CN1184341C - 带桥应力方式阴极射线管色选择电极用低碳钢板及色选择电极和阴极射线管 - Google Patents

带桥应力方式阴极射线管色选择电极用低碳钢板及色选择电极和阴极射线管 Download PDF

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Abstract

对于带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用低碳钢板，提供防止由地磁影响产生的屏蔽性降低的组成。即，提供一种冷轧钢板，它含有C：0.001～0.015%，Si：0.020%以下，Mn：0.2～1.8%，P：0.02%以下，S：0.010%以下，N：大于0.010%～0.025%，Al：0.02%以下，O：0.010%以下，其余由Fe及不可避免的杂质构成，(N质量%-0.52Al质量%)在0.005%以上。

Description

带桥应力方式阴极射线管色选择电极 用低碳钢板及色选择电极和阴极射线管
技术领域
本发明涉及适用于带桥应力方式阴极射线管内所用的色选择电极(掩模)材料的低碳轧制钢板，尤其是涉及具有良好的蠕变特性、蚀刻特性以及磁特性的低碳轧制钢板。
背景技术
以往作为张架方式的色选择电极使用障栅方式的掩模，这是在冷轧制钢板上通过蚀刻形成多条狭缝，其后在狭缝方向以张力作为负荷的状态下张架在框架上。可是，如果障栅方式的掩模的冷轧钢板的平坦度差，或残留应力高，则存在狭缝形状显著受损的所谓“线乱”的缺点。此外，在阴极射线管，存在地磁场通过使电子束轨道偏离而产生色相不匀的缺点，然而，由于障栅方式的掩模呈横条纹状蚀刻，所以金属材料面的数值孔径高，磁屏蔽性差，因此必需磁补偿电路。此外，为了抑制由语音等声源产生的掩模振动，有必要张挂阻尼用线缝。存在该阻尼线投影在画面上可看见的问题，以及构造上变得烦杂。
作为可以解决上述障栅方式的问题的方式，有吸取荫罩和障栅两方式的优点的新的张架方式(带桥的应力掩模)。该带桥的应力掩模方式是把以与传统的没有张架的荫罩相类似的图形蚀刻的掩模不加压而张架在阴极射线管的上下方向(垂直方向)的方法。该方式开与荫罩掩模同样的狭缝孔而不开细长的狭缝(帘)，通过纵向的金属丝与金属丝之间称为桥的细金属丝多数由蚀刻残留，可以防止纵向金属丝的扭曲现象，即“线乱”，此外通过导入桥，增加金属材料面积，使磁屏蔽提高成为可能。另外，也不需要抑制由语音等声源引起的掩模振动的阻尼线。
可是，为了用现在障栅中使用的软钢，获得与障栅方式同样的高亮度，例如，对水平方向的桥进行尽可能细的蚀刻后，为了提高桥特性，进行黑化处理，对其张架，制造阴极射线管用色选择电极后，从消除杂质或畸变的目的出发，对其进行烘烤热处理，则发现产生折皱现象。对该现象详细调查的结果判明：通过在掩模上加负荷的状态下长时间加热，从而材料通过蠕变现象伸延，该多余的伸长形成折皱表现出来。
过去作为改善障栅用原材料的蠕变特性的发明，在特开平5-311332提出规定：以C：大于0.001％～0.030％，Mn：0.6％～3.00％，N：大于0.010％～0.100％以下作为基本成分，其余由Fe以及不可避免的杂质构成，作为辅助添加剂，含有(1)W及/或Ni：0.10％～4.00％及/或(2)Nb，V，Ti，Zr，Ta及/或B：0.001％～0.5％，作为其它成分规定，Si，0.05％，P：0.02％，S：0.015％，Al：0.020％以下，O：0.010％以下。在该公报上通过同时添加适量的Mn和N，使其相互作用，提高了蠕变特性，但对磁屏蔽特性未考察。
发明的公开
调查上述公报材料的结果，确实地通过Mn和N的相互作用引起的蠕变特性改善，即使在在带桥的应力方式的掩模上也予以确认，然而，众知Al干扰该相互作用，此外，Mn显著降低磁屏蔽特性，并大大受地磁的影响。因而，从与公知的障栅用原材料不同的观点进行材料开发，有必要提供能够充分利用带桥搭的应力掩模优点的原材料。于是，本发明者们在对适合于掩模材料的研究、蚀刻性研究以及对阴极射线管色选择电极安装时的张架力和热处理条件作了各种讨论，终于成功地开发了不发生折皱，磁屏蔽特性也优良的阴极射线管的色选择电极。
即：在材料的组成方面，在控制传统材料Al镇静轧制钢板的N及Mn在合适的范围内的同时，发现有必要进一步严格限制Al，C，O，S，Si，P。
通过规定Al镇静轧制钢板的最终冷轧轧制的加工度在适当范围，成功地将稳定的高蠕变强度以及磁屏蔽特性的降低限制在最小程度。
根据该知识，本发明提供一种带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用低碳轧制钢板，其特征为，以质量％表示，含C：0.001～0.015％，Si：0.020％以下，Mn：0.2～1.8％，P：0.02％以下，S：0.010％以下，N：大于0.010％～0.025％，Al：0.020％以下，O：0.010％以下，其余由Fe以及不可避免的杂质构成，(N质量％-0.52Al质量％)在0.005％以上；本发明还提供一种带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用低碳轧制钢板，其特征为，以质量％表示，含C：0.001～0.015％，Si：0.020％以下，Mn：0.2～1.8％，P：0.02％以下，S：0.010％以下，N：大于0.010％～0.025％，Al：0.020％以下，O：0.010％以下，其余由Fe以及不可避免的杂质构成，(N质量％-0.52Al质量％)在0.005％以上，最终冷轧加工度为15～80％。
进而，提供如以下说明那样的，适宜地处理这些低碳轧制钢板的带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极以及包含该电极而构成的阴极射线管。
同样提供包含带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极的阴极射线管。
以下阐述限定各数值的理由。
说明本发明的带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用低碳轧制钢板(以下称为「带桥的应力方式掩模用钢板」)的优点。
C：C是提高带桥的应力方式掩模用钢板的蠕变强度的成分，因为如过少，则强度降低，另一方面，过多，则蚀刻性和磁特性变坏，所以取C成分的范围为0.001～0.015％。
Si：因为Si使蚀刻性变坏，所以取0.020％以下。即，因为看不到Si使带桥的应力方式掩模用钢板的蠕变特性提高等效果，所以从提高蚀刻性的观点，规定其上限。
Mn：Mn以置换型固溶于Fe中。在烘烤温度673K(400℃)～773K(500℃)Mn和N产生相互作用，由于阻碍固定位错的N的移动，所以使蠕变强度上升。其效果在小于0.2％时不充分，一旦超过1.8％，则磁特性变差，所以取Mn成分范围在0.2～1.8％。
P：因为P使蚀刻性变差，所以取P成分范围0.02％以下。
S：S形成硫化物系的夹杂物，由于不仅使蚀刻性和磁特性变差，而且，应发挥与N的相互作用，固定Mn，使其不起作用，所以取S成分范围在0.010％以下。
N：N是侵入Fe内固溶的元素，由于固溶的N阻碍位错的移动，所以使蠕变强度上升。尤其是在带桥的应力方式掩模用钢板所施加的烘烤温度673K(400℃)～773K(500℃)范围，通过与Mn的相互作用对提高蠕变强度有很大贡献。该效果在超过0.010％时显著。另一方面，一旦N含有量超过0.025％，则磁特性显著变差，因为布劳恩管(阴极射线管)在暴露的地磁影响下，电子束着陆点错位，所以取N含有量的上限为0.025％。
Al：Al是镇静钢制造中必要的元素，然而与N结合形成氮化物。当N形成氮化物时，对于提高蠕变强度没有贡献，而且因为磁特性也变差，所以上限取0.02％，Al的下限优选0.003％。
O：因为O形成氧化物系夹杂物，使蚀刻性和磁特性变差，所以上限取0.010％。
(N质量％-0.52Al质量％)：如前述所示，一旦N与Al结合形成氮化物，则对提高蠕变强度没有贡献，所以N必须根据Al含有量，含有合适的量。具体讲，调整N和Al的含有量，以便使(N质量％-0.52Al质量％)达到0.005％以上。
上述以外的成分是Cu，Sn，Cr，Ni，B，Ti，Nb等杂质及Fe。
对上述组成的钢材热轧后，反复进行冷轧和退火，例如加工成0.05～0.2mm板厚的钢板。考虑在特定的带桥的应力方式的掩模中所必需的蠕变强度、蚀刻性、磁特性等，而且参照上述说明，合适地调节成分量。因为这些特性中对于蚀刻性、磁特性，与纯铁组成接近的较好，对于蠕变特性，Mn、N含有量多为好，所以调节这些成分量，以便使它们与所希望特性相符。因为这些性质也被轧制加工度和热处理等制造条件影响，所以例如根据制法条件，磁特性不能达到所希望特性时，进行降低Mn含有量等的成分调整。
带桥的应力方式掩模用钢板要求良好的加工处理特性，此外，要求稳定地负载用于架挂掩模的张架力。为了获得这些要求特性所必需的强度以及为了使蠕变特性上升，调整最终冷轧加工度是有效的，优选最终冷轧加工度为15～80％。在这里，带桥的应力方式掩模用钢板所要求的强度水平下限从加工处理特性和防止掩模张架时的变形、断裂的观点看，需要拉伸强度：450MPa和弹性极限应力(0.2％)：360MPa，同时，上限从蠕变特性和磁特性等之间的平衡看，拉伸强度、弹性极限应力的都必须为850MPa。尤其是增加冷轧加工度时可改善蠕变特性。与此相应地将N，Mn的含有量抑制得低，可以改善磁特性。可是，一旦最终冷轧加工度过低，则强度不足，此外，由于冷轧对蠕变的贡献程度低，所以最终冷轧加工度定为15％以上。一旦最终冷轧加工度过高，则对轧机的负荷增加，由于实质上在大量生产中产生不良情况，所以规定上限为80％。通过上述最终冷轧加工，可以使与冷轧方向正交的方向的拉伸强度为450～850MPa，或弹性极限应力(0.2％)为360～850MPa的范围。
根据本发明者获得的知识，最终冷轧前的结晶粒径对最终冷轧后的材料(也包含实施后述热处理的材料)的磁屏蔽特性有影响，优选最终冷轧前的结晶粒径为5～50μm。即，如果最终冷轧前的结晶粒径小，则由于最终冷轧后的材料(也包含实施后述热处理的材料)结晶粒界防止磁壁的移动，变得难以磁化等的理由等，软磁特性不好。由于该最终冷轧前的材料的结晶粒径在5μm以上，发现最终冷轧后的材料(也包含实施后述热处理的材料)的磁特性改善，所以最终冷轧前的优选的结晶粒径下限取5μm。另一方面，最终冷轧前的结晶粒径过大，则最终冷轧后的材料(也包含实施后述热处理的材料)在蠕变特性上不理想，此外，本组成难再结晶，所以为了在最终冷轧前的阶段获得大于50μm的粒径，在最终冷轧前的退火工序的退火时间变长，经济上不利，所以最终冷轧前的优选结晶粒径上限为50μm。关于最终冷轧前的材料，为了获得该范围的结晶粒径，采用合适地调整中间退火温度，使之发生再结晶的方法。
本发明的冷轧钢板按掩模形状切断，通过蚀刻形成点或狭缝状开孔后，张架、固定在框架上。通过对该张架前的掩模进行热处理，改善磁特性，优选在最终冷轧后，并在张架前施行在723K(450℃)～823K(550℃)的温度下的热处理。热处理温度低于723K(450℃)温度时，由于除去开孔形成时的畸变不充分，所以不能充分改善磁特性，另一方面，高于823K(550℃)的温度时，蠕变特性显著变坏。因此优选的热处理温度下限为723K(450℃)，优选的热处理温度上限为823K(550℃)。
通常，在荫罩掩模制造工序中，在掩模表面形成铁的氧化物，黑化、防止热膨胀产生的桥现象进行黑化处理。可是，在带桥的应力方式，通过把前述的热处理与黑化处理合并，在黑化处理的同时，也可以实施磁特性的改善，优选，在前述低碳轧制钢板上实施在723K(450℃)～823K(550℃)的温度下的黑化处理的同时，施行前述在723K(450℃)～823K(550℃)的温度下的热处理。通过该方法不增加成本，可制造磁特性优良的阴极射线管用色选择电极。
带桥的应力掩模与障栅方式相比，可能降低张架力，但若过低，则发生振动问题。另一方面，过高，则引起折皱的产生。因此优选张架力在100～300MPa的范围。
附图的简单说明
第1图是表示电子束的轨道偏移％(与过去比)与Br/Hc比(其中Br的单位为1高斯＝10-4T(泰斯拉))的关系的图。
实施发明的最佳形态
以下就实施例说明本发明
实施例1
用真空熔解炉，熔解如表1那样改变成分的供试材料，通过热轧及冷轧加工到0.2mm的板厚，在氢+氮气氛下退火制成平均结晶粒径5μm之后，冷轧(加工度50％)到厚度0.1mm，得到钢板。从该钢板在轧制平行方向制备蠕变试验片(依据JIS13号B试验片)以及磁特性测量用长方形片(3mmW×150mmL)，将这些试验片在CO2气氛中经783K(510℃)×55分热处理后，作为测定用供试材料。
蠕变试验在733K(460℃)×60分的温度条件下测定加载荷200MPa时的蠕变延伸率。磁特性测量是在加与张架负荷重相当的200MPa的状态下，测量直流磁特性(B-H曲线)。表1示出其结果。
掩模用钢板的磁特性大大影响保护由地磁影响引起的电子束轨道偏移(着点错位)的屏蔽特性。实验确定本发明的带桥的应力方式的阴极射线管的电子束偏移和200MPa下张架的掩模的磁特性关系的结果发现Br/Hc(Br：剩余磁通量密度—其中，单位用高斯表示，Hc：矫顽力)和电子束偏移之间有如第1图所示的关系。在第1图，用传统的张架方式(障栅)制造的阴极射线管的电子束轨道偏移取100，如果带桥的应力方式的掩模的Br/Hc达到23以上，则表示比传统方式产品的电子束偏移少。以该发现为基础，作为掩模磁特性的指标用Br/Hc，对本发明的带桥的应力方式阴极射线管，在使Br/Hc达到23以上的前提下，限制前面定义的低碳轧制钢板组成成分含量范围。
在表1，No.1～6是改变氮含有量的供试材料，在氮含有量为0.008％以下时，蠕变延伸率高达0.28％以上，由此，氮的下限定为超过0.010％。另一方面，随着氮含有量变高，则磁特性(Br/Hc)变差，由于氮含有量在0.029％时，Br/Hc值小于23，所以N的上限规定在0.025％。
No.7，氮含有量足够，而Mn的含有量为0.14％，低，由于蠕变特性变差，由此，取Mn的下限为0.2％。另一方面，如No.10所示，Mn含有量为2.0％，高，由于磁特性大幅度变差，所以Mn的上限取1.8％。
No.8，Mn、N都在本发明的范围内，然而，Al含有量高，蠕变特性差。No.11的C含有量过低，蠕变特性差。No.12，C含有量过高，磁特性显著变差。通过这些结果，C含有量的范围取0.001％～0.015％。
表1                                                                                                                                              (质量％)
No  C  Si   Mn  P  S  N  Al  O (N％-0.52Al％)  蠕变延伸率(％) Hc(A/m)  Br(T) μm  Br/Hc 备注
123456789101112  0.0080.0080.0070.0070.0080.0080.0090.0070.0080.0080.00060.019  0.010.010.010.010.020.010.010.020.010.010.010.01   0.600.600.620.580.580.590.140.611.12.00.520.53  0.0130.0150.0180.0150.0170.0150.0150.0120.0120.0130.0120.011  0.0030.0050.0060.0060.0040.0060.0060.0020.0060.0050.0060.003  0.0030.0080.0110.0130.0220.0290.0150.0130.0140.0130.0130.014  0.0090.0090.0070.0070.0080.0060.0090.0220.0090.0080.0070.008  0.0020.0020.0010.0020.0020.0010.002≤0.0010.0030.0040.0040.003  -0.001680.003320.007360.009360.017840.025880.010320.001560.009320.008840.009360.00984  0.350.280.170.160.140.130.300.270.190.120.240.13 380.5390.0406.0421.9428.1485.6-382.1422.0421.0-477.6  1.0031.0010.9990.9980.9980.990-0.9500.9800.880-0.788 12101080107110641043910-11201100990-1000  26.425.724.623.723.320.4-24.923.220.9-16.5 定义的组成含量范围外定义的组成含量范围外定义的组成含量范围内定义的组成含量范围内定义的组成含量范围内定义的组成含量范围外定义的组成含量范围外定义的组成含量范围外定义的组成含量范围内定义的组成含量范围外定义的组成含量范围外定义的组成含量范围外
Hc：矫顽力  Br：剩余磁通密度  μm：最大透磁率
实施例2
从将具有表1的No.4成分的供试材料在80％以下的加工度下冷轧成板厚0.1mm的材料，在轧制的正交方向制备拉伸试验片(依据JIS13号B试验片)，在轧制平行方向制备蠕变试验片(依据JIS13号B试验片)。蠕变试验片在CO2气氛下经783K(510℃)×55分热处理后制成供试材料。
蠕变试验在733K(460℃)×60分的温度条件下测定加载荷200MPa时的蠕变延伸率。表2示出其结果。
如表2所示，在退火后完全不进行冷轧时，蠕变延伸率显示大的值。随着加工度增加，蠕变延伸率变小，此外，在17％的加工度下，作为本发明的带桥的应力方式掩模，不发生折皱。
表2
  最终冷轧加工度(％) 蠕变延伸率(％) 拉伸强度(MPa) 弹性极限应力(0.2％)(MPa) 备注
0 0.62 - -   15-80％最终冷轧加工度范围外
8 0.35 - -   15-80％最终冷轧加工度范围外
12 0.29 - -   15-80％最终冷轧加工度范围外
15 - 453 365   15-80％最终冷轧加工度范围内
17 0.18 - -   15-80％最终冷轧加工度范围内
50 0.16 - -   15-80％最终冷轧加工度范围内
70 0.14 - -   15-80％最终冷轧加工度范围内
80 0.14 843 843   15-80％最终冷轧加工度范围内
实施例3
将具有表1的No.4成分的供试材料轧制到板厚0.2mm后，在各种温度下进行热处理，使结晶粒径改变后，从冷轧到板厚0.1mm的材料(最终加工度50％)，在轧制平行方向制备蠕变试验片(依据JIS13号B试验片)以及磁特性测定长方形片(3mmW×150mmL)，经783K(510℃)×55分热处理后作为供试材料。
蠕变试验在733K(460℃)×60分的温度条件下测定加载荷200MPa时的蠕变延伸率。磁特性的测定在加载荷200MPa状态下测定直流磁特性(B-H曲线)。表3示出其结果。
如表3所示，结晶粒径在4μm以下时，磁特性差。在结晶粒径为70μm时，磁特性未怎么提高，但蠕变特性急剧变坏。
表3
结晶粒径(μm) Hc(A/m) Br(T) μm 蠕变延伸率(％)   Br/Hc 备注
  ≤4 453.7 0.880 990 0.15 19.4 5～50μm结晶粒径范围外
  5 421.9 0.998 1064 0.16 23.7 5～50μm结晶粒径范围内
  10 413.9 0.999 1077 0.16 24.1 5～50μm结晶粒径范围内
  25 390.0 1.020 1095 0.16 26.3 5～50μm结晶粒径范围内
  50 374.1 1.036 1105 0.19 27.3 5～50μm结晶粒径范围内
  70 374.1 1.041 1111 0.25 27.8 5～50μm结晶粒径范围外
实施例4
将具有表1的No.4成分的供试材料在板厚0.2mm下退火后，再冷轧到板厚0.1mm(最终冷轧加工度为50％)，在CO2气体气氛中、各种温度下进行黑化处理。从这样处理过的材料，在轧制平行方向制备蠕变试验片(依据JIS13号B试验片)以及磁特性测定用长方形片(3mmW×150mmL)，作为供试材料。蠕变试验是在733K(460℃)×60分的温度条件下测定加载荷270MPa时的蠕变延伸率。磁特性的测定是在加载荷270MPa状态下测定直流磁特性(B-H曲线)。结果在表4示出。如表4所示，随着黑化处理温度上升，磁特性提高，尤其是在723K(450℃)以上时可看到磁特性大幅改善，在803K(530℃)以上时，可获得足够好的磁特性。另一方面，可以看到，热处理温度达到843K(570℃)以上时，蠕变特性显著变坏。在本实施例，通过使载荷为270MPa，比前述实施例高，可以看到磁特性(Br/Hc)变差，但如果合适地选择热处理温度和加工度、结晶粒径，则可以获得良好的磁特性。
表4
  温度(K)×55分 蠕变延伸率(％)   Hc(A/m) Br(T) μm Br/Hc 备注
  无热处理 0.11 477.6 0.420 597 10.9   723K～823K范围外
573 0.13 453.7 0.475 701 10.5   723K～823K范围外
723 0.14 374.1 0.601 960 16.1   723K～823K范围内
783 0.17 358.2 0.612 988 17.1   723K～823K范围内
803 0.18 345.4 0.798 1056 23.1   723K～823K范围内
823 0.19 342.3 0.830 1110 24.2   723K～823K范围内
843 0.32 342.3 0.835 1123 24.4   723K～823K范围外
873 0.66 334.3 0.841 1131 25.2   723K～823K范围外
实施例5
将具有表1的No.4成分的供试材料在板厚0.2mm下退火后，冷轧到板厚0.1mm，接着在CO2气体气氛中进行783K(510℃)×55分的黑化处理后，将所得的材料在各种载荷下张架，经733K(460℃)×60分热处理后，调查折皱发生状况和振动特性。表5示出其结果。如表5所示，在载荷低时，振动特性不合格，张架力在100MPa下成为可使用的范围。另一方面，一旦增高载荷，则容易引起折皱的发生，在350MPa下，可观测到折皱。
表5
  负荷(MPa)   振动特性     折皱 备注
50 × × 100MPa～300MPa张架载荷范围外
100 △ ○ 100MPa～300MPa张架载荷范围内
200 ○ ○ 100MPa～300MPa张架载荷范围内
300 ○ ○ 100MPa～300MPa张架载荷范围内
350 ○ △ 100MPa～300MPa张架载荷范围外
振动特性
○…良好
△…可使用的范围
×…容易引起由谐振产生的掩模振动
折皱
○…不发生折皱
△…发生少许折皱
×…发生折皱
工业上利用的可能性
如以上说明那样，作为本发明的带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用原材料所必需的蠕变特性主要通过Mn、N的相互作用，以及通过规定干扰该相互作用的Al而变好，蚀刻特性主要通过严格限制Al，C，O，S，Si，P而变好，此外，磁特性通过把N，C，Mn的上限抑制在低值而变好。

Claims (11)

1.带桥的应力方式阴极射线管的色选择电板用低碳轧制钢板，其特征为，按质量％表示，含有C：0.001～0.015％，Si：0.020％以下，Mn：0.2～1.8％，P：0.02％以下，S：0.010％以下，N：大于0.010％～0.025％，Al：0.020％以下，O：0.010％以下，其余由Fe以及不可避免的杂质构成，(N质量％-0.52Al质量％)在0.005％以上。
2.根据权利要求1所述的带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用低碳轧制钢板，其特征为，最终冷轧加工度为15～80％。
3.根据权利要求2所述的带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用低碳轧制钢板，其特征为，最终冷轧前的结晶粒径为5～50μm。
4.根据权利要求1～3的任一项所述的带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用低碳轧制钢板，其特征为，轧制正交方向的拉伸强度为450～850MPa。
5.根据权利要求1或2所述的带桥的应力方式阴极射线管的色选择电极用低碳轧制钢板，其特征为，轧制正交方向的弹性极限应力(0.2％)为360～850MPa。
6.一种带桥的应力方式阴极射线管用色选择电极，其特征为，在权利要求1～5的任一项所述的低碳轧制钢板上形成缝状开孔后不冲压，在框架上张架而成。
7.根据权利要求6所述的带桥的应力方式阴极射线管用色选择电极，其特征为，在最终冷轧后，并在张架前施行在723K(450℃)～823K(550℃)的温度下的热处理。
8.根据权利要求7所述的带桥的应力方式阴极射线管用色选择电极，其特征为，在前述低碳轧制钢板上实施在723K(450℃)～823K(550℃)的温度下的黑化处理而成。
9.根据权利要求8所述的带桥的应力方式阴极射线管用色选择电极，其特征为，同时进行前述黑化处理和权利要求7所述的热处理。
10.根据权利要求6～9的任一项所述的带桥的应力方式阴极射线管用色选择电极，其特征为，张架载荷为100MPa～300MPa。
11.一种阴极射线管，包含权利要求6～10的任一项所述的带桥的应力方式阴极射线管用色选择电极而构成。
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