CN116529399A - 铁素体系不锈钢钢板以及制造方法 - Google Patents

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Abstract

一种铁素体系不锈钢钢板，其磁化面积率为50％以上。

Description

铁素体系不锈钢钢板以及制造方法
技术领域
本发明涉及铁素体系不锈钢钢板以及制造方法。
背景技术
在电子设备中的电磁阀、磁头以及各种传感器等中，使用磁化和磁导率大、能够根据外部的磁场的方向和大小使磁化变化的软磁性材料。作为软磁性材料，例如广泛使用被称为坡莫合金的Ni-Fe系合金、对电磁钢板实施了镀Ni的材料等。
另一方面，上述的软磁性材料由于含有较多的Ni，因此材料成本较高。因此，正在研究使用比较廉价且耐腐蚀性也良好的铁素体系不锈钢作为软磁性材料。例如，在专利文献1和2中公开了改善了磁特性的软磁性铁素体系不锈钢钢板。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平8-120420号公报
专利文献2：日本特开平5-255817号公报
发明内容
发明要解决的问题
另外，近年来，要求电子设备的小型化和轻量化。而且，在用于电子设备的软磁性铁素体系不锈钢中，为了满足上述要求，也要求进一步改善磁特性，即改善软磁性特性。
然而，专利文献1和2中公开的铁素体系不锈钢对于软磁性特性和耐腐蚀性还有进一步研究的余地。
鉴于以上情况，本发明解决上述课题，其目的在于提供具有良好的磁特性、更具体而言具有良好的软磁性特性和良好的耐腐蚀性的铁素体系不锈钢钢板。
用于解决问题的方案
本发明是为了解决上述课题而完成的，其要旨在于下述的铁素体系不锈钢钢板以及制造方法。
(1)一种铁素体系不锈钢钢板，其磁化面积率为50％以上。
(2)根据上述(1)所述的铁素体系不锈钢钢板，其化学组成以质量％计为
C：0.015％以下、
Si：3.0％以下、
Mn：1.0％以下、
S：0.0040％以下、
P：0.08％以下、
Al：0.80％以下、
N：0.030％以下、
Cr：15.0～25.0％、
Mo：0.5～3.0％、
Ti：0～0.50％、
Nb：0～0.50％、
Ni：0～0.50％、
Cu：0％以上且小于0.1％、
Zr：0～1.0％、
V：0～1.0％、
REM：0～0.05％、
B：0～0.01％、
余量：Fe和杂质，
且满足下述(i)式，
0.10≤Ti+Nb≤0.50…(i)
其中，上述式中的各元素符号表示钢中所含的各元素的含量(质量％)，在不含有的情况下设为零。
(3)根据上述(2)所述的铁素体系不锈钢钢板，其中，所述化学组成以质量％计含有
Si：0.60％以下。
(4)根据上述(2)或(3)所述的铁素体系不锈钢钢板，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
Ni：0.05～0.50％、
Cu：0.01％以上且小于0.1％、
Zr：0.01～1.0％、
V：0.01～1.0％、
REM：0.005～0.05％、以及
B：0.0002～0.01％中的一种以上。
(5)根据上述(1)～(4)中任一项所述的铁素体系不锈钢钢板，其中，由下述(ii)式算出的耐点蚀指数PREN为20.0以上，
在RD方向晶体取向中，
由下述(iii)式表示的、与<001>方向平行的取向的晶粒的总面积S<001>和与<111>方向平行的取向的晶粒的总面积S<111>之比即F1为5.0以上，
PREN＝Cr+3.3Mo+16N…(ii)
F1＝S<001>/S<111>…(iii)
其中，上述(ii)式中的各元素符号表示钢中所含的各元素的含量(质量％)，在不含有的情况下设为零。
(6)根据上述(1)～(5)中任一项所述的铁素体系不锈钢钢板，其中，观察到的晶粒的最大粒径为500μm以上。
(7)一种用于制造上述(1)～(4)中任一项所述的铁素体系不锈钢钢板的制造方法，该制造方法具有：
冷轧工序，使用直径为100mm以下的辊，以冷轧压下率为75％以上进行冷轧；以及
冷轧板退火工序，在所述冷轧工序之后进行退火。
(8)一种用于制造上述(5)或(6)所述的铁素体系不锈钢钢板的制造方法，该制造方法具有：
冷轧工序，使用直径为90mm以下的辊，以冷轧压下率为80％以上进行冷轧；以及
冷轧板退火工序，在所述冷轧工序之后进行退火。
(9)根据上述(8)所述的用于制造上述(5)或(6)所述的铁素体系不锈钢钢板的制造方法，其中，该制造方法还具有：
调整用退火工序，在所述冷轧板退火工序之后进行一次以上的用于调整晶体取向的退火，
在所述调整用退火工序中，
使退火气氛为非活性气体气氛或者真空气氛，使退火温度超过750℃且为1350℃以下，使退火时间为4h以上的范围，使达到所述退火温度为止的升温速度小于30℃/min。
发明的效果
根据本发明，能够得到具有良好的磁特性、更具体而言具有良好的软磁性特性和良好的耐腐蚀性的铁素体系不锈钢钢板。
附图说明
图1是表示磁畴观察显微镜的概略结构的图。
具体实施方式
本发明的发明人等对改善铁素体系不锈钢钢板的软磁性特性进行了研究，得到了以下的(a)～(c)的见解。
(a)通过提高Si含量，能够提高磁通密度，改善软磁性特性。另一方面，通过提高Si含量，有时加工性降低，制造性降低。因此，期望在降低Si含量的同时，含有对软磁性特性的改善有效的Cr和Ti。此外，通过含有Mo，能够改善耐腐蚀性。
(b)另外，期望的是，在提高钢板的软磁性特性的基础上，以使由磁畴观察显微镜观察到的磁化面积率成为50％以上的方式进行控制。为了使磁化面积率为50％以上，优选在辊径为100mm以下进行冷轧，并且将此时的冷轧压下率调整为75％以上。其结果，在RD(轧制方向)面取向上，钢板的织构在通常的工序中难以发达，并且能够得到对软磁性特性的改善有效的<001>取向发达的组织。
(c)需要说明的是，为了形成<001>取向进一步发达的织构，优选的是，除了通常的冷轧板的退火以外，还进行1次以上的用于调整取向的退火(也简记为“调整用退火”。)。在调整用退火中，优选使退火温度超过750℃且为1350℃以下的范围，并且使退火时间为4h以上。进而，优选将到上述退火温度为止的升温速度降低至低于30℃/min。由此，<001>取向更强烈地发达。另外，使磁化面积率降低的γ-fiber(γ-纤维)上的取向也减少。其结果，软磁性特性提高。
本发明的一个实施方式是基于上述见解而完成的。以下，对本实施方式的各要件进行详细说明。
1.磁化面积率
如上所述，软磁性特性具有若施加磁场则容易被磁化、若除去磁场则容易退磁的特性。作为磁特性的评价基准，有磁通密度。磁通密度是表示磁场的强度的指标，但在软磁性特性的评价中，不仅要求磁场的强度，还要求磁化容易度和退磁容易度。
因此，在本实施方式的铁素体系不锈钢钢板中，将以下记载的磁化面积率设为50％以上。进而，通过将磁化面积率设为50％以上，不仅磁通密度良好，而且磁化的容易度和退磁容易度也良好，软磁性特性改善。另外，磁化面积率与磁通密度之间具有良好的相关性，也能够提高磁通密度。为了得到更良好的软磁性特性，磁化面积率优选为70％以上，更优选为80％以上，进一步优选为90％以上。需要说明的是，磁化面积率的上限值没有特别限定。为100％以下。
在此，对磁化面积率进行说明。磁化面积率是指，相对于观察视野的面积，以百分比表示被磁化的面积的比例，使用日本特开2021-162425号公报中记载的磁特性分析方法来算出。在该磁特性分析方法中，例如，如图1所示，使用具备光源、电磁铁、透镜、检测器和磁特性分析装置的磁畴观察显微镜。磁畴观察显微镜是利用了具有直线偏振光的入射光在被磁化的试样表面反射时偏振状态发生变化的效应、即Kerr效应的显微镜。磁畴观察显微镜检测通过Kerr效应得到的来自表面的反射光。具体而言，在施加磁场前和施加磁场后，产生对比度的不同。根据该对比度的不同来测定磁化面积率。
需要说明的是，在本申请的磁化面积率下使用的磁畴观察显微镜为Neoark株式会社制Neomagnesia Lite，光源使用白色LED，电磁铁使用Weiss型电磁铁。然后，首先，测定未对试样施加磁场的状态下的反射光强度的变化量，设定判定为观察区域的99％的区域未磁化那样的反射光强度的变化量的阈值。接下来，在对试样施加1000Oe的磁场的状态下，提取超过设定的阈值的区域作为被磁化的区域，算出其面积率作为磁化面积率。观察在倍率1000～2500倍的范围内进行3个视野。
2.化学组成
本实施方式的铁素体系不锈钢钢板的化学组成优选设为以下的范围。在此，各元素的限定理由如下所述。需要说明的是，在以下的说明中，关于含量的“％”是指“质量％”。
C：0.015％以下
C与其他元素结合而形成碳化物，使软磁性特性降低。因此，C含量优选为0.015％以下。C含量更优选为0.010％以下。C含量进一步优选为0.008％以下。C含量优选尽量降低，但过度的降低会使制造成本增加。因此，C含量优选为0.001％以上。
Si：3.0％以下
Si具有脱氧效果，是使软磁性特性改善的元素，但若过剩地含有，则软磁性特性反而降低。另外，加工性也降低。因此，Si含量优选为3.0％以下。Si含量优选为1.5％以下。在本实施方式的钢板中，为了将后述的磁化面积率提高至70％以上，优选降低Si含量。具体而言，Si含量更优选为0.60％以下。另一方面，为了得到脱氧效果，Si含量优选为0.01％以上。
Mn：1.0％以下
Mn具有脱氧效果和改善强度的效果。然而，若过剩地含有Mn，则软磁性特性降低。另外，也存在加工性降低的情况。因此，Mn含量优选为1.0％以下。Mn含量更优选为0.50％以下，进一步优选为0.30％以下。另一方面，若过度降低Mn，则制造成本增加。因此，Mn含量优选为0.10％以上。
S：0.0040％以下
S是钢中含有的杂质，使软磁性特性降低。因此，S含量优选为0.0040％以下。S含量更优选为0.0020％以下。S含量优选尽量降低，但过度的降低会使制造成本增加。因此，S含量优选为0.0001％以上。
P：0.08％以下
P是钢中含有的杂质，使软磁性特性降低。因此，P含量优选为0.08％以下。P含量更优选为0.05％以下。P含量优选尽量降低，但过度的降低会使制造成本增加。因此，P含量优选为0.005％以上。
Al：0.80％以下
Al是具有脱氧效果的元素，随着脱氧而减少杂质，由此具有改善软磁性特性的效果。然而，若过剩地含有Al，则软磁性特性降低。因此，Al含量优选为0.80％以下。Al含量更优选为0.30％以下，进一步优选为0.25％以下。另一方面，为了得到上述效果，Al含量优选为0.01％以上。
N：0.030％以下
N有时在钢中作为杂质而含有，另外，通过与其他元素结合而生成氮化物，使软磁性特性和冷加工性降低。因此，N含量优选为0.030％以下。N含量更优选为0.020％以下。N含量优选尽量降低，但过度的降低会使制造成本增加。因此，N含量优选为0.005％以上。
Cr：15.0～25.0％
Cr具有改善耐腐蚀性的效果。另外，Cr是铁素体生成元素，因此还具有改善软磁性特性的效果。特别是，在降低了Si的情况下，有时软磁性特性降低。在这样的情况下，优选提高Cr含量。因此，Cr含量优选为15.0％以上，更优选为16.0％以上。然而，若过剩地含有Cr，则软磁性特性反而降低。因此，Cr含量优选为25.0％以下，更优选为20.0％以下，进一步优选为18.5％以下。
Mo：0.5～3.0％
Mo具有改善耐腐蚀性的效果。另外，是铁素体稳定化元素，也具有改善软磁性特性的效果。特别是，在降低了Si的情况下，有时软磁性特性降低，因此期望的是，与Cr同样地，提高Mo的含量。因此，Mo含量优选为0.5％以上，更优选为1.0％以上。然而，若过剩地含有Mo，则除了成本变高以外，软磁性特性也降低。因此，Mo含量优选为3.0％以下，更优选为2.0％以下，进一步优选为1.6％以下。
除了上述元素以外，也可以还在以下所示的范围内含有选自Ti、Nb、Ni、Cu、Zr、V、REM以及B中的一种以上。对各元素的限定理由进行说明。
Ti：0～0.50％
Ti具有改善耐腐蚀性和加工性的效果。进而，具有抑制使软磁性特性降低的马氏体相的生成的效果，有助于软磁性特性的改善。因此，根据需要，优选单独含有Ti，或者与具有同样的效果的Nb一起含有Ti。然而，若过剩地含有，则加工性降低。因此，Ti含量优选为0.50％以下。需要说明的是，Ti含量优选满足后述的(i)式。
Nb：0～0.50％
Nb与Ti同样地，具有改善耐腐蚀性和加工性的效果。进而，具有抑制使软磁性特性降低的马氏体相的生成的效果，使软磁性特性改善。因此，根据需要，优选单独含有Nb，或与具有同样的效果的Ti一起含有Nb。然而，若过剩地含有，则加工性降低。因此，Nb含量优选为0.50％以下。需要说明的是，Nb含量优选满足后述的(i)式。
在此，Ti含量和Nb含量优选满足下述(i)式。
0.10≤Ti+Nb≤0.50…(i)
其中，上述式中的各元素符号表示钢中所含的各元素的含量(质量％)，在不含有的情况下设为零。
作为Ti和Nb的总含量的(i)式中间值低于0.10％时，难以得到上述的耐腐蚀性、加工性以及软磁性特性的提高效果。因此，(i)式中间值优选为0.10％以上。(i)式中间值更优选为0.20％以上。然而，若(i)式中间值超过0.50％，则加工性容易降低。因此，(i)式中间值优选为0.50％以下。(i)式中间值更优选为0.40％以下。
Ni：0～0.50％
Ni具有改善耐腐蚀性和韧性的效果。因此，也可以根据需要含有。然而，若过剩地含有Ni，则软磁性特性降低。因此，Ni含量优选为0.50％以下，更优选为0.40％以下。另一方面，为了得到上述效果，Ni含量优选为0.05％以上。
Cu：0％以上且小于0.1％
Cu具有改善耐腐蚀性的效果。因此，也可以根据需要含有。然而，若过剩地含有Cu，则加工性降低。另外，制造成本也会增加。因此，Cu含量优选小于0.1％，更优选为0.05％以下。另一方面，为了得到上述效果，Cu含量优选为0.01％以上。
Zr：0～1.0％
Zr具有改善韧性和冷锻性的效果。因此，也可以根据需要含有。然而，若过剩地含有Zr，则软磁性特性降低。因此，Zr含量优选为1.0％以下，更优选为0.5％以下。另一方面，为了得到上述效果，Zr含量优选为0.01％以上。
V：0～1.0％
V具有改善韧性和冷锻性的效果。因此，也可以根据需要含有。然而，若过剩地含有V，则会产生软磁性特性的降低。因此，V含量优选为1.0％以下，更优选为0.5％以下。另一方面，为了得到上述效果，V含量优选为0.01％以上。
REM：0～0.05％
REM作为脱氧元素发挥作用，具有减少杂质的效果。因此，也可以根据需要含有。然而，若过剩地含有REM，则产生软磁性特性的降低。因此，REM含量优选为0.05％以下，更优选为0.03％以下。另一方面，为了得到上述效果，REM含量优选为0.005％以上。
B：0～0.01％
B具有改善软磁性特性和加工性的效果。因此，也可以根据需要含有。然而，若过剩地含有B，则软磁性特性降低。因此，B含量优选为0.01％以下，更优选为0.005％以下。另一方面，为了得到上述效果，B含量优选为0.0002％以上。
耐点蚀指数
在此，在本实施方式的铁素体系不锈钢钢板的化学组成中，优选由下述(ii)式算出的耐点蚀指数PREN为20.0以上。这是为了得到所期望的耐腐蚀性。需要说明的是，为了得到更良好的耐腐蚀性，更优选耐点蚀指数PREN为22.0以上。
PREN＝Cr+3.3Mo+16N…(ii)
其中，上述(ii)式中的各元素符号表示钢中所含的各元素的含量(质量％)，在不含有的情况下设为零。
在本实施方式的钢板的化学组成中，优选余量为Fe和杂质。在此，“杂质”是在工业上制造钢时由于矿石、废料等原料、制造工序的各种因素而混入的成分，是指在不对本实施方式造成不良影响的范围内容许的成分。
3.晶体取向
在本实施方式的铁素体系不锈钢钢板中，通常难以发达，但期望的是，使对软磁性特性的改善有效的<001>取向发达。因而，如下所述，在RD方向晶体取向中，由下述(iii)式表示的、与<001>方向平行的取向的晶粒的总面积S<001>和与<111>方向平行的取向的晶粒的总面积S<111>之比即F1优选为5.0以上。需要说明的是，RD是Rolling Direction的略写，是指轧制方向。
F1＝S<001>/S<111>…(iii)
若上述的F1小于5.0，则在RD方向晶体取向中，对软磁性特性的改善有效的<001>取向变得难以充分发达。因此，F1优选为5.0以上，更优选为10.0以上。需要说明的是，关于F1的上限值，没有特别限定，但通常为10000.0以下。
在此，与<001>方向平行的取向的晶粒是指，晶体取向从<001>方向偏离15°以内的晶粒。另外，与<111>方向平行的取向的晶粒是指，晶体取向从<111>方向偏离15°以内的晶粒。
关于上述S<001>和S<111>，使用EBSD进行测定即可。倍率为100倍，选择2个视野。对各个视野以步长(测定节距)0.5μm照射电子束，制作晶体取向图。此时，使用图像分析软件来算出S<001>和S<111>即可。
4.晶粒的最大粒径
在通过进行后述的调整用退火，控制晶粒的粒径时，能够进一步改善钢板的软磁性特性。具体而言，优选以使晶粒直径变得粗大的方式进行控制，观察到的晶粒的最大粒径优选为500μm以上，该最大粒径更优选为1000μm以上。需要说明的是，观察到的晶粒的平均粒径优选为100μm以上。
这是因为，通过将晶粒控制为上述范围的大小，能够控制晶体取向，使F1的值在优选的范围内。关于最大晶粒直径，使用EBSD进行观察，通过图像分析软件，从近似圆当量而算出的各晶粒的粒径中调查最大的值，由此来算出。同样地，关于平均粒径，算出并求出各晶粒的粒径的平均值。EBSD的测定条件与上述条件是同样的。
5.板厚
在本实施方式的铁素体系不锈钢钢板中，从加工的观点出发，板厚优选为3mm以下，优选为2mm以下。
6.制造方法
以下，对本实施方式的铁素体系不锈钢钢板的优选制造方法进行说明。
6-1.熔炼～热轧工序
通过常规方法对具有上述化学组成的钢进行熔炼、铸造，得到供于热轧的钢坯。接下来，通过常规方法进行热轧。热轧时的条件没有特别限定，通常，优选的是，钢坯的加热温度为1000～1300℃，压下率为90.0～99.9％的范围。由此，得到热轧板。需要说明的是，在热轧后，根据需要进行酸洗和热轧板退火。另外，热轧板退火温度没有特别限定，通常，在750～1100℃的范围内进行。需要说明的是，更优选为850～950℃的范围。
6-2.冷轧工序
接下来，对经过上述工序的热轧板进行冷轧，制成冷轧板。在冷轧中，优选使用直径为100mm以下的辊。若使用直径超过100mm的辊，则难以导入剪切应变。由此，在RD方向晶体取向中，<111>取向优先生长，另一方面，<001>取向的生长被抑制。其结果，F1的值降低，磁化面积率也降低。因而，优选使用直径为100mm以下的辊。在此，为了使F1的值为5.0以上，进一步提高磁化面积率，更优选使用90mm以下的辊径，进一步优选使用80mm以下的辊径。
另外，冷轧时的压下率(也称为“冷轧压下率”。)优选为75％以上。冷轧压下率低于75％时，无法得到充分的压下率，无法制成所期望的板厚。另外，<001>取向未充分生长，F1的值降低，由此导致磁化面积率降低。因此，冷轧压下率优选为75％以上。需要说明的是，为了使F1的值为5.0以上，进一步提高磁化面积率，冷轧压下率更优选为80％以上。冷轧压下率进一步优选为85％以上。需要说明的是，冷轧压下率的上限没有特别限定，通常为99％以下。
6-3.冷轧板退火工序
接下来，在冷轧工序后，对冷轧板进行退火(以下也称为“冷轧板退火”。)。在冷轧板退火中，关于退火温度和退火时间，没有特别限定，通常，退火温度为800～1100℃的范围，退火时间(保持时间)为0～120min的范围。需要说明的是，关于其他条件，只要根据需要适当地进行调整即可。在冷轧板退火后，进行一次冷却至300℃。另外，在冷轧板退火后，也可以根据需要进行酸洗。
6-4.调整用退火工序
在冷轧板退火工序后，优选进行一次以上的用于调整冷轧板的晶体取向的退火即调整用退火。这是因为，通过在恰当的条件下进行该调整用退火，能够进一步提高F1的值，并且能够使最大粒径的值为500μm以上，其结果，磁化面积率的值改善。
调整用退火包括在冷轧板退火后不经过加工而进行的追加退火和在冷轧板退火后经过加工后进行的磁退火。在调整用退火中，也可以仅进行追加退火。另外，也可以如进行追加退火后，进行加工，进行磁退火的情况那样，进行2次调整用退火。也可以在冷轧板退火后，不进行追加退火，而进行加工，仅进行磁退火。需要说明的是，通过进行调整用退火，通常形成比冷轧退火板时的晶粒粗大的粒。
6-4-1.退火气氛
在调整用退火中，优选使退火气氛为非活性气体气氛或真空气氛。这是为了抑制钢板表面氧化以及抑制钢板表面的氧化物、氮化物的生成。
6-4-2.退火温度和升温速度
在调整用退火中，优选使退火温度超过750℃且为1350℃以下的范围，使退火时间为1～24h的范围。若退火温度在750℃以下，则<001>取向未充分生长，F1的值变小。另外，由于晶粒也难以生长，因此最大粒径小于500μm。因此，退火温度优选设超过750℃，更优选设为900℃以上。根据同样的理由，退火时间优选为1h以上。需要说明的是，在想要使磁化面积率为70％以上的情况下，优选使调整用退火中的退火时间为4h以上。
另一方面，若退火温度超过1350℃，则再结晶过度进行，成为无规组织，难以得到所期望的织构。另外，也担心因冷却过程中的马氏体相的产生而导致软磁性特性降低。因此，退火温度优选为1350℃以下，更优选为1000℃以下。另外，退火的长时间化会导致生产效率的降低，因此退火时间优选设为24h以下。
在此，优选使达到退火温度为止的升温速度小于30℃/min。在通常的钢板的制造中，从抑制晶粒的粗大化等观点出发，通常加快升温速度，但在本实施方式的钢板中，优选减慢升温速度，缓慢地升温。这是因为，若升温速度为30℃/min以上，则升温急剧地进行，从而<001>取向的晶粒不生长。其结果，F1的值变小，难以充分改善软磁性特性，特别是难以使磁化面积率为70％以上。因此，升温速度优选小于30℃/min，更优选为10℃/min以下。
之后，进行冷却，得到钢板。此时，以钢板的组织成为铁素体系不锈钢钢板的组织的方式调整冷却等即可。
以下，通过实施例更具体地说明本实施方式，但本实施方式并不限定于这些实施例。
实施例
制造具有表1所示的化学组成的钢坯，将所得到的钢坯在1200℃的温度范围内加热，以压下率90％以上进行热轧，得到热轧板。
[表1]
在热轧后，在975℃下进行热轧板退火后，进行酸洗等。接下来，在表2所示的条件下，调整辊径和压下率，进行冷轧，之后，在920℃下，进行1min的冷轧板退火和酸洗，进行冷却，得到铁素体系不锈钢钢板。另外，在一部分的例子中，除了上述冷轧板退火等以外，在表2所示的条件下，进一步进行调整用退火(追加退火)，以成为铁素体系不锈钢钢板的方式进行冷却，得到钢板。需要说明的是，调整用退火(追加退火)时的退火气氛为真空。
[表2]
表2
下划线是指在由本发明规定的制造条件之外。
**是指在由本实施方式的从属项规定的范围之外。
对于得到的钢板，调查磁化面积率、晶体取向以及晶粒的大小(最大粒径和平均粒径)。此外，为了评价特性，进行了磁通密度的测定和盐水喷雾试验。关于这些测定和试验，按照以下的步骤进行。
(磁化面积率)
在磁化面积率的测定中使用的磁畴观察显微镜为Neoark株式会社制NeomagnesiaLite，光源使用白色LED，电磁铁使用Weiss型电磁铁。然后，首先，测定未对试样施加磁场的状态下的反射光强度的变化量，调查观察区域的99％的区域为未磁化的情况，接下来，在对试样施加了1000Oe的磁场的状态下，提取超过设定的阈值的区域作为被磁化的区域，算出磁化面积率。在此，外部磁场沿轧制方向施加。阈值可以从施加磁场前后的观察图像对比度强度中选择任意的强度来设定。此次，成为阈值的对比度强度设定为包含磁场施加前观察到的观察区域的99％作为未磁化状态。观察在倍率1000～2500倍的范围内以3个视野进行。
(晶体取向)
对于晶体取向，使用EBSD进行测定。观察面设为减厚至板厚中心后的轧制面，倍率为100倍，选择2个视野的测定视野。对各个视野以步长(测定节距)0.5μm照射电子束，制作晶体取向图。此时，使用图像分析软件算出S<001>和S<111>。
(最大粒径和平均粒径)
关于最大粒径，使用EBSD进行钢板L截面的观察，通过图像分析软件，从近似圆当量而算出的各晶粒的粒径中调查最大的值，由此进行算出。同样地，关于平均粒径，算出并求出各晶粒的粒径的平均值。EBSD的测定条件与上述条件是同样的。需要说明的是，对于未进行追加退火的例子，通过EBSD测定经过未进行追加退火的工序而得到的钢板的最大粒径和平均粒径。同样地，进行追加退火的例子是在经过追加退火而得到的钢板中，通过EBSD测定最大粒径和平均粒径。
(磁通密度的测定)
关于磁通密度，进行使用了B-H示踪器的环试验，测定磁通密度B5的值。将磁通密度为0.40T以上的情况评价为磁通密度良好，将磁通密度小于0.40的情况评价为磁通密度不良。
(盐水喷雾试验)
盐水喷雾试验基于JIS Z 2371：2015进行。具体而言，从得到的钢板上切取试样，在该试样的表面喷雾盐水，在其24小时后，目测观测试样表面，确认锈的产生。在表3中，将未产生锈的情况记载为A，将虽然少量分布了锈斑但生锈面积小于10％的情况记载为B，将生锈面积为10％以上的情况记载为C。另外，将表面状态比A更良好的情况记载为E。
需要说明的是，在各测定和试验中使用的试样从具有平均的金相组织的宽度方向中央的部分采集。以下，将结果汇总示于表3。
[表3]
表3
*是指在本发明的规定之外。
**是指在由本实施方式的从属项规定的范围之外。
下划线是指在作为目标的特性值之外。
满足本实施方式的要件的No.1～23的磁通密度良好，也未确认到生锈，因此软磁性特性和耐腐蚀性良好。另一方面，不满足本实施方式的要件的No.24～35成为磁化面积率低、磁通密度差、确认到生锈等软磁性特性和耐腐蚀性中的至少一者差的结果。
在实施例中，No.2、4、14以及15进行追加退火，并且满足本实施方式中的更优选的制造条件，因此F1的值为5.0以上，磁化面积率也为70％以上，显示出最良好的软磁性特性。
另一方面，No.10由于追加退火时的升温速度稍高，因此F1的值稍微降低，与上述No.2、4、14以及15的例子相比，软磁性特性降低。另外，No.11的例子由于追加退火时的退火温度稍低，因此最大粒径变小，与上述No.2、4、14以及15的例子相比，软磁性特性降低。No.12由于冷轧时的压下率稍低，因此F1的值稍微降低，与上述No.2、4、14以及15的例子相比，软磁性特性降低。同样地，No.13的冷轧时的辊径稍大，F1的值稍微降低，与上述No.2、4、14以及15的例子相比，软磁性特性降低。需要说明的是，No.22由于Si含量高，因此磁通密度变大，但磁化面积率降低。
另外，例如，如No.1和No.2、No.3和No.4那样，在优选的条件下进行追加退火的例子和不进行追加退火的例子中，在优选的条件下进行追加退火的例子的F1的值增加，软磁性特性也改善。需要说明的是，No.23在追加退火时，退火时间小于4h，因此磁化面积率小于70％。
在比较例中，化学组成不满足本实施方式的优选的要件的No.24～31，不满足磁化面积率的要件，软磁性特性降低。另外，No.32由于冷轧时的辊径大且压下率小，因此不满足磁化面积率的要件，软磁性特性降低。另外，F1的值也减少。No.33由于冷轧时的压下率小，因此即使进行追加退火，磁化面积率也低，软磁性特性降低。另外，F1的值也减少。No.34由于冷轧时的辊径大，因此即使进行追加退火，磁化面积率也低，软磁性特性降低。另外，F1的值也减少。No.35由于冷轧时的辊径大，因此磁通密度的值比较良好，但磁化面积率的值降低。

Claims (9)

1.一种铁素体系不锈钢钢板，其磁化面积率为50％以上。
2.根据权利要求1所述的铁素体系不锈钢钢板，其化学组成以质量％计为
C：0.015％以下、
Si：3.0％以下、
Mn：1.0％以下、
S：0.0040％以下、
P：0.08％以下、
Al：0.80％以下、
N：0.030％以下、
Cr：15.0～25.0％、
Mo：0.5～3.0％、
Ti：0～0.50％、
Nb：0～0.50％、
Ni：0～0.50％、
Cu：0％以上且小于0.1％、
Zr：0～1.0％、
V：0～1.0％、
REM：0～0.05％、
B：0～0.01％、
余量：Fe和杂质，
且满足下述(i)式，
0.10≤Ti+Nb≤0.50…(i)
其中，上述式中的各元素符号表示钢中所含的各元素的质量％含量，在不含有的情况下设为零。
3.根据权利要求2所述的铁素体系不锈钢钢板，其中，所述化学组成以质量％计含有
Si：0.60％以下。
4.根据权利要求2或3所述的铁素体系不锈钢钢板，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
Ni：0.05～0.50％、
Cu：0.01％以上且小于0.1％、
Zr：0.01～1.0％、
V：0.01～1.0％、
REM：0.005～0.05％、以及
B：0.0002～0.01％中的一种以上。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的铁素体系不锈钢钢板，其中，由下述(ii)式算出的耐点蚀指数PREN为20.0以上，
在RD方向晶体取向中，
由下述(iii)式表示的、与<001>方向平行的取向的晶粒的总面积S<001>和与<111>方向平行的取向的晶粒的总面积S<111>之比即F1为5.0以上，
PREN＝Cr+3.3Mo+16N…(ii)
F1＝S<001>/S<111>…(iii)
其中，上述(ii)式中的各元素符号表示钢中所含的各元素的质量％含量，在不含有的情况下设为零。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的铁素体系不锈钢钢板，其中，观察到的晶粒的最大粒径为500μm以上。
7.一种用于制造权利要求1～4中任一项所述的铁素体系不锈钢钢板的制造方法，该制造方法具有：
冷轧工序，使用直径为100mm以下的辊，以冷轧压下率为75％以上进行冷轧；以及
冷轧板退火工序，在所述冷轧工序之后进行退火。
8.一种用于制造权利要求5或6所述的铁素体系不锈钢钢板的制造方法，该制造方法具有：
冷轧工序，使用直径为90mm以下的辊，以冷轧压下率为80％以上进行冷轧；以及
冷轧板退火工序，在所述冷轧工序之后进行退火。
9.根据权利要求8所述的用于制造权利要求5或6所述的铁素体系不锈钢钢板的制造方法，其中，该制造方法还具有：
调整用退火工序，在所述冷轧板退火工序之后进行一次以上的用于调整晶体取向的退火，
在所述调整用退火工序中，
使退火气氛为非活性气体气氛或者真空气氛，使退火温度超过750℃且为1350℃以下，使退火时间为4h以上的范围，使达到所述退火温度为止的升温速度小于30℃/min。
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