JP3518117B2 - 表面が滑らかな高Ｃｒフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方法 - Google Patents
表面が滑らかな高Ｃｒフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、表面が滑らかな
高Crフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の経済的な製造
方法に関し、とくに好適な熱間圧延方法を提案するもの
である。
高Crフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の経済的な製造
方法に関し、とくに好適な熱間圧延方法を提案するもの
である。
【０００２】一般に、高Crフェライト系ステンレス鋼
は、優れる耐応力腐食割れ性に加えて耐孔食性、耐すき
ま腐食性に優れており、石油精製を含む各種化成品製造
プラント、排煙脱硫などの公害防止プラント、火力発電
のコンデンサチューブさらには強磁性体であることから
磁性を必要とする電磁弁など広範な用途に有利に用いら
れている。これらに供する高Crフェライト系ステンレス
熱延薄鋼板としては、とくに表面の滑らかさが要求され
るが、該鋼板は熱間圧延工程においてスケール疵などが
発生し易いことから、必ずしも要求品質を満足する表面
性状が得られなかった。
は、優れる耐応力腐食割れ性に加えて耐孔食性、耐すき
ま腐食性に優れており、石油精製を含む各種化成品製造
プラント、排煙脱硫などの公害防止プラント、火力発電
のコンデンサチューブさらには強磁性体であることから
磁性を必要とする電磁弁など広範な用途に有利に用いら
れている。これらに供する高Crフェライト系ステンレス
熱延薄鋼板としては、とくに表面の滑らかさが要求され
るが、該鋼板は熱間圧延工程においてスケール疵などが
発生し易いことから、必ずしも要求品質を満足する表面
性状が得られなかった。
【０００３】
【従来の技術】これまで、表面性状の優れたフェライト
系ステンレス熱延薄鋼板を製造する技術としては、たと
えば、特開昭59−13026 号公報（加工性にすぐれたフェ
ライト系ステンレス薄鋼板の製造法）に提案開示されて
いるように、熱間粗圧延でのパス間時間を規定する方法
が知られている。また、特開昭57−70234 号公報（リジ
ングが少なく表面性状のすぐれたフェライト系ステンレ
ス薄鋼板の製造方法）には、熱間粗圧延開始温度を1150
℃以下とし、仕上げ圧延開始温度を900 ℃以上として圧
延パスの圧下率が少なくとも25％とすることでスケール
疵を減少し、しかもリジングをすくなくする製造方法が
開示されている。
系ステンレス熱延薄鋼板を製造する技術としては、たと
えば、特開昭59−13026 号公報（加工性にすぐれたフェ
ライト系ステンレス薄鋼板の製造法）に提案開示されて
いるように、熱間粗圧延でのパス間時間を規定する方法
が知られている。また、特開昭57−70234 号公報（リジ
ングが少なく表面性状のすぐれたフェライト系ステンレ
ス薄鋼板の製造方法）には、熱間粗圧延開始温度を1150
℃以下とし、仕上げ圧延開始温度を900 ℃以上として圧
延パスの圧下率が少なくとも25％とすることでスケール
疵を減少し、しかもリジングをすくなくする製造方法が
開示されている。
【０００４】しかしながら、これらの方法では、特にCr
またはCr＋３Moが19％以上のような高Crフェライト系ス
テンレス鋼においては、熱間圧延後の表面性状が十分に
改善できないという問題があった。
またはCr＋３Moが19％以上のような高Crフェライト系ス
テンレス鋼においては、熱間圧延後の表面性状が十分に
改善できないという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、前記した
問題点を有利に解決しようとするものであり、熱間圧延
工程条件に工夫を凝らして、表面が滑らかな高Crフェラ
イト系ステンレス熱延薄鋼板の経済的な製造方法を提案
することを目的とする。
問題点を有利に解決しようとするものであり、熱間圧延
工程条件に工夫を凝らして、表面が滑らかな高Crフェラ
イト系ステンレス熱延薄鋼板の経済的な製造方法を提案
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】フェライト系ステンレス
熱延薄鋼板は、前記したように、表面の滑らかさが要求
される材料である。この表面の滑らかさは熱間圧延工程
における仕上げ圧延条件と著しく相関があり、仕上げ圧
延開始温度を高くするとスケール疵が発生しにくいとい
う知見がある。しかし、仕上げ圧延工程での温度降下が
大きいと、その圧延中に鋼板表面のスケールの剥離やロ
ールへのスケールの焼付きが生じ、鋼板表面と圧延ロー
ルとの接触が不均一となって、鋼板表面が荒れるという
現象がある。そこで、仕上げ圧延段階での加工歪速度と
発熱量およびスケールの生成・剥離等について種々実験
検討を重ねた結果、仕上げ圧延終了時の鋼板温度をその
開始時の鋼板温度以上とすることがよいとの新規知見を
得、この発明を達成したものである。
熱延薄鋼板は、前記したように、表面の滑らかさが要求
される材料である。この表面の滑らかさは熱間圧延工程
における仕上げ圧延条件と著しく相関があり、仕上げ圧
延開始温度を高くするとスケール疵が発生しにくいとい
う知見がある。しかし、仕上げ圧延工程での温度降下が
大きいと、その圧延中に鋼板表面のスケールの剥離やロ
ールへのスケールの焼付きが生じ、鋼板表面と圧延ロー
ルとの接触が不均一となって、鋼板表面が荒れるという
現象がある。そこで、仕上げ圧延段階での加工歪速度と
発熱量およびスケールの生成・剥離等について種々実験
検討を重ねた結果、仕上げ圧延終了時の鋼板温度をその
開始時の鋼板温度以上とすることがよいとの新規知見を
得、この発明を達成したものである。
【０００７】 CrとMoとの含有量の関係が次式19mass
％＜Cr＋３Mo＜45mass％を満たして含有する高Crフェラ
イト系ステンレス鋼スラブを、熱間での粗圧延に引き続
いて仕上げ圧延を行うにあたり、仕上げ圧延後段３段で
の平均歪速度を50ｓ-1以上とする圧延を行い、仕上げ圧
延終了温度を仕上げ圧延開始温度より高くすることを特
徴とする表面が滑らかな高Crフェライト系ステンレス熱
延薄鋼板の製造方法（第１発明）。
％＜Cr＋３Mo＜45mass％を満たして含有する高Crフェラ
イト系ステンレス鋼スラブを、熱間での粗圧延に引き続
いて仕上げ圧延を行うにあたり、仕上げ圧延後段３段で
の平均歪速度を50ｓ-1以上とする圧延を行い、仕上げ圧
延終了温度を仕上げ圧延開始温度より高くすることを特
徴とする表面が滑らかな高Crフェライト系ステンレス熱
延薄鋼板の製造方法（第１発明）。
【０００８】 第１発明における仕上げ圧延開始温度
を900 ℃以上とする高Crフェライト系ステンレス熱延薄
鋼板の製造方法（第２発明）。
を900 ℃以上とする高Crフェライト系ステンレス熱延薄
鋼板の製造方法（第２発明）。
【０００９】(3) 高Crフェライト系ステンレス鋼スラブ
が、Cr：17〜45mass％（但し、 45mass ％を除く）の範囲
で含有する第１発明または第２発明に記載の高Crフェラ
イト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方法（第３発明）。
が、Cr：17〜45mass％（但し、 45mass ％を除く）の範囲
で含有する第１発明または第２発明に記載の高Crフェラ
イト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方法（第３発明）。
【００１０】(4) 高Crフェライト系ステンレス鋼スラブ
が、Cr：17〜45mass％（但し、 45mass ％を除く）および
Mo：５mass％以下の範囲で含有する第１発明または第２
発明に記載の高Crフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の
製造方法（第４発明）。
が、Cr：17〜45mass％（但し、 45mass ％を除く）および
Mo：５mass％以下の範囲で含有する第１発明または第２
発明に記載の高Crフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の
製造方法（第４発明）。
【００１１】
【発明の実施の形態】この発明の構成要件の限定理由等
について以下に述べる。
について以下に述べる。
【００１２】(i) 成分組成
・Cr：17〜45mass％（但し、 45mass ％を除く）
Crは、ステンレス鋼の耐酸化性を高め、熱間圧延中のス
ケールの生成を抑制するのに有効な成分であるが、17ma
ss％以下では耐酸化性が不足し、45mass％を超えると熱
間加工性やじん性が低下する。したがって、その含有量
は17〜45％massとする。なおより好ましくは17〜35mass
％の範囲である。
ケールの生成を抑制するのに有効な成分であるが、17ma
ss％以下では耐酸化性が不足し、45mass％を超えると熱
間加工性やじん性が低下する。したがって、その含有量
は17〜45％massとする。なおより好ましくは17〜35mass
％の範囲である。
【００１３】・Mo：５mass％以下
Moは、耐酸化性を向上させ、Crと同様にスケールの生成
を抑制するばかりでなく、高温での強度を高め、圧延時
の鋼板表面の微細クラックの発生を防止する効果があり
必要に応じて含有させる。しかし多量の添加はじん性の
低下を招くばかりでなく経済性を損う。したがって、そ
の含有量の上限を５mass％とするが、より好ましくは2.
5 mass％である。
を抑制するばかりでなく、高温での強度を高め、圧延時
の鋼板表面の微細クラックの発生を防止する効果があり
必要に応じて含有させる。しかし多量の添加はじん性の
低下を招くばかりでなく経済性を損う。したがって、そ
の含有量の上限を５mass％とするが、より好ましくは2.
5 mass％である。
【００１４】・19mass％＜Cr＋３Mo＜45mass％
Cr＋３Moの値は、その値が大きいほど、加工による発熱
量が多く、また圧延中のスケールの生成が抑制される。
Cr＋３Moの値が19mass％以下では上記効果が十分でなく
表面平滑な鋼板を得ることができなく、一方、45mass％
以上では熱間加工性やじん性が低下するとともに鋼板の
表面性状も劣化する。したがって、Cr＋３Moの値を19ma
ss％超え、45mass％未満とする。
量が多く、また圧延中のスケールの生成が抑制される。
Cr＋３Moの値が19mass％以下では上記効果が十分でなく
表面平滑な鋼板を得ることができなく、一方、45mass％
以上では熱間加工性やじん性が低下するとともに鋼板の
表面性状も劣化する。したがって、Cr＋３Moの値を19ma
ss％超え、45mass％未満とする。
【００１５】また、上記以外の成分組成の好適範囲を以
下に列記する。 Ｃ：0.100 mass％以下、より好ましくは0.0300mass％以
下、Si：1.2 mass％以下、より好ましくは0.5 mass％以
下、Mn：1.2 mass％以下、より好ましくは0.5 mass％以
下、Ni：2.0 mass％以下、より好ましくは0.01〜1.0 ma
ss％、Ｐ：0.08mass％以下、より好ましくは0.05mass％
以下、Ｓ：0.01mass％以下、より好ましくは0.0050mass
％以下、Ｎ：0.1 mass％以下、より好ましくは0.05mass
％以下。さらに必要に応じて下記の成分をそれぞれの範
囲内で含有させることもよい。 Ti：0.003 〜1.0 mass％、Nb：0.003 〜0.5 mass％、A
l：0.001 〜0.4 mass％、Ｖ：0.005 〜0.5 mass％、Z
r：0.003 〜0.4 mass％、Cu：0.05〜2.0 mass％、Ｂ：
0.0050mass％以下、 Co ：0.003 〜3.0 mass％、Ｗ：0.
003 〜3.0 mass％、Ca：0.0003〜0.01mass％。
下に列記する。 Ｃ：0.100 mass％以下、より好ましくは0.0300mass％以
下、Si：1.2 mass％以下、より好ましくは0.5 mass％以
下、Mn：1.2 mass％以下、より好ましくは0.5 mass％以
下、Ni：2.0 mass％以下、より好ましくは0.01〜1.0 ma
ss％、Ｐ：0.08mass％以下、より好ましくは0.05mass％
以下、Ｓ：0.01mass％以下、より好ましくは0.0050mass
％以下、Ｎ：0.1 mass％以下、より好ましくは0.05mass
％以下。さらに必要に応じて下記の成分をそれぞれの範
囲内で含有させることもよい。 Ti：0.003 〜1.0 mass％、Nb：0.003 〜0.5 mass％、A
l：0.001 〜0.4 mass％、Ｖ：0.005 〜0.5 mass％、Z
r：0.003 〜0.4 mass％、Cu：0.05〜2.0 mass％、Ｂ：
0.0050mass％以下、 Co ：0.003 〜3.0 mass％、Ｗ：0.
003 〜3.0 mass％、Ca：0.0003〜0.01mass％。
【００１６】 熱間圧延における仕上げ圧延
・仕上げ圧延開始温度：900 ℃以上
仕上げ圧延開始温度は、仕上げ圧延温度が低いとスケー
ル疵の発生が顕著になることから、スケール疵の発生を
抑制するため900 ℃以上とすることがよい。一方、仕上
げ圧延開始温度が高すぎると、仕上げ圧延終了温度を仕
上げ圧延開始温度よりも高くすることができないため、
仕上げ圧延開始温度の上限は1100℃とすることが望まし
い。
ル疵の発生が顕著になることから、スケール疵の発生を
抑制するため900 ℃以上とすることがよい。一方、仕上
げ圧延開始温度が高すぎると、仕上げ圧延終了温度を仕
上げ圧延開始温度よりも高くすることができないため、
仕上げ圧延開始温度の上限は1100℃とすることが望まし
い。
【００１７】・仕上げ圧延終了温度＞仕上げ圧延開始温
度 一般に、仕上げ圧延開始温度が高いほど、スケール疵が
少ないとされていることのほか、前記したように、仕上
げ圧延工程中の温度低下が鋼板表面性状の劣化をもたら
す。したがって、仕上げ圧延中のスケールの剥離やロー
ルへの焼付きを抑制し、表面が滑らかな鋼板を得るた
め、仕上げ圧延終了温度は仕上げ圧延開始温度より高く
することを必須とする。
度 一般に、仕上げ圧延開始温度が高いほど、スケール疵が
少ないとされていることのほか、前記したように、仕上
げ圧延工程中の温度低下が鋼板表面性状の劣化をもたら
す。したがって、仕上げ圧延中のスケールの剥離やロー
ルへの焼付きを抑制し、表面が滑らかな鋼板を得るた
め、仕上げ圧延終了温度は仕上げ圧延開始温度より高く
することを必須とする。
【００１８】・仕上げ圧延後段３段での平均歪速度：50
ｓ-1以上 加工歪速度が高いほど加工による発熱量は多くなる。上
記したCr＋３Moの値を19mass％超え、45mass％未満とす
ることと相まって、仕上げ圧延後段３段での平均歪速度
を50ｓ-1以上とすることで、仕上げ圧延終了温度をその
開始温度以上とすることができ、しかも鋼板表面性状の
改善効果が極めて大きくなる。したがって、仕上げ圧延
後段３段での平均歪速度を50ｓ-1以上とするが、より好
ましくは100s-1以上である。
ｓ-1以上 加工歪速度が高いほど加工による発熱量は多くなる。上
記したCr＋３Moの値を19mass％超え、45mass％未満とす
ることと相まって、仕上げ圧延後段３段での平均歪速度
を50ｓ-1以上とすることで、仕上げ圧延終了温度をその
開始温度以上とすることができ、しかも鋼板表面性状の
改善効果が極めて大きくなる。したがって、仕上げ圧延
後段３段での平均歪速度を50ｓ-1以上とするが、より好
ましくは100s-1以上である。
【００１９】なお、この発明において、スラブ加熱温度
は1050〜1300℃の温度範囲、粗圧延の温度範囲は900 〜
1300℃程度、仕上げ圧延の温度範囲は900 〜1100℃程度
とすることが望ましく、また仕上げ圧延後段３段での平
均歪速度は100 〜150s-1程度とすることが望ましい。
は1050〜1300℃の温度範囲、粗圧延の温度範囲は900 〜
1300℃程度、仕上げ圧延の温度範囲は900 〜1100℃程度
とすることが望ましく、また仕上げ圧延後段３段での平
均歪速度は100 〜150s-1程度とすることが望ましい。
【００２０】以上、この発明は、熱延薄鋼板の表面性状
を改善するものであるが、この熱延薄鋼板を、たとえ
ば、焼鈍−酸洗−冷間圧延して製造する冷延鋼板の表面
性状の向上にも効果を発揮することは云うまでもない。
を改善するものであるが、この熱延薄鋼板を、たとえ
ば、焼鈍−酸洗−冷間圧延して製造する冷延鋼板の表面
性状の向上にも効果を発揮することは云うまでもない。
【００２１】
【実施例】表１に示す成分組成の異なる種々のフェライ
ト系ステンレス鋼スラブ（200 mm厚）を素材として、そ
れぞれ1220℃の温度に加熱後、７パスの粗圧延に引き続
いて、７段の連続仕上げ圧延における後段３段の平均歪
速度を29ｓ-1，53ｓ-1および120s-1の３条件に変化させ
る熱間圧延を行い、板厚：4.0 mmの熱延板コイルとし
た。
ト系ステンレス鋼スラブ（200 mm厚）を素材として、そ
れぞれ1220℃の温度に加熱後、７パスの粗圧延に引き続
いて、７段の連続仕上げ圧延における後段３段の平均歪
速度を29ｓ-1，53ｓ-1および120s-1の３条件に変化させ
る熱間圧延を行い、板厚：4.0 mmの熱延板コイルとし
た。
【００２２】
【表１】
【００２３】上記熱間圧延において、仕上げ圧延開始温
度（ＦＥＴ）およびその終了温度（ＦＤＴ）を、鋼板表
面をSiセンサを用いた放射温度計により測定するととも
に、得られた熱延板を20％H2SO4 溶液中に80℃で60秒間
浸漬し、その後さらに15％HNO3＋３％HFの混合溶液中に
60℃で30秒間浸漬する酸洗を施したのちの表面粗さ（Ｒ
max)をそれぞれ調査した。
度（ＦＥＴ）およびその終了温度（ＦＤＴ）を、鋼板表
面をSiセンサを用いた放射温度計により測定するととも
に、得られた熱延板を20％H2SO4 溶液中に80℃で60秒間
浸漬し、その後さらに15％HNO3＋３％HFの混合溶液中に
60℃で30秒間浸漬する酸洗を施したのちの表面粗さ（Ｒ
max)をそれぞれ調査した。
【００２４】仕上げ圧延条件、酸洗後の熱延板表面粗さ
などの調査結果を表２にまとめて示す。
などの調査結果を表２にまとめて示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】また、これらの調査結果をもとに、Cr＋３
MoとＦＤＴ−ＦＥＴとの関係に及ぼす歪速度（仕上げ圧
延後段３段での平均歪速度）の影響のグラフを図１に、
ＦＤＴ−ＦＥＴと熱延板表面粗さＲmax との関係に及ぼ
す歪速度（仕上げ圧延後段３段での平均歪速度）の影響
を図２にそれぞれ示す。
MoとＦＤＴ−ＦＥＴとの関係に及ぼす歪速度（仕上げ圧
延後段３段での平均歪速度）の影響のグラフを図１に、
ＦＤＴ−ＦＥＴと熱延板表面粗さＲmax との関係に及ぼ
す歪速度（仕上げ圧延後段３段での平均歪速度）の影響
を図２にそれぞれ示す。
【００２７】図１から明らかなように、歪速度を50ｓ-1
以上好ましくは100s-1以上とし、Cr＋３Moの値を19mass
％超えとすることによりＦＤＴ−ＦＥＴ＞０℃の関係が
得られ、また図２から明らかなように、ＦＤＴ−ＦＥＴ
＞０℃の領域では酸洗後の熱延板表面粗さＲmax が20μ
m 以下と良好な値を示している。すなわち、これらの結
果は、この発明に適合する成分組成の鋼（19mass％＜Cr
＋３Mo＜45％mass％）を用い、この発明に適合する条件
で熱間圧延（仕上げ圧延後段３段での平均歪速度≧50ｓ
-1）することにより、仕上げ圧延において、圧延終了温
度が圧延開始温度より高くなり、またこのように、圧延
終了温度を圧延開始温度より高くすることにより、表面
が極めて滑らかな高Crフェライト系ステンレス熱延薄鋼
板が得られることを示している。
以上好ましくは100s-1以上とし、Cr＋３Moの値を19mass
％超えとすることによりＦＤＴ−ＦＥＴ＞０℃の関係が
得られ、また図２から明らかなように、ＦＤＴ−ＦＥＴ
＞０℃の領域では酸洗後の熱延板表面粗さＲmax が20μ
m 以下と良好な値を示している。すなわち、これらの結
果は、この発明に適合する成分組成の鋼（19mass％＜Cr
＋３Mo＜45％mass％）を用い、この発明に適合する条件
で熱間圧延（仕上げ圧延後段３段での平均歪速度≧50ｓ
-1）することにより、仕上げ圧延において、圧延終了温
度が圧延開始温度より高くなり、またこのように、圧延
終了温度を圧延開始温度より高くすることにより、表面
が極めて滑らかな高Crフェライト系ステンレス熱延薄鋼
板が得られることを示している。
【００２８】
【発明の効果】この発明は、高Crフェライト系ステンレ
ス鋼のCrとMoとの含有量を特定し、熱間仕上げ圧延にお
ける後段３段における平均歪速度を規定して、圧延加工
による発熱量を確保することにより仕上げ圧延終了温度
をその開始温度より高くするものであり、この発明によ
れば、コストアップとなる手段を用いることなく、経済
的に表面の極めて滑らかな高Crフェライト系ステンレス
熱延薄鋼板を得ることができ需要家の要望に有利に応じ
ることができるとともに、その熱延鋼板から製造する冷
延鋼板の表面性状も向上させることができる。
ス鋼のCrとMoとの含有量を特定し、熱間仕上げ圧延にお
ける後段３段における平均歪速度を規定して、圧延加工
による発熱量を確保することにより仕上げ圧延終了温度
をその開始温度より高くするものであり、この発明によ
れば、コストアップとなる手段を用いることなく、経済
的に表面の極めて滑らかな高Crフェライト系ステンレス
熱延薄鋼板を得ることができ需要家の要望に有利に応じ
ることができるとともに、その熱延鋼板から製造する冷
延鋼板の表面性状も向上させることができる。
【図１】Cr＋３MoとＦＤＴ−ＦＥＴとの関係に及ぼす歪
速度の影響を示すグラフである。
速度の影響を示すグラフである。
【図２】ＦＤＴ−ＦＥＴと熱延板表面粗さＲmax との関
係に及ぼす歪速度の影響を示すグラフである。
係に及ぼす歪速度の影響を示すグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 佐藤 進
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 技術研究所内
(56)参考文献 特開 昭57−22802（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 1/00 - 3/02
C21D 8/02
C22C 38/00
C22C 38/22
Claims (4)
- 【請求項１】 CrとMoとの含有量の関係が次式 19mass％＜Cr＋３Mo＜45mass％ を満たして含有する高Crフェライト系ステンレス鋼スラ
ブを、熱間での粗圧延に引き続いて仕上げ圧延を行うに
あたり、 仕上げ圧延後段３段での平均歪速度を50ｓ-1以上とする
圧延を行い、仕上げ圧延終了温度を仕上げ圧延開始温度
より高くすることを特徴とする表面が滑らかな高Crフェ
ライト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１において、仕上げ圧延開始温度
が900 ℃以上である高Crフェライト系ステンレス熱延薄
鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 高Crフェライト系ステンレス鋼スラブ
が、Cr：17〜45mass％（但し、 45mass ％を除く）の範囲
で含有する請求項１または２に記載の高Crフェライト系
ステンレス熱延薄鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 高Crフェライト系ステンレス鋼スラブ
が、Cr：17〜45mass％（但し、 45mass ％を除く）および
Mo：５mass％以下の範囲で含有する請求項１または２に
記載の高Crフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34100395A JP3518117B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 表面が滑らかな高Ｃｒフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34100395A JP3518117B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 表面が滑らかな高Ｃｒフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09174114A JPH09174114A (ja) | 1997-07-08 |
| JP3518117B2 true JP3518117B2 (ja) | 2004-04-12 |
Family
ID=18342312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34100395A Expired - Fee Related JP3518117B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 表面が滑らかな高Ｃｒフェライト系ステンレス熱延薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3518117B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5042553B2 (ja) * | 2006-08-03 | 2012-10-03 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐すきま腐食性、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
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1995
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