CN114182153A - 一种镍基合金及其制备方法与应用 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种镍基合金及其制备方法与应用，所述镍基合金中，以重量百分比计，包括：Cr 21.5～25.5％、Co 24.5～27.5％、Ni 24.5～27.5％、Fe 14～17％、Mo 2.5～4.5％、W 3.5～5.5％、C 0.08～0.15％、7.5％≤Mo+W≤9.5％。本发明方法制备的镍基合金兼具密度小、弹性模量高、抗高温耐磨、抗高温耐蚀、抗氧化、高强度、高韧性、易加工成型和易焊接等优点的高温合金带材。该镍基合金带材具有合理的成分配比、宽的热加工窗口及热处理制度，所制备合金带材具有高的强度、高的弹性模量、良好的抗氧化和耐腐蚀性能，是航空发动机和工业燃气轮机热端部件的候选材料。

Description

一种镍基合金及其制备方法与应用
技术领域
本发明涉及冶金技术领域，具体涉及一种镍基合金及其制备方法与应用。
背景技术
高熵合金是近年来发展起来的有别于传统合金的新型合金材料，它由5～13种主要元素组成，组成元素具有相等或近似相等的原子比。多主元高熵合金凝固后，不会形成复杂的金属间化合物，而是形成简单的FCC或BCC固溶体。高熵合金具有热力学上的高熵效应、结构上的晶格畸变效应、动力学上的迟滞扩散效应以及性能上的鸡尾酒效应。利用这些效应，合理设计合金的成分，可以获得高硬度、高弹性、高强度，良好的耐磨性、耐腐蚀性以及抗高温氧化性等良好的综合特性。
尽管高熵合金性能优异，但普遍强韧性匹配较差。例如，FeCoNiCrMn高熵合金的拉伸塑形可达60％，但其抗拉强度却低于500MPa；而AlCoCrFeNiTi0.5高熵合金的压缩强度高达3200MPa，但几乎无拉伸塑性。Ti元素和Al元素的微量加入都能促进第二相的析出，从而强化高熵合金性能，但是并不是对所有的高熵合金都能提高强韧性匹配。如对AlFeCrCoCu合金，加入Ti元素可显著提升合金的硬度，但几乎无拉伸塑性。已有的AlCrFeNiV体系高熵合金，虽然具有一定的强韧性匹配效果，但是对于实际应用还不足够。正是由于这些原因，限制了高熵合金的发展和工程应用。
目前高熵合金领域的研究越来越多转移到中熵合金上。CrCoNi中熵合金是单一面心立方结构(FCC)固溶体，具有比FeCoNiCrMn高熵合金更优异的强度和塑性。但是，目前该中熵合金强度仍然偏低，需要进一步优化。该合金成分是Cr、Co和Ni等高温合金中常用元素，可以作为高温合金的基体，在其基础上通过添加其他合金化元素和制备工艺控制是否可以研制出兼具高温合金和中熵合金特性的新型合金，推动其在工程上的应用是目前亟需解决的问题。另外，该合金Co、Cr含量高，具有较好的抗氧化、抗腐蚀性能，具有十分的潜力应用在高温结构材料上。因此，如何通过合理的合金成分和工艺优化进一步提高该合金强度，推动其在高温结构材料领域的应用是本发明要解决的问题。
发明内容
为此，本发明提供一种镍基合金及其制备方法与应用，解决CrCoNi中熵合金面临的高温合金强度不足、塑性差等技术问题。
为了实现上述目的，本发明提供如下技术方案：
本发明提供一种镍基合金，所述镍基合金中，以重量百分比计，包括：Cr 21.5～25.5％、Co 24.5～27.5％、Ni 24.5～27.5％、Fe 14～17％、Mo 2.5～4.5％、W 3.5～5.5％、C 0.08～0.15％、7.5％≤Mo+W≤9.5％。
本发明的一个实施例中，所述镍基合金中，Cr:Co:Ni的原子百分比为1:1:1。
本发明的一个实施例中，所述Cr、Ni的纯净度为99.99％，所述Fe的纯净度为99.8％。
本发明的一个实施例中，所述镍基合金中，以重量百分比计，包括：Cr 23.92％、Co27％、Ni 27％、Fe 14％、Mo 2.5％、W 5.5％、C 0.08％。
本发明的一个实施例中，所述镍基合金中，以重量百分比计，包括：Cr 22.85％、Co26％、Ni 26％、Fe 17％、Mo 4.5％、W3.5％、C 0.15％。
本发明还提供所述镍基合金的制备方法，所述方法包括以下步骤：
将Cr、Co、W、Mo、Fe、Ni以及部分C原料置于真空度≤1Pa的环境中混合加热，排出附着在原料上的气体；
在真空度≤0.1Pa环境中，加热所述原料至熔化状态，再升温至1550～1650℃，高温精炼30-40min，停止加热，使得熔化原料结膜；
升高温度使得所述熔化原料破膜，加入剩余部分C原料，混合均匀；
将加入C原料的混合原料在1600～1650℃下精炼；
对精炼后的原料，在1450～1480℃下进行浇注，获得扁坯；
对所述扁坯精整、热轧、退火软化处理、再次精整、冷轧、中间热处理和切边，得到合金带材；
将所述合金带材进行时效热处理，形成所述镍基合金。
本发明的一个实施例中，所述热轧加热温度为1150～1250℃。
本发明的一个实施例中，所述退火软化处理的温度为1150～1250℃，时间为60～90min。
本发明的一个实施例中，所述中间热处理是在纯氢气保护的光亮连续退火炉进行，温度为1150～1250℃，保温时间为10～15min，喷氢量≥35立方/小时；
所述冷轧带材时效温度为在400～550℃下，保温0.5h～2h，空冷。
上述所述方法制备的镍基合金在制备航空发动机、燃气轮机耐热材料中的应用，也属于本发明的保护范围。
本发明合金在成分设计时综合考虑了合金元素对合金的力学性能、加工性能、弹性能以及抗氧化耐腐蚀性能的影响，具体考虑因素如下：
Cr：主要进入γ基体中，起固溶强化作用，还可以通过在晶界上析出颗粒状的M23C6碳化物来强化晶界，Cr的另一个重要作用是保护合金表面不受O、S、盐的作用而产生氧化和热腐蚀。目前耐蚀性较好的合金中一般均有较高的Cr含量。但是Cr是促进脆性σ有害相形成的元素，过高的Cr含量会使合金的组织稳定性变差，因此，Cr含量为21.5～25.5％。
Co：主要固溶于γ基体中，起固溶强化作用，降低基体的堆垛层错能，能够显著提高合金的抗蠕变性能。因此Co含量在24.5～27.5％。
Ni：γ＇相形成元素，明显扩大γ/γ＇两相区，提高合金组织稳定性，并且在一定程度上提高γ＇相完全溶解温度。但Ni含量过高，γ＇相的化学组成将更靠近Ni3Al，其粗化速率将增大，因此，Ni含量为24.5～27.5％。
Fe:不仅可以降低成本，而且可以阻碍位错运动；同时也能降低镍基奥氏体的堆垛层错能，有利于屈服强度提高，起固溶强化作用。但是Fe含量太多又会降低材料的抗氧化腐蚀性能，因此Fe控制在14～17％。
Mo：Mo是主要的固溶强化元素之一，既可固溶于合金基体又可固溶于γ′强化相，同时可提高原子间结合力，提高扩散激活能和再结晶温度，从而有效提高高温强度。但Mo过高时长期高温时效易于生成μ相而降低合金韧性。因此，将Mo含量控制在2.5～4.5％。
W：W与Mo具有相似的物理化学性质，W在镍基高温合金中的作用主要是固溶强化，其原子半径比较大，比镍原子半径大百分之十几，固溶强化作用明显。但W是加速高温腐蚀的元素，而且在长期服役时会形成有害的δ相，降低合金强度和韧性。因此，将W含量控制在3.5～5.5％。
C：晶界强化元素，也是强的脱氧剂，在合金冶炼过程中有利于脱氧，提高合金的纯净度，改善合金加工性能。同时，C能够与部分难熔元素性能碳化物，降低基体过饱和度，有利于组织稳定性。但是C含量过高，将在晶界上形成连续、网状分布的碳化物，不利于合金力学性能，因此，C含量为0.08～0.15％。
Mo+W：Mo和W均是固溶强化元素，其含量直接影响合金的屈服强度和抗拉强度，决定合金的力学性能。但是过高的Mo和W含量不利于合金的加工性能，并且在合金内容易形成脆性相，因此控制7.5％≤Mo+W≤9.5％。
Cr(原子百分比)/Co(原子百分比)/Ni(原子百分比)：中熵合金等摩尔比成分特点使其具有其他传统合金体系所不具备的包括晶格畸变大、扩散缓慢、高的相稳定性、高硬度、高加工硬化、良好的抗高温氧化、耐腐蚀性等特点，因此为了保持中熵合金的特点控制Cr(原子百分比)/Co(原子百分比)/Ni(原子百分比)＝1:1:1。
本发明具有如下优点：
1)该合金带材具有较高的强度。Cr、Co和Ni以等摩尔原子百分比添加，保持了较高的熵值，起着强烈的固溶强化效果；另外通过添加Mo、W和Fe三种固溶强化元素，使合金带材在700～850℃具有较高的屈服强度，另外通过合理搭配C晶界强化元素，显著提高了该合金的高温力学性能；同时通过调整加工工艺参数及热处理制度，使合金中存在较多的孪晶，通过孪晶强化，进一步提高合金的强度；
2)该合金带材具有良好的热加工性能。该合金带材具有较宽的热加工窗口300℃～400℃，合金锻造过程中表面裂纹少，塑性好，成材率高。通过控制7.5％≤Mo+W≤9.5％，在充分起到固溶强化效果的同时，保证合金具有良好的加工性能。
3)该合金带材抗氧化和耐腐蚀性能好。添加21.5～25.5％的Cr在合金表面生成Cr2O3的氧化膜，提高抗氧化和耐腐蚀性；另外Co元素相比于Ni和Fe本身具有更好的抗氧化性能，因此，24.5～27.5％Co元素的添加进一步提高了合金的抗氧化性能；
4)该合金带材有害杂质元素少、纯净度高、内部缺陷少、成分组织均匀一致性好。通过合理的C合金元素添加，起到了较好的脱氧脱氮脱硫效果。采用高真空精炼进一步减少了气体含量，提高合金的纯净度和热加工性。采用熔炼+重熔的双联冶炼方式，降低合金中的非金属夹杂物、气体和硫含量的同时，减少了合金成分偏析，保障了成分组织的均匀，进一步改善了合金的力学性能。
5)该合金带材通过Cr、Co、Mo和W等元素的固溶强化和形变强化，在冷加工和时效状态下，室温抗拉强度可达2.5～3.3GPa，合金弹性模量为18000～21000MPa，非常适合制造高温高弹元件，具有良好的工程应用前景。
综上所述，本发明方法制备的镍基合金兼具密度小、弹性模量高、抗高温耐磨、抗高温耐蚀、抗氧化、高强度、高韧性、易加工成型和易焊接等优点的高温合金带材。该镍基合金带材具有合理的成分配比、宽的热加工窗口及热处理制度，所制备合金带材具有高的强度、高的弹性模量、良好的抗氧化和耐腐蚀性能，是航空发动机和工业燃气轮机热端部件的候选材料。
附图说明
为了更清楚地说明本发明的实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍。显而易见地，下面描述中的附图仅仅是示例性的，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据提供的附图引伸获得其它的实施附图。
本说明书所绘示的结构、比例、大小等，均仅用以配合说明书所揭示的内容，以供熟悉此技术的人士了解与阅读，并非用以限定本发明可实施的限定条件，故不具技术上的实质意义，任何结构的修饰、比例关系的改变或大小的调整，在不影响本发明所能产生的功效及所能达成的目的下，均应仍落在本发明所揭示的技术内容得能涵盖的范围内。
图1为本发明实施例提供的实施例2制备的合金2扫描电镜照片图。
具体实施方式
以下由特定的具体实施例说明本发明的实施方式，熟悉此技术的人士可由本说明书所揭露的内容轻易地了解本发明的其他优点及功效，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明实施提供一种高温镍基合金，各个化学成分按重量百分比计：Cr 21.5～25.5％、Co 24.5～27.5％、Ni 24.5～27.5％、Fe 14～17％、Mo 2.5～4.5％、W 3.5～5.5％、C 0.08～0.15％、7.5％≤Mo+W≤9.5％；且Cr(原子百分比)/Co(原子百分比)/Ni(原子百分比)＝1:1:1。
该高温镍基合金带材的制备方法包括以下步骤：
将原材料Cr、Co、W、Mo、Fe、Ni和部分C原料装入真空感应熔炼炉坩埚内，然后抽真空，当真空度达到≤1Pa时，以≤150KW低功率加热，排出炉料上附着的气体。
当真空度达到≤0.1Pa时，以200～250KW功率化料，直到炉料完全熔化；炉料全部熔化后，升温至1550～1650℃，高温精炼30～40min后停电结膜；以240～280KW大功率升温破膜，破膜后通过料斗加入剩余部分C原料，并且均匀搅拌。
合金二次精炼：继续升温，炉料温度在1600～1650℃时精炼4～6min；炉温调至1450～1480℃，进行浇注，直接浇注成尺寸为(60～80)mm*(200～300)mm*(1000～1500)mm的扁坯；其中，原材料Cr为纯净度≥99.99％的块状，原材料Fe为纯净度≥99.8％的块状，原材料Ni为纯净度≥99.99％的块状。
将扁坯进行表面精整，表面精整为将扁坯用砂轮、砂带或酸洗进行修磨精整；而后进行热轧，热轧加热温度为1150～1250℃，热轧成带坯尺寸为(4～6)mm*(150～320)mm*(＞2000mm)；
在温度1150～1250℃对热轧带坯进行退火软化处理，处理时间为60～90min，处理后表面进行精整；对表面精整后的热轧带坯进行多次冷轧、带坯的开坯冷轧变形量为40～60％，中间冷轧变形量为40～60％，成品冷轧变形量为40～60％。中间热处理在纯氢气保护的光亮连续退火炉进行，温度为1150～1250℃，保温时间为10～15min，喷氢量≥35立方/小时。切边，冷轧成所需要尺寸的合金带材。
对合金带材在400～550℃下，保温0.5h～2h，空冷进行时效热处理以获得所需要的性能，对带材表面精整，带材表面精整为机械磨抛，采用粒度为800～1500目的抛轮进行粗抛光，再采用粒度为3000～4000目的抛轮进行细抛光，板型矫正，以得到尺寸精度高、表面呈银白色金属光泽的高温镍基合金带材。
实施例1-3
本实施例1-3的镍基合金的制备方法包括以下步骤：
分别按照表1中的合金1～3所示成分组合进行配料，分别称取C、Co、Ni、Cr、Mo、W、Fe原材料，其中，原材料Cr为纯净度99.99％的块状，原材料Fe为纯净度99.8％的块状，原材料Ni为纯净度99.99％的块状。
将原材料Cr、Co、W、Mo、Fe、Ni以及部分C原料装入真空感应熔炼炉坩埚内，然后抽真空，当真空度达到1Pa时，以150KW低功率加热，排出炉料上附着的气体。
当真空度达到0.1Pa时，以200KW功率化料，直到炉料完全熔化；炉料全部熔化后，升温至1550℃，高温精炼30min后停电结膜；而后以240KW大功率升温破膜，破膜后通过料斗加入剩余部分C原料(先前添加的C原料和本次添加的剩余部分C原料可为任选比例)，并且均匀搅拌。
合金二次精炼：继续升温，炉料温度在1600℃时精炼4min；炉温调至1450℃，进行浇注，直接浇注成尺寸为60mm*200mm*1000mm的扁坯；采用砂轮将扁坯进行表面精整，而后在1150℃进行热轧，热轧成带坯尺寸为4mm*200mm*2000mm。
在1150℃对热轧带坯进行退火软化处理，保温60min，处理后表面进行精整后，对表面精整后的热轧带坯进行冷轧，开坯冷轧变形量为40％、中间冷轧变形量为40％、成品冷轧变形量为40％，在纯氢气保护的光亮连续退火炉进行，温度为1100℃，保温时间为10min，喷氢量35立方/小时，直至加工成0.5mm厚合金带材。
将合金带材在400℃，保温0.5h进行时效热处理以获得所需要的性能；最后，进行带材表面机械磨抛精整和板型矫正，机械抛磨首先采用粒度为1000目的抛轮进行粗抛光，而后采用粒度为3000目的抛轮进行细抛光。以得到尺寸精度高、表面呈银白色金属光泽的高温镍基合金带材。
结果：对实施例1-3制备的镍基合金带材进行拉伸性能测定，测定数据如表2所示，为合金1～3室温拉伸性能数据。
如图1所示为合金2的电镜照片图。
表1所示为实施例1-3的合金成分以及部分参考合金成分(重量百分比)。
表1
合金 C Co Ni Cr Mo W Fe
1 0.08 27 27 23.92 2.5 5.5 14
2 0.09 27 27 3.91 3.0 4.5 14.5
3 0.10 26.5 26.5 23.5 3.2 5.0 15.2
表2为合金1～3室温拉伸性能数据
合金牌号 Rm/MPa Rp0.2/MPa A％
合金1 2234 1643 5.2
合金2 2152 1675 4.8
合金3 2367 1746 6.0
实施例4-6
本实施例4-6的镍基合金的制备方法包括以下步骤：
分别按照表1中的合金4～6所示成分配料，称取C、Co、Ni、Cr、Mo、W、Fe原材料，原材料Cr为纯净度99.99％的块状，原材料Fe为纯净度99.8％的块状，原材料Ni为纯净度99.99％的块状。
将原材料Cr、Co、W、Mo、Fe、Ni和部分C原料装入真空感应熔炼炉坩埚内，然后抽真空，当真空度达到0.5Pa时，以100KW低功率加热，排出炉料上附着的气。
当真空度达到0.05Pa时，以220KW功率化料，直到炉料完全熔化；炉料全部熔化后，升温至1600℃，高温精炼35min后停电结膜；而后以260KW大功率升温破膜，破膜后通过料斗加入剩余部分C原料，并且均匀搅拌。
合金二次精炼：继续升温，炉料温度在1620℃时精炼5min；炉温调至1470℃，进行浇注，直接浇注成尺寸为70mm*250mm*1200mm的扁坯；采用砂轮将扁坯进行表面精整，而后在1200℃进行热轧，热轧成带坯尺寸为5mm*250mm*4000mm。
在1200℃对热轧带坯进行退火软化处理，保温80min，处理后表面进行精整；对表面精整后的热轧带坯进行冷轧，开坯冷轧变形量为60％、中间冷轧变形量为50％、成品冷轧变形量为50％，在纯氢气保护的光亮连续退火炉进行，温度为1200℃，保温时间为13min，喷氢量40立方/小时，直至加工成2.0mm厚合金带材。
将合金带材在550℃，保温2h进行时效热处理以获得所需要的性能；最后进行带材表面机械磨抛精整和板型矫正，机械抛磨首先采用粒度为1000目的抛轮进行粗抛光，采用粒度为3000目的抛轮进行细抛光。以得到尺寸精度高、表面呈银白色金属光泽的高温镍基合金带材。
结果：对实施例4-6制备的镍基合金带材进行拉伸性能测定，测定数据如表4所示，为合金4～6室温拉伸性能数据。
表3所示为实施例4-6的合金成分以及部分参考合金成分(重量百分比)
合金 C Co Ni Cr Mo W Fe
4 0.11 25 25 25.5 3.3 5.2 16.0
5 0.12 26.05 26.11 23.22 3.5 5.5 15.5
6 0.13 26.7 26.7 21.5 3.6 4.8 16.5
表4为合金4～6室温拉伸性能数据
合金牌号 Rm/MPa Rp0.2/MPa A％
合金4 2742 1630 4.2
合金5 3103 1742 4.0
合金6 2536 1647 6.5
实施例7-8
本实施例7-8的镍基合金的制备方法包括以下步骤：
分别按照表5中的合金7～8所示成分组合进行配料，称取C、Co、Ni、Cr、Mo、W、Fe原材料，原材料Cr为纯净度99.99％的块状，原材料Fe为纯净度99.8％的块状，原材料Ni为纯净度99.99％的块状。
将原材料Cr、Co、W、Mo、Fe、Ni和部分C原料装入真空感应熔炼炉坩埚内，然后抽真空，当真空度达到0.2Pa时，以50KW低功率加热，排出炉料上附着的气体。
当真空度达到0.01Pa时，以250KW功率化料，直到炉料完全熔化；炉料全部熔化后，升温至1650℃，高温精炼40min后停电结膜；而后以280KW大功率升温破膜，破膜后通过料斗加入剩余部分C原料，并且均匀搅拌。
合金二次精炼：继续升温，炉料温度在1650℃时精炼6min；炉温调至1480℃，进行浇注，直接浇注成尺寸为80mm*300mm*1500mm的扁坯；采用砂轮将扁坯进行表面精整，而后在1250℃进行热轧，热轧成带坯尺寸为6mm*320mm*5000mm。
在1250℃对热轧带坯进行退火软化处理，保温90min，处理后表面进行精整；而后对表面精整后的热轧带坯进行冷轧，开坯冷轧变形量为60％、中间冷轧变形量为50％、成品冷轧变形量为60％，在纯氢气保护的光亮连续退火炉进行，温度为1250℃，保温时间为15min，喷氢量45立方/小时，直至加工成0.05mm厚合金带材。
对合金带材在550℃，保温0.5h进行时效热处理以获得所需要的性能；最后进行带材表面机械磨抛精整和板型矫正，机械抛磨首先采用粒度为1500目的抛轮进行粗抛光，采用粒度为3000目的抛轮进行细抛光。以得到尺寸精度高、表面呈银白色金属光泽的高温合金带材。
结果：对实施例7-8制备的镍基合金带材进行拉伸性能测定，测定数据如表6所示，为合金7～8室温拉伸性能数据。
表5所示为实施例7-8的合金成分以及部分参考合金成分(重量百分比)
合金 C Co Ni Cr Mo W Fe
7 0.14 24.5 24.5 25.06 4.0 5.5 16.3
8 0.15 26 26 22.85 4.5 3.5 17
表6为合金1～2室温拉伸性能数据
合金牌号 Rm/MPa Rp0.2/MPa A％
合金7 3220 1843 4.5
合金8 3296 1775 5.0
虽然，上文中已经用一般性说明及具体实施例对本发明作了详尽的描述，但在本发明基础上，可以对之作一些修改或改进，这对本领域技术人员而言是显而易见的。因此，在不偏离本发明精神的基础上所做的这些修改或改进，均属于本发明要求保护的范围。

Claims (10)

1.一种镍基合金，其特征在于，所述镍基合金中，以重量百分比计，包括：Cr 21.5～25.5％、Co 24.5～27.5％、Ni 24.5～27.5％、Fe 14～17％、Mo 2.5～4.5％、W 3.5～5.5％、C 0.08～0.15％、7.5％≤Mo+W≤9.5％。
2.如权利要求1所述的镍基合金，其特征在于，
所述镍基合金中，Cr:Co:Ni的原子百分比为1:1:1。
3.如权利要求1所述的镍基合金，其特征在于，
所述Cr、Ni的纯净度为99.99％，所述Fe的纯净度为99.8％。
4.如权利要求1所述的镍基合金，其特征在于，
所述镍基合金中，以重量百分比计，包括：Cr 23.92％、Co 27％、Ni 27％、Fe 14％、Mo2.5％、W 5.5％、C 0.08％。
5.如权利要求1所述的镍基合金，其特征在于，
所述镍基合金中，以重量百分比计，包括：Cr 22.85％、Co 26％、Ni 26％、Fe 17％、Mo4.5％、W3.5％、C 0.15％。
6.权利要求1-5任一所述镍基合金的制备方法，其特征在于，
所述方法包括以下步骤：
将Cr、Co、W、Mo、Fe、Ni以及部分C原料置于真空度≤1Pa的环境中混合加热，排出附着在原料上的气体；
在真空度≤0.1Pa环境中，加热所述原料至熔化状态，再升温至1550～1650℃，高温精炼30-40min，停止加热，使得熔化原料结膜；
升高温度使得所述熔化原料破膜，加入剩余部分C原料，混合均匀；
将加入剩余C原料的混合原料在1600～1650℃下精炼；
对精炼后的原料，在1450～1480℃下进行浇注，获得扁坯；
对所述扁坯精整、热轧、退火软化处理、再次精整、冷轧、中间热处理和切边，得到合金带材；
将所述合金带材进行时效热处理，形成所述镍基合金。
7.如权利要求6所述的方法，其特征在于，
所述热轧加热温度为1150～1250℃。
8.如权利要求6所述的方法，其特征在于，
所述退火软化处理的温度为1150～1250℃，时间为60～90min。
9.如权利要求6所述的方法，其特征在于，
所述中间热处理是在纯氢气保护的光亮连续退火炉进行，温度为1150～1250℃，保温时间为10～15min，喷氢量≥35立方/小时；
所述冷轧带材时效温度为在400～550℃下，保温0.5h～2h，空冷。
10.权利要求6所述方法制备的镍基合金在制备航空发动机、燃气轮机耐热材料中的应用。
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