CN114181038B - 一种顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法 - Google Patents

一种顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种顺酐直接加氢生产1,4‑丁二醇并联产丁二酸酐的方法，以顺酐和氢气为原料通过两步加氢得到1,4‑丁二醇；其中第一步顺酐加氢反应，通过多塔精馏分离得到r‑丁内酯和丁二酸酐产品；第二步加氢反应是r‑丁内酯加氢，通过精馏分离得到1,4‑丁二醇产品；具体包括如下步骤：a.顺酐加氢；b.丁二酸酐产品精制；c.r‑丁内酯加氢；d.1,4‑丁二醇产品精制。与现有方法相比，本发明加氢产品更丰富，特别是可以联产丁二酸酐，顺酐的转化率在99％以上，1,4‑丁二醇、丁二酸酐等产品总选择性在90％以上，并且可以通过适当调整第一步顺酐加氢反应条件来调整各产品的比例，以适应市场需求。

Description

一种顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法
技术领域
本发明涉及化工技术领域，特别是涉及多种化工中间体原材料的生产，尤其涉及一种顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法。
背景技术
4-丁二醇(简称BDO)、丁二酸酐(SAN)都是重要的有机和精细化工原料，它们被广泛应用于医药、化工、纺织、造纸、汽车和日用化工等领域。由BDO可以生产四氢呋喃(THF)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚丁二酸丁二醇酯(PBS)、γ-丁内脂(GBL)和聚氨酯树脂(PU)、涂料和增塑剂等。其中THF可用于生产聚四亚甲基丁二醇(PTMEG)，PTMEG是合成高弹性氨纶(莱卡纤维)、聚醚弹性体及热塑性聚氨酯的原料，氨纶主要用于生产高级运动服、游泳衣等高弹性针织品。另外，由BDO和SAN聚合得到的聚丁二酸丁二醇酯(PBS)是一种可生物降解的材料，随着可降解塑料的强势兴起，作为主要原料的1,4-丁二醇也受到人们的密切关注。
目前，BDO的主要的生产方法有：①炔醛法、②顺酐加氢法、③丁二烯法、④环氧丙烷法。目前国内BDO生产企业基本采用炔醛法和顺酐法。炔醛法是以乙炔和甲醛反应制成1,4-丁炔二醇，再经加氢成1,4-丁烯二酸盐，继续进一步催化加氢生成1,4-丁二醇，经离子交换树脂除去金属离子后，再经蒸馏提纯得纯品。由于炔醛法中的乙炔来源于价格低廉的电石，造成炔醛法BDO的生产成本较低，严重紧压了顺酐法BDO装置的利润，造成顺酐法BDO装置无法开车，因而我国的BDO基本均采用炔醛法生产。不过，炔醛法BDO生产工艺的最大缺陷便是严重的环保问题，用于制乙炔的电石使用后会产生数量十分庞大的电石渣，这对于工厂周边的环境影响是毁灭性的，因而我们的炔醛法装置基本都在西北部人口稀疏的地方。随着中国限制高能耗、高污染行业发展和节能减排政策的大力实施，未来炔醛法BDO装置再继续上马的可能性将大幅下降；而顺酐法因投资低、产品质量好、三废排放少等优点，将会得到快速发展。
顺酐加氢生产工艺包括顺酐直接加氢和顺酐酯化加氢两种工艺，其中顺酐直接加氢技术于20世纪70年代初首先由日本三菱油化和三菱化成开发成功。该工艺分为两步进行，第一步加氢采用Raney-ni催化剂，反应原料为顺酐，反应条件为210～280℃,6～12MPa，主要生成丁二酸酐，第二步是将丁二酸酐进一步加氢为1,4-丁二醇，反应条件为250℃,10MPa,反应停留时间为6h,顺酐的转化率可达到100％,选择性在98％以上，除1,4-丁二醇外，主要副产物为四氢呋喃、r-丁内酯。
这种技术的特点是可以根据工艺条件不同，改变产品的组成，可同时生产四氢呋喃、r-丁内酯和1,4-丁二醇，主要缺点是反应条件苛刻，需要较高的操作压力的大量氢气循环。
20世纪80年代初，英国Dawy公司开发成功顺酐经乙酯化加氢制1,4-丁二醇技术，其工艺条件远较顺酐直接加氢温和，也可以同时联产1,4-丁二醇、四氢呋喃和y丁内酯。专利Us4795824、US4584419、US4751334、CN103360209A均为顺酐酯化加氢制1，4-丁二醇工艺。工业生产装置采用的是顺酐甲酯化路线，要优于乙酯法。新技术具有产品纯度高，反应条件温和的优点，但由于引入了酯化步骤，工艺流程更长，投资更大，引入的甲醇与反应主要副产物四氢呋喃共沸，因而分离能耗更高，这使得顺酐酯化加氢工艺能耗较高，在国内较长时间内无法与炔醛法竞争，造成国内的顺酐酯化加氢制BDO装置长时间关停。
随之顺酐生产原料从苯往更加廉价的正丁烷转变，BASF、Du Pont、BP等公司又在上世纪90年代开发了各自的正丁烷氧化，不经分离，直接将用顺酸加氢制造1,4-丁二醇、y丁内酯、四氢呋喃的技术。这一路线简化了顺酯酯化加氢的流程，但顺酸的腐蚀性极强，在后续的加氢条件下，需要采用昂贵的特种材料，钛是一种合适的抗腐蚀材料，但这也大大提高了该工艺的投资成本。
尽管后期有一些改进工艺，但又基本没有从根本上解决传统技术的主要缺点：反应条件苛刻，设备材料昂贵，投资成本高，流程复杂、分离困难、能耗高。
本发明的目的是提供一种以顺酐为原料，经过较为温和的反应条件，直接加氢生产1,4-丁二醇，同时联产丁二酸酐，不引入造成分离困难的甲醇以降低能耗，不引入造成设备严重腐蚀的顺酸以降低装置投资，是一种可以与当前炔醛法竞争的低成本BDO生产方法。
发明内容
本本发明所要解决的技术问题是传统工艺中，反应条件苛刻，设备材料昂贵，投资成本高，流程复杂、分离困难、能耗高、经济性差的问题，提供一种以顺酐为原料，环保低成本的生产1，4-丁二醇的方法。
为解决上述问题，本发明采用的技术方案包括如下步骤：
一种顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法，其特征在于：顺酐通过两步加氢得到产品1,4-丁二醇、丁二酸酐；
该方法包含以下步骤：
a.顺酐加氢：
液相顺酐和来自后续分离单元的r-丁内酯混合后经进料加热器加热后进入气化塔顶部，新鲜氢气与循环氢气混合并加热后进入气化塔底部，顺酐在气化塔内被气化，塔顶气相与顺酐加氢反应出料换热被加热后进入顺酐加氢反应器，气化塔的底部物料分离出一小部分至中间罐区重油罐，其余加热后返回至气化塔；
在顺酐加氢反应器中顺酐和氢气在加氢催化剂的作用下反应生成r-丁内酯和丁二酸酐、四氢呋喃、水，同时由丁二酸酐加氢生成r-丁内酯，以及少量丁二酸酐水合生成丁二酸，加氢产物通过逐级冷却实现气液分离，加氢气相产品经冷却后进入循环氢气压缩机，返回至顺酐气化单元的氢气加热器，液相产品去后续丁二酸酐产品精制单元分离；
b.丁二酸酐产品精制：包括稳定塔、脱水塔、脱轻塔和脱重塔；
首先顺酐反应液进入稳定塔，塔顶分离出水、正丁醇、四氢呋喃等进入脱水塔，脱水塔顶部分离出含有少量正丁醇、四氢呋喃的工艺废水，送至界外水处理；脱水塔底部r-丁内酯和少量丁二酸返回至稳定塔，稳定塔底部产品为r-丁内酯和丁二酸酐、丁二酸，经泵送至脱轻塔；
脱轻塔顶冷却后的不凝气产物送至脱水塔分离，塔顶液相产品经冷却后分为三部分，一部分循环至顺酐加氢单元作为溶剂，一部分作为产品送至罐区，其余部分进入r-丁内酯加氢单元；在脱轻塔中丁二酸脱水反应生成丁二酸酐，塔底丁二酸酐粗品经泵送至脱重塔进一步分离；脱重塔塔顶分离得到丁二酸酐产品，经泵送至罐区丁二酸酐产品罐，脱重塔底为重油，经泵送至罐区重油储罐；
c.r-丁内酯加氢：来自丁二酸酐产品精制单元的r-丁内酯(GBL)与后续1,4-丁二醇精制单元返回的GBL混合后，经泵输送并加热后进入GBL加氢反应器，与来自界外的补充新氢和GBL加氢反应循环氢气反应，生成1,4-丁二醇，同时生成少量四氢呋喃、正丁醇，以及缩醛；
反应产物经过逐级冷却后，实现气液分离，气相通过循环氢压缩机增压后返回至反应器，液相产品进入后续1,4-丁二醇产品精制单元；
d.1,4-丁二醇产品精制：GBL加氢产品冷却后的液相产品经管道输送至GBL回收塔，塔顶产品冷却后GBL经泵输送至r-丁内酯加氢单元继续反应，塔顶不凝气进一步深冷分离出其中的水和轻组分送至界外水处理；塔底的物料经泵输送至BDO产品塔，BDO产品塔顶部采出BDO产品，经泵输送至罐区产品罐；BDO产品塔塔底为缩醛等重组分，经泵输送至罐区储存。
优选地，顺酐加氢过程中，顺酐和循环r-丁内酯的质量比例为0.5～2，顺酐气化塔的操作压力为0.1～1MPaG，操作温度为120～220℃，塔釜循环物料加热至140～220℃返塔，循环物料是液相进料质量的5～10倍，液相和氢气进气化塔的温度为100～150℃，氢气和顺酐的进料摩尔比为20～200。
优选地，顺酐加氢过程中，加氢反应分为四段，每两段之间通过废热锅炉产汽压力来控制反应温度，同时副产1～2.5MPaG的蒸汽；每段床层的反应温度为200～300℃，反应压力为0.1～1MpaG，顺酐的质量空速为0.05～1，所用的加氢催化剂为Cu-Ni-Al2O3/SiO2催化剂。
优选地：丁二酸酐产品精制过程中，所有塔均为负压塔，各塔操作条件如下：
(1)稳定塔：塔顶压力5～50kPa，理论板数20～50块，塔顶温度45～100℃，回流比3～10，塔釜温度120～180℃；
(2)脱水塔：塔顶压力5～50kPa，理论板数30～50块，塔顶温度45～80℃，回流比0.5～5，塔釜温度100～150℃；
(3)脱轻塔：塔顶压力10～60kPa，理论板数20～50块，塔顶温度120～180℃，回流比0.5～5，塔釜温度200～250℃；
(4)脱重塔：塔顶压力10～50kPa，理论板数20～50块，塔顶温度160～200℃，回流比1～5，塔釜温度180～210℃；
上述各塔真空系统均采用r-丁内酯为密封液的液环泵，脱水塔和脱轻塔共用一个真空系统，稳定塔和脱重塔分别采用独立的真空系统。
优选地：r-丁内酯加氢过程中，氢气和r-丁内酯的反应进料摩尔比为20～300，反应温度控制在120～200℃，反应压力控制在2～8MPaG,r-丁内酯的液时质量空速为0.05～2，所用的加氢催化剂为Cu-Ni-Al2O3/SiO2催化剂。
优选地：1,4-丁二醇产品精制过程中，所有塔均为负压塔，各塔操作条件如下：
(1)GBL回收塔：塔顶压力5～50kPa，理论板数20～50块，塔顶温度100～150℃，回流比2～5，塔釜温度150～200℃；
(2)BDO产品塔：塔顶压力2～50kPa，理论板数20～50块，塔顶温度120～160℃，回流比0.5～5，塔釜温度180～220℃；
上述GBL回收塔真空系统采用GBL为密封液的液环泵，BDO产品塔真空系统采用BDO为密封液的液环泵。
本发明相对于现有技术，具有如下的有益效果:
1.本发明提供的顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法，顺酐的转化率在99％以上，1,4-丁二醇、丁二酸酐和r-丁内酯等产品总选择性在90％以上，并且可以通过适当调整第一步顺酐加氢反应条件来调整各产品的比例，以适应市场需求。
2.与顺酐酯化加氢工艺比较，本发明省掉了酯化步骤，这不仅简化了流程，降低了设备投资，同时减少了操作成本，由于避免了引入甲醇或其它醇类，加氢产物组成简单，易于分离，这也降低了分离能耗，这使得本发明的方法能够显著降低1,4-丁二醇的生产成本。
3.与顺酸直接加氢工艺相比，本发明避免了顺酸水溶液造成的严重腐蚀，采用本发明的方法，可以采用普通的不锈钢材料，而不需要采用钛合金等特种材料，这能够显著降低装置投资，同时，相比于顺酸水溶液加氢，本发明的方法还能够提高顺酐的加氢效率，从而降低顺酐加氢的操作压力和温度，缓和传统加氢严苛的反应条件。这一优势的主要原因是由于氢气在顺酐物料中的溶解度比在水中的溶解度大得多，采用本发明的方法可以显著降低加氢压力。从而降低了设备投资成本。
4.与传统的顺酐直接加氢工艺相比，本发明的创新点在于不强求液相进料的100％转化，允许部分γ-丁内酯循环，这一改变能够显著降低加氢反应的操作压力，同时，γ-丁内酯少量循环增加的能耗相比于加氢条件缓和形成的工程易实施性和装置一次性投资的降低，对整个装置的经济成本影响很小，因而，采用本发明的顺酐加氢生成1,4-丁二醇的方法，不仅能解决传统顺酸加氢腐蚀严重的问题、同时能够解决酯化加氢工艺生产成本居高不下的弊端，并且能够在市场上与炔醛法进行竞争。
附图说明
图1为顺酐加氢单元；
图2为丁二酸酐产品精制单元；
图3为r-丁内酯加氢和1,4-丁二醇产品精制单元。
具体实施方式
实施例1
a.按附图1所示，15600kg/h液相顺酐为原料的物流1和来自后续分离单元的r-丁内酯25按质量比一混合后，经顺酐预热器E-101加热至150℃后从顺酐气化塔T101顶部进料，新鲜氢气2与循环氢气12混合并通过氢气加热器E-102加热至150℃后从顺酐气化塔T101底部进料，顺酐在顺酐气化塔T101内被气化，塔顶气相3通过MA加氢进出料换热器E-104被加热至220℃后进入MA加氢反应器R-101A/B/C/D。气化塔的底部物料4通过气化塔釜泵P-101抽出，其中分离出一小部分6至罐区重油储罐，其余5通过气化塔釜加热器E-103加热至150℃后返回至气化塔。
顺酐气化塔T101的塔顶操作压力为0.45MPaG，塔顶操作温度为130℃，塔釜循环物料是液相进料质量的十倍。氢气和顺酐的进料摩尔比为100。
b.按附图1所示，在MA加氢反应器R-101A/B/C/D中顺酐和氢气反应生成r-丁内酯和丁二酸酐、四氢呋喃，同时有丁二酸酐加氢生成r-丁内酯，反应温度为240℃，反应压力为0.4MPaG,氢气和顺酐的摩尔比为100，顺酐的质量空速为0.5。所用的加氢催化剂为Cu-Ni-Al2O3/SiO2催化剂。加氢反应器R-101A/B/C/D分为4段，反应总体放热，每段反应产物分别通过MA加氢一段冷却器E-105、MA加氢二段冷却器E-106、MA加氢三段冷却器E-107冷却至230℃，冷却后进入下一段反应床层反应。加氢产物11通过E-104和E-108换热冷却至40℃，并通过MA加氢气液分离罐V-101实现气液分离，加氢气相产品12进入循环氢气压缩机，压力提升至0.6MPaG返回至顺酐气化单元的氢气加热器E-102，液相产品13去后续丁二酸酐产品精制单元的稳定塔T-102分离。
c.按附图2所示，顺酐加氢反应液13进入稳定塔T-102，塔顶分离出水、正丁醇、四氢呋喃等14进入脱水塔T-103，脱水塔顶部分离出含有少量正丁醇、四氢呋喃的工艺废水16，送至界外水处理。脱水塔底部r-丁内酯和少量丁二酸酐17返回至脱轻塔。稳定塔底部产品15为r-丁内酯和丁二酸酐、丁二酸，经泵送至脱轻塔T-104，塔顶分出r-丁内酯和少量水、塔底分出丁二酸酐粗品19。脱轻顶不凝气18送至脱水塔T-103，脱轻塔顶冷凝液21分为三部分，一部分25循环至E-101作为溶剂，一部分23作为产品送至罐区，其余部分24进入GBL加氢单元E-201。
稳定塔T-102：塔顶压力10kPa，理论板数40块，塔顶温度60℃，回流比9，塔釜温度142℃；脱水塔T-103：塔顶压力15kPa，理论板数35块，塔顶温度71℃，回流比2，塔釜温度141℃；脱轻塔T-104：塔顶压力57kPa，理论板数45块，塔顶温度180℃，回流比2，塔釜温度240℃；脱重塔T-105：塔顶压力10kPa，理论板数35块，塔顶温度180℃，回流比0.5，塔釜温度200℃；上述所有塔均为负压塔，各塔真空系统均采用GBL为密封液的液环泵。
d.按附图3所示，来自丁二酸酐产品精制单元的r-丁内酯24与后续1,4-丁二醇精制单元返回的r-丁内酯31混合后，进入GBL加氢反应器R-201，与来自界外的补充新氢22和GBL加氢反应循环氢气27反应，r-丁内酯加氢生成1,4-丁二醇，同时生成少量四氢呋喃、正丁醇，以及缩醛等副产物。
GBL加氢反应温度为150℃，反应压力为6.5MPaG,氢气和r-丁内酯的摩尔比为50。新氢22通过K-201压缩至反应所需的压力。反应产物26经过E-203冷却至40℃后，在GBL加氢气液分离罐V-201实现气液分离，气相27通过循环氢压缩机K-202增压至6.5MPaG后返回至反应器，液相产品28进入后续产品精制单元。
按附图3所示，GBL加氢产品冷却后的液相产品28经管道输送至GBL回收塔T-201，塔顶产品31冷却后GBL经泵P-201输送至r-丁内酯加氢单元继续反应，塔顶不凝气29进一步深冷分离出其中的水和轻组分送至界外水处理。塔底的物料30经泵P-202输送至BDO产品塔T-202。BDO产品塔顶部采出BDO产品33，经BDO产品冷却器E-204冷却后，再经泵P-203输送至罐区产品罐；BDO产品塔塔底为缩醛等重组分32，经泵P-204输送至罐区储存。
BDO产品精制过程中，所有塔均为负压塔，GBL回收塔T-201：塔顶压力12kPa，理论板数35块，塔顶温度131℃，回流比3，塔釜温度175℃；BDO产品塔T-202：塔顶压力3kPa，理论板数30块，塔顶温度138℃，回流比1，塔釜温度162℃。
本实施例的原料和产品分析结果见表1。
表1
Figure BDA0003432767200000101
由表1可知，实施例1条件下，顺酐的转化率在99％以上，1,4-丁二醇选择性在42％以上，丁二酸酐选择性在48％以上，主要产品总选择性为90％以上。
实施例2
实施流程与实施例1相同，改变顺酐加氢反的条件：反应温度为250℃，反应压力为0.4MPaG,氢气和顺酐的摩尔比为150，顺酐的质量空速为0.3。其余所有条件和流程与实施例1相同。
本实施例的原料和产品分析结果见表2。
表2
Figure BDA0003432767200000111
由表2可知，实施例2条件下，顺酐的转化率在99％以上，1,4-丁二醇选择性在44.8％以上，丁二酸酐选择性在47.1％以上，产品总选择性为91％以上。
实施例3
实施流程与实施例1相同，改变顺酐加氢反的条件：反应温度为260℃，反应压力为0.4MPaG,氢气和顺酐的摩尔比为200，顺酐的质量空速为0.1。其余所有条件与实施例1相同。
本实施例的原料和产品分析结果见表3。
表3
Figure BDA0003432767200000121
由表3可知，实施例3条件下，顺酐的转化率在99％以上，1,4-丁二醇选择性在47.4％以上，丁二酸酐选择性在44.2％以上，主要产品总选择性为91％以上。
对比实施例1～3结果，随着顺酐加氢的反应温度升高、氢气和顺酐的摩尔比提高、顺酐质量空速的降低，1,4-丁二醇选择性逐渐增加，丁二酸酐选择性逐步降低。加氢的深度逐步提高。
本发明专利并不限于上述实施方式，采用与专利上述实施例相同或近似的工艺流程，而得到的其他工艺流程设计，均在本发明专利的保护范围之内。

Claims (4)

1.一种顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法，其特征在于：顺酐通过两步加氢得到产品1,4-丁二醇、丁二酸酐；
该方法包含以下步骤：
a.顺酐加氢：
液相顺酐和来自后续分离单元的γ -丁内酯混合后经进料加热器加热后进入气化塔顶部，新鲜氢气与循环氢气混合并加热后进入气化塔底部，顺酐在气化塔内被气化，塔顶气相与顺酐加氢反应出料换热被加热后进入顺酐加氢反应器，气化塔的底部物料分离出一小部分至中间罐区重油罐，其余加热后返回至气化塔；
在顺酐加氢反应器中顺酐和氢气在加氢催化剂的作用下反应生成γ -丁内酯和丁二酸酐、四氢呋喃、水，同时由丁二酸酐加氢生成γ 丁内酯，以及少量丁二酸酐水合生成丁二酸，加氢产物通过逐级冷却实现气液分离，加氢气相产品经冷却后进入循环氢气压缩机，返回至顺酐气化单元的氢气加热器，液相产品去后续丁二酸酐产品精制单元分离；
b.丁二酸酐产品精制：包括稳定塔、脱水塔、脱轻塔和脱重塔；
首先顺酐反应液进入稳定塔，塔顶分离出水、正丁醇、四氢呋喃进入脱水塔，脱水塔顶部分离出含有少量正丁醇、四氢呋喃的工艺废水，送至界外水处理；脱水塔底部γ -丁内酯和少量丁二酸返回至稳定塔，稳定塔底部产品为γ -丁内酯和丁二酸酐、丁二酸，经泵送至脱轻塔；
脱轻塔顶冷却后的不凝气产物送至脱水塔分离，塔顶液相产品经冷却后分为三部分，一部分循环至顺酐加氢单元作为溶剂，一部分作为产品送至罐区，其余部分进入γ -丁内酯加氢单元；在脱轻塔中丁二酸脱水反应生成丁二酸酐，塔底丁二酸酐粗品经泵送至脱重塔进一步分离；脱重塔塔顶分离得到丁二酸酐产品，经泵送至罐区丁二酸酐产品罐，脱重塔底为重油，经泵送至罐区重油储罐；
c.γ -丁内酯加氢：来自丁二酸酐产品精制单元的γ -丁内酯(GBL)与后续1,4-丁二醇精制单元返回的GBL混合后，经泵输送并加热后进入GBL加氢反应器，与来自界外的补充新氢和GBL加氢反应循环氢气反应，生成1,4-丁二醇，同时生成少量四氢呋喃、正丁醇，以及缩醛；
反应产物经过逐级冷却后，实现气液分离，气相通过循环氢压缩机增压后返回至反应器，液相产品进入后续1,4-丁二醇产品精制单元；
d.1,4-丁二醇产品精制：GBL加氢产品冷却后的液相产品经管道输送至GBL回收塔，塔顶产品冷却后GBL经泵输送至γ -丁内酯加氢单元继续反应，塔顶不凝气进一步深冷分离出其中的水和轻组分送至界外水处理；塔底的物料经泵输送至BDO产品塔，BDO产品塔顶部采出BDO产品，经泵输送至罐区产品罐；BDO产品塔塔底为缩醛重组分，经泵输送至罐区储存；
顺酐和循环γ -丁内酯的质量比例为0.5～2，顺酐气化塔的操作压力为0.1～1MPaG，操作温度为120～220℃，塔釜循环物料加热至140～220℃返塔，循环物料是液相进料质量的5～10倍，液相和氢气进气化塔的温度为100～150℃，氢气和顺酐的进料摩尔比为20～200；
顺酐加氢过程中，加氢反应分为四段，每两段之间通过废热锅炉产汽压力来控制反应温度，同时副产1～2.5MPaG的蒸汽；每段床层的反应温度为200～300℃，反应压力为0.1～1MpaG，顺酐的质量空速为0.05～1，所用的加氢催化剂为Cu-Ni-Al2O3/SiO2催化剂。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：丁二酸酐产品精制过程中，所有塔均为负压塔，各塔操作条件如下：
(1)稳定塔：塔顶压力5～50kPa，理论板数20～50块，塔顶温度45～100℃，回流比3～10，塔釜温度120～180℃；
(2)脱水塔：塔顶压力5～50kPa，理论板数30～50块，塔顶温度45～80℃，回流比0.5～5，塔釜温度100～150℃；
(3)脱轻塔：塔顶压力10～60kPa，理论板数20～50块，塔顶温度120～180℃，回流比0.5～5，塔釜温度200～250℃；
(4)脱重塔：塔顶压力10～50kPa，理论板数20～50块，塔顶温度160～200℃，回流比1～5，塔釜温度180～210℃；
上述各塔真空系统均采用γ -丁内酯为密封液的液环泵，脱水塔和脱轻塔共用一个真空系统，稳定塔和脱重塔分别采用独立的真空系统。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：γ -丁内酯加氢过程中，氢气和γ -丁内酯的反应进料摩尔比为20～300，反应温度控制在120～200℃，反应压力控制在2～8MPaG,γ -丁内酯的液时质量空速为0.05～2，所用的加氢催化剂为Cu-Ni-Al2O3/SiO2催化剂。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：1,4-丁二醇产品精制过程中，所有塔均为负压塔，各塔操作条件如下：
(1)GBL回收塔：塔顶压力5～50kPa，理论板数20～50块，塔顶温度100～150℃，回流比2～5，塔釜温度150～200℃；
(2)BDO产品塔：塔顶压力2～50kPa，理论板数20～50块，塔顶温度120～160℃，回流比0.5～5，塔釜温度180～220℃；
上述GBL回收塔真空系统采用GBL为密封液的液环泵，BDO产品塔真空系统采用BDO为密封液的液环泵。
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114181038B (zh) * 2021-12-24 2022-10-11 常州瑞华化工工程技术股份有限公司 一种顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法
CN114656331A (zh) * 2022-05-07 2022-06-24 抚顺石化东源化工助剂有限公司 高产率1,4-丁二醇生产方法
CN114920913B (zh) * 2022-05-23 2023-04-14 中国科学院山西煤炭化学研究所 顺酐催化转化制备聚丁二酸丁二醇酯的方法及由其制得的聚丁二酸丁二醇酯

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5196602A (en) * 1991-12-30 1993-03-23 The Standard Oil Company Two-stage maleic anhydride hydrogenation process for 1,4-butanediol synthesis
JPH0782190A (ja) * 1993-09-14 1995-03-28 Tosoh Corp １，４−ブタンジオールの製法
CN1116615A (zh) * 1994-08-10 1996-02-14 中国石油化工总公司 1，4-丁二醇的制备方法
CN1255914A (zh) * 1998-01-08 2000-06-07 潘托希米股份有限公司 一种生产四氢呋喃、γ－丁内酯和丁二醇的方法
CN102188978A (zh) * 2011-03-28 2011-09-21 广州大学 一种顺酐气相加氢制备γ-丁内酯的催化剂
CN102389751A (zh) * 2011-08-17 2012-03-28 徐志刚 顺酐溶液加氢制备丁二酸酐的固定床反应器和方法
CN104607204A (zh) * 2015-01-29 2015-05-13 武汉科林精细化工有限公司 一种顺酐加氢连续化生产琥珀酸酐的催化剂及其制备方法
CN107253938A (zh) * 2017-08-17 2017-10-17 冯岩 顺酐直接加氢制备高纯度丁二酸酐的生产工艺
CN113332999A (zh) * 2021-06-03 2021-09-03 上海贯新科技有限公司 一种用于顺酐加氢制备丁二酸酐和1,4-丁二醇的新型催化剂

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB8331793D0 (en) 1983-11-29 1984-01-04 Davy Mckee Ltd Process
GB8514002D0 (en) 1985-06-04 1985-07-10 Davy Mckee Ltd Process
GB8618888D0 (en) 1986-08-01 1986-09-10 Davy Mckee Ltd Process
JP2670698B2 (ja) * 1989-03-08 1997-10-29 東燃株式会社 １，４―ブタンジオールの製法
CN1059194C (zh) * 1996-11-15 2000-12-06 中国石油化工总公司 一种气相加氢制1,4-丁二醇的方法
CN103360209B (zh) 2012-04-01 2015-02-11 中国石油化工股份有限公司 联产1,4-丁二醇、γ-丁内酯和丁醇的方法
CN114181038B (zh) * 2021-12-24 2022-10-11 常州瑞华化工工程技术股份有限公司 一种顺酐直接加氢生产1,4-丁二醇并联产丁二酸酐的方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5196602A (en) * 1991-12-30 1993-03-23 The Standard Oil Company Two-stage maleic anhydride hydrogenation process for 1,4-butanediol synthesis
JPH0782190A (ja) * 1993-09-14 1995-03-28 Tosoh Corp １，４−ブタンジオールの製法
CN1116615A (zh) * 1994-08-10 1996-02-14 中国石油化工总公司 1，4-丁二醇的制备方法
CN1255914A (zh) * 1998-01-08 2000-06-07 潘托希米股份有限公司 一种生产四氢呋喃、γ－丁内酯和丁二醇的方法
CN102188978A (zh) * 2011-03-28 2011-09-21 广州大学 一种顺酐气相加氢制备γ-丁内酯的催化剂
CN102389751A (zh) * 2011-08-17 2012-03-28 徐志刚 顺酐溶液加氢制备丁二酸酐的固定床反应器和方法
CN104607204A (zh) * 2015-01-29 2015-05-13 武汉科林精细化工有限公司 一种顺酐加氢连续化生产琥珀酸酐的催化剂及其制备方法
CN107253938A (zh) * 2017-08-17 2017-10-17 冯岩 顺酐直接加氢制备高纯度丁二酸酐的生产工艺
CN113332999A (zh) * 2021-06-03 2021-09-03 上海贯新科技有限公司 一种用于顺酐加氢制备丁二酸酐和1,4-丁二醇的新型催化剂

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Ni-Cu/Al 2 O 3 催化剂上顺酐液相选择加氢制丁二酸酐反应性能;王达等;《催化学报》;20120720;第33卷(第7期);第1229-1235页 *

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