CN114012877A - 一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及陶瓷复合材料技术领域，提供了一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，所述补强方法为：使用补块材料对连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件的连接部位进行连接，完成所述补强。本发明采用耐烧蚀性能更佳的补块对构件进行补强，在试验中补块先进行烧蚀，下方构件未进行烧蚀或烧蚀较少，保证了构件整体碳纤维的连续性，有效提高了构件整体的使用性能。对比与构件材料相同的补块，本发明使用的补块能够适应更加严苛的试验环境；在相同的试验环境下，本发明使用的补块体积更小、重量更轻；适用的使用环境范围广泛。

Description

一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法
技术领域
本发明涉及陶瓷复合材料技术领域，尤其涉及一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法。
背景技术
连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料是一种理想的高温结构材料，具有耐高温、低密度、高强度、抗热震等一系列优点，在航空航天领域具有广泛的应用和前景。当连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料应用于高温气流、粒子冲刷环境中，构件会出现磨损、氧化损伤，造成构件损伤无法继续使用。在复合材料构件服役过程中，通常只有局部使用条件最严苛(如局部温度最高、局部粒子大量冲刷)的部位出现严重缺陷，从而导致构件无法使用；甚至在极端条件下，构件局部严重的损伤会导致复合材料构件无法满足严苛的使用条件。造成研制时间、成本的极大浪费。
CN106986664A公开了一种采用碳布、SiC微粉进行聚碳硅烷反复浸渍裂解的方式对Cf/SiC复合材料破损区域进行修补的方式，该方式仅对破损构件进行了修补，修补后的区域与整体构件复合材料的力学性能接近，不能有效防止修补区域再次损坏失效，同时修补区域与材料本体间缺乏物理连接，导致补块在使用过程中在力热环境中极易脱落，导致修补失效；CN104150958A采用碳纤维预浸布填充缺陷部分后模压固化、涂覆浆料后热解、沉积SiC涂层的方式对陶瓷基复合材料进行修补，但这种方法同样缺乏物理连接，易在力热环境中脱落失效。
因此，针对以上不足，需要提供一种有效、稳定的对陶瓷基复合材料进行修补的方法。
发明内容
本发明要解决的技术问题在于现有的复合材料修补方式修补后的材料容易脱落，缺乏稳定的连接效果，并且修补后的性能接近，针对现有技术中的缺陷，提供一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，以实现对于复合材料修补效果更稳定、性能更优良的效果。
为了解决上述技术问题，本发明提供了一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，所述补强方法为：使用补块材料对连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件的连接部位进行连接，完成所述补强。
本发明提供了一种简单、有效的提高连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件局部性能的补强方法，所形成补块与材料本体结合紧密、补块耐烧蚀性能更为优异，适用于局部烧蚀严重及本体受损的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件的补强。
本发明所述补强，其含义是加强材料耐烧蚀性能，即提升连接构件的使用强度。
本发明提供的补强方法，可以用于未进行试验的全新构件的设计补强，也可用于试验后构件的局部修补补强。而现有的对于复合材料的方法，较多的是修补，即和原材料性能近似或一致，并未对局部性能加强。
本发明所述连接部位，可以是连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的待修补位置，也可以是连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料任意准备补强的部位，只要是能够与补块材料完成连接的部位，均可以作为连接部位。
优选地，在进行连接之前，还包括清理的过程。
本发明中，通过对构件、连接部位等进行清理，可以除去表面灰尘、残留有机物残渣等附着物，同时可以对破损所形成的缺陷如裂纹、毛刺、氧化层等进行清除。连接部位表面光滑有助于增强连接剂的连接强度，从而增强构件的连接强度。破损缺陷后的材料在力学强度、耐烧蚀性能上都远低于使用要求，如将其留在原部位不做清理，不仅达不到使用要求，毛刺等部位的断裂纤维及氧化过的氧化层可能还加速相邻未受损部位的氧化烧蚀，造成其余部位的使用性能下降。因此需要将破损部位尽量清理干净，至少肉眼可见无残存缺陷，连接表面干净、平整。
优选地，所述清理的过程为：使用清理溶剂对补块材料、连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件和连接部位进行清理。
优选地，所述清理溶剂包括乙醇和/或丙酮。
优选地，所述连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件使用的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料或连续碳化硅纤维陶瓷基复合材料，包括C/SiC、C/SiC-ZrC、C/SiC-ZrB2、Cf/SiC-HfC-TaC、Cf/SiC-HfB2-TaB2、C/SiC-ZrC-HfC-TaC、C/SiC-ZrB2-HfB2-TaB2、Cf/HfC-TaC、Cf/HfB2-TaB2或SiC/SiC中的任意一种或至少两种的组合；
优选地，所述连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料使用的预制体为针刺预制体、三维穿刺预制体、缝合预制体或2.5D预制体中的任意一种。
优选地，所述补块材料包括C/SiC、C/SiC-ZrC、C/SiC-ZrB2、Cf/SiC-HfC-TaC、Cf/SiC-HfB2-TaB2、C/SiC-ZrC-HfC-TaC、C/SiC-ZrB2-HfB2-TaB2、Cf/HfC-TaC、Cf/HfB2-TaB2或SiC/SiC中的任意一种或至少两种的组合。
优选地，所述补块材料的预制体为针刺预制体、三维穿刺预制体、缝合预制体或2.5D预制体中的任意一种。
在本发明中，补块材料的耐烧蚀性能一般比构件材料的耐烧蚀性能更高。当补块材料的耐烧蚀性能更高时，对于构件整体性能的提升更加明显。对于补块材料的结构，本发明不做特殊限定，本领域技术人员可根据连接部位的结构以及所选用的连接方式，适当确定结构即可。
本发明中，补块材料采用比构件本体耐烧蚀性能更强的材料，比如构件本体是针刺C/SiC，补块为针刺C/SiC-ZrC或穿刺C/SiC-HfB2等，引入Zr、Hf等均能让C/SiC材料耐烧蚀性能提升，满足补块耐烧蚀性能比本体强的要求。将补块引入本体后连接起来，能够使构件局部(连接部位)耐烧蚀性能(即补块)显著提高，满足一些大构件局部使用要求苛刻的要求。
当构件较大，结构复杂，需要整体成型但局部使用条件极为严苛，而不需要整体构件均使用高耐烧蚀材料(耐烧蚀性能越好，成本也越高)的时候，最适宜使用本发明的补强方式。
优选地，所述连接包括物理连接和在线连接。
优选地，所述物理连接为：将补块材料与连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件采用铆钉连接、螺钉连接、螺纹连接或榫卯连接中的任意一种方式进行连接；优选为螺纹连接。
在本发明中，物理连接能够实现补块材料与构件的扎实连接，提高修补的可靠性。
优选地，所述在线连接为：在物理连接之后，使用胶黏剂涂抹连接部位和补块材料，将补块材料进一步安装在连接部位后，采用PIP工艺(浸渍裂解)、CVI工艺(化学气相沉积)或RMI(反应熔渗)工艺中的任意一种或至少两种的组合的方式，完成补块材料与连接部位的连接。
本发明所述的在线连接具体可以是：补块材料通过胶黏剂，与连接部位的接触面进行胶黏，这样补块材料已经通过物理连接和胶黏的作用，安装在了连接部位，进一步地，通过多种工艺的组合，实现加强补块材料连接的效果。
优选地，所述胶黏剂中含有硅元素(Si)、碳元素(C)、氧元素(O)、锆元素(Zr)、铪元素(Hf)、硼元素(B)或氮元素(N)中的任意一种或至少两种的组合。
在本发明中，胶黏剂中含有上述元素，能够使得胶黏剂在高温条件下仍然保持较高的粘接强度。本发明并不对胶黏剂做特别限定，只要是含有上述至少一种元素的胶黏剂可以完成粘接，均可作为本发明使用的胶黏剂。
优选地，所述进行在线连接时，使用的溶液为SiBCN溶液(硅硼碳氮)或PCS溶液(聚碳硅烷)。
在线连接使用的方法主要有PIP、CVI、RMI，其中PIP工艺需要使用树脂溶液进行浸渍裂解，SiBCN和PCS是生产碳纤维陶瓷基复合材料的最常用原材料，其中PCS裂解后转化为复材中的SiC，SiBCN在裂解后转化为SiC、BN等，使用这2种溶液因为和复合材料生产过程中原材料一致，匹配性佳，而且工艺成熟。CVI工艺进行在线连接一般使用的是CVI-SiC化学气相沉积碳化硅，最终在连接处沉积SiC涂层，有助于连接，工艺成熟。RMI工艺进行在线连接一般使用RMI-Si熔融渗硅方法，工艺成熟。
作为优选技术方案，所述补强方法具体包括如下步骤：
使用清理溶剂对补块材料、连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件和连接部位进行清理，而后使用补块材料对连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件的连接部位进行连接，完成补强；
其中，补块材料包括C/SiC、C/SiC-ZrC、C/SiC-ZrB2、Cf/SiC-HfC-TaC、Cf/SiC-HfB2-TaB2、C/SiC-ZrC-HfC-TaC、C/SiC-ZrB2-HfB2-TaB2、Cf/HfC-TaC、Cf/HfB2-TaB2或SiC/SiC中的任意一种或至少两种的组合；连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件使用的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料包括C/SiC、C/SiC-ZrC、C/SiC-ZrB2、Cf/SiC-HfC-TaC、Cf/SiC-HfB2-TaB2、C/SiC-ZrC-HfC-TaC、C/SiC-ZrB2-HfB2-TaB2、Cf/HfC-TaC、Cf/HfB2-TaB2或SiC/SiC中的任意一种或至少两种的组合；连接包括物理连接和在线连接。
在本发明中，在完成连接后，还可以进一步对补块材料的表面、连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件的表面等进行打磨，避免形成修补台阶。具体可以采用数控设备或人工对修补表面进行打磨。
实施本发明的补强方法，具有以下有益效果：
(1)本发明采用耐烧蚀性能更佳的补块对构件进行补强，在试验中补块先进行烧蚀，下方构件未进行烧蚀或烧蚀较少，保证了构件整体碳纤维的连续性，有效提高了构件整体的使用性能。
(2)本发明采用铆钉、螺钉、榫卯等结构，实现补块与受损本体的物理连接，提高修补可靠性，同时在补块安装时通过在线连接的方式进一步提高了补块连接的可靠性。
(3)本发明使用烧蚀性能更佳的补块，对比与构件材料相同的补块，本发明使用的补块能够适应更加严苛的试验环境；在相同的试验环境下，本发明使用的补块体积更小、重量更轻；适用的使用环境范围广泛。
具体实施方式
基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例1
本实施例提供一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，具体过程如下：
1、对全新针刺结构C/SiC构件本体使用乙醇进行清理，包括构件本体和连接部位。
2、将针刺结构C/SiC-ZrC补块材料设计为与构件凹槽匹配的梯形六面体，构件与补块材料采用螺纹连接，完成物理连接。
3、采用含有高温胶黏剂涂抹所有连接部位和连接面，胶黏剂中含有Si、C、O，能够满足1200℃使用要求。
4、安装补块。
5、采用PIP工艺进行在线连接，使用的溶液为SiBCN前驱体溶液，重复PIP工艺2次，完成补强。
将本实施例1补强后的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件(记作样品I)进行取样，进行2200K烧蚀试验，并与未经补强的连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料构件(记作样品II)的性能进行对比，结果如表1所示。
表1
最大烧蚀深度(mm) 质量烧蚀率g/(cm<sup>2</sup>×s)
样品I 0.45 3.09×10<sup>-5</sup>
样品II 4.8 1.13×10<sup>-4</sup>
实施例2
本实施例提供一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，具体过程如下：
1、对破损构件针刺C/SiC-ZrC构件本体使用丙酮进行清理，还包括连接部位。
2、将破损部位扩口为圆形，补块材料为穿刺C/SiC-ZrC-HfC-TaC复合材料，设计为圆柱形，补块材料与构件本体采用螺纹连接。
3、采用高温胶黏剂涂抹所有连接部位和连接面，胶黏剂中含有Si、C、O，能够满足1200℃使用要求。
4、安装补块。
5、采用PIP工艺进行在线连接，使用PCS溶液进行连接，重复PIP工艺3次。
6、手动打磨表面，去除台阶等多余物。
7、整体CVD工艺制备SiC涂层，完成补强。
将本实施例穿刺C/SiC-ZrC-HfC-TaC补块补强后的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件(记作样品I)进行取样，进行2400K烧蚀试验，并与使用针刺C/SiC-ZrC补块的连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料构件(记作样品II)的性能进行对比，结果如表2所示。
表2
最大烧蚀深度(mm) 质量烧蚀率g/(cm<sup>2</sup>×s)
样品I 2.95 3.41×10<sup>-4</sup>
样品II 6.08 4.20×10<sup>-4</sup>
实施例3
本实施例提供一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，具体过程如下：
1、对全新针刺结构C/SiC-ZrB2构件本体使用乙醇进行清理，还包括连接部位。
2、将针刺结构C/SiC-HfB2-TaB2补块材料设计为与构件凹槽匹配的梯形六面体，构件本体与补块材料采用螺钉连接，完成物理连接。
3、采用含有高温胶黏剂涂抹所有连接部位和连接面，胶黏剂中含有Si、C、O、B，能够满足1200℃使用要求。
4、安装补块。
5、采用PIP工艺进行在线连接，使用的溶液为SiBCN前驱体溶液，重复PIP工艺4次，完成补强。
将本实施例针刺C/SiC-HfB2-TaB2补块补强后的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件(记作样品I)进行取样，进行2400K烧蚀试验，并与使用针刺C/SiC-ZrB2补块的连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料构件(记作样品II)的性能进行对比，结果如表3所示。
表3
最大烧蚀深度(mm) 质量烧蚀率g/(cm<sup>2</sup>×s)
样品I 2.7 2.83×10<sup>-4</sup>
样品II 6.7 5.82×10<sup>-4</sup>
实施例4
本实施例提供一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，具体过程如下：
1、对破损构件针刺Cf/SiC-HfC-TaC构件本体使用丙酮进行清理，还包括连接部位。
2、将破损部位扩口为圆形，补块材料为穿刺Cf/HfB2-TaB2复合材料，设计为圆柱形，补块材料与构件本体采用榫卯连接。
3、采用高温胶黏剂涂抹所有连接部位和连接面，胶黏剂中含有Si、C、O，能够满足1200℃使用要求。
4、安装补块。
5、采用CVI工艺进行在线连接，重复CVI工艺2次，完成补强。
将本实施例穿刺Cf/HfB2-TaB2补块补强后的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件(记作样品I)进行取样，进行2400K烧蚀试验，并与使用针刺Cf/SiC-HfC-TaC补块的连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料构件(记作样品II)的性能进行对比，结果如表4所示。
表4
最大烧蚀深度(mm) 质量烧蚀率g/(cm<sup>2</sup>×s)
样品I 1.68 1.70×10<sup>-4</sup>
样品II 4.11 3.82×10<sup>-4</sup>
实施例5
本实施例提供一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，具体过程如下：
1、对全新构件缝合C/SiC构件本体使用丙酮进行清理，还包括连接部位。
2、将穿刺C/SiC-ZrC复合材料补块材料设计为与构件结构匹配的三棱锥形，构件本体与补块材料采用螺钉连接，完成物理连接。
3、采用高温胶黏剂涂抹所有连接部位和连接面，胶黏剂中含有Si、C、O、Hf，能够满足1200℃使用要求。
4、安装补块。
5、采用RMI-Si/Zr工艺进行在线连接，完成补强。
将本实施例穿刺C/SiC-ZrC补块补强后的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件(记作样品I)进行取样，进行2200K烧蚀试验，并与未经补强的连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料构件(记作样品II)的性能进行对比，结果如表5所示。
表5
最大烧蚀深度(mm) 质量烧蚀率g/(cm<sup>2</sup>×s)
样品I 0.39 2.79×10<sup>-5</sup>
样品II 5.0 1.36×10<sup>-4</sup>
实施例6
本实施例提供一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，具体过程如下：
1、对破损构件针刺C/SiC-ZrB2构件本体使用丙酮进行清理，还包括连接部位。
2、将破损部位扩口为长方体形，补块材料为穿刺SiC/SiC复合材料，设计为长方体形，补块材料与构件本体采用铆钉连接。
3、采用高温胶黏剂涂抹所有连接部位和连接面，胶黏剂中含有Si、C、O、N，能够满足1200℃使用要求。
4、安装补块。
5、采用CVI工艺进行在线连接，重复CVI工艺3次，完成补强。
将本实施例穿刺SiC/SiC补块补强后的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件(记作样品I)进行取样，进行2400K烧蚀试验，并与使用针刺C/SiC-ZrB2补块的连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料构件(记作样品II)的性能进行对比，结果如表6所示。
表6
最大烧蚀深度(mm) 质量烧蚀率g/(cm<sup>2</sup>×s)
样品I 1.8 1.05×10<sup>-4</sup>
样品II 6.6 5.65×10<sup>-4</sup>
实施例7
本实施例提供一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，具体过程如下：
1、对破损构件针刺C/SiC构件本体使用丙酮进行清理，还包括连接部位。
2、将破损部位扩口为圆形，补块材料为针刺SiC/SiC复合材料，设计为圆柱形，补块材料与构件本体采用榫卯连接。
3、采用高温胶黏剂涂抹所有连接部位和连接面，胶黏剂中含有Si、C、O，能够满足1200℃使用要求。
4、安装补块。
5、采用CVI工艺进行在线连接，重复CVI工艺2次，完成补强。
将本实施例针刺SiC/SiC补块补强后的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件(记作样品I)进行取样，进行2400K烧蚀试验，并与未经补强的连续碳纤维增韧碳化硅陶瓷基复合材料构件(记作样品II)的性能进行对比，结果如表7所示。
表7
最大烧蚀深度(mm) 质量烧蚀率g/(cm<sup>2</sup>×s)
样品I 2.2 1.30×10<sup>-4</sup>
样品II 烧穿≥8mm 5.91×10<sup>-3</sup>
实施例8
本实施例与实施例1的区别仅在于，本实施例仅将针刺结构C/SiC-ZrC补块材料设计为与构件凹槽匹配的梯形六面体，构件与补块材料采用螺纹连接，完成物理连接，不包含后续的在线连接步骤，完成补强。
本实施例缺少在线连接，连接强度较弱，由于连接处粘接剂的使用温度较材料使用温度低(仅有1200℃)，在烧蚀中可能造成粘接剂在高温下先行失效，在振动中物理连接逐渐失效，造成物理连接处(如螺纹孔)补强失效甚至补块掉落。
实施例9
本实施例与实施例1的区别仅在于，本实施例不包含步骤2，其余均与实施例1相同完成补强。
本实施例缺少物理连接仅靠粘接剂和在线连接，强度非常弱，在振动中就有可能连接失效，补块掉落。
对比例1
本对比例，采用CN104150958A实施例1公开的方法，完成对全新针刺结构C/SiC构件本体的修复，具体过程如下：
(1)超声清洗磨损的全新针刺结构C/SiC构件本体试样，清洗时间为20min；
(2)烘干后复合材料；
(3)采用碳纤维预浸布填充缺陷部位，模压固化，压力30MPa；
(4)温度为100℃，固化时间3h；
(5)将上述固化后的试样放进反应炉中，真空气氛下缓慢升至高温热解，热解温度为1100℃，热解时间2h；
(6)预浸布分解后涂覆碳化硼、氮化硅纳米粉浆料，进入到纤维束之间的大的间隙；
(7)真空气氛下升温至反应温度，通入三氯甲基硅烷气体，氢气作为载气，氩气作为稀释气体，化学气相渗透碳化硅，复合材料致密化。反应温度1100℃，渗透时间250h。
该对比例提供的修补方法，将缺损的构件回复成和原件一样，包括材料性能，不涉及补强过程，仅能保持和原构件性能一致，C/SiC材料耐烧蚀性能较低，不能满足补强的使用要求(局部烧蚀性能严苛)。
最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。

Claims (10)

1.一种连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料的补强方法，其特征在于：所述补强方法为：使用补块材料对连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件的连接部位进行连接，完成所述补强。
2.根据权利要求1所述的补强方法，其特征在于：在进行连接之前，还包括清理的过程；
优选地，所述清理的过程为：使用清理溶剂对补块材料、连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件和连接部位进行清理；
优选地，所述清理溶剂包括乙醇和/或丙酮。
3.根据权利要求1所述的补强方法，其特征在于：所述连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件使用的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料包括C/SiC、C/SiC-ZrC、C/SiC-ZrB2、Cf/SiC-HfC-TaC、Cf/SiC-HfB2-TaB2、C/SiC-ZrC-HfC-TaC、C/SiC-ZrB2-HfB2-TaB2、Cf/HfC-TaC、Cf/HfB2-TaB2或SiC/SiC中的任意一种或至少两种的组合；
优选地，所述连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料使用的预制体为针刺预制体、三维穿刺预制体、缝合预制体或2.5D预制体中的任意一种。
4.根据权利要求1所述的补强方法，其特征在于：所述补块材料包括C/SiC、C/SiC-ZrC、C/SiC-ZrB2、Cf/SiC-HfC-TaC、Cf/SiC-HfB2-TaB2、C/SiC-ZrC-HfC-TaC、C/SiC-ZrB2-HfB2-TaB2、Cf/HfC-TaC、Cf/HfB2-TaB2或SiC/SiC中的任意一种或至少两种的组合；
优选地，所述补块材料的预制体为针刺预制体、三维穿刺预制体、缝合预制体或2.5D预制体中的任意一种。
5.根据权利要求1所述的补强方法，其特征在于：所述连接包括物理连接和在线连接。
6.根据权利要求5所述的补强方法，其特征在于：所述物理连接为：将补块材料与连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件采用铆钉连接、螺钉连接、螺纹连接或榫卯连接中的任意一种方式进行连接；优选为螺纹连接。
7.根据权利要求5所述的补强方法，其特征在于：所述在线连接为：在物理连接之后，使用胶黏剂涂抹连接部位和补块材料，将补块材料进一步安装在连接部位后，采用PIP工艺、CVI工艺或RMI工艺中的任意一种或至少两种的组合的方式，完成补块材料与连接部位的连接。
8.根据权利要求7所述的补强方法，其特征在于：所述胶黏剂中含有硅元素、碳元素、氧元素、锆元素、铪元素、硼元素或氮元素中的任意一种或至少两种的组合。
9.根据权利要求7所述的补强方法，其特征在于：所述进行在线连接时，使用的溶液为SiBCN溶液或PCS溶液。
10.根据权利要求1-9中任一项所述的补强方法，其特征在于：所述补强方法包括如下步骤：
使用清理溶剂对补块材料、连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件和连接部位进行清理，而后使用补块材料对连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件的连接部位进行连接，完成补强；
其中，补块材料包括C/SiC、C/SiC-ZrC、C/SiC-ZrB2、Cf/SiC-HfC-TaC、Cf/SiC-HfB2-TaB2、C/SiC-ZrC-HfC-TaC、C/SiC-ZrB2-HfB2-TaB2、Cf/HfC-TaC、Cf/HfB2-TaB2或SiC/SiC中的任意一种或至少两种的组合；连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料构件使用的连续碳纤维增韧陶瓷基复合材料包括C/SiC、C/SiC-ZrC、C/SiC-ZrB2、Cf/SiC-HfC-TaC、Cf/SiC-HfB2-TaB2、C/SiC-ZrC-HfC-TaC、C/SiC-ZrB2-HfB2-TaB2、Cf/HfC-TaC、Cf/HfB2-TaB2或SiC/SiC中的任意一种或至少两种的组合；连接包括物理连接和在线连接。
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