CN113614157B - 管接头以及配管结构 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种管接头(1)，其由包含共聚物的树脂形成，所述共聚物具有选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元，所述管接头(1)具有：在内部具有流路的管状的主体部(10)以及与所述主体部形成为一体的1个以上的插口部(20a)，所述主体部(10)具有发泡树脂层(30)和包覆发泡树脂层(30)的非发泡树脂层(50)，通过热解气相色谱质量分析法求出的发泡树脂层(30)的所述橡胶成分的含量为特定的范围，非发泡树脂层(50)的所述橡胶成分的含量为特定的范围，插口部(20a)的基端(21a)到开口端(22a)的长度(La)与开口端(22a)处插口部(20a)的厚度(da)之比(La/da)为2.0以上10.0以下。

Description

管接头以及配管结构
技术领域
本发明涉及用于排水管等的连接的管接头及配管结构。本申请基于2019年3月22日在日本提出的日本特愿2019-54448号以及2019年9月11日在日本提出的日本特愿2019-165664号主张优先权，并引用其内容。
背景技术
以往，就用于排出空调机器产生的冷凝水(drain)的包含钢管、合成树脂管的配管而言，一般来说其周围会使用玻璃棉等的保温材料进行包覆来防止配管周围的结露等。
但是，在所述以往的方法中，除了配管的操作之外，还需要卷绕或包覆保温材料的操作，因此操作效率不高，有时会遇到在狭窄的操作空间中无法进行操作的情况。
例如，专利文献1中提出了具有作为隔热层的发泡层的树脂制管接头。专利文献1的管接头通过设置隔热层，即使在配管施工后不包覆保温材料也能够防止结露。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2017-155868号公报
发明内容
本发明所要解决的技术问题
然而，为了进一步提高管接头的隔热性，需要加厚管接头的发泡层或提高发泡层的发泡倍率。
如果加厚管接头的发泡层，则管接头的重量增大，存在因掉落等的冲击导致管接头破损的风险。如果提高发泡层的发泡倍率，则管接头的强度降低，存在因掉落等的冲击导致管接头破损的风险。
此外，管接头还需要成型成期望形状的管接头(成型性)、防止与配管的接合部(配管结构)处的漏水(止水性)。
因此，本发明以提供一种不加厚发泡层或提高发泡层的发泡倍率，而发挥充分的隔热性，并且，成型性、止水性及强度优异的管接头及配管结构为目的。
解决技术问题的技术手段
为了解决所述课题，本发明具有以下方式：
[1]、一种管接头，其由包含共聚物的树脂形成，所述共聚物具有选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元，所述管接头具有：在内部具有流路的管状的主体部以及与所述主体部形成为一体的1个以上的插口部，所述主体部具有发泡树脂层和包覆所述发泡树脂层的非发泡树脂层，其中，
通过热解气相色谱质量分析法求出的所述发泡树脂层的所述橡胶成分的含量相对于所述发泡树脂层中包含的树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下，
通过热解气相色谱质量分析法求出的所述非发泡树脂层的所述橡胶成分的含量相对于所述非发泡树脂层中包含的树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下，
所述插口部的基端到开口端的长度L与所述开口端处所述插口部的厚度d之比L/d为2.0以上10.0以下。
[2]、根据项[1]所述的管接头，其中，
所述主体部的热阻值为0.04K/W以上。
[3]、一种配管结构，其具备：
项[1]或[2]所述的管接头、和
插入并连接于所述管接头的所述插口部中的管部件。
发明的效果
通过本发明的管接头及配管结构，在不加厚发泡层或提高发泡层的发泡倍率的情况下，发挥充分的隔热性，且成型性、止水性及强度优异。
附图说明
[图1]表示本发明的一个实施方式涉及的管接头的截面图。
[图2]表示本发明的一个实施方式涉及的配管结构的俯视图。
本发明的具体实施方式
[管接头]
以下，将对本发明的实施方式涉及的管接头，基于附图进行说明。
如图1所示，本实施方式的管接头1以用于排水管的连接的接头(一般被称为“三通接头(tees)”的3方向分岐的T形的配管接合接头)作为一个例子。管接头1具有第一管轴O1、第二管轴O2。二个管轴O1及O2，相互以90.0°±1.1°的角度交叉。
管接头1具有：内部具有流路(例如冷凝水的流路)的管状的主体部10以及与该主体部10形成为一体的3个插口部20a、20b、20c。
主体部10具有发泡树脂层30、非发泡树脂层50。发泡树脂层30的两个表面被非发泡树脂层50包覆。也就是说，主体部10的壁具有从流路侧起的非发泡树脂层50、发泡树脂层30、非发泡树脂层50的3层结构。插口部20a、插口部20b、插口部20c是由非发泡树脂层50形成的。也就是说，插口部20a、插口部20b、插口部20c的壁具有由非发泡树脂层50形成的单层结构。
从提高止水性观点出发，插口部20a、20b、20c优选为透明的。也就是说，从易于确认管接头1和插入并连接于其插口部的管部件的连接状态的观点出发，非发泡树脂层50优选为透明的。此处，“透明”是指，能够从插口部的外面以肉眼确认插入的管、插口部的内表面上涂布的粘接剂程度的透明，也可以是半透明或有色透明。
更具体而言，依照JIS K 7136:2000测定的插口部的雾度优选为1以上70以下，更优选为1以上60以下。
在作为直管的主体部10的第一管轴O1的方向的两端处形成的开口部10a、10b处，分别设置有圆筒状的插口部20a、20b。
在主体部10的第二管轴O2的方向上形成的开口部10c处，设置有圆筒状的插口部20c。
在主体部10中，在中间夹着第一管轴O1而与开口部10c面对的位置处，设置有成型时作为注塑位置的注塑口部14。
就插口部20a的内径R20a而言，为了插入带有发泡层的管部件而进行连接，所以比主体部10的开口部10a的内径R10a大。具体而言，比值R20a/R10a优选超过1.0且为2.0以下，更优选为1.2以上1.8以下，进一步优选为1.4以上1.6以下。
同样地，插口部20b的内径R20b比主体部10的开口部10b的内径R10b大。具体而言，比值R20b/R10b优选超过1且为2.0以下，更优选为1.2以上1.8以下，进一步优选为1.4以上1.6以下。
同样地，插口部20c的内径R20c比主体部10的开口部10c的内径R10c大。具体而言，比值R20c/R10c优选超过1且为2.0以下，更优选为1.2以上1.8以下，进一步优选为1.4以上1.6以下。
插口部20a和主体部10的边界处，形成有根据内径R20a和内径R10a的差而设的高低差12a。高低差12a作为防止插入在插口部20a中管部件的侵入的限制器而发挥功能。
插口部20b和主体部10的边界处，形成有根据内径R20b和内径R10b的差而设的高低差12b。高低差12b作为防止插入在插口部20b中管部件的侵入的限制器而发挥功能。
插口部20c和主体部10的边界处，形成有根据内径R20c和内径R10c的差而设的高低差12c。高低差12c作为防止插入在插口部20c中管部件的侵入的限制器而发挥功能。
高低差12a由位于主体部10的开口部10a的边缘的周壁13形成。周壁13以包围圆筒状的插口部20a的内圆周面的全周长的形式形成，是圆环状的。
高低差12b由位于主体部10的开口部10b的边缘的周壁13形成。周壁13以包围圆筒状的插口部20b的内圆周面的全周长的形式形成，是圆环状的。
高低差12c由位于主体部10的开口部10c的边缘的周壁13形成。周壁13以包围圆筒状的插口部20c的内圆周面的全周长的形式形成，是圆环状的。
周壁13是实心的。周壁13的内部由发泡树脂层30构成，发泡树脂层30被非发泡树脂层50包覆。
周壁13处优选形成有包围全周长的发泡树脂层30。如果形成有包围周壁13的全周长的发泡树脂层30，则插口部20a、20b、20c的基端处也会变得具有隔热性，管接头1的隔热性更一步提高。
如果插口部20a、20b、或20c中插入的管部件具备发泡层，则该管部件的端面和周壁13之间优选设置有圆环状的止水部件。作为圆环状的止水部件，例如，可以举出泡沫填料等。
如果管部件的发泡层为连续气泡，则该管部件的端面和周壁13之间优选形成有圆环状的止水部件。通过设置止水部件，能够防止冷凝水侵入管部件的发泡层。
如果管部件的发泡层为独立气泡，则该管部件的端面和周壁13之间可以不设置止水部件。但是，如果管部件斜着被切断，则存在冷凝水滞留在该管部件的端面和周壁13之间的可能性，因此优选设置止水部件。
插口部20a从基端21a往第一管轴O1的方向延伸。基端21a位于插口部20a和主体部10的边界。插口部20a的基端21a到开口端22a的长度为La。长度La与插口部20a的接口长度相等。开口端22a处插口部20a的厚度为da。厚度da与插口部20a的接口厚度相等。
插口部20b从基端21b往第一管轴O1的方向延伸。基端21b位于插口部20b和主体部10的边界。插口部20b的基端21b到开口端22b的长度为Lb。长度Lb与插口部20b的接口长度相等。开口端22b处插口部20b的厚度为db。厚度db与插口部20b的接口厚度相等。
插口部20c从基端21c往第二管轴O2的方向延伸。基端21c位于插口部20c和主体部10的边界。插口部20c的基端21c到开口端22c的长度为Lc。长度Lc与插口部20c的接口长度相等。开口端22c处插口部20c的厚度为dc。厚度dc与插口部20c的接口厚度相等。
插口部20a的基端21a到开口端22a的长度La与开口端22a处插口部20a的厚度da之比(以下，也称为“La/da比”)为2.0以上10.0以下，优选为2.0以上9.0以下，更优选为2.5以上8.0以下，进一步优选为3.0以上7.0以下，特别优选为3.5以上6.0以下。
La/da比如果在所述下限值以上，则易于抑制发泡树脂层30侵入插口部20a，易于抑制插口部20a的强度的降低。并且，La/da比如果在所述下限值以上，则插口部20a的长度La充分长，因此插入管接头1中的配管等的接合力充分，进一步提高止水性。
La/da比如果在所述上限值以下，则厚度da充分厚，管接头1不易因伸缩导致的伸缩疲劳而被破坏。并且，La/da比如果在所述上限值以下，则长度La不会过长，形成插口部20a的树脂容易充填至金属模具内的端部，不易发生充填不足(也称为“短缺”)导致的成型不良。也就是说，La/da比如果在所述上限值以下，则管接头1的成型性进一步提高。
La/da比可以通过成型金属模具的形状进行调整。
管接头1的插口部20b中的Lb/db比与La/da比相同。
管接头1的插口部20c中的Lc/dc比与La/da比相同。
就管接头1的熔体质量流动速率(以下，也称为“MFR”)而言，例如，优选为3g/10分钟以上90g/10分钟以下，更优选为4g/10分钟以上80g/10分钟以下，进一步优选为5g/10分钟以上70g/10分钟以下，特别优选为6g/10分钟以上60g/10分钟以下。管接头1的MFR如果在所述下限值以上，则在制造管接头1时树脂易于充填到金属模具内的端部，特别是使插口部处容易发生的充填不足导致的成型不良不易发生。也就是说，管接头1的MFR如果在所述下限值以上，则管接头1的成型性进一步提高。管接头1的MFR如果在所述上限值以下，则分子量不会过低，强度、耐化学品性优异。
管接头1的MFR可以依照JIS K 7210:1999，在试验温度220℃、试验负载10kg的条件下测定。
主体部10的热阻值优选为0.04K/W以上，更优选为0.05K/W以上0.50K/W以下，进一步优选为0.06K/W以上0.45K/W以下，特别优选为0.07K/W以上0.40K/W以下，最优选为0.08K/W以上0.35K/W以下。主体部10的热阻值如果在所述下限值以上，则可使管接头1的隔热性进一步提高。主体部10的热阻值如果在所述上限值以下，则主体部10的强度充分，并且，可使管接头1轻量化。
可以通过后述的包含共聚物的树脂的组成·种类、管接头1的成型条件等，使主体部10的导热率降低或使主体部10的厚度(肉厚)增大，从而使主体部10的热阻值提高。
一般的排水管的外径为30mm～80mm，肉厚为5mm～10mm左右，用于连接这样的排水管的管接头1的主体部的肉厚为8mm以上20mm以下。
主体部10的热阻值根据依照JIS A 1412-1:2016测定的导热率(W/m·K)和导热率的测定点处的主体部10的厚度(m)，通过下述式(1)而算出。
热阻值(K/W)＝厚度(m)/导热率(W/m·K)···(1)
<发泡树脂层>
发泡树脂层30是通过使发泡性树脂组合物发泡并成型而成的。本实施方式的管接头1由于具有发泡树脂层30，因此隔热性优异的。
发泡树脂层30中的发泡倍率优选为1.0倍以上8.0倍以下，更优选为1.1倍以上5.0倍以下，进一步优选为1.2倍以上3.0倍以下。
通过将发泡倍率调整在所述数值范围内，可以兼具高隔热性能和耐冲击性。
发泡倍率可以通过树脂的种类或量、发泡剂的种类或量、制造条件等进行调整。
发泡倍率依照JIS K 9798:2006所述的6.2(a)或6.2(b)的方法进行测定。
在发泡树脂层30中，形成有多个气泡，气泡壁上实质上不存在孔，多个气泡的至少一部分是相互不连通的独立气泡。
独立气泡率优选为85％以上，更优选为90％以上。上限值无特别限定，实质上为99％以下。如果在所述数值范围内，则能够长期保持较低导热率，隔热性更优异。
独立气泡率依照JIS K 7138:2006进行测定。
<发泡性树脂组合物>
本实施方式的发泡性树脂组合物包含包含共聚物的树脂(以下，也称为“第一树脂”)和发泡剂，所述共聚物具有选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元。
本说明书中，“单元”是指，来源于聚合前的单体化合物(单体)的结构部分，例如，“氰化乙烯基类单体单元”是指来源于“氰化乙烯基单体(丙烯腈)的结构部分”。聚合物中的各单体单元的含有比例，与用于该聚合物的制造的单体混合物中的该单体的含有比例相当。
(第一树脂)
第一树脂包含共聚物，所述共聚物具有选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元。
本实施方式的共聚物优选为在橡胶成分的存在下，使选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、和芳香族乙烯基类单体聚合而得到的树脂。此时，所述共聚物是所谓的“接枝共聚物”。但是，本发明中，所述共聚物并不限于通过接枝共聚而得到的化合物，也可以是通过聚合物共混法而制造的。
本说明书中，橡胶成分是指，聚丁二烯、聚异戊二烯等二烯类橡胶或丙烯酸橡胶。
作为橡胶成分，如果是二烯类橡胶，则可以举出丁二烯、异戊二烯、乙烯、丙烯等的二烯类化合物的聚合物，如果是丙烯酸橡胶，则可以举出：丙烯酸乙酯、丙烯酸丁酯、丙烯酸丁氧基乙酯以及丙烯酸甲氧基乙酯等丙烯酸酯的聚合物。
作为氰化乙烯基类单体，可以举出：丙烯腈、甲基丙烯腈等，优选丙烯腈。
作为丙烯酸类单体，可以举出构成丙烯酸类树脂的单体。作为丙烯酸类树脂，例如，可以举出丙烯酸酯的聚合物、甲基丙烯酸酯的聚合物。作为丙烯酸酯的聚合物，可以举出：聚丙烯酸甲酯、聚丙烯酸乙酯、聚丙烯酸缩水甘油酯等。作为甲基丙烯酸酯的聚合物，可以举出：聚甲基丙烯酸甲酯、聚甲基丙烯酸乙酯、聚甲基丙烯酸缩水甘油酯等。也就是说，作为丙烯酸类单体，可以举出：丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸缩水甘油酯、甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯、甲基丙烯酸缩水甘油酯等，优选甲基丙烯酸甲酯。
作为芳香族乙烯基类单体，可以举出：苯乙烯、α-甲基苯乙烯、β-甲基苯乙烯、4-甲基苯乙烯、β-溴化苯乙烯等，优选苯乙烯、α-甲基苯乙烯。
作为本实施方式的共聚物的具体例，可以举出：丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS树脂)、丙烯腈-乙烯丙烯二烯-苯乙烯共聚物(AES树脂)、丙烯腈-丙烯酸橡胶-苯乙烯共聚物(AAS树脂)、甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS树脂)等，并且也可以是将它们混合而得的化合物。
第一树脂中的橡胶成分的含量相对于第一树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下，优选为15质量％以上40质量％以下，更优选为20质量％以上35质量％以下。橡胶成分的含量如果在所述下限值以上，则易于提高管接头1的强度。橡胶成分的含量如果在所述上限值以下，则易于提高管接头1成型时的流动性。
此外，第一树脂中的橡胶成分含有二烯类橡胶和丙烯酸橡胶这两种，也是本发明的优选方式中的一种。通过使橡胶成分含有二烯类橡胶和丙烯酸橡胶这两种，不仅可以使耐冲击性提高，还可以使耐化学品性提高。
如果橡胶成分含有二烯类橡胶和丙烯酸橡胶这两种，则二烯类橡胶的含量相对于第一树脂的总质量优选为5质量％以上40质量％以下，更优选为10质量％以上40质量％以下，进一步优选为15质量％以上40质量％以下，特别优选为20质量％以上40质量％以下。
橡胶成分如果含有二烯类橡胶和丙烯酸橡胶这两种，则丙烯酸橡胶的含量相对于第一树脂的总质量优选为0.1质量％以上10质量％以下，更优选为0.3质量％以上5质量％以下，进一步优选为0.5质量％以上3质量％以下。丙烯酸橡胶的含量如果在所述数值范围内，特别是，如果二烯类橡胶的含量相对于第一树脂的总质量为15质量％以上，则能够使耐化学品性进一步提高。需要说明的是，这里所谓的“丙烯酸橡胶的含量”是指第一树脂中添加的“丙烯酸酯的含量”。
第一树脂中的氰化乙烯基类单体单元的含量相对于第一树脂的总质量优选为10质量％以上50质量％以下，更优选为15质量％以上45质量％以下。氰化乙烯基类单体单元的含量如果在所述下限值以上，则能够使拉伸强度提高。氰化乙烯基类单体单元的含量如果在所述上限值以下，则能够使冲击强度提高。
第一树脂中的丙烯酸类单体单元的含量相对于第一树脂的总质量优选为20质量％以上60质量％以下，更优选为30质量％以上50质量％以下。丙烯酸类单体单元的含量如果在所述数值范围内，则易于提高管接头1的强度以及透明性。因此，管接头1的止水性进一步提高。
第一树脂中的芳香族乙烯基类单体单元的含量相对于第一树脂的总质量优选为15质量％以上60质量％以下，更优选为20质量％以上50质量％以下。芳香族乙烯基类单体单元的含量如果在所述下限值以上，则能够使压痕硬度提高。芳香族乙烯基类单体单元的含量如果在所述上限值以下，则能够使冲击强度提高。
第一树脂也可以含有除了氰化乙烯基类单体单元、丙烯酸类单体单元及芳香族乙烯基类单体单元以外的任意单体单元，作为例子可以举出聚碳酸酯树脂或其单体。
第一树脂中的各成分的含量通过使用了热解气相色谱质量分析法(以下，也称为“PGC/MS”)的分析求出。
以下表示使用了PGC/MS的测定条件的例子。
[测定条件]
·装置
热解装置：PY-2020iD(Frontier Lab公司)。
气相色谱仪：GC 2010(株式会社岛津制作所)。
质量分析装置：GCMS-QP 2010(株式会社岛津制作所)。
·热解条件
热解温度：550℃。
界面温度：250℃。
·气相色谱仪条件。
载气流量：1ml/min(He)。
分流比：100:1。
分离柱：DB-1(1.00μm，)。
烘箱温度：40℃(3min)-320℃(10min)。
·质量分析条件
界面温度：250℃。
离子化温度：220℃。
质量范围：28～700m/z。
电压：1.2kV。
以下将对通过PGC/MS的测定算出第一树脂中的各成分的含量的方法进行说明。
首先，通过热解气相色谱使构成第一树脂的各成分热解·分离，得到将各成分以峰的形式记录下来的热解图案(热解色谱图)。接下来，对于热解图案的各峰，通过由质量分析装置得到的质谱鉴定出丙烯腈、橡胶成分、苯乙烯的各成分。
此处，由于丙烯腈、橡胶成分、苯乙烯的各成分在热解中的解聚率(聚合物分解为单体的比例)不同，因此将热解色谱图中的各峰的面积(X)除以热解中各成分的解聚率(Y)而得到的值作为各成分的峰面积(Z)。各成分的解聚率(Y)如下，丙烯腈：0.15、橡胶成分：0.10、苯乙烯：1.0。此外，例如，第一树脂如果包含聚甲基丙烯酸甲酯等的丙烯酸类树脂作为其他树脂，则丙烯酸类树脂的解聚率为1.0。
并且，以热解图案的各成分的峰面积(Z)相对于总和(T)的比率(Z/T)，作为第一树脂中的各成分的含量(质量％)。
表1中表示了，用PGC/MS测定包含丙烯酸类树脂的丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS树脂)而得到的各成分的含量的一个例子。表1中，“保留时间”是指各成分热解后以热解色谱图的峰的形式出现的时间。“样品量”是用于分析的ABS树脂的质量。
本实施方式的发泡性树脂组合物的MFR，例如，优选为3g/10分钟以上90g/10分钟以下，更优选为4g/10分钟以上80g/10分钟以下，进一步优选为5g/10分钟以上70g/10分钟以下，特别优选为6g/10分钟以上60g/10分钟以下。本实施方式的发泡性树脂组合物的MFR如果在所述下限值以上，则树脂易于充填到金属模具内的端部，特别是使插口部容易发生的充填不足导致的成型不良不易发生。也就是说，本实施方式的发泡性树脂组合物的MFR如果在所述下限值以上，则管接头1的成型性进一步提高。
本实施方式的发泡性树脂组合物的MFR如果在所述上限值以下，则分子量不会过低，强度、耐化学品性优异。
本实施方式的发泡性树脂组合物的MFR可以依照JIS K 7210:1999，在试验温度220℃、试验负载10kg的条件下测定。
需要说明的是，本实施方式的发泡性树脂组合物的MFR与本实施方式的管接头1的MFR相同。
发泡性树脂组合物中，相对于发泡性树脂组合物的总质量，第一树脂的含量优选为45质量％以上90质量％以下，更优选为50质量％以上85质量％以下。
本实施方式的发泡性树脂组合物也可以包含除了具有选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元的共聚物以外的其他树脂。
作为其他树脂，例如，可以举出：聚乙烯基树脂、聚酯树脂、聚醚树脂、聚酰亚胺树脂等。它们可以单独使用，也可以2种以上组合使用。
在发泡性树脂组合物中，包含选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元的共聚物的含量相对于第一树脂的总质量，优选为70质量％以上100质量％以下，更优选为85质量％以上100质量％以下。
(发泡剂)
作为发泡剂，可以使用挥发性发泡剂、分解型发泡剂中的任一种。
作为挥发性发泡剂，例如可以举出脂肪族烃、脂环族烃、卤代烃、醚、酮等。其中，作为脂肪族烃，例如可以举出丙烷、丁烷(正丁烷、异丁烷)、戊烷(正戊烷、异戊烷等)等，作为脂环族烃，例如可以举出环戊烷、环己烷等。作为卤代烃，例如可以举出三氯氟甲烷、三氯三氟乙烷、四氟乙烷、一氯二氟乙烷、二氟乙烷等卤代烃等中的1种或2种以上。此外作为醚，例如可以举出二甲基醚、二乙基醚等，作为酮，例如可以举出丙酮、甲基乙基酮等。
作为分解型发泡剂，例如可以举出重碳酸钠(碳酸氢钠)、碳酸钠、重碳酸铵、亚硝酸铵、叠氮化合物、硼氢化钠等无机类发泡剂；偶氮二甲酰胺、偶氮二羧酸钡、二亚硝基五亚甲基四胺等有机类发泡剂。
其它，也可以使用二氧化碳气体、氮、空气等的气体作为发泡剂。
从发泡性能优异的观点出发，优选分解型发泡剂，其中更优选小苏打、偶氮二甲酰胺。
它们可以单独使用，也可以2种以上组合使用。
发泡剂的含量相对于第一树脂100质量份，优选为0.1质量份以上8质量份以下，更优选为1质量份以上5质量份以下，进一步优选为1质量份以上3质量份以下。
本实施方式的发泡性树脂组合物，在不损害本发明的效果的范围，也可以包含第一树脂、发泡剂以外的其他成分(任意成分)。
任意成分的含量相对于第一树脂100质量份优选为50质量份以下，更优选为30质量份以下，进一步优选为20质量份以下。
本实施方式的发泡性树脂组合物可以包含第一树脂、发泡剂、以及任意成分。发泡性树脂组合物可以是预先混合所有成分得到的混合物，也可以是在成型机内混合所有成分中的一部分或全部的形态。预先混合所有成分得到的混合物可以是粉状，也可以是颗粒状。
<非发泡树脂层>
非发泡树脂层50由非发泡性树脂组合物成型而成。本实施方式的管接头1通过具有非发泡树脂层50，可以使管接头1的强度提高。
非发泡树脂层50包覆发泡树脂层30。
<非发泡性树脂组合物>
本实施方式的非发泡性树脂组合物包含含有共聚物的树脂(以下，也称为“第二树脂”)，所述共聚物包含选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元。
(第二树脂)
第二树脂是，含有包含选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元的共聚物的树脂。
第二树脂可以与第一树脂相同，也可以不同。
第二树脂中的橡胶成分的含量相对于第二树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下，优选为15质量％以上40质量％以下，更优选为20质量％以上35质量％以下。橡胶成分的含量如果在所述下限值以上，则易于使管接头1的强度提高。橡胶成分的含量如果在所述上限值以下，则易于使管接头1成型时的流动性提高。
需要说明的是，第二树脂构成插口部20a、20b、20c。从进一步提高管接头1的耐冲击性的观点出发，第二树脂中的橡胶成分的含量优选比第一树脂中的橡胶成分的含量更多。
在本说明书中，第二树脂如果包含丙烯酸类单体单元，则作为丙烯酸橡胶的原料的单体成分不包含在橡胶成分中。
此外，第二树脂中的橡胶成分含有二烯类橡胶和丙烯酸橡胶这两种的情况下也是本发明的优选方式中的一种。通过使橡胶成分含有二烯类橡胶和丙烯酸橡胶这两种，则不仅可以使耐冲击性提高，还可以使耐化学品性提高。
橡胶成分如果含有二烯类橡胶和丙烯酸橡胶这两种，二烯类橡胶的含量相对于第二树脂的总质量优选为5质量％以上40质量％以下，更优选为10质量％以上40质量％以下，进一步优选为15质量％以上40质量％以下，特别优选为20质量％以上40质量％以下。
橡胶成分如果含有二烯类橡胶和丙烯酸橡胶这两种，则丙烯酸橡胶的含量相对于第二树脂的总质量优选为0.1质量％以上10质量％以下，更优选为0.3质量％以上5质量％以下，进一步优选为0.5质量％以上3质量％以下。丙烯酸橡胶的含量如果在所述数值范围内，特别是，如果二烯类橡胶的含量相对于第二树脂的总质量为15质量％以上，则能够使耐化学品性进一步提高。需要说明的是，此处所谓的“丙烯酸橡胶的含量”是指第一树脂中添加的“丙烯酸酯的含量”。
第二树脂中的氰化乙烯基类单体单元的含量相对于第二树脂的总质量优选为10质量％以上50质量％以下，更优选为15质量％以上45质量％以下。氰化乙烯基类单体单元的含量如果在所述下限值以上，则能够使拉伸强度提高。氰化乙烯基类单体单元的含量如果在所述上限值以下，则能够使冲击强度提高。
第二树脂中的丙烯酸类单体单元的含量相对于第二树脂的总质量优选为20质量％以上60质量％以下，更优选为30质量％以上50质量％以下。丙烯酸类单体单元的含量如果在所述数值范围内，则易于提高管接头1的强度及透明性。因此，管接头1的止水性进一步提高。
第二树脂中的芳香族乙烯基类单体单元的含量相对于第二树脂的总质量优选为15质量％以上60质量％以下，更优选为20质量％以上50质量％以下。芳香族乙烯基类单体单元的含量如果在所述下限值以上，则能够使压痕硬度提高。芳香族乙烯基类单体单元的含量如果在所述上限值以下，则能够使冲击强度提高。
第二树脂中的各成分的含量通过使用了PGC/MS的分析求出。
作为测定条件，可以以与第一树脂同样的条件进行测定。
本实施方式的非发泡性树脂组合物的MFR，例如，优选为3g/10分钟以上90g/10分钟以下，更优选为4g/10分钟以上80g/10分钟以下，进一步优选为5g/10分钟以上70g/10分钟以下，特别优选为6g/10分钟以上60g/10分钟以下。本实施方式的非发泡性树脂组合物的MFR如果在所述下限值以上，则树脂易于充填到金属模具内的端部，特别是使插口部容易发生的充填不足导致的成型不良不易发生。也就是说，本实施方式的非发泡性树脂组合物的MFR如果在所述下限值以上，则管接头1的成型性进一步提高。本实施方式的非发泡性树脂组合物的MFR如果在所述上限值以下，则分子量不会过低，强度、耐化学品性优异。
需要说明的是，从树脂进一步易于充填至金属模具内的端部的观点出发，非发泡性树脂组合物的MFR优选比发泡性树脂组合物的MFR更高。
本实施方式的非发泡性树脂组合物的MFR可以用与本实施方式的发泡性树脂组合物的MFR相同的方法进行测定。
非发泡性树脂组合物中，相对于非发泡性树脂组合物的总质量，第二树脂的含量优选为50质量％以上100质量％以下，更优选为70质量％以上100质量％以下，进一步优选为80质量％以上100质量％以下。
本实施方式的非发泡性树脂组合物也可以含有共聚物以外的其他树脂，所述共聚物包含选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元。
作为其他树脂，例如，可以举出聚乙烯基树脂、聚酯树脂、聚醚树脂、聚酰亚胺树脂等。它们可以单独使用，也可以2种以上组合使用。
非发泡性树脂组合物中，包含选自氰化乙烯基类单体单元及丙烯酸类单体单元中的1种以上、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元的共聚物的含量相对于第二树脂的总质量优选为40质量％以上100质量％以下，更优选为45质量％以上100质量％以下，进一步优选为50质量％以上100质量％以下。
本实施方式的非发泡性树脂组合物在不损害本发明的效果的范围内，也可以包含第二树脂以外的其他成分(任意成分)。
作为任意成分，可以举出着色剂、阻燃剂、抗氧化剂、紫外线吸收剂、光稳定剂等。
任意成分的含量相对于第二树脂100质量份，优选为50质量份以下，更优选为30质量份以下，进一步优选为20质量份以下。
需要说明的是，非发泡树脂层50不需要含有所述发泡剂，但也可以含有所述发泡剂。非发泡树脂层50中包含的发泡剂的量相对于第二树脂100质量份优选为0质量份以上8质量份以下，更优选为0质量份以上5质量份以下，进一步优选为0质量份以上3质量份以下，特别优选为0质量份以上且小于1质量份。此外，非发泡树脂层50中的发泡倍率优选为1.0倍，但1.5倍以下的低发泡的树脂也包含在本发明中。
本实施方式的非发泡性树脂组合物可以包含第二树脂及任意成分。非发泡性树脂组合物可以是预先混合所有成分而得到的混合物，也可以是在成型机内混合所有成分中的一部分或全部的形态。预先混合所有成分而得到的混合物可以是粉状，也可以是颗粒状。
本实施方式的非发泡性树脂组合物形成非发泡树脂层50，包覆管接头1的外表面。并且，就本实施方式的非发泡性树脂组合物而言，第二树脂中的橡胶成分的含量相对于第二树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下。因此，非发泡树脂层50的强度优异，管接头1的强度优异。
<管接头的制造方法>
管接头通过注塑成型或挤出成型而制造。
例如，通过将发泡性树脂组合物加热熔融注塑至金属模具内，以任意的时间任意的温度进行加热，以任意的时间任意的温度进行冷却，从而得到具有特定的发泡倍率的管接头。
在挤出成型的情况下，通过将发泡性树脂组合物加热熔融并从挤出机中注入至金属模具内，以任意的时间任意的温度进行加热，从而使发泡性树脂组合物发泡·成型。通过在以任意的时间任意的温度进行冷却后，以特定的长度进行切断，从而得到具有特定的发泡倍率的管接头。
在注塑成型机中，即将注塑至金属模具内的发泡性树脂组合物的温度(成型温度)优选为200℃以上280℃以下，更优选为220℃以上260℃以下。成型温度如果在所述数值范围内，则发泡性树脂组合物充分熔融，可以使发泡性树脂组合物得到良好的流动性。此外，如果非发泡性树脂组合物包含丙烯酸类树脂，那么通过将成型温度设为所述下限值以上，能够提高管接头1的透明性。
在金属模具中成型时的时间，优选为1分钟以上10分钟以下。在金属模具中成型时的时间如果在所述下限值以上，则能够使发泡性树脂组合物充分固化。在金属模具中成型时的时间如果在所述上限值以下，则易于使管接头1的生产性提高。
此外，优选使非发泡性树脂组合物预先干燥。通过在成型前使其干燥，能够抑制在成型机内蒸发的水分导致在接头内部或表面产生意料外的气泡，以抑制插口部的透明性的降低、主体部的强度的降低。作为干燥方法，可以举出：使用料斗干燥机、箱形干燥炉等的热风干燥机，对颗粒吹2～6小时60～90℃的热风，使非发泡性树脂组合物预先干燥的方法。
以上，对本发明的管接头详细地进行了说明，但本发明并不限于所述的这一个实施方式，可以在不脱离其主旨的范围内适宜地进行变更。
例如，就管接头而言，可以是形成流路的内表面由非发泡树脂层形成、外表面由发泡树脂层形成的2层结构。此外，管接头也可以是形成流路的内表面由发泡树脂层形成、外表面由非发泡树脂层形成的2层结构。
此外，例如，管接头可以不具有非发泡树脂层，只有发泡树脂层。此时，就发泡树脂层而言，橡胶成分的含量相对于第一树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下即可。管接头如果只由发泡树脂层形成，则发泡树脂层的外表面优选形成有与非发泡树脂层同样的高密度的层。
主体部和插口部的边界可以不是平面，而是弯曲的。此时，插口部的基端到开口端的长度L以将管部件插入到插口部时的管部件的插入长度(从插口部的开口端到作为限制器的高低差的长度)表示。
就本发明的管接头而言，主体部具有发泡树脂层即可，也可以是进一步具有不同的其他树脂层的多层成型品。作为其他树脂层，除了非发泡树脂层之外，可以举出与外表面相同的发泡树脂层、与外表面不同的发泡树脂层。作为这些树脂层的原料的树脂可以是与形成外表面的发泡树脂层相同的热塑性树脂，也可以是不同的热塑性树脂。从抑制树脂层间的剥离的观点出发，作为这些树脂层的原料的树脂优选为与形成外表面的发泡树脂层相同的热塑性树脂。
作为本发明的管接头，不限于上述的实施方式，也可以是具有弯头、螺纹接管、阀座等其他形状的管接头。
如上所述，本发明的管接头由于具有发泡树脂层，因此隔热性优异。
并且，就本发明的管接头而言，橡胶成分的含量相对于树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下。因此，本发明的管接头的强度优异。
此外，本发明的管接头的从插口部的基端到开口端的长度L与开口端处插口部的厚度d之比L/d为2.0以上10.0以下，优选为2.0以上9.0以下。因此，本发明的管接头的成型性、止水性以及强度优异。
[配管结构]
本发明的配管结构具备：本发明的管接头、插入至并连接于所述管接头的所述插口部的管部件。
对于本发明的实施方式涉及的配管结构，将基于附图进行说明。
如图2所示，配管结构100具备：管接头1、3个管部件201、202、203。
管部件无特别限制，只要是能与本发明的管接头连接的管部件即可。作为管部件，可以是钢管，也可以是合成树脂管。作为管部件，从隔热性优异的观点出发，优选为合成树脂管，更优选为具有发泡层的合成树脂管。作为发泡层，可以是气泡彼此相互连通的连续气泡，也可以是气泡彼此相互不连通的独立气泡。
在本实施方式中，管部件201沿着第一管轴O1的方向插入并连接于管接头1的插口部20a。管部件202沿着第一管轴O1的方向插入并连接于管接头1的插口部20b。管部件203沿着第二管轴O2的方向插入并连接于管接头1的插口部20c。
管部件201的外径R201比插口部20a的内径R20a略小。需要说明的是，此处的插口部20a的内径R20a是指插口部20a的接口端部的内径，比R201/R20a优选为0.986～0.997。
管部件202的外径R202比插口部20b的内径R20b略小。需要说明的是，此处的插口部20b的内径R20b是指插口部20b的接口端部的内径，比R202/R20b优选为0.986～0.997。
管部件203的外径R203比插口部20c的内径R20c略小。需要说明的是，此处的插口部20c的内径R20c是指插口部20c的接口端部的内径，比R203/R20c优选为0.986～0.997。
配管结构100作为用于排出冷凝水的配管的连接部而发挥功能。并且，配管结构100还作为用于排出冷凝水的配管的分岐部而发挥功能。
<配管结构的制造方法>
配管结构的制造方法无特别限制，通过将管部件插入并连接于本发明的管接头的插口部，而得到本发明的配管结构。将管接头和管部件连接方法，无特别限制，可以使用粘接剂进行连接，也可以不使用粘接剂进行连接。
在本实施方式的配管结构100中，管接头1和管部件201、202、203使用粘接剂进行连接。通过使用粘接剂连接管接头和管部件，可以进一步提高配管结构的止水性及强度。
用于连接管接头和管部件粘接剂无特别限制，可以举出瞬间粘接剂、热熔粘接剂等公知的粘接剂。
本发明的配管结构由于具备本发明的管接头，因此隔热性优异。
并且，本发明的配管结构由于具备本发明的管接头，因此强度优异。
此外，本发明的配管结构由于具备本发明的管接头，因此止水性优异。
实施例
接下来，将通过实施例对本发明进一步详细地进行说明，但本发明不限于这些实施例。
各实施例及比较例中使用的原料、评价方法如下所述。
[使用原料]
<树脂>
ABS树脂(表2所述的组成的ABS树脂)。
MBS树脂(表2所述的组成的MBS树脂)。
丙烯酸类树脂(聚甲基丙烯酸甲酯)。
<橡胶成分>
丙烯酸橡胶(丙烯腈和丙烯酸丁酯的共聚物)。
<发泡剂>
ADCA(OTSUKA CHEMICAL公司制，商品名“AZ-HM”，偶氮二甲酰胺)。
[实施例1]
以ABS树脂中混炼有聚甲基丙烯酸甲酯的树脂组合物作为非发泡性树脂组合物。此时，以使得用PGC/MS对非发泡性树脂组合物进行测定所得到的各成分的峰面积比为如表2所示的比率进行混炼。将该非发泡性树脂组合物制成颗粒状，使用公知的热风干燥机在70℃下干燥4小时。向干燥后的颗粒状的非发泡性树脂组合物中混合作为发泡剂的偶氮二甲酰胺，以此作为发泡性树脂组合物，在成型温度240℃下进行注塑成型，从而制造了插口部包含非发泡树脂层且是实心的、插口部的端部的内外壁面间的厚度为3.7mm、插口部的长度为22mm、主体部的内外壁面间的厚度为10mm、具有发泡倍率1.8倍的发泡树脂层的如图1所示的插口部的内径为48.3mm的DV接头型的三通接头(管接头)。需要说明的是，表2中，“甲基丙烯酸甲酯”表示聚甲基丙烯酸甲酯。
[实施例2～4]
除了将树脂的组成、插口部的端部的内外壁面间的厚度以及插口部的长度设为表2所述的值之外，以与实施例1相同的方式制造了三通接头。需要说明的是，表2中，“-”表示ABS树脂中没有混炼聚甲基丙烯酸甲酯。
[实施例5]
除了将主体部的内外壁面间的厚度设为15mm、发泡倍率设为1.5倍以外以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[实施例6]
除了将主体部的发泡倍率设为2.2倍之外，以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[实施例7]
除了将树脂的组成、插口部的端部的内外壁面间的厚度以及插口部的长度设为表2所述的值之外，以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[实施例8]
除了将颗粒状的非发泡性树脂组合物不进行干燥而使用、在成型温度195℃下进行注塑成型之外，以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[实施例9～10]
除了添加丙烯酸橡胶作为橡胶成分，将树脂的组成设为表2所述的值之外，以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[实施例11]
除了将插口部的端部的内外壁面间的厚度以及插口部的长度设为表2所述的值之外，以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[比较例1～2]
除了将树脂的组成设为表2所述的值之外，以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[比较例3]
除了将插口部的端部的内外壁面间的厚度以及插口部的长度设为表2所述的值之外，以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[比较例4]
除了将树脂的组成设为表2所述的值、将插口部的端部的内外壁面间的厚度以及插口部的长度设为表2所述的值之外，以与实施例2相同的方式制造了三通接头。
[MFR的测定]
对于各例中制造的三通接头的MFR，依照JIS K 7210:1999，在试验温度220℃、试验负载10kg的条件下进行了测定。结果如表2所示。
[热阻值的测定]
从所述实施例、比较例中得到的三通接头中切出主体部，根据依照JIS A 1412-1:2016测定的导热率(W/m·K)、导热率的测定点处的主体部的厚度(m)，通过下述式(1)，算出了热阻值。结果如表2所示。
热阻值(K/W)＝厚度(m)/导热率(W/m·K)···(1)
[发泡倍率的测定]
从所述实施例、比较例中得到的三通接头中切出主体部，依照JIS K 9798:2006所述的6.2(b)的方法，测定了发泡倍率。结果如表2所示。
[耐冲击性的评价]
将所述实施例、比较例中得到的三通接头作为试验体，对于各个试验体，使用落下试验机，赋予相当于从高度4m处落下的加速度，以使第一管轴O1与水平面呈45°的角度的形式与水平面冲突，从而进行了试验。对于各例的试验体分别进行3次试验，对耐冲击性进行了评价。耐冲击性的评价通过以肉眼观察确认试验体有无裂纹、试验体有无缺口，依照下述评价基准进行。结果如表2所示。
《评价基准》
○：试验体的插口部以及主体部未产生裂纹以及缺口。
△：试验体的插口部或主体部中的任一者产生裂纹或缺口。
×：试验体的插口部以及主体部这两者都产生显著的裂纹或缺口。
[耐化学品性的评价]
分别对于所述实施例、比较例中得到的三通接头，在管轴方向上对插口部进行切取以获得哑铃形状的试验片。在23℃的室内，将得到的试验片，固定在施加3MPa的伸缩应力的弯曲夹具上，将浸渍过聚乙二醇(Nacalai Tesqu e#200，平均分子量190～210)2mL的10mm×20mm大小的棉载置在试验片的中央部上。各例各制作3个试验片，将3个试验片中的任意1个在放置36小时后除去棉，以肉眼观察进行了确认。3个试验片中的其他2个在放置72小时后除去棉，以肉眼观察进行了确认，由此进行了耐化学品性的评价。耐化学品性的评价是对于试验片有无裂纹并根据下述评价基准进行的。结果如表2所示。
(评价基准)
○：经过72小时后也不产生断裂、裂缝。
△：在载置时间为1小时以上且小于72小时的情况下产生断裂、裂缝。
×：在载置时间小于1小时的情况下产生断裂、裂缝。
[成型性的评价]
根据所述的实施例、比较例，各例各制造10个三通接头，通过肉眼观察对三通接头的插口部处是否发生成型不良(主要是树脂未充填至金属模具内的端部而导致的短缺)进行了确认。成型性的评价是依照下述评价基准进行的。结果如表2所示。
《评价基准》
○：10个都不存在成型不良。
×：1个以上存在成型不良。
[止水性的评价]
将所述实施例、比较例中得到的三通接头作为试验体，对于各个试验体，以封闭夹具封闭了两个插口部。将在一端上涂布了粘接剂的管道插入剩下的1个插口部以接合，在常温(20～30℃)下经过24小时使粘接剂干燥，以此作为配管结构。
然后，从该管道的另一端，施加0.35MPa的水压并保持1分钟，通过肉眼观察对插口部与管道的接合部处有无漏水进行了确认。止水性的评价是依照下述评价基准进行的。结果如表2所示。
《评价基准》
○：接合部处无漏水。
×：接合部处有漏水。
[雾度的评价]
将所述实施例、比较例中得到的三通接头的插口部切断以采集试验片，根据JIS K7136，使用雾度计(日本电色工业株式会社制，NDH7000SP)对雾度进行了测定。结果如表2所示。
如表2所示，可以看出应用了本发明的实施例1～11的耐冲击性的评价为“○”，强度优异。此外，成型性、止水性也良好。
另一方面，相对于树脂的总质量，橡胶成分(丁二烯)的含量小于10质量％的比较例1的耐冲击性的评价为“×”。相对于树脂的总质量，橡胶成分的含量超过45质量％的比较例2的成型性的评价为“×”。
L/d比小于2.0的比较例3的止水性的评价为“×”。L/d比超过10.0的比较例4的耐冲击性的评价以及成型性的评价为“×”。
发现通过本发明的管接头，在不加厚发泡层或提高发泡层的发泡倍率的情况下，发挥充分的隔热性，并且，成型性、止水性及强度优异。
符号的说明
1 管接头
10 主体部
10a，10b，10c 开口部
12a，12b，12c 高低差
13 周壁
14 注塑口部
20a，20b，20c 插口部
21a，21b，21c 基端
22a，22b，22c 开口端
30 发泡树脂层
50 非发泡树脂层

Claims (3)

1.一种管接头，其由包含共聚物和丙烯酸类聚合物的树脂形成，所述共聚物具有氰化乙烯基类单体单元、橡胶成分以及芳香族乙烯基类单体单元，所述管接头具有：在内部具有流路的管状的主体部以及与所述主体部形成为一体的1个以上的插口部，所述主体部具有发泡树脂层和包覆所述发泡树脂层的非发泡树脂层，其中，
所述氰化乙烯基类单体单元的含量相对于所述树脂的总质量为15质量％以上45质量％以下，
通过热解气相色谱质量分析法求出的所述发泡树脂层的所述橡胶成分的含量相对于所述发泡树脂层中包含的树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下，
通过热解气相色谱质量分析法求出的所述非发泡树脂层的所述橡胶成分的含量相对于所述非发泡树脂层中包含的树脂的总质量为10质量％以上45质量％以下，
所述插口部的基端到开口端的长度L与所述开口端处所述插口部的厚度d之比L/d为2.0以上9.0以下，
所述发泡树脂层中包含的树脂与所述非发泡树脂层中包含的树脂相同，
所述主体部的热阻值为0.04K/W以上。
2.根据权利要求1所述的管接头，其中，
依照JIS K 7136:2000测定的所述插口部的雾度为1以上70以下。
3.一种配管结构，其具备：
权利要求1或2所述的管接头、和
插入并连接于所述管接头的所述插口部中的管部件。
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