CN112841611B - 全剪切速率下粘度可控的增稠组件 - Google Patents

全剪切速率下粘度可控的增稠组件 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种全剪切速率下粘度可控的增稠组件,技术方案为向多糖材料中加入辅料混合均匀后、喷雾造粒制备得到增稠组件,所述多糖材料由质量占比80%‑90%的黄原胶和质量占比20%‑10%的海藻酸钠组成。本发明成本低、原料易得、易于生产、可满足不同剪切速率下对粘度的需求,达到提高吞咽障碍患者进食安全性、适口性。

Description

全剪切速率下粘度可控的增稠组件
技术领域
本发明涉及一种特殊医学用途配方食品领域,具体的说是一种改善吞咽障碍的全剪切速率下粘度可控的增稠组件。
背景技术
吞咽障碍通常是由于老龄化或脑卒中、鼻咽癌、帕金森等疾病的影响,在进食尤其是饮水过程中由于会厌软骨不能及时关闭,导致食物或液体进入气管发生误吸,它会引起体重减轻,脱水,营养不良甚至肺炎等,极大影响生存质量。除了进行临床上的积极治疗,在患者日常进食时改变食物的物性特征也可以有效降低误吸。通常的做法是在液体或食物中添加天然高分子,其遇水溶胀导致分子链互相交联可以减缓液体流动速率和增加食物的内聚性,降低误吸率。
通常市面上增稠剂主要包含淀粉类和黄原胶类增稠剂,淀粉类增稠剂会被唾液淀粉酶降解导致粘度下降。黄原胶类增稠剂是目前应用较多的增稠剂,由于黄原胶具有良好的内聚性、剪切变稀特性及对溶剂环境的稳定性,在临床上获得了大量的应用。黄原胶是典型的假塑性流体,不同的剪切速率下表现为不同的粘度。
目前增稠组件的分类标准主要是以剪切速率50S-1时的粘度作为其分类依据,但是如果只考虑单一剪切速率下的粘度,而忽视其他剪切速率下的粘度往往不能获得其真实完整的物性特征。由于人的吞咽过程非常复杂,在吞咽时对应的剪切速率仍然是在讨论中,很多学者认为在100S-1以上。由于黄原胶具有明显的剪切变稀特性,加之,相同的胶体在50S-1下可能具有相近的粘度,但是由于分子量或分子构象的差异在其他剪切速率下粘度则可能差异很大,在增稠组件的设计过程中只考虑单一的剪切速率下的粘度往往无法真实对应患者实际吞咽过程中对食团的剪切速率,不利于在进行产品设计时对产品物性特征的完全把控和保持产品稳定性。因此,希望获得一种在全剪切速率下粘度可控的增稠组件。
发明内容
本发明的目的是为了解决上述技术问题,提供一种成本低、原料易得、易于生产、有利于产品设计时对产品物性特征完全把控和产品稳定性的提升,达到提高吞咽障碍患者进食安全性、适口性的目的。
技术方案为,向多糖材料中加入辅料混合均匀后、喷雾造粒制备得到增稠组件,所述多糖材料由质量占比80%-90%的黄原胶和质量占比20%-10%的海藻酸钠组成。
控制所述黄原胶的分子量在200万Da~800万Da,所述海藻酸钠的分子量在10万Da~50万Da。
控制所述海藻酸钠的M/G比值高于1.25。
控制造粒得到的增稠组件粒径在200μm-600μm之间,含水量在3wt%以下。所述造粒过程中,控制造粒温度50-90℃,进风量60-90m3/min,喷雾速率1-7ml/min,造粒时间10-30min。
对使用的喷枪表面进行疏水涂层,涂层接触角大于100°,以避免亲水的物料粘附在喷枪表面影响造粒的正常进行。
针对背景技术中存在的技术问题,发明人进一步研究发现,吞咽过程中,食物经过消化道的不同部位时,由于患者进食习惯不同、消化道不同位置的构造不同,吞咽动作过程中依次启动的肌群不同,吞咽时对应的剪切速率并不是一个固定的值,而是包括了高、低剪切速率的复杂变化过程,因此生产一种在全剪切速率下粘度可控的增稠组件,完整把控产品的物性特征,是提高吞咽障碍患者进食安全性的重要保障。为此,发明人在传统黄原胶的基础上进行特定分子量筛选,添加了特定分子量和特定组成比的海藻酸钠。所述黄原胶(HXG)是一种是分子量为百万级的线性天然高分子多糖,定义为高分子量线性多糖,而海藻酸钠(HMALG)一种是十万级的天然高分子线性多糖,定义为低分子量线性多糖。作为高分子量线性多糖的黄原胶剪切粘度曲线比低分子量线性多糖更为陡峭,而作为低分子量线性多糖的海藻酸钠更接近牛顿流体,且黄原胶与海藻酸钠不存在粘度上的协同增效作用,因此将两者复配可以实现全剪切速率下粘度的曲线斜率的调控,将得到的增稠组件以1-3wt%的浓度复溶于水中搅拌后不结团,在不同剪切速率下仍能保持粘度变化的相对稳定性,有效避免粘度下降过快引起的吞咽安全隐患。通过选择不同组分的分子量可以有效的调控高低剪切速率下的粘度,优选的,控制所述黄原胶的分子量在200万Da~800万Da,所述海藻酸钠的分子量在10万Da~50万Da,相对于黄原胶的分子量而言,所述海藻酸钠的分子量过高会导致高剪切速率下对粘度的提升能力有限,过低剪切曲线虽然接近牛顿流体,但是粘度会剧烈下降,无法进行调控。所述多糖材料中海藻酸钠的质量占比为20%-10%,过多会导致高剪切速率下粘度过大,增加吞咽的做功,给患者带来吞咽不愉悦感。过少则无法实现对黄原胶的高剪切和低剪切速率下的粘度的调控效果。
进一步的,考虑到实际使用时,饮品中钙离子浓度含量高低不一,海藻酸钠中的G片段(古洛糖醛酸)对钙离子敏感,容易引起络合,因此应控制海藻酸钠的M/G比值高于1.25,若低于该比值可能会发生凝胶,引起粘度改变剧烈的问题。
所述添加辅料包括但不限于填充剂、粘结剂或其它添加剂,其添加量可参照现有增稠组件中添加剂的使用量,在此不作限定。具体的,所述填充剂可以选自糊精或阿拉伯胶等,所述粘结剂可以选自糊精、阿拉伯胶、氯化钾、柠檬酸钠、葡萄糖酸钠或氯化镁等。所述添加辅料中的糊精可选麦芽糊精或抗性糊精。
本发明增稠组件充分考虑了吞咽障碍患者吞咽过程的真实情况,采用特定物性参数的多糖材料复配,以满足不同剪切速率下粘度变化的稳定性要求,可灵活根据患者个体吞咽过程的实际情况及进食要求进行配制,有效提高吞咽障碍患者进食安全性和适口性,具有生产成本低、易于配制、灵活性好的优点。
附图说明
图1为比较例1和比较例2的稳态剪切粘度曲线对比图。
图2为实施例1和比较例3的稳态剪切粘度曲线对比图。
图3为实施例2和实施例3的稳态剪切粘度曲线图。
图4为实施例4和实施例5的稳态剪切粘度曲线图。
具体实施方式
下述实施例中,所述黄原胶的分子量在200万Da~800万Da,可以采购自商业公司,或者采用凝胶过滤或透析的方法制得;所述海藻酸钠的分子量在10万Da~50万Da,且M/G比值高于1.25,可以采购自商业公司,或者采用凝胶过滤、透析或酶解方法制得。
实施例1
将HXG黄原胶(240万Da)29.3g,HMALG海藻酸钠(分子量30万Da,M/G=1.25)7.3g和糊精61.7g混合均匀后送入喷雾造粒机进行造粒;将氯化钾1.7g溶于50g水中制得浆液进行喷雾。喷枪涂层接触角105°。
喷雾造粒机参数如下:控制造粒温度70℃,进风量80m3/min,喷雾速率6ml/min,造粒时间30min,获得增稠组件a1(粒径为300μm-500μm之间,含水量在2wt%)。
实施例2
将HXG黄原胶(450万Da)48g,HMALG海藻酸钠(分子量20万Da,M/G=1.30)5.3g和糊精45g,混合均匀后送入喷雾造粒机进行造粒;将氯化钾1.7g溶于50g水中制得浆液进行喷雾。喷枪涂层接触角110°。
喷雾造粒机参数如下:控制造粒温度60℃,进风量70m3/min,喷雾速率4ml/min,造粒时间15min,获得增稠组件a2(粒径为200μm-400μm之间,含水量3wt%)。
实施例3
HXG黄原胶(450万Da)42.6g,HMALG海藻酸钠(分子量20万Da,M/G=1.30)10.6g,糊精45.1g,混合均匀后送入喷雾造粒机进行造粒;将氯化镁1.7g溶于50g水中制得浆液进行喷雾。其余同实施例2,获得增稠组件a3(粒径为200μm-400μm之间,含水量3wt%)。喷枪涂层接触角120°。
实施例4
将HXG黄原胶(800万Da)29.3g,HMALG海藻酸钠(分子量50万Da,M/G=1.40)7.3g和糊精61.7g混合均匀后送入喷雾造粒机进行造粒;将氯化镁1.7g溶于50g水中制得浆液进行喷雾。喷枪涂层接触角120°。
喷雾造粒机参数如下:控制造粒温度90℃,进风量90m3/min,喷雾速率7ml/min,造粒时间30min,获得增稠组件a4(粒径为400μm-600μm之间,含水量在2wt%)。
实施例5
将HXG黄原胶(200万Da)20.6g,HMALG海藻酸钠(分子量10万Da,M/G=1.40)3.6g和阿拉伯胶74.1g混合均匀后送入喷雾造粒机进行造粒;将葡萄糖酸钠1.7g溶于50g水中制得浆液进行喷雾。喷枪涂层接触角120°。
喷雾造粒机参数如实施例4,获得增稠组件a5(粒径为300μm-500μm之间,含水量在2wt%)。
比较例1
HXG黄原胶(分子量240万Da)33.3g,糊精65g,氯化钾1.7g,其余同实施例1,获得增稠组件b1。
比较例2
HMALG海藻酸钠(分子量30万Da,M/G=1.40)33.3g,糊精65g,氯化钾1.7g,其余同实施例1,获得增稠组件b2。
比较例3
HXG黄原胶(240万Da)29.3g,糊精69g,氯化钾1.7g,其余同实施例1,获得增稠组件b3。
将增稠组件a1-a5和b1-b3分别取3g投入100g水中,搅拌分散开,10min后用流变仪分别测量表观粘度,采用锥板转子,剪切速率设置1S-1-500S-1。获得表观粘度稳态剪切曲线,结果如下:
图1中带少量点的曲线为增稠组件b1的稳态剪切曲线,带多量点的曲线是增稠组件b2的稳态剪切曲线。从图1中可以看出,增稠组b1与b2的粘度曲线有明显的交点(剪切速率27S-1),低剪切速率下,b2粘度低于b1,高剪切速率下,b2粘度高于b1。b1的稳态剪切曲线显示其具有明显的剪切变稀行为,为典型非牛顿流体,粘度曲线斜率较大。b2稳态剪切曲线显示粘度下降较为平缓,更接近于牛顿流体。但是在50S-1下的粘度,b2高于b1。
图2中,带少量点的曲线为增稠组件a1的稳态剪切曲线,带多量点的曲线是增稠组件b3的稳态剪切曲线。从图2可以看出,添加HMALG海藻酸钠(分子量30万Da,M/G=1.25)的增稠组件a1在3wt%浓度下50S-1时粘度变化不大,为250mPas,仍然符合JSDR2013的标准(中稠150mPas-300mPas),在高剪切和低剪切速率下粘度略微发生了改变,高剪切速率粘度略有上升,低剪切速率粘度略有下降,具体见表1。
表1
剪切速率(S-1) 10 50 100
a1粘度(mPas) 480 250 178
b3粘度(mPas) 820 250 153
图3中,带少量点的曲线为增稠组件a2的稳态剪切曲线,带多量点的曲线是增稠组件a3的稳态剪切曲线。从图3可以看出,在剪切速率50S-1条件下,粘度值符合JSDR2013的高稠粘度范围(300mPas-500mPas)。随着HMALG海藻酸钠(分子量20万Da)的添加比例升高,高剪切速率下粘度升高,低剪切速率下粘度降低。具体粘度指标见表2。通过选择不同的高低分子量多糖及控制两者混合比,可以灵活调控高低剪切速率下的粘度,设计多样化的产品。
表2
剪切速率(S-1) 10 50 100
a2粘度(mPas) 1127 378 221
a3粘度(mPas) 917 450 320
图4中,带多量点的曲线为增稠组件a4的稳态剪切曲线,带少量点的曲线是增稠组件a5的稳态剪切曲线。从图4可以看出,在剪切速率50S-1条件下,a4粘度值符合JSDR2013的高稠粘度范围(300mPas-500mPas),a5粘度值符合JSDR2013中稠粘度范围(150mPas-300mPas),分子量低会造成粘度的剧烈下降,故需要更多的添加量具体粘度指标见表3。通过选择不同的分子量的多糖,可以灵活的调控高低剪切速率下的粘度,设计多样化的产品。
表3
剪切速率(S-1) 10 50 100
a4粘度(mPas) 1826 451 141
a5粘度(mPas) 894 234 276

Claims (4)

1.一种全剪切速率下粘度可控的增稠组件,其特征在于,向多糖材料中加入辅料混合均匀后、喷雾造粒制备得到增稠组件,所述多糖材料由质量占比80%-90%的黄原胶和质量占比20%-10%的海藻酸钠组成;控制所述黄原胶的分子量在200万Da~800万Da,所述海藻酸钠的分子量在10万Da~50万Da;控制所述海藻酸钠的M/G比值高于1.25。
2.如权利要求1所述的全剪切速率下粘度可控的增稠组件,其特征在于,控制造粒得到的增稠组件粒径在200μm-600μm之间,含水量在3wt%以下。
3.如权利要求2所述的全剪切速率下粘度可控的增稠组件,其特征在于,所述造粒过程中,控制造粒温度50-90℃,进风量60-90m3/min,喷雾速率1-7ml/min,造粒时间10-30min。
4.如权利要求2所述的全剪切速率下粘度可控的增稠组件,其特征在于,对使用的喷枪表面进行疏水涂层,涂层接触角大于100°。
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