CN111474039A - 预应力圆薄膜在均布载荷作用下的最大挠度的确定方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种预应力圆薄膜在均布载荷作用下的最大挠度的确定方法:用一个内半径为a的夹紧装置将一个厚度为h、杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、预应力为σ0的预应力薄膜固定夹紧,从而形成一个半径为a的周边固定夹紧的预应力圆形薄膜结构,并对该预应力圆形薄膜横向施加一个均布载荷q,使预应力圆形薄膜产生轴对称变形,那么基于该预应力圆形薄膜轴对称变形问题的静力平衡分析,利用载荷q的测量值,就可以确定该预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度wm。
Description
技术领域
本发明涉及一种周边固定夹紧的预应力圆形薄膜在横向均布载荷作用下的最大挠度的确定方法。
背景技术
横向均布载荷作用下周边固定夹紧的圆形薄膜结构及其轴对称变形问题的解析解,在许多工程技术领域都有应用,例如,用来研制各种仪器仪表和各类传感器、以及研究薄膜/基层系统的粘附能测量等。从文献查新的结果来看,关于横向均布载荷作用下周边固定夹紧的预应力圆形薄膜的轴对称变形问题,目前有两个解析解,一个是发明专利“一种确定均布载荷下预应力圆薄膜最大挠度值的方法”(专利号:ZL201410238568.7)所采用的解析解,另一个是发明专利“横向均布载荷下预应力圆薄膜最大挠度的确定方法”(专利号:ZL201610802706.9)所采用的解析解。这两个解析解均考虑了薄膜带有初始应力(即通常所谓的预应力),其中第一个专利所采用的解析解是在通常所谓的薄膜小转角假设(即假设薄膜转角θ很小,以至于满足sinθ≈tanθ)的条件下获得的,第二个专利所采用的解析解则是在放弃了薄膜小转角假设的条件下获得的。然而,在以上这两个专利所采用的解析解的求解过程中,几何方程的建立采用了微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设,因而这两个解析解的计算精度就会因此而受到影响。而在发明专利“横向均布载荷作用下圆形薄膜最大挠度的确定方法”(申请号:202010168915.9)所采用的解析解的求解过程中,既放弃了薄膜小转角假设,且几何方程的建立放弃了微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设。但在这个解析解的求解过程中,并没有考虑薄膜带有初始应力(即预应力),因而这个解析解不适用于薄膜带有初始应力(即预应力)的情形。
从文献查新的结果来看,关于横向均布载荷作用下周边固定夹紧的圆形薄膜的轴对称变形问题,迄今为止还没有既放弃薄膜小转角假设、并且几何方程的建立放弃微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设、又适用于薄膜带有初始应力(即预应力)情形的解析解,这正是本发明所要解决的技术问题。
发明内容
本发明致力于横向均布载荷作用下周边固定夹紧的预应力圆形薄膜的轴对称变形问题的解析研究,在放弃薄膜小转角假设、且几何方程的建立放弃微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设的条件下,得到了该轴对称变形问题的解析解,并在此基础上给出了预应力圆薄膜在均布载荷作用下的最大挠度的确定方法。
预应力圆薄膜在均布载荷作用下的最大挠度的确定方法:用一个内半径为a的夹紧装置将一个厚度为h、杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、预应力为σ0的预应力薄膜固定夹紧,从而形成一个半径为a的周边固定夹紧的预应力圆形薄膜结构,并对该预应力圆形薄膜横向施加一个均布载荷q,使预应力圆形薄膜产生轴对称变形,那么基于该预应力圆形薄膜轴对称变形问题的静力平衡分析,就可以得到预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度wm与c0之间的关系为wm=ac0,而c0的值取决于所施加的载荷q,并由方程
确定,其中,
而b0的值由方程
确定,其中,
d0=b0,d2=3b2,d4=5b4,d6=7b6,d8=9b8,d10=11b10,d12=13b12。
这样,只要测得载荷q的值,就可以把预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度wm确定下来,其中,a、h、wm的单位均为毫米(mm),E、q、σ0的单位均为牛顿每平方毫米(N/mm2),而ν、b0、b2、b4、b6、b8、b10、b12、c0、c2、c4、c6、c8、c10、c12、d0、d2、d4、d6、d8、d10、d12以及Q均为无量纲的量。
附图说明
图1为横向均布载荷作用下周边固定夹紧的预应力圆形薄膜的轴对称变形的示意图,其中,1是轴对称变形后的预应力圆形薄膜,2是夹紧装置,3是变形前的预应力圆形薄膜,而a表示预应力圆形薄膜的半径和夹紧装置的内半径,q表示横向均布载荷,wm表示预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度。
具体实施方式
下面结合具体案例对本发明的技术方案作进一步的说明:
如图1所示,用一个内半径a=20mm的夹紧装置将一个厚度h=0.06mm、杨氏弹性模量E=7.84N/mm2、泊松比ν=0.47、预应力σ0=2N/mm2的预应力薄膜固定夹紧,从而形成一个半径a=20mm的周边固定夹紧的预应力圆形薄膜结构,并对该预应力圆形薄膜横向施加一个均布载荷q,使预应力圆形薄膜产生轴对称变形,测得载荷q=0.1N/mm2,采用本发明所给出的方法,由方程
d0=b0,d2=3b2,d4=5b4,d6=7b6,d8=9b8,d10=11b10,d12=13b12,得到b0=1.789598、c0=1.458806以及b2=-0.0452624、b4=-0.0233111、b6=-0.0182420、b8=-0.0172841、b10=-0.0183197、b12=-0.0209221、c2=-0.593946、c4=-0.217039、c6=-0.161136、c8=-0.150508、c10=-0.158015、c12=-0.178162、d0=1.789598、d2=-0.135787、d4=-0.116556、d6=-0.127694、d8=-0.155557、d10=-0.201517、d12=-0.271987,再由方程wm=ac0确定出该预应力圆形薄膜在横向均布载荷q=0.1N/mm2作用下的最大挠度wm=27.33mm。
此外,在相同的条件下,如果采用发明专利“横向均布载荷作用下圆形薄膜最大挠度的确定方法”(申请号:202010168915.9)所给出的放弃薄膜小转角假设、且几何方程的建立放弃了微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设、但不考虑薄膜带有初始应力(即预应力)的方法,就可以得到最大挠度wm=29.27mm,与本发明相比可以看到,预应力对圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度有明显的影响;如果采用发明专利“一种确定均布载荷下预应力圆薄膜最大挠度值的方法”(专利号:ZL201410238568.7)所给出的考虑薄膜带有初始应力(即预应力)、同时考虑薄膜小转角假设、并且几何方程的建立采用了微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设,就可以得到最大挠度wm=18.13mm,与本发明相比可以看到,放弃薄膜小转角假设以及几何方程的建立放弃微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设,对预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度有明显的影响;而如果采用发明专利“横向均布载荷下预应力圆薄膜最大挠度的确定方法”(专利号:ZL201610802706.9)所给出的考虑薄膜带有初始应力(即预应力)、同时放弃薄膜小转角假设、并且几何方程的建立采用了微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设,就可以得到最大挠度wm=21.53mm,与本发明相比可以看到,几何方程的建立放弃微元的长度在薄膜变形前后近似相等的假设,对预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度仍然有影响。以上这些相同条件下的对比表明,本发明具有较好的技术效果。
Claims (1)
1.预应力圆薄膜在均布载荷作用下的最大挠度的确定方法,其特征在于:用一个内半径为a的夹紧装置将一个厚度为h、杨氏弹性模量为E、泊松比为ν、预应力为σ0的预应力薄膜固定夹紧,从而形成一个半径为a的周边固定夹紧的预应力圆形薄膜结构,并对该预应力圆形薄膜横向施加一个均布载荷q,使预应力圆形薄膜产生轴对称变形,那么基于该预应力圆形薄膜轴对称变形问题的静力平衡分析,利用载荷q的测量值,由方程
d0=b0,d2=3b2,d4=5b4,d6=7b6,d8=9b8,d10=11b10,d12=13b12,确定b0、c0以及b2、b4、b6、b8、b10、b12、c2、c4、c6、c8、c10、c12、d0、d2、d4、d6、d8、d10、d12的值,最后,由方程
wm=ac0
确定预应力圆形薄膜轴对称变形后的最大挠度wm,其中,a、h、wm的单位均为毫米(mm),E、q、σ0的单位均为牛顿每平方毫米(N/mm2),而ν、b0、b2、b4、b6、b8、b10、b12、c0、c2、c4、c6、c8、c10、c12、d0、d2、d4、d6、d8、d10、d12以及Q均为无量纲的量。
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