CN110475626A - 一种中空稳定器、稳定器制造装置和中空稳定器的制造方法 - Google Patents

一种中空稳定器、稳定器制造装置和中空稳定器的制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110475626A
CN110475626A CN201880023157.2A CN201880023157A CN110475626A CN 110475626 A CN110475626 A CN 110475626A CN 201880023157 A CN201880023157 A CN 201880023157A CN 110475626 A CN110475626 A CN 110475626A
Authority
CN
China
Prior art keywords
section
region
curvature
pipe
bending section
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201880023157.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110475626B (zh
Inventor
川上宽弘
奥平由利香
野上雄史
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nihon Wako Corp
Original Assignee
Nihon Wako Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nihon Wako Corp filed Critical Nihon Wako Corp
Priority claimed from PCT/JP2018/009309 external-priority patent/WO2018180381A1/ja
Publication of CN110475626A publication Critical patent/CN110475626A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110475626B publication Critical patent/CN110475626B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G21/00—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces
    • B60G21/02—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected
    • B60G21/04—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected mechanically
    • B60G21/05—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected mechanically between wheels on the same axle but on different sides of the vehicle, i.e. the left and right wheel suspensions being interconnected
    • B60G21/055—Stabiliser bars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D53/00—Making other particular articles
    • B21D53/88—Making other particular articles other parts for vehicles, e.g. cowlings, mudguards
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D7/00—Bending rods, profiles, or tubes
    • B21D7/02—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment
    • B21D7/024—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment by a swinging forming member
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G7/00—Pivoted suspension arms; Accessories thereof
    • B60G7/001—Suspension arms, e.g. constructional features
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F1/00—Springs
    • F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
    • F16F1/14—Torsion springs consisting of bars or tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2202/00—Indexing codes relating to the type of spring, damper or actuator
    • B60G2202/10—Type of spring
    • B60G2202/13—Torsion spring
    • B60G2202/135—Stabiliser bar and/or tube
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/012—Hollow or tubular elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/10—Constructional features of arms
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/40—Constructional features of dampers and/or springs
    • B60G2206/42—Springs
    • B60G2206/427—Stabiliser bars or tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/70—Materials used in suspensions
    • B60G2206/72—Steel
    • B60G2206/724—Wires, bars or the like
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G2206/00—Indexing codes related to the manufacturing of suspensions: constructional features, the materials used, procedures or tools
    • B60G2206/01—Constructional features of suspension elements, e.g. arms, dampers, springs
    • B60G2206/80—Manufacturing procedures
    • B60G2206/81—Shaping
    • B60G2206/8103—Shaping by folding or bending
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2224/00—Materials; Material properties
    • F16F2224/02—Materials; Material properties solids
    • F16F2224/0208—Alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2226/00—Manufacturing; Treatments
    • F16F2226/04—Assembly or fixing methods; methods to form or fashion parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F2234/00—Shape
    • F16F2234/02—Shape cylindrical

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Vehicle Body Suspensions (AREA)
  • Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
  • Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)

Abstract

中空稳定器(10)的弯曲部(21)具有相对于管径方向的截面在周向上限定的8个区域(S1‑S8)。当弯曲内侧的中心为0°且弯曲外侧的中心为180°时，第1区域(S1)包括90°的第1部分(No.1)。第3区域(S3)包括0°的第3部分(No.3)。第5区域(S5)包括270°的第5部分(No.5)。第7区域(S7)包括180°的第7部分(No.7)。与第4部分(No.4)和第5部分(No.5)的各个外表面的曲率半径(R4，R5)相比，第3部分(No.3)和第7部分(No.7)的各个外表面的曲率半径(R3，R7)较大，第2部分(No.2)和第6部分(No.6)的各个外表面的曲率半径(R2、R6)较小。

Description

一种中空稳定器、稳定器制造装置和中空稳定器的制造方法
技术领域
本发明涉及一种配置在诸如汽车等的车辆的悬架机构部中的中空稳定器，稳定器制造装置以及中空稳定器的制造方法。
背景技术
配置在车辆悬架机构部中的稳定器具有沿车辆的宽度方向延伸的扭转部(扭转部)，连接至该扭转部的两端的一对臂部，以及形成于该扭转部和臂部之间的弯曲部。在悬架机构部的一个例子中，扭转部经由橡胶衬套等由车身支撑。所述臂部与悬架机构部的悬架臂等连接。组装到悬架机构部的稳定器，通过所述臂部或弯曲部和扭转部弹性变形以抑制车辆行驶时发生的车身摇晃行为，起到作为弹簧的功能。这种稳定器可以增加车身的摇摆刚度。
为了减轻车辆的重量，由金属管例如钢管制成的中空稳定器已经投入实际使用。制作中空稳定器的材料管是在径向方向上具有大致圆形截面的圆管。当通过弯曲加工机(弯管机)加工这种圆管时，所述弯曲部的横截面(沿管径方向的横截面)会变得略微平坦。
例如，如对比文件1中所公开，提出了一种中空稳定器，该中空稳定器的弯曲部的内表面的横截面为椭圆形。此外，如对比文件2所公开，还提出了一种中空稳定器，其管壁厚度在圆周方向上改变。这些中空稳定器都是通过弯管机使金属管弯曲而形成诸如弯曲部等。
如对比文件3和4中所述，弯管机通过管夹(卡盘)从管的顶端抓起预定长度的一部分。然后拉动管道，通过将管道抵在导辊上来弯曲管道。因此，弯管机能够在一定程度上抑制弯曲部的扁平，并且能够形成平坦度较小的弯曲部。
[先行技术文献]
[专利文献1]特开昭62-224422号公报
[专利文献2]专利第5851305号
[专利文献3]特开2004-9125号公报
[专利文献4]专利2010-162557公报。
发明内容
发明试图解决的问题
根据稳定器规格的不同，有需要臂部前端到弯曲部的比传统的稳定器短的情况。当通过弯管机加工金属管道时，需要通过管夹(卡盘)固定管的端部。在这种情况下，管道的端部需要一定长度的“夹持端头”。因此，臂部的前端到弯曲部的距离较短的稳定器，很难通过弯管机弯曲。因此，可以考虑用模具代替弯管机来加工稳定器的弯曲部。
但是，如果通过现有的模具使管道沿径方向弯曲的话，弯曲的地方就会产生压扁的问题。例如，像扭转部和臂部之间的弯曲部(所谓的肩部)那样的，在以比较小的曲率半径接近直角的角度弯曲的地方，比起通过弯管机弯曲的情况，通过模具弯曲的扁平度更大。扁平度的允许范围，例如是管道直径的±10％。通过现有模具成形的弯曲部，由于扁平度很大，所以弯曲部的应力也会成为问题。另外，如果弯曲部的扁平度较大，弯曲部就有可能干稳定器周围的部件，这种情况是不希望看到的。
因此本发明的目的是提供一种中空稳定器及稳定器的制造装置以及中空稳定器的制造方法，所述中空稳定器可以抑制弯曲部的截面的扁平度变大的情况，还可以抑制弯曲部的截面的圆周方向的应力分布变得更加不均。
解决课题的手段
1个实施例是配置于车辆的悬架机构部的中空稳定器，包括扭矩部和与所述扭矩部相连的弯曲部和与所述弯曲部相连的臂部。然后所述弯曲部的管径方向的截面包括第1截面部、第2截面部、第3截截面部、第4截面部。当弯曲内侧的中心为0°，弯曲外侧的中心为180°时，所述第1截面部以0°为中心，在60°到300°的范围内。所述第2截面部以180°为中心在120°到240°的范围内形成，比所述第1截面部曲率小。所述第3截面部，以90°为中心，在超过60°，不足120°的范围内形成，比所述第2截面部曲率小。所述第4截面部以270°为中心，在超过240°不到300°的范围内形成，比所述第2截面部曲率小。所述弯曲部截面的扁平度在管道直径的±10％以内。
根据一个实施例的稳定器制造装置包括基础模具、夹紧模具、按压模具和移动模具。所述的基础模具具有载置管道的底壁，和与所述管道的侧面相接的支撑壁，和根据所述管道的弯曲部的弯曲内侧的曲率成形的圆弧曲面。所述夹紧模具通过在径方向将管道夹在所述基础模具的所述支撑壁之间固定所述管道。所述按住模具相对于所述基础模具的所述底壁配置，在所述按压模具和所述底壁之间形成所述管道的所述弯曲部进入的腔室。所述移动模具与所述基础模具的所述成形曲面相对配置的。该移动模具，在所述管道的长度方向的局部固定所述即将成为弯曲部部分的前端侧部分的状态下，向弯曲方向移动所述管道。并且这个移动模具，使所述即将成为弯曲部的部分进入所述腔室，以压成所述成形曲面。在这个实施例中，在所述按压模具的局部与所述底壁相对的面上，可以形成向所述腔室的开口与所述底壁之间的距离变大的锥形面。
根据第1实施例的中空稳定器的制造方法，具有加热工序、载置工序和弯曲工序。所述加热工序，将作为中空稳定器材料的管道加热到温间区间。前记载置工序，将所述管道载置于基础模具上。所述弯曲工序，在通过所述基础模具和夹紧模具及按压模具限制所述管道的即将成为弯曲部的地方被压成扁平的状态下，通过所述移动模具弯曲所述管道，从而形成弯曲部。
根据其他实施例的中空稳定器，关于所述弯曲部的管径方向的截面，当弯曲内侧的中心为0°，弯曲外侧的中心为180°的时候，在所述截面的周方向具有限定的8个区域。即包括位于90°的第1部分的第1区域、包括位于0°的第3部分的第3区域、包括位于270°的第5部分的第5区域、包括位于180°的第7部分的第7区域、包括第1区域和第3区域之间的第2部分的第2区域，包括所述第3区域和所述第5区域之间的第4部分的第4区域，包括所述第5区域和所述第7领域之间的第6部分的第6区域，以及包括所述第1区域和所述第7区域之间的第8部分的第8区域。并且，具有与所述第4部分和所述第5部分的外表面的曲率半径相比，所述第3部分和所述第7部分的外表面的曲率半径大且所述第2部分和所述第6部分的外表面的曲率半径小的外周表面。所述弯曲部截面的扁平度在管道直径的±10％以内。
在该实施例中，也可以具有与所述第4部分以及所述第5部分的内表面的曲率半径相比，所述第3部分以及所述第7部分的内表面的曲率半径较大且所述第2部分以及所述第6部分的内表面的曲率半径较小的内周面。
发明效果
根据本实施例的具有弯曲部的中空稳定器的所述弯曲部的截面近似正圆形，扁平度比通过现有的模具弯曲的弯曲部的扁平度小。因此，抑制了弯曲部的应力分布更加不均匀的情况。该弯曲部可以由根据本实施例的稳定器制造装置成形。
附图说明
图1是示出车辆的一部分和稳定器的立体图。
图2是示意性地示出根据一个实施例的中空稳定器的一例的俯视图。
图3是沿着图2中的线F3-F3截取的中空稳定器的弯曲部的截面图。
图4是示出图3所示的中空稳定器的弯曲部的在周向上的位置与应力之间的关系的图。
图5是根据一个实施例的稳定器制造装置的立体图。
图6是表示通过图5所示的稳定器制造装置使管弯曲的途中的状态的立体图。
图7是示出通过图5所示的稳定器制造装置管道的弯曲完成的状态的立体图。
图8是示意性示出图5所示的稳定器制造装置的平面图。
图9是示意性地示出由图5所示的稳定器制造装置使管弯曲的途中的状态的平面图。
图10是示意性地示出了通过图5所示的稳定器制造装置管道的弯曲完成的状态的平面图。
图11是沿着图10中的线F11-F11线截取的稳定器制造装置的截面图。
图12是示出稳定器制造装置的另一实施例的截面图。
图13是示出中空稳定器的另一实施例的弯曲部的径方向截面的截面图。
图14是示出实施例1的弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系的图。
图15是示出实施例1的弯曲部的周向位置与内表面的曲率半径之间的关系的图。
图16是示出实施例2的弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系的图。
图17是示出实施例2的弯曲部的周向位置与内表面的曲率半径之间的关系的图。
图18是示出实施例3的弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系的图。
图19是示出实施例3的弯曲部的周向位置与内表面的曲率半径之间的关系的图。
图20是示出实施例4的弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系的图。
图21是示出实施例4的弯曲部的周向位置与内表面的曲率半径之间的关系的图。
图22是示出实施例5的弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系的图。
图23是示出实施例5的弯曲部的周向位置与内表面的曲率半径之间的关系的图。
图24是示出实施例6的弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系的图。
图25是示出实施例6的弯曲部的周向位置与内表面的曲率半径之间的关系的图。
图26是示出现有产品1-3的弯曲部的位置与外表面的曲率半径之间的关系的图。
图27是示出现有产品1-3的弯曲部的位置与内表面的曲率半径之间的关系的图。
图28是示出现有产品4-6的弯曲部的位置与外表面的曲率半径之间的关系的图。
图29是示出现有产品4-6的弯曲部的位置与内表面的曲率半径之间的关系的图。
具体实施方式
下面将参照图1至图4描述根据一个实施例的中空稳定器10。
图1示出了具有中空稳定器10的车辆11的一部分。中空稳定器10设置在车辆11的悬架机构12中。中空稳定器10包括在车身13的宽度方向(图1中的箭头W所示的方向)上延伸的扭转部20，与扭转部20的两端相连的一对弯曲部21、22，以及与弯曲部21、22相连的一对臂部23和24。
扭转部20例如经由一对设有诸如橡胶衬套等的支撑部30、31由车身13的一部分支撑。一对臂部23、24分别经由连结部件32、33与悬架机构部12的悬架臂相连。当车辆11在弯道上行驶时，当相反的负载输入到臂部23和24时，向臂部23和24施加弯曲力的同时，也向弯曲部21和22施加弯曲力和扭转力。然后通过扭矩部20被扭转，产生抑制车身13的摇摆的反作用力。
图2是示意性示出中空稳定器10的平面图。中空稳定器10的材料是由金属(例如，弹簧钢)制成的管40，其强度可以通过诸如淬火的热处理来提高。管40的外径的一例为22mm，壁厚为3mm。弯曲部21和22的曲率半径(中心曲率半径r)的一例是50mm。在耐久试验(两次摆动试验)中，在将一个臂部23固定在固定点A的状态下，将垂直方向的载荷施加于另一臂部24的载荷点B上。
如图2所示，中空稳定器10以长度方向上的中心为对称轴X1左右对称。由于弯曲部21、22的形状彼此相同，因此以下以一个弯曲部21为代表进行说明。由于另一弯曲部22也为相同的结构，因此省略说明。关于中空稳定器10的具体形状，可以在臂部23和24中形成一个或多个弯曲部分，包括三维弯曲形状。另外，在扭转部20的长度方向的中央，也可以具有一个以上的弯曲部。
图3示出了中空稳定器10的弯曲部分21的横截面(沿管40的径向的横截面)。图3示出了相对于扭转部20和弯曲部21之间的边界，形成了角度为θ1(图2所示)的位置处的截面。在本说明书中，在管径方向的截面(图3)中，将弯曲内侧(弯曲中心方向)的中心定义为0°，将弯曲外侧的中心定义为180°。
如图3所示的弯曲部21，相对于管径方向的截面包括第1截面部41，第2截面部42，第3截面部43，以及第4截面部44。在此，弯曲内部的中心为0°，弯曲外部的中心为180°。第1截面部41以0°为中心，在60°至300°的范围内。第2截面部42以180°为中心，在120°至240°的范围内。第3截面部43以90°为中心在大于60°小于等于120°的范围内。第4截面部44以270°为中心在大于240°小于等于300°的范围内。图3中的双点划线Q1表示弯曲之前的管40的表面的轮廓。另一个弯曲部22的横截面也具有相同的形状。
第1截面部41的曲率半径r1是从第1曲率中心C1(管40的中心)到第1截面部41的表面的距离。在第1截面部41中接近0°的区域形成与弯曲之前的管40的表面同等的圆的一部分(圆弧)。
第2截面部42的曲率半径r2是从第2曲率中心C2到第2截面部42的表面的距离。第2截面部42的曲率半径r2大于第1截面部41的曲率半径r1。即，第2截面部42的曲率小于第1截面部41的曲率。
第3截面部43具有在图3中由ΔS1表示的区域。通过稳定器制造装置50弯曲弯曲部21时，该区域ΔS1由于与按压模具80的按压壁81接触而接近于平坦的形状。稳定器制造装置50将在后面详细描述。第3截面部43的曲率半径r3是从第3曲率中心C3到第3截面部43的表面的距离。第3截面部43的曲率半径r3大于第2截面部42的曲率半径r2。即，第3截面部43的曲率小于第2截面部42的曲率。当第3截面部43是理想平面时，曲率半径r3是无限大的。
第4截面部44与稳定器制造装置50的基础模具60的底壁61相接。因此，图3中的ΔS2表示的区域具有几乎平坦的形状。第4截面部44的曲率半径r4是从第4曲率中心C4到第4截面部44的表面的距离。第4截面部44的曲率半径r4大于第2截面部42的曲率半径r2。即，第4截面部44的曲率小于第2截面部42的曲率。当第4截面部44是理想平面时，曲率半径r4是无限大的。第3截面部43的表面和第4截面部44的表面基本彼此平行。
中空稳定器10具有一对臂部23和24。图3示出了弯曲部21在管径方向上的横截面。图4示出了当具有相反相位的载荷施加到臂部23和24时，弯曲部21的横截面的周向位置与在弯曲部21中产生的应力之间的关系(应力分布)的示例。图4中的实线L1是在固定一个臂部23的状态下向另一臂部24施加向下的载荷(正载荷)时的应力分布。当向上的载荷(负载荷)施加到臂部24时，以图4中的水平轴180°为对称轴X2，应力分布相对于实线L1对称。
当弯曲中间实心的稳定器时，使用传统的模具。当使用传统的模具弯曲管时，弯曲部过度扁平化，并且扁平度有时超过±10％。平面度是相对于管道直径的变形比率。由于传统的弯曲部的平坦度较大，因此不能当作产品使用。而且压扁处内表面的形状变化大。因此，如图4中的P1，P2所示，在传统的弯曲部中，应力的峰值有时会变大，增加应力的不均匀性。
与此相反，本实施例的中空稳定器10的弯曲部21如具有图3所示的沿管径向的截面。该横截面正确地说不完全是圆形的，而是具有接近圆形的形状。弯曲部21的截面的扁平度在管直径的10％以内。本实施例的稳定器10可以通过后述的稳定器制造装置50(图5图11所示)成型。本实施例的弯曲部21的截面的扁平度绝对值小于10％。与通过传统模具弯曲的扁平度较大的弯曲部相比，这种弯曲部21能够减小应力分布的不均匀。
通过进行喷丸处理，可以在中空稳定器10的外表面上产生对耐久性有效的压缩残余应力。然而，实际上难以在中空稳定器10的内表面上进行喷丸处理。在中空稳定器10的内表面(管40的内表面)上产生的应力的峰值高，或者内表面的形状变化大都是不希望看到的。这是因为如果在管40的内表面上存在诸如划痕的缺陷，则它可能成为破裂的起点。因此，特别期望中空稳定器10尽可能最小化内表面侧上的应力峰值。本实施例的中空稳定器10的弯曲部21的截面是扁平度被抑制的近似圆形的截面。因此，与扁平度大的传统的弯曲部的应力相比，能够降低应力的峰值。
在下文中，将参照图5至图11描述根据本实施例的稳定器制造装置50。图5是示出稳定器制造装置50的一部分的立体图。图6示出了通过稳定器制造装置50使管40的一部分(弯曲部21)弯曲的弯曲途中的状态。图7示出了通过稳定器制造装置50弯曲工序完成后的状态。图8至图11分别是示意性地示出稳定器制造装置50的平面图。图11是沿着图10中的线F11-F11截取的稳定器制造装置50的截面图。
稳定器制造装置50包括基础模具60，夹紧模具70，按压模具80，移动模具90，用于驱动移动模具90的诸如液压缸等的致动器91等。
如图11所示，基础模具60具有底壁61，支撑壁62和圆弧状的成形曲面63。管40的下表面40a与底壁61相接。管40的侧表面40b与支撑壁62相接。成形曲面63根据弯曲部21的弯曲内侧的曲率弯曲。成形曲面63形成于底壁61和支撑壁62之间。该成形曲面63形成为弧形，具有与管子40的外径相对应的曲率的四分之一。
如图8至图10所示，当从基础模具60的上方观察时，成形曲面63形成弧形。成形曲面63的曲率半径对应于弯曲部21的弯曲内侧的曲率半径r5(图10所示)。垂直壁64连续地形成到成形曲面63。管40放置在基础模具60的底壁61上。
夹紧模具70包括第1夹持壁71(在图7至图9中示出)和第2夹持壁72。管40沿径向方向被夹在第1夹持壁71和基础模具60的底壁61之间。管40在径向方向上被夹在第2夹持壁72和基础模具60的支撑壁62之间。管40的上表面40c与第1夹持壁71相接。管40由基础模具60和夹紧模具70固定。
按压模具80相对于基础模具60的底壁61的上方配置。如图11所示，按压壁81形成于按压模具80的下表面上。按压壁81与基础模具60的底壁61相对。在按压壁81与底壁61之间形成有供管40进入的腔室82。腔室82的垂直方向上的开口宽度G1略大于管道40的直径。
锥形表面83形成在按压模具80的一部分(按压壁81的一部分)上。锥形表面83与基础模具60的底壁61相对。图11中所示的开口宽度G1是锥形表面83和底壁61之间的距离。锥形表面83向腔室82的开口82a倾斜以使开口宽度G1逐渐变大。锥形表面83的倾斜角，即，锥面83相对于与底壁61平行的线段L4形成的角度α例如为10°20°左右。该角度α是根据管40的直径和壁厚等而变化。
移动模具90相对于基础模具60的成形曲面63与水平方向相对配置。如图5至图7所示，移动模具90安装于臂93上。当通过致动器91旋转臂93时，移动模具90沿弯曲方向移动管40。即，移动模具90通过致动器91以轴92为中心从初始位置(图5和图8所示的位置)到弯曲结束位置(图7和图10所示的位置)往复移动。
移动模具90具有保持部95，该保持部95保持管40。保持部95保持管40的一部分，即即将成为弯曲部21部分的前端侧部分40d。通过保持部95,管40的前端侧部分40d固定。在这种状态下，移动模具90绕轴92旋转。由此，保持部95沿弯曲管40的方向移动。然后，即将成为弯曲部21的部分进入腔体82并被压在成形曲面63上。
如图5和图8所示，管40被插入到基础模具60和夹紧模具70之间固定。此时，移动模具90缩回到不干涉管40的位置。管40的前端侧部分40d处于向基础模具60的外侧突出的状态。通过加热装置将管40预先加热到例如700℃以下的加热区域(比钢的奥氏体化温度低的温度)。已加热的管40在弯曲加工时，硬度与冷间(室温)相比更容易塑性加工。所述加热装置的一例是加热炉，但是也可以采用电加热或高频感应加热。
如图6和图9所示，通过致动器91的运动，移动模具90绕轴92朝向基础模具60的垂直壁64移动。在该移动的途中，管40的即将成为弯曲部21的部分进入腔室82。此时，管40的上表面40c在与锥形表面83接触的同时朝向腔室82的内侧的成形曲面63移动。因此，抑制了管40的上表面40c损坏。如图7和图10所示，通过将移动模具90移动到弯曲结束位置而形成弯曲部21。
像这样的根据本实施例的中空稳定器的制造方法包括加热步骤，放置步骤和弯曲步骤。中空稳定器10的材料是管40。在所述加热步骤中，通过加热装置将管40加热到温间区域。在放置步骤中，将管40放置在稳定器制造装置50的基础模具60上。在弯曲步骤中，在通过稳定器制造装置50的基础模具60和夹紧模具70和按压模具80限制即将成为弯曲部21的地方被压扁的状态下，通过移动模具90弯曲管40而形成弯曲部21。
根据本实施例的稳定器制造装置50，弯曲部21在弯曲管40的长度方向的一部分(弯曲部21)的途中，进入腔室82。由此，可以通过底壁61和按压壁81抑制弯曲部21被压扁。腔室82形成在底壁61和按压壁81之间。而且，弯曲部21的上表面与按压壁81抵接而被约束。因此，形成曲率小的第3截面部43。弯曲部21的下表面与底壁61抵接而受到约束。由此，形成曲率小的第4截面部44。如果底壁61和按压壁81彼此平行，则第3截面部43的表面和第4截面部44的表面彼此平行。
当通过稳定器制造装置50使弯曲部21弯曲时，弯曲的外侧被拉伸。因此，弯曲的外侧变得稍微扁平。因此，弯曲的外侧(第2截面部42)的曲率小于弯曲的内侧(第1截面部41)的曲率。即，第2截面部42的曲率半径r2大于第1截面部41的曲率半径r1。
第3截面部43通过被按压模具80的按压壁81沿径向方向挤压而塑性变形而成。因此，与按压壁81相接的地方是平坦的。当释放压力时，该形状稍微恢复，但是第3截面部43的表面具有几乎平坦的形状。因此，第3截面部43的曲率小于第2截面部42的曲率。
第4截面部44通过被基础模具60的底壁61沿径向方向加压而塑性变形而成。因此，与底壁61接触的部分是平坦的。当释放压力时，形状稍微恢复，但是第4截面部44的表面具有几乎平坦的形状。因此，第4截面部44的曲率小于第2截面部42的曲率。
如上所述，当通过本实施例的稳定器制造装置50成型弯曲部21时，弯曲部21的横截面不完全是正圆形，而是可以抑制扁平度增加的。而且，在按压模具80的下表面(按压壁81)上形成有锥形表面83。弯曲途中的管40的上表面沿着锥形表面83向成形曲面63移动。因此，能够防止弯曲部21的上表面与按压模具80的侧表面84相接而损伤。
根据本实施例的稳定器制造装置50，不需要通过弯管机弯曲管时之前必有的管端部的“夹持端头”。因此，也可以弯曲从管的前端到弯曲部的距离短的稳定器弯曲部。而且，可以抑制弯曲部的截面过度扁平，并且可以形成更接近正圆且扁平度被抑制的弯曲部。弯曲部的截面的扁平度在管道直径的±10％以内。
被加热到温间区域且变形阻力低的管40在弯曲处的扁平度有变大的趋势。但是，根据本实施例的稳定器制造装置50，即使是预热至温间区域且变形阻力小的管40，也可以在进行弯曲加工时形成扁平度被抑制的弯曲部21。
图12示出了根据另一实施例的稳定器制造装置50A的一部分。在该实施例中，在置于基础模具60的底壁61上的管40的上表面与按压模具80之间形成有约几十至几百μm的微小间隙ΔG。管40通过该间隙ΔG，可以相对于基础模具60移动微小量。除此以外的其他结构，由于该稳定器制造装置50A与前述稳定器制造装置50(图5至图11)相同，因此两者均使用相同的附图标记，并省略其说明。
图13示出了由稳定器制造装置50A制造的中空稳定器10的弯曲部21的截面(沿管径向的截面)。图13示出了管40的外周表面40e和内周表面40f。弯曲部21的外周表面40e和内周表面40f如以下详细说明的那样不是正圆，而是稍微变形的圆。弯曲部21的横截面的扁平度在管直径的±10％以内。
如图13所示，弯曲部21的径向截面具有在圆周方向上以每隔45°定义的八个区域S1-S8。即，该横截面包括以90°为中心的第1区域S1，以0°为中心的第3区域S3，以270°为中心的第5区域S5和以180°为中心的第7区域。在第1区域S1中，包括第1部分No.1。在第3区域S3中包括第3部分No.3。在第5区域S5中，包括第5部分No.5。在第7区域S7中，包括第7部分No.7。
此外，该弯曲部21包括在第1区域S1和第3区域S3之间的第2区域S2，在第3区域S3和第5区域S5之间的第4区域S4，以及第5区域S5和第7区域S7之间的第6区域S6，第1区域S1与第7区域S7之间的第8区域S8。在第2区域S2中，包括第2部分No.2。在第4区域S4中，包括第4部分No.4。在第6区域S6中，包括第6部分No.6。在第8区域S8中，包括第8部分No.8。
在图13所示的横截面的情况下，第1区域S1限定在从67.5°到112.5°的范围内。第1部分No.1以90°为中心存在于第1区域S1。第3区域S3限定在从22.5°到337.5°的范围内。第3部分以0°为中心存在于第3区域S3。第5区域S5限定在247.5°至292.5°的范围内。第5部分No.5以270°为中心存在于第5区域S5中。第7区域S7限定在从157.5°到202.5°的范围内。第7部分No.7以180°为中心存在于第7区域S7中。
在图13所示的横截面的情况下，第2区域S2被限定在第1区域S1和第3区域S3之间。第2部分No.2以45°为中心存在于第2区域S2中。第4区域S4被限定在第3区域S3和第5区域S5之间。第4部分No.4以315°为中心存在于第4区域S4中。第6区域S6被限定在第5区域S5和第7区域S7之间。第6部分No.6以225°为中心存在于第6区域S6中。第8区域S8被限定在第1区域S1和第7区域S7之间。第8部分No.8以135°为中心存在于第8区域S8中。
在图13中的R1R8分别表示第1部分至第8部分(No.1～No.8)的外表面的曲率半径。此外，图13中的d1～d8分别表示第1至第8部分(No.1～No.8)的内表面的曲率半径。
图14示出了由稳定器制造装置50A试制造的实施例1的弯曲部的周向上的位置与外表面的曲率半径之间的关系。图15示出实施例1的周向位置与内表面的曲率半径之间的关系。弯曲前管的外径为22.2mm，管的厚度为3.1mm。
图16示出由稳定器制造装置50A试制造的实施例2的弯曲部的周向上的位置与外表面的曲率半径之间的关系。图17示出了实施例2的圆周方向的位置与内表面的曲率半径之间的关系。弯曲前管的外径和厚度与第1实施例相同。
图18示出了由稳定器制造装置50A试制造的实施例3的弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系。图19示出实施例3的周向位置与内表面的曲率半径之间的关系。弯曲前管的外径和厚度与第1实施例相同。
图20示出由稳定器制造装置50A试制造的实施例4的弯曲部的周向上的位置与外表面的曲率半径之间的关系。图21示出了实施例4的圆周方向的位置与内表面的曲率半径之间的关系。弯曲前管的外径为22.2mm，管的厚度为4.4mm。
图22示出了由稳定器制造装置50A试制造的实施例5的弯曲部的周向上的位置与外表面的曲率半径之间的关系。图23表示实施例5的圆周方向上的位置与内表面的曲率半径之间的关系。弯曲前管的外径和厚度与实施例4相同。
图24示出了由稳定器制造装置50A试制造的实施例6的弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系。图25示出了示例6的圆周位置与内表面的曲率半径之间的关系。弯曲前管的外径和厚度与实施例4相同。
与此相反，图26示出了由弯管机制造的常规产品1、2和3的每个弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系。图27示出了常规产品1、2和3的弯曲部的各个圆周方向的位置与内表面的曲率半径之间的关系。弯曲前管的外径和厚度均与第1实施例相同。
图28示出了由弯管机制造的常规产品4、5和6的每个弯曲部的周向位置与外表面的曲率半径之间的关系。图29示出了相同常规产品4、5和6的弯曲部的各个圆周方向的位置与内表面的曲率半径之间的关系。弯曲前管的外径和厚度均与实施例4相同。
将实施例1至6(图1425)与常规产品16(图2629)进行比较，发现实施例16关于弯曲部的外周表面40e具有以下特征。即，在实施例16中，与第4部分No.4以及第5部分No.5的各个外表面的曲率半径R4和R5相比，第3部分No.3和第7部分No.7的各个外表面的曲率半径R3,R7较大，第2部分No.2和第6部分No.6的各个外表面的曲率半径R2,R6较小。在常规产品16中看不到此特征。
而且，实施例16的内周表面40f也具有特征形状。即，在实施例16中，与第4部分No.4和第5部分No.5的各个内表面的曲率半径d4,d5相比，第3部分No.35和第7部分No.7的各个内表面的曲率半径d3、d7较大，第2部分No.2和第6部分No.6的各个内表面的曲率半径d2、d6较小。在常规产品1-6中也看不到此特征。
具有实施例16的弯曲部的中空稳定器具有比通过传统弯管机弯曲的弯曲部小的扁平度，并且所述弯曲部的截面具有接近正圆的形状。因此，抑制了弯曲部的应力分布的更加不均匀。具有这种弯曲部的中空稳定器可以由根据所述实施例的稳定器制造装置50A形成。
工业适用性
本发明还可以应用于汽车以外的车辆的悬架机构的稳定器。此外在实施本发明时，不言而喻的是包括作为中空稳定器的材料的金属管，可以对扭转部，臂部和弯曲部的具体形状和尺寸进行各种改变。
符号说明
10···中空稳定器、12···悬架机构部、20···扭转部、21、22···弯曲部、23、24···臂部、40···管道、40e···外周面、40f···内周表面、41···第1截面部、42···第2截面部、43···第3截面部、44···第4截面部、S1S8···第1第8区域、No.1No.8···第1第8部分、R1R8···外表面的曲率半径、d1d8···内表面的曲率半径、50、50A···稳定器制造装置、60···基础模具、61···底壁、62···支撑壁、63···成形曲面、70···夹紧模具、80···按压模具、82···腔室、83···锥形表面、90···移动模具、91···致动器。

Claims (6)

1.一种中空稳定器，所述中空稳定器为布置在车辆的悬架机构中的中空稳定器(10)，其特征在于，包括：
扭矩部(20)，
弯曲部(21、22)，其与所述扭转部(20)相连，
臂部(23、24)，其与所述弯曲部(21、22)相连；
关于弯管部(21、22)的管径方向的截面，当弯曲内侧的中心为0°，弯曲外侧的中心为180°时，具有：
第1截面部(41)，其以0°为中心在60°至300°范围内；
第2截面部(42)，其以180°为中心，形成在120°至240°的范围内，并且具有比所述第1截面部(41)小的曲率；
第3截面部(43)，其以90°为中心在大于60°小于120°的范围内形成，并且具有比所述第2截面部(42)小的曲率。
第4截面部(44)，其以270°为中心，形成于大于240°小于300°的范围内，并且具有比所述第2截面部(42)小的曲率。
2.一种中空稳定器制造装置，其特征在于，具有：
基础模具(60)，所述基础模具(60)具有用于载置管(40)的底壁(61)，与所述管(40)的侧表面(40b)相接的支撑壁(62)，和与所述管(40)的弯曲部(21)的弯曲内侧的曲率相对应的圆弧形的成形曲面(63)，
夹紧模具(70)，所述夹紧模具(70)通过将所述管(40)向径向方向夹在所述基础模具(60)的所述支撑壁(62)之间保持所述管(40)，
按压模具(80)，所述按压模具(80)与所述基础模具(60)的所述底壁(61)相向配置，在与所述底壁(61)之间形成有所述管(40)的所述弯曲部(21)进入的腔室(82)，
移动模具(90)，所述移动模具(90)与所述基础模具(60)的所述成形曲面(63)相向配置，在保持所述管(40)的长度方向的一部分上的即将成为所述弯曲部(21)的前端侧部分的状态下沿弯曲方向移动所述管(40)，使即将成为所述弯曲部(21)部分进入所述腔室(82)中，并按压向所述成形曲面(63)。
3.根据权利要求2所述的稳定器制造装置，其特征在于，具有锥形表面(83)，所述锥形表面(83)形成于所述按压模具(80)的一部分上的与所述底壁(61)相对的面上，其与所述底壁(61)之间的距离朝向所述腔室(82)的开口变大。
4.一种中空稳定器的制造方法，其特征在于，包括：
加热工序，将中空稳定器的材料管(40)加热到温间区域，
载置工序，将所述管(40)载置于基础模具(60)上，
弯曲工序，在通过所述基础模具(60)和夹紧模具(70)和按压模具(80)限制即将变成所述管(40)的弯曲部(21)处变扁平的状态下，通过移动模具(90)弯曲所述管(40)，来形成弯曲部(21)。
5.一种中空稳定器(10)，其布置在车辆的悬架机构中，其特征在于，包括扭矩部(20)，
弯曲部(21、22)，其与所述扭转部(20)相连，
臂部(23、24)，其与所述弯曲部(21、22)相连；
关于弯管部(21、22)的管径方向的截面，当弯曲内侧的中心为0°，弯曲外侧的中心为180°时，在所述截面的圆周方向具有限定的8个区域(S1-S8)，即，
第1区域(S1)，包括位于90°的第1部分(No.1)；
第3区域(S3)，包括位于0°的第3部分(No.3)，
第5区域(S5)，包括位于270°的第5部分(No.5)；
第7区域(S7)，包括位于180°的第7部分(No.7)，
第2区域(S2)，包括在所述第1区域(S1)和所述第3区域(S3)之间的第2部分(No.2)；
第4区域(S4)，包括在所述第3区域(S3)和所述第5区域(S5)之间的第4部分(No.4)；
第6区域(S6)，包括在所述第5区域(S5)和所述第7区域(S7)之间的第6部分(No.6)；
第8区域(S8)，包括在所述第1区域(S1)和所述第7区域(S7)之间的第8部分(No.8)；
具有与所述第4部分(No.4)和第5部分(No.5)的各个外表面曲率半径(R4，R5)相比，所述第3部分(No.3)与所述第7部分(No.7)的各个外表面的曲率半径(R3，R7)较大，第2部分(No.2)和第6部分(No.6)的各个外表面的曲率半径(R2，R6)较小的外周表面(40e)。
6.根据权利要求5所述的中空稳定器，其特征在于，具有与所述第4部分(No.4)和第5部分(No.5)的各个内表面的曲率半径(d4，d5)相比，所述第3部分(No.3)和所述第7部分(No.7)的各个内表面的曲率半径(d3，d7)较大，所述第2部分(No.2)和所述第6部分(No.6)的各个内表面的曲率半径(d2，d6)较小的内周表面(40f)。
CN201880023157.2A 2017-03-30 2018-03-09 一种中空稳定器、稳定器制造装置和中空稳定器的制造方法 Active CN110475626B (zh)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017-066800 2017-03-30
JP2017066800 2017-03-30
JP2018030036A JP6703022B2 (ja) 2017-03-30 2018-02-22 中空スタビライザと、スタビライザ製造装置と、中空スタビライザの製造方法
JP2018-030036 2018-02-22
PCT/JP2018/009309 WO2018180381A1 (ja) 2017-03-30 2018-03-09 中空スタビライザと、スタビライザ製造装置と、中空スタビライザの製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110475626A true CN110475626A (zh) 2019-11-19
CN110475626B CN110475626B (zh) 2020-10-09

Family

ID=64107106

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201880023157.2A Active CN110475626B (zh) 2017-03-30 2018-03-09 一种中空稳定器、稳定器制造装置和中空稳定器的制造方法

Country Status (7)

Country Link
US (2) US11167615B2 (zh)
EP (1) EP3603835A4 (zh)
JP (1) JP6703022B2 (zh)
KR (1) KR102180825B1 (zh)
CN (1) CN110475626B (zh)
BR (1) BR112019020540B1 (zh)
MX (1) MX2019011474A (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019012698A1 (ja) * 2017-07-14 2019-01-17 日本発條株式会社 車両用スタビライザと、スタビライザのためのショットピーニング用治具
FR3110493B1 (fr) * 2020-05-20 2023-07-21 Sogefi Suspensions Barre stabilisatrice pour véhicule à section transversale creuse non-circulaire

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4961335A (en) * 1988-10-22 1990-10-09 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd. Small-diameter metallic conduit
JPH07266837A (ja) * 1994-03-29 1995-10-17 Horikiri Bane Seisakusho:Kk 中空スタビライザの製造法
JPH08142632A (ja) * 1994-11-16 1996-06-04 Nhk Spring Co Ltd 中空スタビライザ
CN1539660A (zh) * 2003-04-22 2004-10-27 日本发条株式会社 中空稳定器
CN101003067A (zh) * 2006-01-19 2007-07-25 上海申翰金属制品厂 一种钢卷护圈的一体成型的加工方法及加工设备
CN102762396A (zh) * 2010-02-16 2012-10-31 日本发条株式会社 稳定器及稳定器制造方法
CN106494175A (zh) * 2015-09-04 2017-03-15 穆尔和本德公司 稳定器杆及制造稳定器杆的过程
CN107249909A (zh) * 2015-03-24 2017-10-13 日本发条株式会社 中空稳定器的制造方法

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1061067A (en) * 1911-03-27 1913-05-06 Columbia Machine Works & Malleable Iron Co Bending-machine.
US2399892A (en) * 1939-07-07 1946-05-07 Sato Takeo Bender for rolled-up metal strip
SE355306B (zh) * 1970-04-29 1973-04-16 B Fjellstroem
US4055065A (en) * 1976-11-22 1977-10-25 Hossfeld Manufacturing Co. Method and apparatus for simultaneous edge bending of stair rail cap stock and channel stock
JPS5690137A (en) * 1979-12-22 1981-07-22 Nhk Spring Co Ltd Hollow stabilizer for vehicle
US4282737A (en) * 1980-03-24 1981-08-11 Maples Billy G Hand operated bending apparatus and method for metal bar, tubing and the like
JPS5851305B2 (ja) 1980-12-18 1983-11-15 オムロン株式会社 電子式キヤツシユレジスタ
JPS58188518A (ja) 1982-04-28 1983-11-04 Nhk Spring Co Ltd 中空スタビライザの製造方法
JPH0688066B2 (ja) 1986-03-25 1994-11-09 日本発条株式会社 中空スタビライザの製造方法
GB8619759D0 (en) * 1986-08-13 1986-09-24 Ferguson J M Tube bends
US4909059A (en) * 1987-10-30 1990-03-20 King William E Metal tubing bender
JP2651711B2 (ja) 1988-10-22 1997-09-10 臼井国際産業株式会社 細径金属管の曲げ加工装置
JPH0447634A (ja) * 1990-06-12 1992-02-17 Matsushita Electric Ind Co Ltd 偏向コイルおよびその製造方法
US5275031A (en) * 1992-06-05 1994-01-04 Stark Manufacturing, Inc. Bend correction apparatus and method
US5339670A (en) * 1993-05-24 1994-08-23 Anthony Granelli Apparatus and method for bending tubing
US5626045A (en) * 1994-04-25 1997-05-06 Bulle; Marshall R. Metal stock bender
US6418770B1 (en) * 2000-12-08 2002-07-16 Meritor Suspension Systems Company Method for improving the fatigue life of a tubular stabilizer bar
SE524277C2 (sv) 2002-05-16 2004-07-20 Accra Teknik Ab Krängningshämmare och ett förfarande vid tillverkning av densamma
JP2004009125A (ja) 2002-06-11 2004-01-15 Sango Co Ltd パイプベンダー用のワイパー
US20050214560A1 (en) * 2004-03-25 2005-09-29 Stephen Yue Thermal spray reinforcement of a stabilizer bar
US7536890B2 (en) * 2007-02-06 2009-05-26 Bulle Marshall R Acute angle metal stock bender
JP5066430B2 (ja) * 2007-11-20 2012-11-07 日本発條株式会社 ショットピーニング用反射部材およびそれを用いたショットピーニング方法
US8234898B1 (en) * 2008-12-12 2012-08-07 Wilson Brian S Bending assembly for extruded stock material
JP5396865B2 (ja) 2009-01-13 2014-01-22 Ｊｆｅスチール株式会社 パイプベンダー
US20110101630A1 (en) * 2009-11-04 2011-05-05 Tadashi Sakai Bend shape for anti-roll bar
JP5851305B2 (ja) 2012-03-29 2016-02-03 日本発條株式会社 中空スタビライザ
WO2015073808A2 (en) * 2013-11-15 2015-05-21 Greenlee Textron Inc. Automated bender and systems and methods for providing data to operate an automated bender
WO2019012698A1 (ja) * 2017-07-14 2019-01-17 日本発條株式会社 車両用スタビライザと、スタビライザのためのショットピーニング用治具
WO2019188224A1 (ja) * 2018-03-29 2019-10-03 Ｊｆｅスチール株式会社 中空スタビライザー製造用の電縫鋼管、中空スタビライザー、及びそれらの製造方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4961335A (en) * 1988-10-22 1990-10-09 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd. Small-diameter metallic conduit
JPH07266837A (ja) * 1994-03-29 1995-10-17 Horikiri Bane Seisakusho:Kk 中空スタビライザの製造法
JPH08142632A (ja) * 1994-11-16 1996-06-04 Nhk Spring Co Ltd 中空スタビライザ
CN1539660A (zh) * 2003-04-22 2004-10-27 日本发条株式会社 中空稳定器
CN101003067A (zh) * 2006-01-19 2007-07-25 上海申翰金属制品厂 一种钢卷护圈的一体成型的加工方法及加工设备
CN102762396A (zh) * 2010-02-16 2012-10-31 日本发条株式会社 稳定器及稳定器制造方法
CN107249909A (zh) * 2015-03-24 2017-10-13 日本发条株式会社 中空稳定器的制造方法
CN106494175A (zh) * 2015-09-04 2017-03-15 穆尔和本德公司 稳定器杆及制造稳定器杆的过程

Also Published As

Publication number Publication date
BR112019020540B1 (pt) 2023-11-21
EP3603835A1 (en) 2020-02-05
US11571943B2 (en) 2023-02-07
KR102180825B1 (ko) 2020-11-19
US20210316589A1 (en) 2021-10-14
MX2019011474A (es) 2019-12-16
JP2018172109A (ja) 2018-11-08
EP3603835A4 (en) 2021-01-13
US20200023707A1 (en) 2020-01-23
CN110475626B (zh) 2020-10-09
BR112019020540A2 (pt) 2020-04-28
KR20190122748A (ko) 2019-10-30
JP6703022B2 (ja) 2020-06-03
US11167615B2 (en) 2021-11-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5361996B2 (ja) 大型の鋼管を製造する方法
US8308175B2 (en) Tubular torsion beam for rear suspensions of vehicles and manufacturing method thereof
CN110475626A (zh) 一种中空稳定器、稳定器制造装置和中空稳定器的制造方法
CN101360572A (zh) 拉伸成形机器及方法
CN101462130B (zh) 用于弯曲管状物件的方法
US8776567B2 (en) Arm material and a method for its manufacture
US20110101630A1 (en) Bend shape for anti-roll bar
KR101651066B1 (ko) 자동차용 컨트롤 아암의 단조 방법
JP5851305B2 (ja) 中空スタビライザ
WO2018180381A1 (ja) 中空スタビライザと、スタビライザ製造装置と、中空スタビライザの製造方法
JPH08142632A (ja) 中空スタビライザ
JP7295425B2 (ja) トーションビームの製造方法
JP6950592B2 (ja) トーションビーム製造方法及びトーションビーム製造装置
CA3069236A1 (en) Manufacturing ultra-high strength load bearing parts using high strength/low initial yield steels through tubular hydroforming process
JPH0688066B2 (ja) 中空スタビライザの製造方法
BR122022021597B1 (pt) Dispositivo de fabricação de estabilizador e método de fabricação de um estabilizador oco
JP2023146950A (ja) スタビライザの製造方法
WO2020163035A1 (en) Tubular member deformation process
JP2001150047A (ja) 予曲げ軸押し加工法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant