CN109072373A - 铁素体类不锈钢板 - Google Patents

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石井知洋
藤泽光幸
上力
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Abstract

本发明提供一种焊道(特别是TIG焊接部)的黑斑在弯曲加工时不易剥离的铁素体类不锈钢板。所述铁素体类不锈钢板以质量％计含有：C：0.020％以下、Si：0.05～0.50％、Mn：0.05～0.50％、P：0.040％以下、S：0.030％以下、Al：0.001～0.150％、Cr：18.0～25.0％、Ti：0.01～0.50％、Ca：0.0001～0.0015％、O(氧)：0.0015～0.0040％、以及N：0.025％以下，余量由Fe及不可避免的杂质构成，而且所述铁素体类不锈钢板满足下述式(1)。0.5≤PBI≤20.0···(1)(式中，PBI＝(7Al+2Ti+Si+10Zr+130Ca)×O(氧)×1000，式中的Al、Ti、Si、Zr、Ca、以及O(氧)是铁素体类不锈钢板中的各成分的含量[质量％]，不含有的元素为0。)。

Description

铁素体类不锈钢板
技术领域
本发明涉及铁素体类不锈钢板。另外，本发明涉及焊接熔深性优异、且焊道的黑斑在弯曲加工时不易剥离的铁素体类不锈钢板。
背景技术
与含有大量Ni的奥氏体类不锈钢板相比，铁素体类不锈钢板廉价且价格稳定性优异。另外，由于铁素体类不锈钢板的耐锈性优异，因此，被用于建筑材料、输送设备、家用电器产品、厨房设备等各种用途。
在铁素体类不锈钢板中，有含有Ti作为稳定化元素的Ti稳定化铁素体类不锈钢板。其通过含有Ti而在钢中形成Ti碳氮化物来减少固溶C及N、以及促进{111}再结晶集合组织的发达，从而成为加工性优异的钢板。但是，Ti稳定化铁素体类不锈钢板在TIG焊接(Tungsten Inert Gas welding)时即使进行充分的气体屏蔽，也容易在焊道上生成被称为黑斑的氧化物。
专利文献1及2中公开了抑制在焊道上生成黑斑的方法。
专利文献1中公开了一种铁素体类不锈钢，其作为生成黑斑少的铁素体类不锈钢，满足钢组成的BI值(3Al+Ti+0.5Si+200Ca)为0.8以下。
专利文献2中公开了一种铁素体类不锈钢，其作为生成黑斑少的铁素体类不锈钢，满足钢组成的上述BI值为0.8以下。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2010-202973号公报
专利文献2：日本特开2012-36444号公报
发明内容
发明所要解决的课题
在黑斑大且厚地生成的情况下，存在以下问题：将包含焊道的钢板进行弯曲加工时，有时黑斑剥离，该剥离的部分成为裂隙腐蚀的起点，成为耐腐蚀性降低的原因。在专利文献1、2所公开的技术中，关于Ti稳定化铁素体类不锈钢板的黑斑，弯曲加工时的剥离抑制不足。另外，由于对具有脱氧效果的Si、Al、Ti及Ca的含量的上限进行严格限制，因此铁素体类不锈钢中的氧浓度容易升高。因此，专利文献1或2中公开的技术具有容易在钢中生成氧化物、在钢板的制造过程中容易产生鳞状折叠(scab)、表面缺陷的问题。
近年来，为了降低成本，如上所述的Ti稳定化铁素体类不锈钢板多用于家用电器产品。另一方面，随着其结构的复杂化，Ti稳定化铁素体类不锈钢板有时应用于在对焊接部实施了弯曲加工的基础上暴露于严苛的腐蚀环境的部位。因此，要求在对焊道实施了弯曲加工时也不易发生由黑斑剥离引起的裂隙腐蚀的Ti稳定化不锈钢板。
本发明的课题在于提供一种TIG焊接部的黑斑在弯曲加工时不易剥离的铁素体类不锈钢板。
用于解决问题的方法
本发明人等为了抑制黑斑在弯曲加工时的剥离，对上述的课题进行了综合研究。其结果发现，通过制成将O(氧)含量设为一定的值以下、且“(7Al+2Ti+Si+10Zr+130Ca)×O(氧)×1000”所示的PBI值为一定的值以下的钢组成，黑斑在弯曲加工时不易发生剥离，而与黑斑在焊道方向上的长度的总和占焊道全长所占之比(黑斑生成长度比)无关。
另一方面发现，在O(氧)含量、PBI值极度变小时，焊道难以在板厚方向上熔透，焊接熔深性降低。因此，本发明人等发现，通过制成将O(氧)含量设为一定的范围内、且PBI值为一定的范围内的钢组成，可以兼顾良好的焊接熔深性和良好的黑斑剥离抑制。其机制推测如下。
黑斑在TIG焊接中如被电极拖动那样边焊道上粗大化边移动，在粗大化成一定水平以上时，被固定于焊道边缘。在铁素体类不锈钢板中，与氧亲和性高的元素、氧少时，TIG焊接时形成的熔融池的表面张力随温度升高而降低。其结果是，在熔融池表面，从温度高的焊道的中央朝向温度低的焊道的边缘形成强流动。由于该强流动，朝向外侧的马兰哥尼对流(Marangoni Cinvection)变得活跃。其结果是，黑斑以比较不粗大的状态固定于焊道边缘。由此，每个黑斑变得薄且小，在弯曲加工时不易发生剥离。
另一方面，在铁素体类不锈钢板中与氧亲和性高的元素、氧过少时，朝向外侧的马兰哥尼对流变得极为活跃，熔融部位的“深度/宽度”比极度变小，结果是，焊道在板厚方向上的焊接熔深性降低。
本发明是基于上述的见解进一步进行深入研究而完成的。其主旨构成如下所述。
[1]一种铁素体类不锈钢板，其以质量％计含有：C：0.020％以下、Si：0.05～0.50％、Mn：0.05～0.50％、P：0.040％以下、S：0.030％以下、Al：0.001～0.150％、Cr：18.0～25.0％、Ti：0.01～0.50％、Ca：0.0001～0.0015％、O(氧)：0.0015～0.0040％、以及N：0.025％以下，余量由Fe及不可避免的杂质构成，而且所述铁素体类不锈钢板满足下述式(1)：
0.5≤PBI≤20.0···(1)
式中，PBI＝(7Al+2Ti+Si+10Zr+130Ca)×O(氧)×1000，式中的Al、Ti、Si、Zr、Ca、以及O(氧)是铁素体类不锈钢板中的各成分的含量[质量％]，不含有的元素为0。
[2]根据[1]所述的铁素体类不锈钢板，其以质量％计进一步含有选自下述元素中的1种以上：Zr：0.01～0.80％、Nb：0.01％以上且低于0.40％、以及V：0.01～0.50％。
[3]根据[1]或[2]所述的铁素体类不锈钢板，其以质量％计进一步含有选自下述元素中的1种以上：Cu：0.30～0.80％、Ni：0.01～2.50％、Co：0.01～0.50％、Mo：0.01～2.00％、以及W：0.01～0.50％。
[4]根据[1]～[3]中任一项所述的铁素体类不锈钢板，其以质量％计进一步含有选自下述元素中的1种以上：B：0.0003～0.0030％、Mg：0.0005～0.0100％、Y：0.001～0.20％、REM(稀土金属)：0.001～0.10％、Sn：0.01～0.50％、以及Sb：0.01～0.50％。
[5]根据[1]～[4]中任一项所述的铁素体类不锈钢板，其中，所述铁素体类不锈钢板焊接部的黑斑在弯曲加工时不易剥离的钢板。
根据本发明，可以提供TIG焊接部的黑斑在弯曲加工时不易剥离的铁素体类不锈钢板。而且，本发明的铁素体类不锈钢板的焊道的焊接熔深性优异，且包括弯曲加工部在内，耐腐蚀性优异。
附图说明
图1是示出在后述的表1的实施例No.3中生成的黑斑的外观的图。
具体实施方式
以下，对本发明的实施方式包括其最优方式进行说明。
本发明的铁素体类不锈钢板满足下述式(1)。
0.5≤PBI≤20.0···(1)
其中，PBI＝(7Al+2Ti+Si+10Zr+130Ca)×O(氧)×1000
(需要说明的是，式(1)中的Al、Ti、Si、Zr、Ca、以及O(氧)是铁素体类不锈钢板中的各成分的含量[质量％]，不含有的元素为0。)
Al、Ti、Si、Zr及Ca是与氧的亲和力特别强的元素，容易形成氧化物。这些元素的量的值与氧量的值之积大时，黑斑在弯曲加工时容易剥离。上述式(1)中的Al、Ti、Si、Zr及Ca的系数是基于对焊道的焊接熔深性造成的影响、以及在弯曲加工时引起黑斑剥离的影响的大小而确定的。
上述PBI值超过20.0时，黑斑在弯曲加工时剥离。为了抑制该剥离，PBI值设为20.0以下。另外，在PBI值为5.0以下的情况下，可以在弯曲加工时进一步有效地抑制黑斑的剥离。
上述PBI值低于0.5时，焊道在板厚方向上的焊接熔深性降低。因此，在本发明中，将PBI值设为0.5以上。在PBI值为1.5以上的情况下，焊道的焊接熔深性优异。
另外，与PBI值低于1.5的情况相比，在PBI值为1.5以上的情况下，弯曲加工时黑斑的剥离抑制变得良好。可以认为这是由于如上所述，与PBI值低于1.5的情况相比，PBI值为1.5以上的情况的焊接熔深性良好所产生影响。因此，在本发明中，PBI值进一步优选为1.5以上且5.0以下。
接着，对本发明中将成分组成限定为上述范围的原因进行说明。需要说明的是，关于表示钢的成分的％，只要没有特殊说明，就是指质量％。
C：0.020％以下
C(碳)是对提高钢的强度有效的元素。因此，优选将C含量设为0.001％以上。另一方面，C含量超过0.020％时，耐腐蚀性及加工性显著降低。因此，C含量设为0.020％以下。C含量优选为0.015％以下，更优选为0.010％以下。
Si：0.05～0.50％
Si(硅)作为脱氧剂是有用的元素。该效果通过将Si含量设为0.05％以上而得到。Si含量优选为0.08％以上。Si含量超过0.50％时，钢变得硬质化而加工性降低。另外，即使在满足式(1)的组成时，铁素体类不锈钢板在TIG焊接中生成的黑斑也容易在弯曲加工时剥离，有时该剥离的部分成为裂隙腐蚀的起点。因此，Si含量设为0.50％以下。Si含量优选为0.30％以下，更优选为0.15％以下。
Mn：0.05～0.50％
Mn(锰)具有脱氧作用。该效果通过将Mn含量设为0.05％以上而得到。Mn含量优选为0.10％以上，更优选为0.15％以上，进一步优选为0.17％以上。Mn含量超过0.50％时，促进MnS的析出及粗大化而导致耐腐蚀性的降低。因此，Mn含量设为0.50％以下。Mn含量优选为低于0.30％，更优选为0.20％以下。
P：0.040％以下
P(磷)是使耐腐蚀性降低的元素。另外，通过P偏析于结晶晶界而使热加工性降低。因此，P含量优选尽可能低，设为0.040％以下。P含量优选为0.030％以下。需要说明的是，P含量的下限没有特别限定。
S：0.030％以下
S(硫)与Mn形成析出物MnS。该MnS成为腐蚀的起点，导致耐腐蚀性的降低。因此，优选S含量低，设为0.030％以下。S含量优选为0.020％以下。S含量更优选为0.010％以下，进一步优选为0.005％以下。需要说明的是，S含量的下限没有特别限定。
Al：0.001～0.150％
Al(铝)是对脱氧有效的元素。该效果通过使Al含量为0.001％以上而得到。Al含量优选为0.005％以上，更优选为0.010％以上。Al含量超过0.150％时，在热轧时具有润滑效果的钢坯上表面氧化皮的生成受到抑制，容易产生表面缺陷，制造性降低。另外，Al含量超过0.150％时，即使在满足式(1)的组成时，钢板在TIG焊接中生成的黑斑也容易在弯曲加工时剥离，有时该剥离的部分成为裂隙腐蚀的起点。因此，Al含量设为0.150％以下。Al含量优选为0.100％以下，更优选为0.050％以下。
Cr：18.0～25.0％
Cr(铬)是在表面形成钝化被膜而提高耐腐蚀性的元素。Cr含量低于18.0％时，无法得到足够的耐腐蚀性。因此，Cr含量设为18.0以上，优选为20.0％以上，更优选为20.5％以上。Cr含量超过25.0％时，因σ相、475℃脆性的影响，韧性容易降低。因此，Cr含量设为25.0％以下。Cr含量优选为23.0％以下，更优选为21.5％以下。
Ti：0.01～0.50％
Ti(钛)是对脱氧有效的元素。另外，Ti是固定C及N、抑制Cr碳氮化物及脱Cr层的形成、防止敏化、使耐腐蚀性提高的元素。另外，通过促进{111}再结晶集合组织的发达，Ti使加工性提高。该效果通过使Ti含量为0.01％以上而得到。Ti含量优选为0.05％以上，更优选为0.20％以上。Ti含量超过0.50％时，铁素体类不锈钢板变得硬质化，弯曲加工性降低，另外，TiN成为腐蚀的起点，耐腐蚀性降低。另外，Ti含量超过0.50％时，即使在满足式(1)的组成时，钢板在TIG焊接中生成的黑斑也容易在弯曲加工时剥离，有时该剥离的部分成为裂隙腐蚀的起点。由此，Ti含量设为0.50％以下。Ti含量优选为0.40％以下，更优选为0.30％以下。
Ca：0.0001～0.0015％
Ca(钙)是对脱氧有效的元素。该效果通过使Ca含量为0.0001％以上而得到。Ca含量优选为0.0002％以上，更优选为0.0003％以上。含有Ca超过0.0015％时，即使在满足式(1)的组成时，钢板在TIG焊接中生成的黑斑也容易在弯曲加工时剥离，有时该剥离的部分成为裂隙腐蚀的起点。因此，Ca含量设为0.0015％以下。Ca含量优选为0.0010％以下，更优选为0.0005％以下。
O(氧)：0.0015～0.0040％
O(氧)是提高TIG焊接中焊道在板厚方向上的焊接熔深性的元素。该效果通过使O(氧)含量为0.0015％以上而得到。O(氧)含量优选为0.0020％以上，更优选为0.0025％以上。在含有O(氧)超过0.0040％时，即使在满足式(1)的组成时，钢板在TIG焊接中生成的黑斑也容易在弯曲加工时剥离，有时该剥离的部分成为裂隙腐蚀的起点。因此，O(氧)含量设为0.0040％以下。O(氧)含量优选为0.0035％以下，更优选为0.0030％以下。
N：0.025％以下
含有N(氮)超过0.025％时，耐腐蚀性和加工性显著降低。因此，N含量设为0.025％以下。优选尽量减少N，N含量优选为0.020％以下，更优选为0.015％以下。需要说明的是，N含量的下限没有特别限定。
以上，对基本成分进行了说明，但在本发明中，除此以外还可以适当含有以下所述的元素。
Zr：0.01～0.80％
Zr(锆)与Ti同样地是对脱氧有效的元素。另外，Zr是固定C及N、抑制Cr碳氮化物及脱Cr层的形成、防止敏化、使耐腐蚀性提高的元素。从获得该效果的观点出发，Zr含量优选为0.01％以上。Zr含量更优选为0.02％以上，进一步优选为0.03％以上。另一方面，Zr含量超过0.80％时，存在使铁素体类不锈钢板硬质化而使弯曲加工性降低的隐患。另外，Zr含量超过0.80％时，即使在满足式(1)的组成时，钢板在TIG焊接中生成的黑斑也容易在弯曲加工时剥离，其有时成为裂隙腐蚀的起点。因此，Zr含量设为0.80％以下。Zr含量更优选为0.30％以下，进一步优选为0.10％以下。
Nb：0.01％以上且低于0.40％
Nb(铌)与Ti同样地是固定C及N、抑制Cr碳氮化物及脱Cr层的形成、防止敏化、使耐腐蚀性提高的元素。从获得该效果的观点出发，Nb含量优选为0.01％以上。Nb含量更优选为0.03％以上，进一步优选为0.05％以上。Nb含量为0.40％以上时，存在使铁素体类不锈钢板硬质化而使加工性降低的隐患，另外，导致再结晶温度升高，使制造性降低。因此，优选Nb含量低于0.40％。Nb含量更优选为0.30％以下，进一步优选为0.15％以下。
V：0.01～0.50％
V(钒)是使铁素体类不锈钢板的耐裂隙腐蚀性提高的元素。从获得该效果的观点出发，V含量优选为0.01％以上。V含量更优选为0.03％以上，进一步优选为0.05％以上。V含量超过0.50％时，存在加工性降低的隐患。因此，V含量优选为0.50％以下。V含量更优选为0.30％以下，进一步优选为0.10％以下。
Cu：0.30～0.80％
Cu(铜)是增强钝化被膜、使耐腐蚀性提高的元素。另一方面，过量地含有Cu时，ε-Cu容易析出，存在使耐腐蚀性降低的隐患。因此，Cu含量优选为0.30～0.80％。对于Cu含量，下限侧更优选为0.35％以上，进一步优选0.40％以上。对于Cu含量，上限侧更优选为0.50％以下，进一步优选0.45％以下。
Ni：0.01～2.50％
Ni(镍)是能够抑制酸引起的阳极反应、即使在较低的pH下也保持钝化的元素。即，Ni对提高耐裂隙腐蚀性的效果高，显著地抑制活性溶解的状态下的腐蚀进展而使耐腐蚀性提高。从获得该效果的观点出发，Ni含量优选为0.01％以上。Ni含量更优选为0.05％以上，进一步优选为0.10％以上。Ni含量超过2.50％时，在加工部容易发生氢脆化破裂。因此，Ni含量优选为2.50％以下。Ni含量更优选为0.80％以下，进一步优选为0.25％以下。
Co：0.01～0.50％
Co(钴)是使铁素体类不锈钢的耐裂隙腐蚀性提高的元素。从获得该效果的观点出发，Co含量优选为0.01％以上。Co含量更优选为0.10％以上。Co含量超过0.50％时，存在加工性降低的隐患。因此，Co含量优选为0.50％以下。Co含量更优选为0.30％以下，进一步优选为0.15％以下。
Mo：0.01～2.00％
Mo(钼)具有使铁素体类不锈钢板的耐裂隙腐蚀性提高的效果。从获得该效果的观点出发，Mo含量优选为0.01％以上。Mo含量更优选为0.10以上，进一步优选为0.30％以上。Mo含量超过2.00％时，生成粗大的金属间化合物，存在使韧性降低的隐患。因此，Mo含量优选为2.00％以下。Mo含量更优选为1.00％以下，进一步优选为0.60％以下。
W：0.01～0.50％
W(钨)是使铁素体类不锈钢板的耐裂隙腐蚀性提高的元素。从获得该效果的观点出发，W含量优选为0.01％以上。W含量更优选为0.10％以上。W含量超过0.50％时，存在加工性降低的隐患。因此，W含量优选为0.50％以下。W含量更优选为0.30％以下。
B：0.0003～0.0030％
B(硼)是使热加工性、2次加工性提高的元素，已知有对Ti添加钢添加B是有效的。从获得该效果的观点出发，B含量优选为0.0003％以上。B含量更优选为0.0010％以上。B含量超过0.0030％时，存在韧性降低的隐患。因此，B含量优选为0.0030％以下。B含量更优选为0.0025％以下。
Mg：0.0005～0.0100％
Mg(镁)在钢液中与Al一起形成Mg氧化物而作为脱氧剂发挥作用。从获得该效果的观点出发，Mg含量优选为0.0005％以上。Mg含量更优选为0.0010％以上。Mg含量超过0.0100％时，钢的韧性降低，存在制造性降低的隐患。因此，Mg含量优选为0.0100％以下。Mg含量更优选为0.0050％以下，进一步优选为0.0030％以下。
Y：0.001～0.20％
Y(钇)是抑制钢液的粘度降低、使钢液的洁净度提高的元素。从获得该效果的观点出发，Y含量优选为0.001％以上。Y含量超过0.20％时，存在加工性降低的隐患。因此，Y含量优选为0.20％以下。Y含量更优选为0.10％以下。
REM(稀土金属)：0.001～0.10％
REM(稀土金属：La、Ce、Nd等原子编号57～71的元素)是使耐高温氧化性提高的元素。从获得该效果的观点出发，REM含量优选为0.001％以上。REM含量更优选为0.005％以上。REM含量超过0.10％时，存在热轧时产生表面缺陷的隐患。因此，REM含量优选为0.10％以下。REM含量更优选为0.05％以下。
Sn：0.01～0.50％
Sn(锡)对于轧制时促进变形带的生成所导致的加工表面粗糙的抑制是有效的。从获得该效果的观点出发，Sn的含量优选为0.01％以上。Sn的含量更优选为0.03％以上。Sn的含量超过0.50％时，存在加工性降低的隐患。因此，Sn含量优选为0.50％以下。Sn含量更优选为0.20％以下。
Sb：0.01～0.50％
Sb(锑)与Sn同样地对与轧制时促进变形带的生成所导致的加工表明粗糙的抑制是有效的。从获得该效果的观点出发，Sb含量优选为0.01％以上。Sb含量更优选为0.03％以上。Sb的含量超过0.50％时，存在加工性降低的隐患。因此，Sb含量优选为0.50％以下。Sb含量更优选为0.20％以下。
除以上成分以外的余量为Fe及不可避免的杂质。
以下，对本发明的铁素体类不锈钢板的优选的制造方法进行说明。用转炉、电炉及真空熔化炉等公知的方法对上述成分组成的钢进行熔炼，进一步用VOD(Vacuum OxygenDecarburization)法等进行二次精炼，控制氧浓度。然后，利用连续铸造法或铸锭-开坯法制成钢原材料(钢坯)。将该钢原材料加热至1000℃～1200℃后，在精轧温度为700℃～1000℃的条件下进行热轧，使得板厚为2.0mm～5.0mm。将这样制作的热轧板在850℃～1100℃的温度下进行退火，并进行酸洗，接着进行冷轧，在800℃～1000℃的温度下进行冷轧板退火。在冷轧板退火后进行酸洗，除去氧化皮。可以对除去了氧化皮的冷轧板进行表皮光轧。
本发明的铁素体类不锈钢板并不仅限于上述这样的冷轧板产品，作为热轧板产品也是有效的。另外，本发明的铁素体类不锈钢板适于弯曲加工用途。另外，本发明的铁素体类不锈钢板也适于对焊接部实施弯曲加工的用途。形成该焊接部的焊接方法没有特别限定，优选通过TIG焊接而形成焊接部。实施例
以下，对本发明的实施例进行说明。本发明的技术的范围并不限定于以下的实施例。
将具有表1～5所示的成分组成(余量为Fe及不可避免的杂质)的铁素体类不锈钢熔炼成100kg的钢块，然后，加热至1200℃的温度而进行热轧，得到了板厚3.0mm的热轧板。然后，进行1050℃下的退火，并且用通常的方法进行酸洗，然后，冷轧至板厚为1.0mm，进一步进行900℃下的退火，并用通常的方法进行酸洗。
将得到的冷轧退火板切取35mm×200mm，用#600的砂纸对两面进行干式抛光，然后，将端面加工平滑，制成了试验片。对得到的试验片实施I字坡口的TIG焊接，制作焊接了构件。TIG焊接条件设为焊接电流70A、焊接电压11V、焊接速度40cm/分。另外，保护气体使用氩，焊炬侧设为15L/分，背面侧设为10L/分。
＜黑斑在加工时的剥离＞
为了评价黑斑在加工时的剥离，从得到的焊接构件上切取包含焊道的30mm×200mm的弯曲试验片，以黑斑生成部为弯曲中心的方式实施了180°密合弯曲。仅切取弯曲部前端部附近，使用光学显微镜及扫描电子显微镜分别以120倍及3000倍对弯曲部最前端部进行观察，将两者均未确认到剥离的情况评价为“○”(合格：优异)，将用光学显微镜未确认到剥离而用扫描电子显微镜确认到了剥离的情况评价为“□”(合格)，将用两者均确认到了剥离的情况评价为“▲”(不合格)。将评价结果示于表1～5的“加工时剥离”栏。
＜黑斑加工部的耐腐蚀性＞
为了评价黑斑加工部的耐腐蚀性，对实施了上述弯曲加工的弯曲试验片实施了复合循环腐蚀试验。对于试验片而言，用聚氯乙烯绝缘带包覆端部后，以弯曲部前端为垂直向上的方向的方式设置于试验装置内。试验环境按照JASO M609-91设置，将1次循环设为盐水喷雾(5％NaCl)2小时→干燥(60℃)4小时→湿润(50℃)2小时。将10次循环的试验后未确认到流锈(outflow rust)的情况评价为“○”(合格：优异)，将10次循环的试验后确认到了流锈但在5次循环的试验后的时刻未确认到流锈的情况评价为“□”(合格)，将在5次循环的试验后的时刻确认到了流锈的情况评价为“▲”(不合格)。将评价结果示于表1～5的“耐腐蚀性”栏。
＜焊接熔深性＞
为了评价焊道在板厚方向上的焊接熔深性，对上述焊接构件测量了表面焊道和背面焊道的焊道宽度。将用表面焊道的焊道宽度除以背面焊道的焊道宽度所得的值(表面焊道的焊道宽度÷背面焊道的焊道宽度的值)为2以下的情况评价为“○”(合格：优异)，将大于2且为3以下的情况评价为“□”(合格)，将大于3的情况评价为“▲”(不合格)。将评价结果示于表1～5的“焊接性”栏。
将得到的结果示于表1～5。发明例的“加工时剥离”、“耐腐蚀性”及“焊接性”均为合格。另外，对于发明例中PBI值为1.5以上且5.0以下的例子而言，黑斑在加工时的剥离的评价、黑斑生成部在弯曲加工后的耐腐蚀性、以及焊道在板厚方向上的焊接熔深性均为“○”，是优异的。即，可知，在焊道的弯曲加工时黑斑未剥离、耐腐蚀性优异、且焊道易于熔透。
对于试验No.116、118、120～123、127的比较例而言，Al、Ti、Si、Ca、O、Zr的含量分别高于本发明的范围，因此，黑斑在弯曲加工时剥离，该部分的耐腐蚀性差。
对于试验No.117、119的比较例而言，Cr、Ti的含量分别低于本发明的范围，因此，虽然黑斑在弯曲加工时未剥离，但该部分的耐腐蚀性差。
对于试验No.124～125的比较例而言，O(氧)的含量低于本发明的范围，因此焊道的焊接熔深性差。
对于试验No.126的比较例而言，N的含量高于本发明的范围，因此，虽然黑斑在弯曲加工时未剥离，但该部分的耐腐蚀性差。
对于试验No.128～129的比较例而言，虽然各元素的含量为本发明的范围内，但PBI值超过20.0，因此，黑斑在弯曲加工时剥离，该部分的耐腐蚀性差。
对于试验No.130～132的比较例而言，虽然各元素的含量为本发明的范围内，但PBI值低于0.5，因此焊道的焊接熔深性差。
工业实用性
本发明的铁素体类不锈钢板的焊道的焊接熔深性优异，且焊接时生成的黑斑在弯曲加工时不易剥离，不易产生因黑斑剥离导致的裂隙腐蚀。因此，本发明的铁素体类不锈钢板适用于以电梯的内板为代表的室内装饰、管道罩、消声器切割器(muffler cutter)、储物柜、家电产品用部件、办公用品用部件、汽车内装用部件、汽车排气用配管、建筑材料、排水沟的盖、海运集装箱、器皿、厨房设备、建筑内外装材料、汽车部件、自动扶梯、铁道车辆、电气装置框体外板等。

Claims (5)

1.一种铁素体类不锈钢板，其以质量％计含有：
C：0.020％以下、
Si：0.05～0.50％、
Mn：0.05～0.50％、
P：0.040％以下、
S：0.030％以下、
Al：0.001～0.150％、
Cr：18.0～25.0％、
Ti：0.01～0.50％、
Ca：0.0001～0.0015％、
O(氧)：0.0015～0.0040％、以及
N：0.025％以下，
余量由Fe及不可避免的杂质构成，
而且所述铁素体类不锈钢板满足下述式(1)：
0.5≤PBI≤20.0···(1)
式中，PBI＝(7Al+2Ti+Si+10Zr+130Ca)×O(氧)×1000，式中的Al、Ti、Si、Zr、Ca、以及O(氧)是铁素体类不锈钢板中的各成分的含量[质量％]，不含有的元素为0。
2.根据权利要求1所述的铁素体类不锈钢板，其以质量％计进一步含有选自下述元素中的1种以上：
Zr：0.01～0.80％、
Nb：0.01％以上且低于0.40％、以及
V：0.01～0.50％。
3.根据权利要求1或2所述的铁素体类不锈钢板，其以质量％计进一步含有选自下述元素中的1种以上：
Cu：0.30～0.80％、
Ni：0.01～2.50％、
Co：0.01～0.50％、
Mo：0.01～2.00％、以及
W：0.01～0.50％。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的铁素体类不锈钢板，其以质量％计进一步含有选自下述元素中的1种以上：
B：0.0003～0.0030％、
Mg：0.0005～0.0100％、
Y：0.001～0.20％、
REM(稀土金属)：0.001～0.10％、
Sn：0.01～0.50％、以及
Sb：0.01～0.50％。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的铁素体类不锈钢板，所述铁素体类不锈钢板是焊接部的黑斑在弯曲加工时不易剥离的钢板。
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