CN108350875A - 燃料泵 - Google Patents

燃料泵 Download PDF

Info

Publication number
CN108350875A
CN108350875A CN201680063571.7A CN201680063571A CN108350875A CN 108350875 A CN108350875 A CN 108350875A CN 201680063571 A CN201680063571 A CN 201680063571A CN 108350875 A CN108350875 A CN 108350875A
Authority
CN
China
Prior art keywords
mentioned
open pore
gear
extension slot
petrolift
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201680063571.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108350875B (zh
Inventor
酒井博美
古桥代司
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Denso Corp
Original Assignee
Denso Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Denso Corp filed Critical Denso Corp
Publication of CN108350875A publication Critical patent/CN108350875A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108350875B publication Critical patent/CN108350875B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
    • F04C2/102—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member the two members rotating simultaneously around their respective axes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M37/00—Apparatus or systems for feeding liquid fuel from storage containers to carburettors or fuel-injection apparatus; Arrangements for purifying liquid fuel specially adapted for, or arranged on, internal-combustion engines
    • F02M37/04—Feeding by means of driven pumps
    • F02M37/08—Feeding by means of driven pumps electrically driven
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M37/00—Apparatus or systems for feeding liquid fuel from storage containers to carburettors or fuel-injection apparatus; Arrangements for purifying liquid fuel specially adapted for, or arranged on, internal-combustion engines
    • F02M37/04—Feeding by means of driven pumps
    • F02M37/08—Feeding by means of driven pumps electrically driven
    • F02M37/10—Feeding by means of driven pumps electrically driven submerged in fuel, e.g. in reservoir
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C13/00—Adaptations of machines or pumps for special use, e.g. for extremely high pressures
    • F04C13/008—Pumps for submersible use, i.e. down-hole pumping
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C15/00—Component parts, details or accessories of machines, pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C2/00 - F04C14/00
    • F04C15/06—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2210/00—Fluid
    • F04C2210/20—Fluid liquid, i.e. incompressible
    • F04C2210/203—Fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2250/00—Geometry
    • F04C2250/10—Geometry of the inlet or outlet
    • F04C2250/101—Geometry of the inlet or outlet of the inlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2250/00—Geometry
    • F04C2250/10—Geometry of the inlet or outlet
    • F04C2250/102—Geometry of the inlet or outlet of the outlet

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)

Abstract

泵壳体(70)具有：一对滑动面(72、82)，通过将外齿轮(30)及内齿轮(20)从两侧夹在中间，这两个齿轮(20、30)滑动；吸入端口部(74、274)，从齿轮收容室(70a)的外部向内部吸入燃料；以及喷出端口部(84、284)，从齿轮收容室的内部向外部喷出燃料。吸入端口部及喷出端口部中的至少一方具有：延伸槽(75、85)，在与泵室(40)对置的部位，从滑动面凹陷而沿着泵壳体的周向延伸；多个开口孔(77a～77e、87a～87e、277a～277e、287a～287e)，从齿轮收容室的外部在延伸槽中开口；和多个肋板(78a～78d、88a～88d、277a～277d、288a～288d)，被配置在开口孔间。开口孔和肋板沿着延伸槽的延伸方向交替地排列。

Description

燃料泵
本申请基于2015年11月3日提交的日本专利申请第2015-216225号并主张其优先权，这里引用其全部内容。
技术领域
本发明涉及将燃料吸入到齿轮收容室然后喷出的燃料泵。
背景技术
以往，已知将燃料吸入到齿轮收容室然后喷出的燃料泵。专利文献1所公开的燃料泵具备具有多个内齿的外齿轮、具有多个外齿且相对于外齿轮偏心啮合的内齿轮、以及划分出可旋转地收容外齿轮及内齿轮的齿轮收容室的泵壳体。在燃料泵中，外齿轮及内齿轮一边使在这两个齿轮间形成有多个的泵室的容积扩大/收缩一边旋转，从而将燃料吸入到齿轮收容室中然后喷出。
更详细地讲，专利文献1所公开的泵壳体通过将外齿轮及内齿轮从两侧夹在中间，具有这两个齿轮所滑动的一对滑动面、将燃料从齿轮收容室的外部向内部吸入的吸入端口部、以及将燃料从齿轮收容室的内部向外部喷出的喷出端口部。
进而，吸入端口部及喷出端口部具有从齿轮收容室的外部在与滑动面的泵室对置的部位上开口的2个开口孔、以及配置在这2个开口孔之间的1个肋板。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2004-301044号公报
在燃料泵中，例如在制造时的燃料泵各零件的组装中，或者例如由于使用时的温度变化，可能发生滑动面的变形。但是，根据专利文献1的肋板，由于泵壳体的刚性提高，所以滑动面的变形被抑制，外齿轮及内齿轮旋转时的滑动阻力被抑制。
另一方面，专利文献1中的开口孔在滑动面上直接开口，开口孔间的肋板构成滑动面的一部分。因而，与肋板对置的泵室中的燃料的吸入或喷出被肋板妨碍，导致了泵效率的下降。
发明内容
本发明是鉴于以上说明的问题而做出的，其目的是提供一种泵效率较高的燃料泵。
为了达到上述目的，本发明的1个技术方案是一种燃料泵，具备具有多个内齿的外齿轮、具有多个外齿且相对于外齿轮在偏心方向上偏心而啮合的内齿轮、和围成可旋转地收容外齿轮及内齿轮的齿轮收容室的泵壳体，通过外齿轮及内齿轮一边使在这两个齿轮间形成有多个的泵室的容积扩缩一边旋转，将燃料吸入到齿轮收容室中之后喷出；泵壳体具有：一对滑动面，通过将外齿轮及内齿轮从两侧夹着，这两个齿轮滑动；吸入端口部，从齿轮收容室的外部向内部吸入燃料；和喷出端口部，从齿轮收容室的内部向外部喷出燃料；吸入端口部及喷出端口部中的至少一方具有：延伸槽，在与泵室对置的部位，从滑动面凹陷而沿着泵壳体的周向延伸；多个开口孔，从齿轮收容室的外部在延伸槽中开口；和多个肋板，被配置在开口孔间；开口孔和肋板沿着延伸槽的延伸方向交替地排列。
根据这样的技术方案，在吸入端口部及喷出端口部中的至少一方中，开口孔和肋板沿着延伸槽的延伸方向交替地排列。该开口孔设置有从齿轮收容室的外部在延伸槽中开口的多个，肋板被配置在这些开口孔间。通过这样的交替排列，即使设置有多个开口孔，也能够使泵壳体的刚性提高。
这样开口有多个开口孔的延伸槽在与在外齿轮与内齿轮之间形成有多个的泵室对置的部位从滑动面凹陷而沿着泵壳体的周向延伸设置。与这样的延伸槽对置的各泵室的容积对应于两齿轮的旋转而扩缩。通过该扩缩，将燃料在吸入到齿轮收容室中之后喷出。
这里，在与开口孔对置的泵室中，对于对应的开口孔直接吸入或喷出燃料。此外另一方面，在与肋板对置的泵室中，对于肋板的两侧的开口孔，经由延伸槽的空间吸入或喷出燃料。这样，由于能够在与端口部对置的各泵室中连续进行吸入或喷出，所以实现了灵活利用泵室的容积的扩缩的吸入或喷出。因而，能够提供泵效率较高的燃料泵。
关于本发明的上述目的及其他目的、特征及优点，一边参照附图一边通过下述详细的记述会变得更明确。
附图说明
图1是表示第1实施方式的燃料泵的部分截面正视图。
图2是表示第1实施方式的接头部件的正视图。
图3是图1的III-III线剖视图。
图4是在图1的IV方向上观察泵盖的平面图。
图5是在图1的V方向上观察泵盖的平面图。
图6是图4、图5的VI-VI线剖视图。
图7是在图1的VII方向上观察泵壳的平面图。
图8是在图1的VIII方向上观察泵壳的平面图。
图9是图7、图8的IX-IX线剖视图。
图10是用来比较第2实施方式的吸入端口部的各开口孔与喷出端口部的各开口孔的图，图10(a)表示吸入端口部，图10(b)表示喷出端口部。
图11是变形例1的与图6对应的图。
具体实施方式
以下，基于附图说明多个实施方式。另外，通过在各实施方式中对对应的构成要素赋予相同的标号，有时省略重复的说明。在各实施方式中仅说明结构的一部分的情况下，关于该结构的其他部分可以应用先行说明的其他实施方式的结构。此外，不仅是在各实施方式的说明中明示的结构的组合，只要在组合中没有特别发生障碍，即使不明示，也能够将多个实施方式的结构彼此部分地组合。
(第1实施方式)
第1实施方式的燃料泵100如图1所示，是容积式的次摆线泵。此外，燃料泵100被搭载在车辆中，是用于将内燃机的燃烧中使用的燃料、粘性比汽油高的轻油压送的柴油泵。燃料泵100以收容在圆环状的泵身2内部中的电动马达3、泵主体10、以及在轴向Da上隔着电动马达3而从泵主体10的相反侧向外部伸出的侧盖5为主体而构成。
在这样的燃料泵100中，通过经由侧盖5的电连接器5a的来自外部电路的通电，将电动马达3的旋转轴3a旋转驱动。利用旋转轴3a的驱动力，泵主体10的外齿轮30及内齿轮20旋转。由此，被吸入到收容着两齿轮20、30的圆筒状的齿轮收容室70a中而被加压的燃料经由齿轮收容室70a外的燃料通路6被从侧盖5的喷出出口5b喷出。
在这样的本实施方式的燃料泵100中使用的电动马达3是形成配置为4极磁铁及6槽位线圈的内转子型的无电刷马达。例如，如果进行将车辆的启动键设为开启状态的操作、或者对车辆的加速踏板进行踩下操作，则与其对应地，进行由电动马达3使旋转轴3a向驱动旋转侧或驱动旋转相反侧旋转的定位控制。然后，进行从由定位控制定位的位置使旋转轴3a向驱动旋转侧旋转的驱动控制。
另外，所谓驱动旋转侧，表示作为以内齿轮20的内中心线Cig为中心的旋转方向Rig的正方向(参照图3)的一侧。此外，所谓驱动旋转相反侧，表示旋转方向Rig的负方向(参照图3)的一侧。
以下也使用图2～图9，对泵主体10详细地说明。泵主体10具备接头部件60、内齿轮20、外齿轮30及泵壳体70。
图1～图3所示的接头部件60例如由聚苯硫醚(PPS)树脂等的合成树脂形成，是将旋转轴3a与内齿轮20中继的部件。接头部件60一体地具有主体部62及插入部64。特别如在图2中详细示出的那样，主体部62被形成为圆锥台形状，在内中心线Cig上具有嵌合孔62a。主体部62处于与从电动马达3侧朝向相反侧将齿轮收容室70a贯通的旋转轴3a的前端部经由嵌合孔62a嵌合的状态。插入部64在周向上以等间隔设置有多个。各插入部64通过从比主体部62的嵌合孔62a更靠外周侧的部位沿着轴向Da延伸到齿轮收容室70a侧的形状而具有挠性。
图1、图3所示的内齿轮20为将各个齿做成次摆线曲线的所谓次摆线齿轮。内齿轮20通过使作为其中心的内中心线Cig与旋转轴3a一致，在齿轮收容室70a内偏心配置。
内齿轮20在与接头部件60的主体部62在轴向Da上对置的部位具有插入孔26。插入孔26与各插入部64对应而在周向上以等间隔设有多个。具体而言，本实施方式的插入部64及插入孔26为了减小电动马达3的转矩波动的影响，是避开该电动马达3的极数及槽位数的数量，特别设有作为质数的各5个。各插入孔26沿着轴向Da将内齿轮20贯通。
在各插入孔26中，隔开间隙插入着分别对应的插入部64。如果旋转轴3a被旋转驱动到驱动旋转侧，则通过由插入部64推抵在插入孔26上，该旋转轴3a的驱动力经由接头部件60被传递给内齿轮20。即，内齿轮20能够向绕着内中心线Cig的旋转方向Rig旋转。另外，在图3中，仅在插入孔26及插入部64的一部分带有标号。
此外，内齿轮20如图3所示，在外周部24上具有在旋转方向Rig上以等间隔排列的多个外齿24a。各外齿24a沿着圆环状的外接圆(也称作齿顶圆)形成有从齿底向外周侧突出的其齿顶。
图1、图3所示的外齿轮30也是将各自的齿做成了次摆线曲线的所谓次摆线齿轮。外齿轮30通过相对于内齿轮20的内中心线Cig偏心，在齿轮收容室70a内被配置在同轴上。由此，内齿轮20相对于外齿轮30在作为该外齿轮30的一个径向的偏心方向De上偏心。
外齿轮30与内齿轮20连动，能够向绕着从内中心线Cig偏心的外中心线Cog的旋转方向Rog旋转。外齿轮30在内周部32具有在这样的旋转方向Rog上以等间隔排列的多个内齿32a。这里，将外齿轮30的内齿32a的数量设定为比内齿轮20的外齿24a的数量多1个。在本实施方式中，内齿32a的数量为10个，外齿24a的数量为9个。
相对于外齿轮30，内齿轮20通过朝向偏心方向De的相对的偏心而啮合。这里如图3所示，在与轴向Da垂直的平面上，如果将以与内中心线Cig交叉的内齿轮20的中心为顶点将作为偏心方向De的角度定义为偏角θe1、θe2，则在偏角θe1、θe2较小的部位，两齿轮20、30间隙较小地啮合。另一方面，在偏角θe1、θe2较大的部位，在两齿轮20、30之间，相连地形成有多个泵室40。
在这样的泵室40中，通过外齿轮30及内齿轮20旋转，使得其容积扩大或收缩。例如在本实施方式中，齿轮收容室70a中的从偏角θe1为0°到在驱动旋转侧稍稍超过180°的范围，是对应于泵室40的扩大而被用于燃料的吸入的吸入区AR1。另一方面，例如齿轮收容室70a中的除了吸入区AR1以外的、从偏角θe2为0°到在驱动旋转相反侧不到180°的范围，是对应于泵室40的缩小而被用于燃料的喷出的喷出区AR2。
泵壳体70如图1所示，通过将泵盖71和泵壳80在轴向Da上重合，划分出了将两齿轮20、30可旋转地收容的圆筒孔状的齿轮收容室70a。由此，泵壳体70通过将两齿轮20、30从轴向Da的两侧夹在中间，以平面状形成这两个齿轮20、30所滑动的一对滑动面72、82。
图1、图4～图6所示的泵盖71是泵壳体70的一个构成零件。泵盖71通过对由钢铁材料等具有刚性的金属构成的基材实施镀层等的表面处理，被形成为具有耐磨损性的圆盘状。泵盖71在轴向Da上夹着泵身2中的电动马达3从相反侧端向外部伸出。
泵盖71具有收容接头部件60的接头收容室71b。具体而言，接头收容室71b在内中心线Cig上的与内齿轮20对置的部位，从泵盖71的滑动面72沿着轴向Da凹陷。接头收容室71b通过与齿轮收容室70a连通而将接头部件60的主体部62可旋转地收容。此外，在内中心线Cig上的接头收容室71b底部，为了将旋转轴3a在轴向Da上轴支承而嵌合固定着推力轴承52。
在比接头收容室71b靠外周侧，泵盖71具有从齿轮收容室70a的外部向内部吸入燃料的吸入端口部74。吸入端口部74具有延伸槽75、多个开口孔77a、77b、77c、77d、77e及多个肋板78a、78b、78c、78d。
延伸槽75特别如图4所示，在齿轮收容室70a中的与位于吸入区AR1的泵室40对置的部位，从与接头收容室71b凹陷的滑动面相同的滑动面72凹陷形成。延伸槽75呈沿着泵盖71的周向延伸的圆弧槽状。更详细地讲，延伸槽75的内周轮廓75a沿着旋转方向Rig以不到半周的长度延伸。延伸槽75的外周轮廓75b沿着旋转方向Rog以不到半周的长度延伸。
这里，延伸槽75从起始端部75c起，越是朝向驱动旋转侧的末端部75d则越宽度扩大。换言之，延伸槽75从偏角θe1较小的偏角侧起，越是朝向偏角θe1较大的大偏角侧则越宽度扩大。此外形成为，在比延伸槽75的内周轮廓75a及外周轮廓75b靠内侧，以邻接于该轮廓75a～75b的规定宽度，向平面状的槽底面75f连接而形成有相对于滑动面72倾斜的倾斜面75e。这里，作为从滑动面72到槽底面75f的高低差的槽深被设为比延伸槽75的起始端部75c的宽度小。
各开口孔77a～77e从齿轮收容室70a的外部在延伸槽75中开口。具体而言，各开口孔77a～77e被形成为沿着轴向Da将泵盖71贯通的圆筒孔状。特别是如图5所示，在各开口孔77a～77e的外部侧，筒端面EFo的整体在作为齿轮收容室70a的外部的燃料泵100外部开口。特别如图4所示，在各开口孔77a～77e的内部侧，筒端面EFi的整体在延伸槽75中开口。这样，一开口孔77a～77e的内径Dh特别如图6所示，在从外部侧到内部侧的各部位实质上为一定。此外，在各开口孔77a～77e中，孔长度Lh被设定为比其内径Dh大。在本实施方式中，在吸入端口部74，设有5个开口孔77a～77e。
各肋板78a～78d在比延伸槽75更靠齿轮收容室70a的相反侧，被配置在分别在延伸方向两侧邻接的开口孔77a～77e间。各肋板78a～78d作为各开口孔77a～77e间的间隔壁发挥功能，并且具有将泵盖71加强的功能。肋板78a～78d设置有比开口孔77a～77e的数量少1个的数量，特别在本实施方式中为4个。此外，各肋板78a～78d形成为，其最小宽度Wr相互实质上相等。另外，肋板78a～78d的作为最小宽度Wr的部位位于将相邻的两侧的开口孔77a～77e的中心连结的假想直线上。
这样的开口孔77a～77e和肋板78a～78d呈沿着延伸槽75的延伸方向各1个地交替排列的排列构造76。因而，各肋板78a～78d沿着延伸槽75的宽度方向形成，以将延伸槽75的内周轮廓75a与外周轮廓75b连接。此外，各肋板78a～78d被形成为在从外部侧的筒端面EFo到内部侧的筒端面EFi之间、沿着在延伸方向两侧邻接的开口孔77a～77e的柱状。这里，由于各开口孔77a～77e被形成为圆筒孔状，所以在各肋板78a～78d中朝向延伸方向两侧的侧面79a为圆柱凹面状。
这样的各开口孔77a～77e在比延伸槽75的内周轮廓75a及外周轮廓75b更靠该延伸槽75的内侧开口。因而，各开口孔77a～77e的内径Dh被设定为比配置各开口孔77a～77e的部位的延伸槽75的宽度小。更详细地讲，各开口孔77a～77e以达到宽度方向两侧的倾斜面75e的方式开口。这样，倾斜面75e成为因开口孔77a～77e的开口而缺失了一部分的形状。
这里，在吸入端口部74相互排列的各开口孔77a～77e的内径Dh及开口面积对应于从小偏角侧越是朝向大偏角侧则越宽度扩大的延伸槽75的宽度而设定。即，在各开口孔77a～77e的内径Dh及开口面积、与对应于各开口孔77a～77e的位置的延伸槽75的宽度之间，有正相关性。
具体而言，如果将各开口孔77a～77e比较，则特别如图4、图5所示，从大偏角侧数，第1个开口孔77a的内径Dh最大。第2个开口孔77b的内径Dh比第1个开口孔77a的内径Dh小，并且比第3～第5个开口孔77c～77e的内径Dh大。第3个开口孔77c的内径Dh与第4个开口孔77d的内径Dh实质上相等。此外，第3～第4个开口孔77c～77d的内径Dh比第1～第2个开口孔77a～77b的内径Dh小，并且比第5个开口孔77e的内径Dh大。因而，第5个开口孔77e的内径Dh最小。
开口孔77a～77e向延伸槽75的开口面积由于在筒状的开口孔77a～77e中相当于筒端面EFi的面积，所以是与各开口孔77a～77e的内径Dh对应的值。如果遵循这一点整理，则各开口孔77a～77e中的位于偏角θe1最大的部位的开口孔77a的开口面积比其他的各开口孔77b～77e的开口面积大。
此外，各开口孔77a～77e中的特定的开口孔77a～77b、77d的开口面积，比在小偏角侧夹着肋板78a～78b、78d相邻的开口孔77b～77c、77e的开口面积大。在本实施方式中，第1个开口孔77a与第2个开口孔77b的关系、第2个开口孔77b与第3个开口孔77c的关系、以及第4个开口孔77d与第5个开口孔77e的关系对应于该开口面积的关系。
此外，该排列构造76被从延伸槽75中的偏角θe1为90°以上的末端部75d形成到偏角θe1不到90°的规定的边界位置Pb。另一方面，在比边界位置Pb更靠小偏角侧，不形成排列构造76，通过槽底面75f从边界位置Pb延伸到起始端部75c，形成底面延伸部75g。
图1、图7～图9所示的泵壳80是泵壳体70的一个构成零件。泵壳80通过对由钢铁材料等具有刚性的金属构成的基材实施镀层等的表面处理，被形成为具有耐磨损性的有底圆筒状。泵壳80中的开口部80c通过被泵盖71覆盖而遍及整周被关闭。泵壳80的内周部80d被形成为从内中心线Cig偏心且与外中心线Cog同轴上的圆筒孔状。
在泵壳80的凹底部80e中的内中心线Cig上，为了在径向上轴支承将该凹底部80e贯通的电动马达3的旋转轴3a而嵌合固定着径向轴承50。
泵壳80在比径向轴承50更靠外周侧具有从齿轮收容室70a的内部向外部喷出燃料的喷出端口部84。喷出端口部84具有延伸槽85、多个开口孔87a、87b、87c、87d、87e及多个肋板88a、88b、88c、88d。
延伸槽85特别如图7所示，在齿轮收容室70a中的与位于喷出区AR2的泵室40对置的部位，从构成泵壳80的凹底部80e的一部分的滑动面82凹陷形成。延伸槽85呈沿着泵壳80的周向延伸的圆弧槽状。更详细地讲，延伸槽85的内周轮廓85a沿着旋转方向Rig以不到半周的长度延伸。延伸槽85的外周轮廓85b沿着旋转方向Rog以不到半周的长度延伸。
这里，延伸槽85从起始端部85c起，越是朝向驱动旋转侧的末端部85d则越宽度缩小。换言之，延伸槽85从偏角θe2较小的小偏角侧起，越是朝向偏角θe2较大的大偏角侧则越宽度扩大。此外，在比延伸槽85的内周轮廓85a及外周轮廓85b更靠内侧，以与该轮廓85a～85b邻接的规定宽度，以向平面状的槽底面85f连接的方式形成有相对于滑动面82倾斜的倾斜面85e。这里，作为从滑动面82到槽底面85f的高低差的槽深被设为比延伸槽85的末端部85d的宽度小。
各开口孔87a～87e从齿轮收容室70a的外部在延伸槽75中开口。具体而言，各开口孔87a～87e被形成为沿着轴向Da将泵壳80贯通的圆筒孔状。特别如图8所示，在各开口孔87a～87e的外部侧，筒端面EFo的整体在作为齿轮收容室70a的外部的燃料泵100外部开口。特别如图7所示，在各开口孔87a～87e的内部侧，筒端面EFi的整体在延伸槽85中开口。这样，一开口孔87a～87e的内径Dh特别如图9所示，在从外部侧到内部侧的各部位实质上为一定。此外，在各开口孔87a～87e中，孔长度Lh被设定为比其内径Dh大。在本实施方式中，在喷出端口部84设置有5个开口孔87a～87e。
各肋板88a～88d在比延伸槽85更靠齿轮收容室70a的相反侧，被配置在分别在延伸方向两侧邻接的开口孔87a～87e之间。各肋板88a～88d作为各开口孔87a～87e间的间隔壁发挥功能，并且具有将泵壳80加强的功能。肋板88a～88d设有比开口孔87a～87e少1个的数量，特别在本实施方式中为4个。此外，各肋板78a～78d形成为，其最小宽度Wr相互实质上相等。
这样的开口孔87a～87e和肋板88a～88d成为沿着延伸槽85的延伸方向各1个地交替排列的排列构造86。因而，各肋板88a～88d沿着延伸槽85的宽度方向形成，以将延伸槽85的内周轮廓85a与外周轮廓85b连接。此外，各肋板88a～88d被形成为从外部侧的筒端面EFo到内部侧的筒端面EFi之间、沿着在延伸方向两侧邻接的开口孔87a～87e的柱状。这里，由于各开口孔87a～87e被形成为圆筒孔状，所以在各肋板中朝向延伸方向两侧的侧面89a成为圆柱凹面状。
这样的各开口孔87a～87e在比延伸槽85的内周轮廓85a及外周轮廓85b更靠该延伸槽85的内侧开口。因而，各开口孔87a～87e的内径Dh被设定为比配置各开口孔87a～87e的部位的延伸槽85的宽度小。更详细地讲，各开口孔87a～87e以达到宽度方向两侧的倾斜面85e的方式开口。由此，倾斜面85e成为通过开口孔87a～87e的开口而缺失一部分的形状。
这里，在喷出端口部84相互排列的各开口孔87a～87e的内径Dh及开口面积对应于从大偏角侧起越是朝向小偏角侧越宽度缩小的延伸槽85的宽度而设定。如果比较各开口孔87a～87e，则特别如图7、图8所示，从大偏角侧数第1个开口孔87a的内径Dh最大。第2个开口孔87b的内径Dh比第1个开口孔87a的内径Dh小，并且比第3～第5个开口孔87c～87e的内径Dh大。第3个开口孔87c的内径Dh与第4个开口孔87d的内径Dh实质上相等。此外，第3～第4个开口孔87c～87d的内径Dh比第1～第2个开口孔87a～87b的内径Dh小，并且比第5个开口孔87e的内径Dh大。因而，第5个开口孔87e的内径Dh最小。
由于开口孔87a～87e向延伸槽85的开口面积在筒状的开口孔87a～87e中相当于筒端面EFi的面积，所以与各开口孔87a～87e的内径Dh对应。如果遵循这一点进行整理，则各开口孔87a～87e中的位于偏角θe2最大的部位的开口孔87a的开口面积比其他的各开口孔87b～87e的开口面积大。
此外，各开口孔87a～87e中的特定的开口孔87a～87b、87d的开口面积比在小偏角侧夹着肋板88a～88b、88d相邻的开口孔87b～87c、87e的开口面积大。在本实施方式中，第1个开口孔87a与第2个开口孔87b的关系、第2个开口孔87b与第3个开口孔87c的关系、以及第4个开口孔87d与第5个开口孔87e的关系对应于该开口面积的关系。
此外，该排列构造86从延伸槽85中的偏角θe2为90°以上的起始端部85c形成到偏角θe2不到90°的规定的边界位置Pb。另一方面，在比该规定位置更靠小偏角侧，通过不形成排列构造86，而延伸槽85的槽底面85f从边界位置Pb延伸到末端部85d，形成底面延伸部85g。
这里，通过图4、图7将吸入端口部74与喷出端口部84比较。吸入端口部74的第1个开口孔77a和喷出端口部84的第1个开口孔87a具有实质上相等的内径Dh及实质上相等的开口面积。在吸入端口部74的第2～第5个开口孔77b～77e和喷出端口部84的第2～第5个开口孔87b～87e中，同样的关系也分别成立。因而，如果设n为自然数，则从吸入端口部74的大偏角侧起第n个开口孔77a～77e和从喷出端口部84的大偏角侧起第n个开口孔84a～84e为实质上相同的内径ID及实质上相等的开口面积。这样，吸入端口部74的多个开口孔77a～77e的开口面积的总和与喷出端口部84的多个开口孔87a～87e的开口面积的总和相等。
在泵壳80的凹底部80e中的、夹着泵室40与吸入端口部74的延伸槽75对置的部位，特别如图7所示，与将同延伸槽75在轴向Da上投影的形状对应而形成有圆弧槽状的吸入对置槽80a。吸入对置槽80a从滑动面82凹陷，在齿轮收容室70a侧开口。由此，在泵壳80中，喷出端口部84的延伸槽85其轮廓85a～85b与吸入对置槽80a实质上线对称地设置。这样，喷出端口部84的延伸槽85与吸入对置槽80a之间被滑动面82分隔。
进而，在泵壳80的凹底部80e中，在作为比喷出端口部84及吸入对置槽80a更靠外周侧、与外齿轮30的外周部34对置的内径拐角部80f，形成有从滑动面82在轴向Da上凹陷的圆环槽80b。圆环槽80b遍及整周连通形成有比吸入对置槽80a靠外周侧的吸入区AR1、和比喷出端口部84靠外周侧的喷出区AR2。
另一方面，特别如图4所示，在泵盖71中的、夹着泵室40与喷出端口部84的延伸槽85对置的部位，与将该延伸槽85在轴向Da上投影的形状对应而形成有圆弧槽状的喷出对置槽71a。喷出对置槽71a从滑动面72凹陷，在泵盖71中的齿轮收容室70a侧开口。由此，在泵盖71中，夹着接头收容室71b，吸入端口部74的延伸槽75其轮廓75a～75b与喷出对置槽71a实质上线对称地设置。这样，吸入端口部74的延伸槽75与喷出对置槽71a之间被滑动面72分隔。
如图1、图3所示，在由这样的泵壳体70围成的齿轮收容室70a中，内齿轮20将其厚度尺寸形成得比一对滑动面72、82间的尺寸稍小。这样，内齿轮20其内周部22被径向轴承50在径向上轴支承，并且轴向Da的两侧被一对滑动面82、82轴支承。
此外，外齿轮30其外径形成得比泵壳80的内径稍小。与此同时，外齿轮30其厚度尺寸形成得比一对滑动面72、82间的尺寸稍小。这样，外齿轮30其外周部34被泵壳80的内周部80d轴支承，并且轴向Da的两侧被一对滑动面72、82轴支承。
随着两齿轮20、30的旋转，在与吸入端口部74及吸入对置槽80a对置而连通的泵室40中，其容积扩大。结果，燃料经由吸入端口部74的各开口孔77a～77e被向齿轮收容室70a内的泵室40吸入。这里，设置于在从滑动面72凹陷的延伸槽75中开口的开口孔77a～77e间的各肋板78a～78d经由延伸槽75的空间与泵室40对置。因而，在泵室40与各肋板78a～78d对置时，也继续从在延伸方向两侧邻接的开口孔77a～77e的燃料的吸入。
随着两齿轮20、30的旋转，在与喷出端口部84及喷出对置槽71a对置而连通的泵室40中，其容积缩小。结果，与吸入功能同时，燃料被从泵室40经由喷出端口部84的各开口孔87a向齿轮收容室70a外喷出。这里，设置于在从滑动面82凹陷的延伸槽85中开口的开口孔87a～87e间的各肋板88a～88d经由延伸槽85的空间与泵室40对置。因而，在泵室40与各肋板88a～88d对置时，也继续向在延伸方向两侧邻接的开口孔87a～87e的燃料的喷出。
这样，被经由吸入端口部74依次吸入到齿轮收容室70a内的泵室40中后经由喷出端口部84被喷出的燃料，经由燃料通路6被从侧盖5的喷出出口5b向燃料泵100的外部喷出。这里，通过上述的泵作用，经过喷出端口部84的燃料的燃料压力与经过吸入端口部74的燃料的燃料压力相比为高压。
以下，说明以上说明的第1实施方式的作用效果。
根据第1实施方式，在吸入端口部74及喷出端口部84中，开口孔77a～77e或87a～87e和肋板78a～78d或88a～88d沿着延伸槽75或85的延伸方向交替地排列。该开口孔77a～77e或87a～87e设置有从齿轮收容室70a的外部在延伸槽75或85中开口的多个，肋板78a～78d或88a～88d被配置在这些开口孔77a～77e或87a～87e间。通过这样的交替排列，即使设置了多个开口孔77a～77e或87a～87e，也能够使泵壳体70的刚性提高。
这样，开口有多个开口孔77a～77e或87a～87e的延伸槽75或85，在与在外齿轮30与内齿轮20之间形成有多个的泵室40对置的部位从滑动面72或82凹陷，并沿着泵壳体70的周向延伸而设置。这样的与延伸槽75或85对置的各泵室40的容积对应于两齿轮20、30的旋转而扩缩。通过该扩缩，燃料被吸入到齿轮收容室70a中后被喷出。
这里，在与开口孔77a～77e或87a～87e对置的泵室40中，对于对应的开口孔77a～77e或87a～87e直接吸入或喷出燃料。此外另一方面，在与肋板78a～78d或88a～88d对置的泵室40中，对于肋板78a～78d或88a～88d的两侧的开口孔77a～77e或87a～87e，经由延伸槽75或85的空间吸入或喷出燃料。这样，能够在与端口部74或84对置的各泵室40中连续进行吸入或喷出，所以实现了灵活利用泵室40的容积的扩缩的吸入或喷出。因而，能够提供泵效率较高的燃料泵100。
此外，根据第1实施方式，相互排列的各开口孔77a～77e或87a～87e中的、位于偏角最大的部位的开口孔77a或87a的开口面积比其他的各开口孔77b～e或87b～87e的开口面积大。由此，能够匹配于在偏角较大的部位变大的泵室40的容积而进行吸入或喷出，所以能够灵活地利用泵室40的容积的扩缩来提高泵效率。
此外，根据第1实施方式，特定的开口孔77a～77b、77d或87a～87b、87d的开口面积相对于夹着肋板78a～78b、78d或88a～88b、88d在小偏角侧相邻的开口孔77b～77c、77e或87b～87c、87e的开口面积为较大的关系。关于一方的泵室40的容积，也为小偏角侧较小、大偏角侧较大的关系，所以能够进行匹配于泵室40的容积的扩缩的吸入或喷出。
更详细地讲，根据与泵室40的容积对应的开口面积，在特定的开口孔77a～77b、77d或87a～87b、87d和相邻的开口孔77b～77c、77e或87b～87c、87e，穿过的燃料的流速接近。由此，在延伸槽75或85的空间中，抑制了燃料在特定的开口孔77a～77b、77d或87a～87b、87d与相邻的开口孔77b～77c、77e或87b～87c、87e侧之间往返，而进行与对置的泵室40的更直接的吸入或喷出。因而，燃料的吸入或喷出变得更平顺，泵效率变高。
此外，根据第1实施方式，延伸槽75或85从小偏角侧起越是朝向大偏角侧则越宽度扩大，各开口孔77a～77e或87a～87e的开口面积对应于延伸槽75或85的宽度而设定。如果这样设定为与偏角θe1或θe2越大则容积越大的泵室40匹配的开口面积，则能够使在各开口孔77a～77e或87a～87e中穿过的燃料的流速接近。因此，在延伸槽75或85的空间中，抑制了燃料在大偏角侧与小偏角侧之间往返，在对置的开口孔77a～77e或87a～87e与泵室40之间进行更直接的吸入或喷出。因而，燃料的吸入或喷出变得更平顺，泵效率变高。
此外，根据第1实施方式，在筒状的开口孔77a～77e或87a～87e中，筒端面EFi的整体在延伸槽75或85中开口。因此，与仅筒端面EFi的一部分开口的情况相比，在抑制由开口部位处的急剧的压力变化带来的气穴的发生的同时，与对置的泵室40进行更直接的吸入或喷出。因而，泵效率变高。
此外，根据第1实施方式，由于开口孔77a～77e或87a～87e为圆筒孔状，所以相对于开口孔77a～77e或87a～87e的截面积能够提高流量而进行燃料的吸入或喷出。进而，由于开口孔77a～77e或87a～87e间的肋板78a～78d或88a～88d的侧面79a或89a能够形成为圆柱凹面状，所以通过抑制向肋板78a～78d或88a～88d的特定部位的应力集中，能够提高肋板78a～78d或88a～88d的强度。
此外，根据第1实施方式，各开口孔77a～77e或87a～87e在比延伸槽75或85的轮廓75a～75b或85a～85b靠内侧开口。通过这样，能够由开口孔77a～77e或87a～87e的开口抑制滑动面72或82与两齿轮20、30的滑动面积减小。这样，确保了滑动面72或82与两齿轮20、30之间的密封性，能够抑制从泵室40的燃料的漏泄漏。因而，泵效率变高。
此外，根据第1实施方式，收容接头部件60的接头收容室71b从与配置开口孔77a～77e及肋板78a～78d的延伸槽75凹陷的滑动面相同的滑动面72凹陷。即使是因这样的接头收容室71b而担心刚性下降的泵壳体70，由于在从与接头收容室71b相同的滑动面72凹陷的延伸槽75侧设置有多个肋板78a～78d，所以也能够抑制该刚性的下降。因而，能够抑制伴随着接头收容室71b凹陷的滑动面72的变形的滑动阻力的增大，能够提供泵效率较高的燃料泵。
此外，根据第1实施方式，交替地排列的开口孔77a～77e或87a～87e及肋板78a～78d或88a～88d的排列构造76或86被设置在吸入端口部74及喷出端口部84的两者上。通过这样，在与吸入端口部74对置的各泵室40中能够连续进行吸入，在与喷出端口部84对置的各泵室40中能够连续进行喷出。这样，实现灵活地利用了泵室40的容积的扩缩的吸入及喷出，泵效率变高。
此外，根据第1实施方式，吸入端口部74的多个开口孔77a～77e的开口面积的总和与喷出端口部84的多个开口孔87a～87e的开口面积的总和相等。通过这样，能够使吸入端口部74和喷出端口部84的开口孔77a～77e、87a～87e的形状共通化，所以能够制造容易地提高泵效率较高的燃料泵100。
此外，根据第1实施方式，相互排列的各肋板78a～78d或88a～88d的最小宽度Wr相互相等。这样，端口部74或84的刚性在泵壳体70的周向上被均质化，例如能够抑制应力集中在一个肋板78a～78d或87a～87d上而成为变形的起点。
(第2实施方式)
如图10所示，第2实施方式是第1实施方式的变形例。对于第2实施方式，以与第1实施方式不同的点为中心进行说明。
将第2实施方式的燃料泵的吸入端口部274与喷出端口部284比较。吸入端口部274的第1个开口孔277a的内径Dh1比喷出端口部284的第1个开口孔287a的内径Dh2大。在吸入端口部274的第2～第5个开口孔277b～277e和喷出端口部284的第2～第5个开口孔287b～287e中，关于内径Dh的同样的关系也分别成立。因而，如果设n为自然数，则从吸入端口部274的大偏角侧起第n个开口孔277a～277e的内径Dh比从喷出端口部284的大偏角侧起第n个开口孔287a～287e的内径Dh大。
结果，吸入端口部274的第1个开口孔277a的开口面积比喷出端口部284的第1个开口孔287a的开口面积大。在吸入端口部274的第2～第5个开口孔277b～277e和喷出端口部284的第2～第5个开口孔287b～287e中，关于开口面积的同样的关系也分别成立。因而，从吸入端口部274的大偏角侧起第n个开口孔277a～277e的开口面积比从喷出端口部284的大偏角侧起第n个开口孔287a～287e的开口面积大。
这样，吸入端口部274的多个开口孔277a～277e的开口面积的总和比喷出端口部284的多个开口孔287a～287e的开口面积的总和大。
在这样的第2实施方式中，在吸入端口部274，开口孔277a～277e和肋板278a～278d也沿着延伸槽75的延伸方向交替地排列。此外，在喷出端口部284，开口孔287a～287e和肋板288a～88d也沿着延伸槽85的延伸方向交替地排列。因而，能够起到依据第1实施方式的作用效果。
此外，根据第2实施方式，吸入端口部274的多个开口孔277a～277e的开口面积的总和比喷出端口部284的多个开口孔287a～287e的开口面积的总和大。通过这样，能够考虑在喷出时比吸入时为高压的燃料，在一方的吸入端口部274从开口孔277a～277e吸入较多的燃料。与此同时，通过在另一方的喷出端口部284不使开口孔287a～287e相对于吸入端口部274的吸入能力开口为所需以上，能够提高泵壳体70的刚性，所以泵效率变高。
以上，对多个实施方式进行了说明，但本发明并不限定于这些实施方式被解释，在不脱离本发明的主旨的范围内能够应用到各种各样的实施方式及组合中。对上述实施方式的变形例1～12进行叙述。
具体而言，作为变形例1，在各开口孔77a～77e、87a～87e中的一部分或全部中，内径Dh也可以在从齿轮收容室70a的外部侧到内部侧的各部位不同。在图11中，在吸入端口部74的各开口孔77a～77e中，以从外部侧起越是朝向内部侧则内径Dh越逐渐变小的方式形成。
作为变形例2，各开口孔77a～77e、87a～87e中的一部分或全部也可以被形成为圆筒孔状以外的矩形筒孔状、三角筒孔状等。
作为变形例3，各开口孔77a～77e、87a～87e中的一部分或全部也可以使筒端面EFi的一部分在延伸槽75、85的内周轮廓75a、85a或外周轮廓75b、85b的外侧伸出而开口。
作为变形例4，关于相互排列的各开口孔77a～77e或87a～87e中的、除了最小偏角侧的开口孔77e或87e以外的全部的开口孔77a～77d或87a～87d，其开口面积也可以比在小偏角侧夹着肋板78a～78d或88a～88d相邻的开口孔77b～77e或78b～78e的开口面积大。
作为变形例5，相互排列的开口孔77a～77e或87a～87e中的最大偏角侧的开口孔77a或87a以外的开口孔77b～77e或87b～87e的开口面积也可以比相互排列的其他的开口孔的开口面积大。
作为变形例6，吸入端口部74的开口孔77a～77e的数量也可以是3个、4个或6个以上。同样，喷出端口部84的开口孔87a～87e的数量也可以是3个、4个或6个以上。
作为变形例7，吸入端口部74的开口孔77a～77e的数量与喷出端口部84的开口孔87a～87e的数量也可以不同。与此同时，吸入端口部74的肋板78a～78d的数量与喷出端口部84的肋板88a～88d的数量也可以不同。
作为变形例8，吸入端口部74及喷出端口部84的一方也可以不形成开口孔77a～77e或87a～87e和肋板78a～78d或88a～88d沿着延伸槽75或85的延伸方向排列的排列构造76或86。
作为变形例9，吸入端口部74及喷出端口部84也可以相互相对于齿轮收容室70a设置在轴向Da的相同侧。
作为变形例10，也可以燃料泵100不具备接头部件60，泵壳体70不具有接头收容室71b。作为其例子，可以举出将旋转轴3a和内齿轮20直接连结的结构。
作为变形例11，泵壳体70也可以将其一部分或全部用铝形成，此外也可以由金属以外的例如合成树脂等形成。
作为变形例12，燃料泵100也可以是作为燃料而将轻油以外的汽油、或基于它们的液体燃料吸入后喷出的。
本发明依据实施例进行了记述，但应理解的是本发明并不限定于该实施例或构造。本发明也包含各种各样的变形例或等价范围内的变形。除此以外，各种各样的组合或形态、在它们中仅包含一个要素、其以上或其以下的其他的组合或形态也包含在本发明的范畴或思想范围中。

Claims (12)

1.一种燃料泵，具备具有多个内齿(32a)的外齿轮(30)、具有多个外齿(24a)且相对于上述外齿轮(30)在偏心方向(De)上偏心而啮合的内齿轮(20)、以及划分出可旋转地收容上述外齿轮(30)及上述内齿轮(20)的齿轮收容室(70a)的泵壳体(70)，上述外齿轮(30)及上述内齿轮(20)一边使在这两个齿轮(20、30)之间形成有多个的泵室(40)的容积扩大/收缩一边旋转，从而将燃料吸入到上述齿轮收容室(70a)中然后喷出，
上述泵壳体(70)具有：
一对滑动面(72、82)，通过将上述外齿轮(30)及上述内齿轮(20)从两侧夹在之间，这两个齿轮(20、30)滑动；
吸入端口部(74、274)，从上述齿轮收容室(70a)的外部向内部吸入上述燃料；以及
喷出端口部(84、284)，从上述齿轮收容室(70a)的内部向外部喷出上述燃料；
上述吸入端口部(74、274)及上述喷出端口部(84、284)中的至少一方具有：
延伸槽(75、85)，在与上述泵室(40)对置的部位，从上述滑动面(72、82)凹陷而沿着上述泵壳体(70)的周向延伸；
多个开口孔(77a～77e、87a～87e、277a～277e、287a～287e)，从上述齿轮收容室(70a)的外部在上述延伸槽(75、85)中开口；以及
多个肋板(78a～78d、88a～88d、277a～277d、288a～288d)，被配置在上述开口孔(77a～77e、87a～87e、277a～277e、287a～287e)之间；
上述开口孔(77a～77e、87a～87e、277a～277e、287a～287e)和上述肋板(78a～78d、88a～88d、277a～277d、288a～288d)沿着上述延伸槽(75、85)的延伸方向交替地排列。
2.如权利要求1所述的燃料泵，
如果以上述内齿轮(20)的中心为顶点将与上述偏心方向(De)所成的角度定义为偏角(θe1、θe2)，则
相互排列的各上述开口孔(77a～77e、87a～87e)中的位于上述偏角(θe1、θe2)最大的部位的上述开口孔(77a、87a)的开口面积比其他的各上述开口孔(77b～77e、87b～87e)的开口面积大。
3.如权利要求2所述的燃料泵，
包括与在上述偏角(θe1、θe2)变小的小偏角侧夹着上述肋板(78a、78b、78d、88a、88b、88d)相邻的上述开口孔(77b、77c、77e、87b、87c、87e)的开口面积相比，开口面积更大的特定的上述开口孔(77a、77b、77d、87a、87b、87d)。
4.如权利要求1所述的燃料泵，
如果以上述内齿轮(20)的中心为顶点将与上述偏心方向(De)所成的角度定义为偏角(θe1、θe2)，则
上述延伸槽(75、85)从上述偏角(θe1、θe2)较小的小偏角侧起，越是朝向上述偏角(θe1、θe2)较大的大偏角侧则宽度越扩大，
各开口孔(77a～77e、87a～87e)的开口面积对应于上述延伸槽(75、85)的宽度而设定。
5.如权利要求1～4中任一项所述的燃料泵，
各上述开口孔(77a～77e、87a～87e)是筒端面(EFi)的整体在上述延伸槽(75、85)中开口的筒状。
6.如权利要求5所述的燃料泵，
各上述开口孔(77a～77e、87a～87e)是圆筒孔状。
7.如权利要求1～6中任一项所述的燃料泵，
各上述开口孔(77a～77e、87a～87e)在比上述延伸槽(75、85)的轮廓(75a、75b、85a、85b)靠内侧开口。
8.如权利要求1～7中任一项所述的燃料泵，还具有：
旋转轴(3a)，被旋转驱动；以及
接头部件(60)，通过将上述旋转轴(3a)与上述内齿轮(20)中继，使上述外齿轮(30)及上述内齿轮(20)旋转；
上述泵壳体(70)还具有收容上述接头部件(60)的接头收容室(71b)；
上述接头收容室(71b)从与配置上述开口孔(77a～77e)及上述肋板(78a～78d)的上述延伸槽(75)凹陷的上述滑动面(72)相同的上述滑动面(72)凹陷。
9.如权利要求1～8中任一项所述的燃料泵，
交替地排列的上述开口孔(77a～77e、87a～87e)及上述肋板(78a～78d、88a～88d)的排列构造(76、86)被设置在上述吸入端口部(74)及上述喷出端口部(84)的两者上。
10.如权利要求9所述的燃料泵，
上述吸入端口部(74)的上述多个开口孔(77a～77e)的开口面积的总和与上述喷出端口部(84)的上述多个开口孔(87a～87e)的开口面积的总和相等。
11.如权利要求9所述的燃料泵，
上述吸入端口部(274)的上述多个开口孔(277a～277e)的开口面积的总和比上述喷出端口部(284)的上述多个开口孔(287a～287e)的开口面积的总和大。
12.如权利要求1～11中任一项所述的燃料泵，
相互排列的各上述肋板(78a～78d、88a～88d)的最小宽度(Wr)相互相等。
CN201680063571.7A 2015-11-03 2016-10-28 燃料泵 Expired - Fee Related CN108350875B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015216225A JP6507998B2 (ja) 2015-11-03 2015-11-03 燃料ポンプ
JP2015-216225 2015-11-03
PCT/JP2016/081992 WO2017077948A1 (ja) 2015-11-03 2016-10-28 燃料ポンプ

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108350875A true CN108350875A (zh) 2018-07-31
CN108350875B CN108350875B (zh) 2020-08-04

Family

ID=58663015

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201680063571.7A Expired - Fee Related CN108350875B (zh) 2015-11-03 2016-10-28 燃料泵

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10557468B2 (zh)
JP (1) JP6507998B2 (zh)
KR (1) KR102042809B1 (zh)
CN (1) CN108350875B (zh)
DE (1) DE112016005039T5 (zh)
WO (1) WO2017077948A1 (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6380364B2 (ja) * 2015-12-17 2018-08-29 株式会社デンソー 燃料ポンプ及び燃料ポンプモジュール
US12018680B2 (en) * 2022-04-12 2024-06-25 Phinia Delphi Luxembourg Sarl Fluid pump with thrust bearing driver

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6149086U (zh) * 1984-09-05 1986-04-02
DE4102162A1 (de) * 1991-01-25 1992-07-30 Bosch Gmbh Robert Vorrichtung zum foerdern von kraftstoff aus einem vorratstank zur brennkraftmaschine eines kraftfahrzeuges
US6179596B1 (en) * 1995-09-26 2001-01-30 Fraunhofer Gesellschaft Zur Foerderung Der Andewandten Forschung E.V. Micromotor and micropump
JP2008215100A (ja) * 2007-02-28 2008-09-18 Miura Co Ltd 内接歯車ポンプ

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2380783A (en) * 1941-04-07 1945-07-31 Gerotor May Company Pump structure
US2417701A (en) * 1944-07-17 1947-03-18 John B Parsons Compensating device for rotary pumps
US3303783A (en) * 1964-07-01 1967-02-14 Tuthill Pump Co Fluid pump apparatus
US3356032A (en) * 1966-01-13 1967-12-05 Emerson Electric Co Hydraulic circuit
US4008018A (en) * 1975-11-28 1977-02-15 Mcdermott Hugh L Rotary fluid displacement device having improved porting
DE3005657C2 (de) * 1980-02-15 1987-01-02 Zahnradfabrik Friedrichshafen Ag, 7990 Friedrichshafen Zahnradpumpe
US4596519A (en) * 1982-07-29 1986-06-24 Walbro Corporation Gear rotor fuel pump
JPS60247080A (ja) * 1984-05-21 1985-12-06 Yamada Seisakusho:Kk エンジン潤滑用トロコイドポンプ
JPS6149086A (ja) 1984-08-14 1986-03-10 アルプス電気株式会社 ウインドガラス自動昇降装置
DE4021500C3 (de) * 1990-07-05 1998-10-22 Mannesmann Vdo Ag Förderaggregat, insbesondere zum Fördern von Kraftstoff
JP3394544B2 (ja) * 1991-11-05 2003-04-07 株式会社デンソー ギヤポンプ
JPH0942169A (ja) * 1995-07-31 1997-02-10 Aisin Seiki Co Ltd ポンプ装置
DE19651683A1 (de) * 1996-12-12 1998-06-18 Otto Eckerle Füllstücklose Innenzahnradpumpe
US5997262A (en) * 1997-04-10 1999-12-07 Walbro Corporation Screw pins for a gear rotor fuel pump assembly
US6109615A (en) * 1998-06-05 2000-08-29 Skf Usa Inc. Plenum oil seal
DE19927789A1 (de) * 1999-06-18 2000-12-21 Bosch Gmbh Robert Flüssigkeitspumpe, insbesondere zum Fördern von Kraftstoff
JP3930243B2 (ja) * 2000-11-06 2007-06-13 本田技研工業株式会社 マグネットポンプ
US7207786B2 (en) * 2002-10-31 2007-04-24 Grant Barry S Fuel pump with filter-absent safety valve and universal inlet and outlet
JP3861835B2 (ja) 2003-03-31 2006-12-27 株式会社デンソー 燃料噴射ポンプ
US6769889B1 (en) * 2003-04-02 2004-08-03 Delphi Technologies, Inc. Balanced pressure gerotor fuel pump
JP2005069004A (ja) 2003-08-21 2005-03-17 Nissan Motor Co Ltd オイルポンプ
DE10341841A1 (de) * 2003-09-09 2005-04-07 Siemens Ag Nach dem Gerotorprinzip arbeitende Kraftstoffpumpe
IN266866B (zh) * 2005-06-22 2015-06-10 Magna Powertrain Usa Inc
JP2007009787A (ja) * 2005-06-30 2007-01-18 Hitachi Ltd モータ一体型内接歯車式ポンプ及び電子機器
JP2007263019A (ja) * 2006-03-29 2007-10-11 Jtekt Corp 内接ギヤポンプ
US7722344B2 (en) 2006-11-15 2010-05-25 Airtex Products, Llc Impeller-drive shaft construction for a fuel pump
JP2008128050A (ja) 2006-11-17 2008-06-05 Aisan Ind Co Ltd トロコイド型流体ポンプ
JP2008231982A (ja) * 2007-03-19 2008-10-02 Jtekt Corp 内接型ギアポンプにおけるチップクリアランスの調整方法、内接型ギアポンプ、及び電動オイルポンプ
JP5316876B2 (ja) 2009-09-03 2013-10-16 株式会社ジェイテクト ポンプ装置
DE102011083425A1 (de) 2011-09-26 2013-03-28 Robert Bosch Gmbh Innenzahnradpumpe
DE102014103959A1 (de) * 2014-03-21 2015-09-24 Eckerle Industrie-Elektronik Gmbh Motor-Pumpen-Einheit
JP2015216225A (ja) 2014-05-09 2015-12-03 キヤノン株式会社 リソグラフィ装置及び方法、並びに物品の製造方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6149086U (zh) * 1984-09-05 1986-04-02
DE4102162A1 (de) * 1991-01-25 1992-07-30 Bosch Gmbh Robert Vorrichtung zum foerdern von kraftstoff aus einem vorratstank zur brennkraftmaschine eines kraftfahrzeuges
US6179596B1 (en) * 1995-09-26 2001-01-30 Fraunhofer Gesellschaft Zur Foerderung Der Andewandten Forschung E.V. Micromotor and micropump
JP2008215100A (ja) * 2007-02-28 2008-09-18 Miura Co Ltd 内接歯車ポンプ

Also Published As

Publication number Publication date
US10557468B2 (en) 2020-02-11
US20180306148A1 (en) 2018-10-25
WO2017077948A1 (ja) 2017-05-11
DE112016005039T5 (de) 2018-08-09
CN108350875B (zh) 2020-08-04
KR102042809B1 (ko) 2019-11-08
KR20180048870A (ko) 2018-05-10
JP2017089401A (ja) 2017-05-25
JP6507998B2 (ja) 2019-05-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4600844B2 (ja) 内接歯車式ポンプ用ロータとそれを用いた内接歯車式ポンプ
CN108350875A (zh) 燃料泵
US10883499B2 (en) Fuel pump including a protruding portion and connecting an inner gear and a rotary shaft
CN108291507A (zh) 燃料泵及燃料泵模块
CN107208626B (zh) 燃料泵
CN105473863B (zh) 涡旋压缩机
US10393077B2 (en) Fuel pump
JP2006348773A (ja) 回転式流体機械
US20130236345A1 (en) Compressor unit including gear rotor and compressor system using the same
JP2017025722A5 (zh)
JP6361561B2 (ja) 流体ポンプ
CN108368845B (zh) 燃料泵
WO2020011159A1 (zh) 流体泵送装置和卧式压缩机
CN105201833B (zh) 压缩机
US20120076683A1 (en) Structure of Variable Oil Pump
JP6123606B2 (ja) オイルポンプ
CN108474379A (zh) 双叶片旋转真空泵
CN108368803A (zh) 燃料泵单元
CN106460836B (zh) 燃料泵
CN110318999A (zh) 压缩机
JP6361573B2 (ja) 燃料ポンプ
JPH01173470U (zh)
CN106050653A (zh) 泵体组件及具有其的压缩机
JP6500455B2 (ja) 燃料ポンプ
CN109595172A (zh) 双级压缩机

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20200804