CN107850725A - 导光板和使用了其的层叠导光板 - Google Patents

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Abstract

本发明的技术课题是创造提高显示图像的分辨率且有助于设备轻量化的导光板。为了解决该技术课题，本发明的导光板是具备玻璃板的导光板，其特征在于，玻璃板的折射率nd为1.56以上，且玻璃板的板厚为1.0mm以下。

Description

导光板和使用了其的层叠导光板
技术领域
本发明涉及导光板和使用了其的层叠导光板，尤其涉及适合于头戴式显示器、3D投影设备等的导光板和使用了其的层叠导光板。
背景技术
近年来，作为头戴式显示器，开发了使影像投影至从帽子的帽檐垂下的显示器的设备、使外界景色和影像显示于显示器的眼镜型设备、使影像显示于透视导光板的设备等。
利用将影像显示于透视导光板的设备，能够通过眼镜来观察外部的景色的同时观察导光板所显示的影像，进而，还能够利用投影出左右不同的影像的技术而实现3D显示、或者利用眼睛的晶状体并利用结合于视网膜的技术来实现虚拟现实空间。
发明内容
发明要解决的问题
作为导光板的板材，主要使用丙烯酸类树脂。但是，丙烯酸类树脂的折射率nd(约1.49)低，因此难以提高光学设计的自由度。其结果是，丙烯酸类树脂难以提高显示图像的分辨率。
此外，头戴式显示器需要装配在头部，因此要求轻量化。
本发明是鉴于上述情况而进行的，其技术课题是创造提高显示图像的分辨率且有助于设备轻量化的导光板。
用于解决问题的方法
本发明人等进行深入研究的结果发现：如果使高折射率的玻璃板实现薄型化并用于导光板，则能够解决上述技术课题，从而提出了本发明。即，本发明的导光板是具备玻璃板的导光板，其特征在于，玻璃板的折射率nd为1.56以上，且玻璃板的板厚为1.0mm以下。此处，“折射率nd”是指使用折射率测定器(例如岛津制作所制造的折射率测定器KPR-2000)测定的值。
本发明的导光板具备玻璃板。玻璃板的内部透射率高，而且与丙烯酸类树脂相比难以损伤，具有刚性。
此外，本发明的导光板中，玻璃板的折射率nd为1.56以上。如果将玻璃板的折射率nd限定为1.56以上，则能够提高导光板的光学设计自由度。
进而，本发明的导光板中，玻璃板的板厚为1.0mm以下。如果将玻璃板的板厚限定为1.0mm以下，则导光板得以轻量化，因此可适宜地用于装配于头部的头戴式显示器。
第二，本发明的导光板优选玻璃板的端面的算术表面粗糙度Ra为1μm以下。由此，能够从玻璃板的端面高效地入射影像信号。此处，“算术表面粗糙度Ra”是指使用小坂研究所制造的Surfcorder ET-4000AK按照JIS B-0601(1994)测定的值。
第三，本发明的导光板优选玻璃板的两个表面与端面所成的相交角度分别在90°±3°以内。由此，能够从玻璃板的端面高效地入射影像信号。
第四，本发明的导光板优选玻璃板在光程长为10mm、波长为550nm时的内部透射率为80％以上。由此，在入射至玻璃板后到射出为止的光损失变小。此处，“在光程长为10mm、波长为550nm时的内部透射率”是通过由使用日立高新技术公司(Hitachi High-TechScience Corporation)制造的分光光度计UH4150的积分球得到的测定数据进行板厚换算来算出光程长为10mm时的透射率而得到的。
第五，本发明的导光板优选玻璃板中作为玻璃组成以质量％计含有SiO2 10～60％、Al2O3 0～8％、BaO 10～40％、以及TiO2+La2O33～30％，且液相粘度为104.0dPa·s以上。由此，容易制作耐失透性和折射率高的玻璃。此处，“TiO2+La2O3”是指TiO2与La2O3的总量。“液相粘度”是指利用铂球提拉法测定液相温度下的玻璃粘度而得到的值。“液相温度”是指将穿过30目(500μm)标准筛且残留在50目(300μm)标准筛上的玻璃粉末投入铂舟中，在温度梯度炉中保持24小时，并测定结晶析出温度而得到的值。
第六，本发明的导光板优选玻璃板中的Fe2O3含量为0.05质量％以下。由此，能够提高玻璃板的内部透射率。
第七，本发明的导光板优选玻璃板中的Cr2O3含量为0.0005质量％以下。由此，能够提高玻璃板的内部透射率。
第八，本发明的导光板优选玻璃板的波纹度为0.1μm以下。由此，能够提高显示图像的分辨率。此处，“波纹度”是按照SEMI D15-1296中记载的FPD用玻璃基板的表面波纹度的测定方法测定的值。
第九，本发明的导光板优选玻璃板的至少一个表面的算术表面粗糙度Ra低于0.5nm。由此，制成层叠导光板时，容易提高层叠精度，此外容易抑制光学偏移。
第十，本发明的导光板优选玻璃板的至少一个表面的铅笔硬度为3H以上。由此，玻璃板的表面难以损伤，因此能够经过长期而维持显示图像的分辨率。此处，“铅笔硬度”是指按照JIS K1600测定得到的值。
第十一，本发明的导光板优选玻璃板具有曲面，且其曲率半径为200mm以上。此处，“曲率半径”是指在玻璃板的最外表面处测定的值。
第十二，本发明的导光板优选在自玻璃板的端面起30mm以内的位置处还具备用于入射影像信号的入射部件。如果玻璃板的板厚小，则在光学设计上难以从玻璃板的端面入射光。此时，如果在玻璃板的端面附近配置入射部件，则能够向玻璃板入射光而不损害显示图像的分辨率。
第十三，本发明的导光板优选用于头戴式显示器用部件。
第十四，本发明的层叠导光板优选为使多个导光板层叠得到的层叠导光板，且导光板为上述导光板。由此，能够变更光聚焦的地点，从而能够实现3D显示。
附图说明
图1是示出本发明的层叠导光板的一例的概念立体图。
具体实施方式
本发明的导光板中，玻璃板的板厚为1.0mm以下，优选为0.7mm以下、0.5mm以下、0.4mm以下、0.3mm以下、0.25mm以下、0.2mm以下、0.15mm以下、0.1mm以下，特别期望为0.05mm以下。如果玻璃板的板厚过大，则导光板的质量变大，因此难以应用于头戴式显示器等的用途。尤其是使多个导光板层叠时，层叠导光板的质量变大。另一方面，如果玻璃板的板厚过小，则组装设备时难以操作。因而，玻璃板的板厚期望为0.01mm以上、特别期望为0.03mm以上。
本发明的导光板中，玻璃板的折射率nd为1.56以上，优选为1.58以上、1.60以上、1.62以上、1.65以上、1.68以上，尤其是1.70以上。如果玻璃板的折射率nd过低，则光学设计的自由度容易降低。另一方面，如果玻璃板的折射率nd过高，则难以成形为板状，因此，导光板的生产效率容易降低。因而，玻璃板的折射率nd优选为2.00以下、1.90以下、1.85以下，尤其是1.80以下。
本发明的导光板中，玻璃板的端面的算术表面粗糙度Ra优选为1μm以下、0.5μm以下、0.1μm以下、50nm以下、30nm以下、10nm以下，尤其是1nm以下。如果玻璃板的端面的算术表面粗糙度Ra过大，则从玻璃板的端面输入影像信号时光发生散射，因此，显示图像的分辨率容易降低。
玻璃板的两个表面与端面所成的相交角度优选分别在90°±3°以内、90°±2°以内，特别优选在90°±1°以内。如果玻璃板的两个表面与端面所成的相交角度处于上述范围外，则容易从玻璃板的端面向内部传送影像信号。
玻璃板的端面优选使利用激光切割的切断面。由此，切断时端面的表面变得平滑而不粗糙，因此，从玻璃板的端面输入影像信号时，光难以散射。
本发明的导光板中，玻璃板中作为玻璃组成以质量％计优选含有SiO2 10～60％、Al2O3 0～8％、BaO 10～40％、以及TiO2+La2O33～30％。如上那样地规定玻璃组成范围的理由如下所述。需要说明的是，在各成分的含有范围的说明中，％是指质量％。
SiO2的含量优选为10～60％。如果SiO2的含量变少，则难以形成玻璃网络结构，难以实现玻璃化。此外，高温粘性过度降低，难以确保高液相粘度。因而，SiO2的含量优选为15％以上、20％以上、25％以上、30％以上、35％以上、38％以上，尤其是40％以上。另一方面，如果SiO2的含量变多，则熔融性、成形性容易降低，此外，折射率容易降低。因而，SiO2的含量优选为55％以下、51％以下、48％以下，尤其是45％以下。
Al2O3的含量优选为0～8％。如果Al2O3的含量变多，则成形时失透结晶容易析出，液相粘度容易降低，此外，折射率容易降低。因而，Al2O3的含量优选为8％以下、7％以下，尤其是6％以下。另一方面，如果Al2O3的含量变少，则玻璃组成的平衡被打破，玻璃反而容易失透。因而，Al2O3的含量优选为0.1％以上、0.5％以上、1％以上、3％以上，尤其是5％以上。
BaO在碱土金属氧化物中是提高折射率但不会使高温粘性极端降低的成分。BaO的含量优选为10～40％。如果BaO的含量变多，则液相粘度容易变低，此外，折射率、密度、热膨胀系数容易变高。因而，BaO的含量优选为35％以下、32％以下、30％以下，尤其是28％以下。另一方面，如果BaO的含量变少，则难以获得期望的折射率，且难以确保高液相粘度。因而，BaO的含量优选为12％以上、15％以上、17％以上、20％以上、23％以上，尤其是25％以上。
TiO2和La2O3是有效提高折射率的成分。因而，TiO2与La2O3的总量优选为3％以上、5％以上、8％以上、11％以上、15％以上，尤其是17％以上。但是，如果TiO2与La2O3的总量变多，则耐失透性容易降低。因而，TiO2与La2O3的总量优选为30％以下、25％以下，尤其是22％以下。
TiO2是除了稀土氧化物等重金属氧化物之外的一般氧化物之中最能够提高折射率的成分。但是，如果TiO2的含量变多，则玻璃容易着色或者耐失透性容易降低。因而，TiO2的含量优选为0.1～15％、1～12％、2～11％、3～10％、4～9％，尤其是5～8％。
La2O3是有效提高折射率的成分。但是，如果La2O3的含量变多，则液相温度容易降低。因而，La2O3的含量优选为0～15％、1～13％、5～12％，尤其是7～11％。
除了上述成分之外，作为任意成分，也可以添加例如下述成分。
B2O3的含量优选为0～10％。如果B2O3的含量变多，则折射率、杨氏模量容易降低。因而，B2O3的含量优选为8％以下，尤其是6％以下。另一方面，如果B2O3的含量变少，则液相温度容易降低。因而，B2O3的含量优选为1％以上、3％以上，尤其是5％以上。
MgO的含量优选为0～12％。MgO是提高杨氏模量的成分，并且是降低高温粘度的成分，但如果大量含有MgO，则折射率容易降低或者液相温度上升，而耐失透性降低或者密度、热膨胀系数变得过高。因而，MgO的含量优选为10％以下、5％以下、3％以下、2％以下、1.5％以下、1％以下，尤其是0.5％以下。
CaO的含量优选为0～15％。如果CaO的含量变多，则密度、热膨胀系数容易变高，如果其含量过多，则玻璃组成的平衡被打破，耐失透性容易降低。因而，CaO的含量优选为13％以下、10％以下，尤其是9％以下。另一方面，如果CaO的含量变少，则熔融性降低、或者杨氏模量降低、或者折射率容易降低。因而，CaO的含量优选为1％以上、3％以上、5％以上，尤其是6％以上。
SrO的含量优选为0～15％。如果SrO的含量变多，则折射率、密度、热膨胀系数容易变高，如果其含量过多，则玻璃组成的平衡被打破，耐失透性容易降低。因而，SrO的含量优选为13％以下、12％以下，尤其是11％以下。另一方面，如果SrO的含量变少，则熔融性容易降低，此外，折射率容易降低。因而，SrO的含量优选为1％以上、3％以上、5％以上、7％以上，尤其是10％以上。
ZnO的含量优选为0～15％。但是，如果ZnO的含量变多，则密度、热膨胀系数变高，如果其含量过多，则玻璃组成的成分平衡被打破，难以确保高液相粘度。因而，ZnO的含量优选为15％以下、12％以下、10％下、8％以下、6％以下，尤其是4％以下。另一方面，如果ZnO的含量变少，则难以确保高液相粘度。因而，ZnO的含量优选为0.1％以上、0.5％以上、超过1％、1.5％以上、2％以上、2.5％以上，尤其是3％以上。
ZrO2是提高折射率的成分，但如果其含量变多，则液相温度容易降低。因而，ZrO2的含量优选为0～10％、0.1～7％、0.5～6％，尤其是1～5.5％。
Li2O、Na2O和K2O是降低高温粘性的成分，此外，是提高热膨胀系数的成分，如果大量导入这些成分，则高温粘性过度降低，难以确保高液相粘度。因而，Li2O、Na2O和K2O的总量优选为15％以下、10％以下、5％以下、2％以下、1％以下、0.5％以下，尤其是0.1％以下。此外，Li2O、Na2O和K2O各自的含量优选为10％以下、8％以下、5％以下、2％以下、1％以下、0.5％以下，尤其是0.1％以下。
作为澄清剂，可以以0～1％的范围添加选自As2O3、Sb2O3、CeO2、SnO2、F、Cl、SO3的组中的一种或两种以上。但是，从环境的观点出发，优选尽量控制As2O3、Sb2O3和F的使用，其各自的含量优选低于0.1％。SnO2的含量优选为0～1％、0.01～0.5％，尤其是0.05～0.4％。此外，SnO2、SO3和Cl的总量优选为0～1％、0.001～1％、0.01～0.5％，尤其是0.05～0.3％。
PbO是降低高温粘性的成分，但从环境的观点出发，优选尽量控制PbO的使用。PbO的含量优选为0.5％以下，尤其是低于0.1％。
Bi2O3、Gd2O3、Nb2O5、Ta2O5和WO3是提高折射率的成分，由于其昂贵且难以大量获取，因此期望尽量控制使用。它们的含量优选分别为1％以下，特别优选为0.5％以下。
Fe2O3和Cr2O3是作为原料杂质而混入的成分，但如果这些成分变多，则玻璃板的内部透射率容易降低。因而，Fe2O3的含量优选为500ppm(0.05％)以下、200ppm以下、100ppm以下、50ppm以下，尤其是30ppm以下。Cr2O3的含量优选为5ppm(0.0005％)以下、3ppm以下、2ppm以下、1ppm以下，尤其是0.5ppm以下。需要说明的是，如果使用高纯度的玻璃原料，则能够降低Fe2O3和Cr2O3的含量。
本发明的导光板中，玻璃板的密度优选为5.0g/cm3以下、4.8g/cm3以下、4.5g/cm3以下、4.3g/cm3以下、3.7g/cm3以下，尤其是3.5g/cm3以下。由此，能够使设备实现轻量化。需要说明的是，“密度”可利用公知的阿基米德法进行测定。
玻璃板的热膨胀系数优选为30×10-7～100×10-7/℃、40×10-7～90×10-7/℃、60×10-7～85×10-7/℃，尤其是65×10-7～80×10-7/℃。在玻璃板的板厚小的情况下，如果在玻璃板的表面形成反射膜等功能膜，则玻璃板容易翘曲。因而，如果将热膨胀系数设为上述范围，则容易防止这样的情形。需要说明的是，“热膨胀系数”是利用膨胀仪测定的值，是指30～380℃的温度范围内的平均值。
玻璃板的应变点优选为500℃以上、550℃以上、600℃以上、620℃以上，尤其是640℃以上。由此，玻璃板难以因设备制造工序中的高温热处理而发生热收缩。需要说明的是，“应变点”是指基于ASTM C336的方法测定的值。
玻璃板在高温粘性为102.0dPa·s时的温度优选为1260℃以上、1280℃以上、1300℃以上、1330℃以上，尤其是1350℃以上。由此，成形时的玻璃粘度上升，成形时玻璃难以失透。需要说明的是，“在高温粘性为102.0dPa·s时的温度”是指利用铂球提拉法测定的值。
玻璃板的液相温度优选为1200以下、1150℃以下、1130以下、1100℃以下、1050以下、1030以下，尤其是1000以下。此外，液相粘度优选为103.0dPa·s以上、103.5dPa·s以上、104.0dPa·s以上、104.5dPa·s以上、104.8dPa·s以上、105.0dPa·s以上、105.2dPa·s以上，尤其是105.3dPa·s以上。由此，成形时玻璃难以失透，容易利用浮法、溢流下拉法而成形为玻璃板。
通过溢流下拉法、狭缝下拉法、再曳引法、浮法、轧平法能够成形为玻璃板，但从提高玻璃板的两个表面的表面平滑性的观点出发，优选利用溢流下拉法而成形为玻璃板。需要说明的是，如果对成形体的表面赋予特定的凹凸形状，则成形时能够在玻璃板的表面形成无反射结构。
玻璃板在光程长为10mm、波长为550nm时的内部透射率优选为80％以上、85％以上、90％以上，尤其是95％以上。如果玻璃板的内部透射率过低，则入射至玻璃板后到射出为止的光损失变大。
玻璃板的至少个表面(期望是两个表面)的算术表面粗糙度Ra优选低于0.5nm、为0.3nm以下，尤其是0.2nm以下。如果表面的算术表面粗糙度Ra过大，则显示图像的分辨率容易降低。
玻璃板的波纹度优选为0.1μm以下、0.08μm以下、0.05μm以下，特别优选为0.03μm以下。如果玻璃板的波纹度过大，则显示图像的分辨率容易降低。
玻璃板的至少一个表面(期望是两个表面)的铅笔硬度优选为3H以上、5H以上，尤其是7H以上。如果表面的铅笔硬度过低，则玻璃表面容易损伤，因此难以维持显示图像的分辨率。
玻璃板具有曲面时，其曲面的曲率半径优选为200mm以上，尤其是500mm以上。由此，容易应用于头戴式显示器中使用的导光板、尤其是从帽子的帽檐垂下的显示器中使用的导光板。
玻璃板优选在其内部具备反射镜、半透半反镜、折射率不同的层。由此，容易变更光聚焦的地点，因此能够提高3D图像的分辨率。需要说明的是，作为在玻璃板的内部形成反射镜、半透半反镜等的方法，可列举出例如对玻璃板的内部照射激光而形成折射率相对较高的异质层的方法。
本发明的导光板优选在自玻璃板的端面起30mm以内的位置还具备用于入射影像信号的入射部件(例如镜部件)。如果玻璃板的板厚小，则在光学设计上难以从玻璃板的端面入射光。此时，如果在玻璃板的显示面侧且端面附近配置入射部件，则能够对玻璃板有效地入射光而不降低显示面积。
本发明的层叠导光板优选为使多个导光板层叠得到的层叠导光板，且导光板为上述导光板。导光板的层叠个数优选为2个以上、5个以上，尤其是10个以上。如果层叠个数少，则显示图像的纵深方向的分辨率容易降低。其结果是，难以实现3D显示。需要说明的是，如果使用折射率与玻璃板匹配的粘接剂，则能够使多个导光板实现层叠一体化。
本发明的层叠导光板中，作为最外侧的玻璃板的外表面的保护部件，也可以在外侧贴附具有凹凸的部件。由此，光的取出效率提高。
图1是示出本发明的层叠导光板的一例的概念立体图。层叠导光板1具有利用未图示的粘接剂使8个玻璃板10进行了层叠一体化的结构。并且，通过对各玻璃板10照射激光而在其内部形成了半透半反镜部11。此外，以接触玻璃板的端面12的方式配置有入射部件13。并且，通过对入射部件13的内部照射激光而形成了射镜部14。进而，在入射部件13的附近配置有光源15。
在层叠导光板1中，从光源15射出的光入射至入射部件13内后，被反射镜部14反射，并从各玻璃板10的端面12传播至各玻璃板10的内部。传播至玻璃板10内部的光被半透半反镜部11反射，并射出至导光板1的外部。由此能够实现高分辨率的3D图像。
实施例
以下，基于实施例来详细说明本发明。但下述实施例是单纯的例示。本发明完全不限定于下述实施例。
表1示出试样No.1～3。
[表1]
如下操作，制作表中的各试样。首先，以成为表中的玻璃组成的方式制备玻璃原料，使用铂钵以1600℃熔融24小时。接着，将所得熔融玻璃流出在碳板上，成形为平板形状。针对所得玻璃，评价表中的特性。
折射率nd是如下值：制作25mm×25mm×约3mm的长方体试样后，以达到0.1℃/分钟那样的冷却速度对(退火点Ta+30℃)～(应变点Ps-50℃)为止的温度区域进行退火处理，接下来使折射率匹配的浸液浸透至玻璃之间，并使用岛津制作所制造的折射率测定器KPR-2000进行测定而得到的值。
密度ρ是通过公知的阿基米德法测定得到的值。
热膨胀系数α是利用膨胀仪测定得到的值，是30～380℃的温度范围内的平均值。
应变点Ps、退火点Ta是基于ASTM C336的方法测定得到的值。
软化点Ts是基于ASTM C338的方法测定得到的值。
在高温粘度为104.0dPa·s、103.0dPa·s、102.5dPa·s和102.0dPa·s时的温度是利用铂球提拉法测定得到的值。
透射率T是光程长为10mm、波长为550nm时的内部透射率，是由使用日立高新技术公司(Hitachi High-Tech Science Corporation)制造的分光光度计UH4150的积分球得到的测定数据进行板厚换算，从而算出的光程长为10mm时的透射率的值。
液相温度TL是如下值：将穿过30目(500μm)的标准筛且残留在50目(300μm)的标准筛上的玻璃粉末投入铂舟中，在温度梯度炉中保持24小时，并测定结晶析出温度而得到的值。此外，液相粘度logηTL是利用铂球提拉法测定液相温度下的玻璃粘度而得到的值。
接着，针对表1的试样No.1的材料，用连续熔融炉进行熔融，并利用溢流下拉法成形为板厚0.3mm的板状，得到玻璃板。将所得玻璃板用激光切断为300mm×300mm的尺寸，并进行清洗。切断后的玻璃板的端面的算术表面粗糙度Ra为0.5nm。此外，玻璃板的两个表面的算术表面粗糙度Ra为0.2nm。
接着，通过溅射法对玻璃板的一个表面成膜作为反射镜的点状Al膜。
接着，通过在玻璃板的端面附近安装的镜子，从玻璃板的端面入射光。并且可确认：如果调整镜子的角度来变更光的入射角度，则光从玻璃板射出的方向发生变化。
附图标记说明
1 层叠导光板
10 玻璃板
11 半透半反镜部
12 玻璃板的端面
13 入射部件
14 反射镜部
15 光源

Claims (14)

1.一种导光板，其为具备玻璃板的导光板，其特征在于，
玻璃板的折射率nd为1.56以上，且玻璃板的板厚为1.0mm以下。
2.根据权利要求1所述的导光板，其特征在于，玻璃板的端面的算术表面粗糙度Ra为1μm以下。
3.根据权利要求1或2所述的导光板，其特征在于，玻璃板的两个表面与端面所成的相交角度分别在90°±3°以内。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的导光板，其特征在于，玻璃板在光程长为10mm、波长为550nm时的内部透射率为80％以上。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的导光板，其特征在于，玻璃板中作为玻璃组成以质量％计含有SiO2 10～60％、Al2O3 0～8％、BaO 10～40％、以及TiO2+La2O3 3～30％，且液相粘度为104.0dPa·s以上。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的导光板，其特征在于，玻璃板中的Fe2O3的含量为0.05质量％以下。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的导光板，其特征在于，玻璃板中的Cr2O3的含量为0.0005质量％以下。
8.根据权利要求1～7中任一项所述的导光板，其特征在于，玻璃板的波纹度为0.1μm以下。
9.根据权利要求1～8中任一项所述的导光板，其特征在于，玻璃板的至少一个表面的算术表面粗糙度Ra低于0.5nm。
10.根据权利要求1～9中任一项所述的导光板，其特征在于，玻璃板的至少一个表面的铅笔硬度为3H以上。
11.根据权利要求1～10中任一项所述的导光板，其特征在于，玻璃板具有曲面，其曲率半径为200mm以上。
12.根据权利要求1～11中任一项所述的导光板，其特征在于，在自玻璃板的端面起30mm以内的位置处还具备用于入射影像信号的入射部件。
13.根据权利要求1～12中任一项所述的导光板，其特征在于，其用于头戴式显示器用部件。
14.一种层叠导光板，其是使多个导光板层叠得到的层叠导光板，其特征在于，
导光板为权利要求1～13中任一项所述的导光板。
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