CN107814478A

CN107814478A - 弯曲玻璃物品的制造方法和弯曲玻璃物品

Info

Publication number: CN107814478A
Application number: CN201710827677.6A
Authority: CN
Inventors: 藤井诚; 金杉谕; 青山尚史
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Current assignee: AGC Inc
Priority date: 2016-09-14
Filing date: 2017-09-14
Publication date: 2018-03-20
Anticipated expiration: 2037-09-14
Also published as: US20180072607A1; CN107814478B; DE102017008610A1; US10766803B2

Abstract

本发明涉及弯曲玻璃物品的制造方法和弯曲玻璃物品。本发明提供一种可以在防止因退火处理而导致的玻璃变形的同时除去成形后的弯曲玻璃的残留应变、残留应力的弯曲玻璃物品的制造方法和弯曲玻璃物品。一种弯曲玻璃物品的制造方法，其通过对具有第1主面、第2主面和端面的弯曲玻璃实施热处理工序而得到弯曲玻璃物品，其中，在所述热处理工序中，所述弯曲玻璃以任意一个主面朝下而由支撑夹具支撑，并且所述支撑夹具在比任意一个主面的最低位置高的位置处支撑任意一个主面或端面的至少一部分。

Description

弯曲玻璃物品的制造方法和弯曲玻璃物品

技术领域

本发明涉及弯曲玻璃物品的制造方法和弯曲玻璃物品。

背景技术

专利文献1中记载了为了在板状玻璃上设置弯曲部而将板状玻璃在高温下弯曲成形的技术。专利文献1中记载了一种成形平板显示器用保护玻璃的方法，其中使在玻璃成形时的加热工序中已被加热的板状玻璃因自重而折弯，从而形成弯曲部。

一般而言，在玻璃的成形工序中，在已成形为所期望的形状后的玻璃中会残留应变、应力。因此，通过对成形后的玻璃实施退火处理而除去残留应变、残留应力。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特许第5605176号公报

发明内容

发明所要解决的问题

为了通过退火处理充分地松弛成形后的玻璃的残留应变、残留应力，需要将玻璃加热至平衡粘性为10¹⁷Pa·s以下。然而，在这种情况下，在退火处理中玻璃会软化，并变得容易因自重而变形。因此，存在无法将先成形后的玻璃的形状维持为原状而偏离设计尺寸的问题。特别地，与具有如光学透镜的那样的厚度的构件不同，对于厚度薄且大型的成形后的玻璃、弯曲深度深且具有扭曲等的复杂的成形后的玻璃而言，无法维持尺寸精度。另外，在具有弯曲部的弯曲玻璃中，存在软化时的弯曲玻璃产生较大应变的问题。即使以仅与作为最低位置的弯曲玻璃的端面接触的方式载置弯曲玻璃并进行退火处理，也已知由于成为因弯曲玻璃的自重而对该接触部施加载荷的状态，因此弯曲玻璃的形状歪曲的问题。另外发现存在以下问题，在以仅与最低位置的端面接触的方式载置弯曲玻璃的状态下对弯曲玻璃进行退火处理时，由于对接触部的载荷、以及接触部处的载置台与弯曲玻璃的热交换，因此成为在接触部与除接触部以外的弯曲玻璃上的部位的载荷不同的状况，有时部分残留应变、残留应力未完全消除并通过作为后续工序的化学强化等而产生强化应力的分布，从而弯曲玻璃的端面强度部分变低等。

因此，本发明的目的在于提供一种弯曲玻璃物品的制造方法和弯曲玻璃物品，所述弯曲玻璃物品的制造方法可以在防止由退火处理导致的玻璃变形的同时除去成形后的弯曲玻璃的残留应变、残留应力。

用于解决问题的手段

本发明包含下述构成。

(1)一种弯曲玻璃物品的制造方法，其包含对具有第1主面、第2主面和端面的弯曲玻璃实施热处理的热处理工序，其特征在于，

在所述热处理工序中，所述弯曲玻璃以任意一个主面朝下而由支撑夹具支撑，并且

所述支撑夹具在比任意一个主面的最低位置高的位置处支撑任意一个主面或端面的至少一部分。

(2)一种弯曲玻璃物品，其为具有第1主面、第2主面和端面，且在至少一部分具有弯曲部，其中，

所述弯曲玻璃物品具有化学强化玻璃，并且

所述第1主面或所述第2主面中的、以压应力深度DOL的面内平均偏差相对于DOL的面内平均值的比例的形式求出的变动比例为3％以下。

(3)一种弯曲玻璃物品，其为具有第1主面、第2主面和端面，且在至少一部分具有弯曲部的弯曲玻璃物品，其中，

所述端面附近的任意一个主面中通过积分得到的主应力差为5MPa以下。

发明效果

根据本发明，可以在防止由退火处理导致的玻璃的变形的同时除去成形后的弯曲玻璃物品的残留应变、残留应力。

附图说明

图1为以概略的步骤表示弯曲玻璃物品的制造方法的一例的流程图。

图2为表示退火工序的加热程序的一例的说明图。

图3为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第1构成例的立体图。

图4(A)、(B)为图3的A-A线剖视图。

图5为表示弯曲玻璃的切割工序的工序说明图。

图6为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第2构成例的立体图。

图7为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第3构成例的立体图。

图8为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第4构成例的立体图。

图9为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第5构成例的立体图。

图10为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第6构成例的主视图(A)与侧视图(B)。

图11为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第7构成例的主视图(A)与侧视图(B)。

图12为表示玻璃样品的主应力差的测定结果的图。

附图标记

10，20，30，40，50，60，70 支撑夹具

15，51 载置面(支撑部)

65，77A，77B 支撑部

100 弯曲玻璃

101 第1主面

103 周缘部

105 端面

具体实施方式

以下，参考附图详细地说明本发明的实施方式。

在本实施方式的弯曲玻璃物品的制造方法中，将作为被成形体的板状玻璃加热至软化点以上的温度而使其软化，然后用成形模具进行成形而在板状玻璃中赋予弯曲部。然后，在用支撑夹具支撑已成形的弯曲玻璃的同时进行热处理、例如退火处理。通过该退火处理，在防止弯曲玻璃自成形形状产生变形的同时除去弯曲玻璃的残留应变、残留应力。

本说明书中的具有弯曲部的玻璃是指具有将板状玻璃的一部分折弯而得到的部分的玻璃、或在板状玻璃的整个面或局部形成有弯曲部的玻璃。另外，板状玻璃不限于平板状的玻璃，可以为具有少量弯曲部的玻璃。在此，弯曲部是指曲率半径为10000mm以下的部位，平坦部是指曲率半径大于10000mm的部位。在以下的说明中，将成形前的被成形体称为板状玻璃，将成形后的被成形体称为弯曲玻璃，将实施了热处理工序的弯曲玻璃称为弯曲玻璃物品。

对于弯曲玻璃的成形工序而言，首先，准备作为被成形体的板状玻璃，并用支撑台、下模、臂等适当的手段进行支撑(S1)。接着，对被支撑的板状玻璃进行加热，温度没有特别的限制，可以加热至300℃～600℃、例如约500℃(S2)。优选以使得平衡粘性为10^12.5Pa·s以上且10¹⁷Pa·s以下的方式进行加热。该加热处理为板状玻璃的预热工序。

平衡粘性根据所测定的粘性范围例如可以使用梁弯曲法(ISO7884-4：1987)、纤维伸长法(ISO 7884-3：1987)、平行平板粘度计(ASTM C 338-93：2003)、棒式沉降式粘度计(ISO 7884-5：1987)进行测定。本发明的实施方式中，平衡粘性基于梁弯曲法进行测定。

预热工序后的板状玻璃被移载至成形模具上，被加热至例如700℃～750℃的软化点以上的温度。

通过加热而软化后的板状玻璃因自重而逐渐向下方弯曲，一个面(第1主面)与成形模具的成形面接触，成形面的形状转印至板状玻璃。由此成形出在至少一部分形成有弯曲部的弯曲玻璃(S3)。

接着，将通过上述的成形工序得到的弯曲玻璃以优选5℃/分钟以上的冷却速度在平衡粘性为10^12.5Pa·s以上且10²⁰Pa·s以下的范围内进行冷却(S4)。需要说明的是，冷却温度优选15℃/分钟以上。这是因为，通过减少成形模具与板状玻璃的接触时间，可以防止由来源于成形模具的转印导致的外观缺陷，并且可以缩短单件工时。冷却速度优选为200℃/分钟以下，更优选为150℃/分钟以下，这是为了防止冷却中的板状玻璃的破裂。

对成形后的弯曲玻璃而言，优选尽可能降低冷却速度，这是因为可以松弛残留应变、残留应力。然而，由于工序的单件工时变长，因此必须加快冷却速度，弯曲玻璃在成形后以较快的冷却速度冷却。其结果是，在冷却后的弯曲玻璃中，有时产生残留应变、残留应力。

因此，对冷却后的弯曲玻璃，通过热处理工序、例如实施退火处理的退火工序而松弛所产生的残留应变、残留应力(S5)。

图2为表示退火工序的加热程序的一例的说明图。在该退火工序中，具有加热至所期望的退火温度的加热工序、在该退火温度下保持规定时间的保温工序、以及以慢于加热速度的速度进行冷却的缓冷工序。

在加热工序中，优选以使得弯曲玻璃的平衡粘性为10^12.5Pa·s～10¹⁷Pa·s的方式进行加热，例如加热至约550℃。

在保温工序中，优选将已加热至使得该弯曲玻璃的平衡粘性为10^12.5Pa·s～10¹⁷Pa·s的退火温度的弯曲玻璃例如保持10分钟～180分钟。由此，可以充分松弛应力并除去热应变，可以形成均匀的应力分布。应力分布变得均匀，因此所得到的弯曲玻璃物品的弹力变得均匀，在例如通过胶粘剂来贴合弯曲玻璃物品和显示面板的情况下，不对胶粘剂施加负载，从而可以抑制剥离等。需要说明的是，根据情况，可以将保温温度设定为低于加热工序中的加热温度而实施保温工序。

在缓冷工序中，例如优选以0.3℃/分钟～10℃/分钟的降温速度将弯曲玻璃缓慢地冷却至平衡粘性为10^17.8Pa·s以上。降温速度更优选为0.3℃/分钟～5℃/分钟。由此，在所得到的弯曲玻璃物品内不产生新的温度分布，可以防止由温度分布导致的残留应力的产生，其结果是，可以得到良好的效果。

根据上述的退火工序，可以松弛弯曲玻璃的内部的残留应变、残留应力。然而，另一方面，由于弯曲玻璃被加热至产生蠕变变形的温度，因此难以保持已成形的弯曲玻璃的形状。因此，所得到的弯曲玻璃物品的最终尺寸自设计尺寸产生偏离。需要说明的是，“蠕变变形”是指例如以使得玻璃的平衡粘性达到10^12.5Pa·s～10¹⁷Pa·s的方式进行加热并保持时，随着时间的推移玻璃的形状发生变形的现象。

因此在本实施方式中，使在退火工序中已软化的弯曲玻璃支撑于可以在原样保持所述弯曲玻璃的形状的状态下进行支撑的支撑夹具上。利用该支撑夹具，对在退火工序中已软化的弯曲玻璃进行支撑而不改变所述弯曲玻璃的形状。由此，即使对弯曲玻璃进行退火处理，也可以按照设计尺寸来维持外形。另外，可以松弛所得到的弯曲玻璃的内部的残留应变、残留应力，进而可以实现也包含弯曲玻璃的端面附近在内的残留应力的均匀化。以往，在后续的工序中，在倒角加工工序、切割工序中的加工中，由于在弯曲玻璃内分布有残留应力、残留应变，有时无法实施所期望的加工，产生大量的不合格品，然而在本实施方式中可以解决该问题。另外，对所得到的弯曲玻璃进行化学强化时，在面内进行均匀强化，可以使弯曲玻璃的强度变均匀。

＜支撑夹具的第1构成例＞

将支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第1构成例的立体图示于图3。本构成的弯曲玻璃100的俯视图为长方形，沿着长边弯曲而形成。而且弯曲玻璃100可以在利用支撑夹具10支撑凹状的作为下表面的第1主面101的状态下进行退火处理。需要说明的是，不一定要如上所述使作为与成形模具的成形面接触的面的第1主面支撑于支撑夹具10，也可以根据情况支撑第2主面。

本构成的支撑夹具10具有：彼此平行配置的一对支撑板11A、11B；将一对支撑板11A、11B彼此连接的连接板13；以及固定支撑板11A、11B和连接板13的基板14。需要说明的是，不一定连接板13、基板14并不一定是需要的，然而优选使用至少任一者。

支撑板11A、11B的上端部的载置面15沿着弯曲玻璃100的长边形成为圆弧状，并且支撑板11A、11B以垂直于基板14的方式直立设置。载置面15为从下方支撑弯曲玻璃100的长边侧的两端部处的第1主面101的支撑面。该载置面15具有与弯曲玻璃100的第1主面101相同的曲面形状，对应于弯曲玻璃100的设计形状而形成。另外，载置面15可以与弯曲玻璃100的第1主面101不完全相同，例如可以为与设计形状近似的形状。

支撑板11A、11B在比作为成为弯曲玻璃100的下表面的第1主面101的长边方向端部的最低位置高的位置处支撑第1主面101。

需要说明的是，虽然使用作为与成形模具的成形面接触的面的第1主面进行了说明，不过也可以为第2主面，以下同样。

对于支撑板11A、11B的载置面15而言，如果形成为表面以算术平均粗糙度Ra计为1μm以下且以算术平均起伏Wa计为0.7μm以下的光滑的表面，则可以防止微小凹凸转印至弯曲玻璃100。另外，如果在载置面15的圆弧面具有起伏，则可以减小弯曲玻璃100与载置面15的接触面积，从而可以减小载置面15对弯曲玻璃100产生影响的面积。需要说明的是，算术平均粗糙度Ra和算术平均起伏Wa根据JIS B0601：2001进行测定并求出。

对于连接板13而言，机械性地连接一对支撑板11A、11B彼此即可，其形状没有特别限制。不过，上表面17的高度优选设定为一对支撑板11A、11B的载置面15以下。弯曲玻璃100与支撑夹具10的接触面积变小，可以抑制弯曲玻璃100的划痕、破损等，因此上表面17的高度优选低于一对支撑板11A、11B的载置面15。

对于支撑夹具10而言，为了将其对弯曲玻璃100的影响降到最低，优选由不锈钢、一般结构用碳钢、碳、SiC、熔融石英、玻璃制或陶瓷制的低密度原材料等具有耐热性、耐氧化性的材料形成。另外，可以使用将玻璃制、不锈钢制的片材卷绕而得到的物体作为支撑夹具10。

图4(A)、(B)为图3的A-A线剖视图。如图4(A)所示，成形后的弯曲玻璃100在退火处理前被运送至支撑夹具10的上方，并且如图4(B)所示被载置在支撑夹具10的载置面15上。

对支撑在支撑夹具10上的弯曲玻璃100，例如实施上述的图2所示的退火工序。需要说明的是，弯曲玻璃100不限于如上所述经过预热工序、成形工序、冷却工序而得到的弯曲玻璃，也可以如图1的S5所示使用通过其它方法准备的成形体。

由于弯曲玻璃100在退火工序中被加热至平衡粘性为10^12.5Pa·s～10¹⁷Pa·s，因此软化而成为容易因自重而变形的状态。然而，根据本构成的支撑夹具10，弯曲玻璃100的第1主面101的长边侧的两端部由支撑夹具10的载置面15支撑，因此可以防止变形，从而得到应变小且成形精度高的弯曲玻璃100。

使用上述的支撑夹具的退火处理特别是对于连续炉方式的热处理装置的构成是有用的，可以以较短的单件工时连续生产高品质的弯曲玻璃物品。由此，可以提高生产效率。另外，根据上述的弯曲玻璃物品的制造方法，可以得到应变小且成形精度高的弯曲玻璃物品。另外，可以得到划痕少且美观优异的弯曲玻璃物品。

弯曲玻璃100在上述的退火工序结束后从支撑夹具10中取下，移至后续的工序。

根据上述构成的支撑夹具10，退火处理时的弯曲玻璃100与支撑夹具10的接触部被限制在弯曲玻璃100的第1主面101中的短边方向的两端部。因此，即使因支撑夹具10而在弯曲玻璃100上产生划痕、接触痕等，接触部的范围也被限制在弯曲玻璃100的极小的范围内。退火处理后的弯曲玻璃物品的端部可以通过切割处理而除去。另外，切割处理后的弯曲玻璃物品的端部切割面可以通过进行倒角加工处理而进行平滑化。

接着，对在退火工序后实施的弯曲玻璃100的机械加工进行说明。

＜切割工序＞

将表示弯曲玻璃的切割工序的工序说明图示于图5。

在切割加工中，从已成形的弯曲玻璃100或弯曲玻璃物品(以下，将它们统称为被加工物)中，切割作为产品所不需要的一部分的周缘部103，调节外观和尺寸。例如，在除去上述的与支撑夹具10的接触位置的情况下，切割位置优选距被加工物的端面10mm以下，更优选5mm以下。

被加工物在赋予所期望的弯曲部的成形工序中，在软化点以上的高温下与成形模具接触。另外，在退火工序中，被加工物的端部与支撑夹具10接触而被支撑。因此，在被加工物的玻璃表面上，有可能在与其它构件接触过的部位产生划痕、接触痕等。

因此，使用比最终产品形状大的尺寸的板状玻璃实施成形工序，然后用公知的切割机等将与支撑夹具10接触过的部位切割而除去。由此，除去因与支撑夹具10的接触而受到影响的部位，可以得到具有无划痕或接触痕等的玻璃表面的弯曲玻璃物品。

＜倒角加工工序＞

在通过磨削进行的倒角加工中，虽然未图示，但对调节了外观和尺寸的被加工物的至少一部分端面进行倒角加工。在倒角加工中，最初用粗粒的磨削磨石进行加工，然后缓慢地用细粒的磨削磨石进行加工，对通过切割加工而形成的端面105角部实施倒角加工。作为粗粒的磨削磨石的材质而言，可以使用氧化铝、cBN(立方氮化硼)、金刚石等，从磨削性、硬度的方面出发，优选材质为金刚石。作为粗粒的磨削磨石的粗细度而言，优选#80～#500，更优选#200～#400。作为细粒的磨削磨石的材质而言，可以使用氧化铝、cBN、金刚石等，从磨削性、硬度的方面出发，优选材质为金刚石。作为细粒的磨削磨石的粗细度而言，优选#300～#3000，更优选#400～#1200。

在对被加工物进行倒角加工时，在将冷却剂(水溶性磨削液)供给至加工部的同时进行加工。作为冷却剂而言，可以适当选择市售品来使用。

需要说明的是，虽然未图示，但在被加工物上可以形成开孔。在这种情况下，优选与端面105同样地，也对开孔的边缘部实施倒角加工。

另外，上述的倒角加工不仅可以对由切割工序形成的切割面实施，也可以对除切割面以外的端面实施。在这种情况下，可以以更精确的方式对产品形状的最终精加工尺寸进行精加工。

优选对退火工序后的弯曲玻璃物品分别实施上述的切割工序和倒角加工工序。通过退火工序等，有时在所得到的弯曲玻璃物品的表面上的与其它构件接触的部位产生划痕、接触痕等。通过实施这些工序，可以除去接触痕，得到外观优异的弯曲玻璃物品。

需要说明的是，在制造弯曲玻璃物品的工序中，在切割加工、倒角加工后还可以包含在玻璃表面形成印刷层的印刷工序，在退火工序前还可以包含玻璃强化处理工序。

接着，对在上述的弯曲玻璃物品的制造方法中作为前提而使用的玻璃材料、玻璃强化处理工序、印刷工序进行说明。

＜被成形体的玻璃材料＞

对于作为用于本实施方式的被成形体的板状玻璃而言，例如厚度为0.5mm以上，优选为0.7mm以上。另外，玻璃原板的厚度为5mm以下，优选为3mm以下，更优选为2mm以下。如果为该范围，则可以在最终产品中得到不容易破裂的强度。

作为构成板状玻璃的玻璃组成而言，例如可以使用：钠钙玻璃、铝硅酸盐玻璃、铝硼硅酸盐玻璃、二硅酸锂玻璃等。特别是在本实施方式中，将铝硅酸盐、铝硼硅酸盐用于板状玻璃的情况是优异的。这些板状玻璃具有高杨氏模量、高膨胀系数，通过板状玻璃的加热而产生较高热应力。因此，板状玻璃的自所期望的弯曲形状的偏差(偏差)变大，进而在对板状玻璃进行强化处理的情况下，有时压应力的值存在偏差(ばらつく)。在本实施方式中，通过板状玻璃为这些玻璃组成，即使为弯曲形状也可以减小形状偏差(偏差)，并且可以抑制压应力的偏差(ばらつき)。

作为玻璃组成的具体例而言，可以列举：在以氧化物基准的摩尔％表示的组成中，含有50％～80％的SiO₂、0.1％～25％的Al₂O₃、3％～30％的Li₂O+Na₂O+K₂O、0～25％的MgO、0～25％的CaO和0～5％的ZrO₂的玻璃，但没有特别限制。更具体而言，可以列举以下的玻璃组成。需要说明的是，例如，“含有0～25％的MgO”是指MgO不是必需的，但可以含有不超过25％的MgO。(i)的玻璃属于钠钙硅酸盐玻璃，(ii)和(iii)的玻璃属于铝硅酸盐玻璃。

(i)在以氧化物基准的摩尔％表示的组成中，含有63％～73％的SiO₂、0.1％～5.2％的Al₂O₃、10％～16％的Na₂O、0～1.5％的K₂O、0～5％的Li₂O、5％～13％的MgO和4％～10％的CaO的玻璃。

(ii)在以氧化物基准的摩尔％表示的组成中，含有50％～74％的SiO₂、1％～10％的Al₂O₃、6％～14％的Na₂O、3％～11％的K₂O、0～5％的Li₂O、2％～15％的MgO、0～6％的CaO和0～5％的ZrO₂，SiO₂和Al₂O₃的含量的合计为75％以下，Na₂O和K₂O的含量的合计为12％～25％、MgO和CaO的含量的合计为7％～15％的玻璃。

(iii)在以氧化物基准的摩尔％表示的组成中，含有68％～80％的SiO₂、4％～10％的Al₂O₃、5％～15％的Na₂O、0～1％的K₂O、0～5％的Li₂O、4％～15％的MgO和0～1％的ZrO₂的玻璃。

(iv)在以氧化物基准的摩尔％表示的组成中，含有67％～75％的SiO₂、0～4％的Al₂O₃、7％～15％的Na₂O、1％～9％的K₂O、0～5％的Li₂O、6％～14％的MgO和0～1.5％的ZrO₂，SiO₂和Al₂O₃的含量的合计为71％～75％、Na₂O和K₂O的含量的合计为12％～20％，在含有CaO的情况下其含量小于1％的玻璃。

此外，在对玻璃进行着色并使用时，在不妨碍所期望的化学强化特性的实现的范围内，可以添加着色剂(着色成分)。可以列举例如在可见光区域具有吸收的、作为Co、Mn、Fe、Ni、Cu、Cr、V、Bi、Se、Ti、Ce、Er和Nd的金属氧化物的Co₃O₄、MnO、MnO₂、Fe₂O₃、NiO、CuO、Cu₂O、Cr₂O₃、V₂O₅、Bi₂O₃、SeO₂、TiO₂、CeO₂、Er₂O₃、Nd₂O₃等作为优选的着色成分。

另外，在使用着色玻璃作为玻璃基材的情况下，在玻璃中，以氧化物基准的摩尔百分率表示，可以在7％以下的范围内含有着色成分(选自由Co、Mn、Fe、Ni、Cu、Cr、V、Bi、Se、Ti、Ce、Er和Nd的金属氧化物构成的组中的至少一种成分)。当着色成分超过7％时，玻璃变得容易失透，因此不优选。该含量优选为5％以下，更优选为3％以下，进一步优选为1％以下。在优先考虑玻璃的可见光透射率的情况下，典型地为不含有这些成分。另外，玻璃基材可以适当含有SO₃、氯化物、氟化物等作为熔融时的澄清剂。

＜强化处理工序＞

此外，作为在这样的板状玻璃(成形为弯曲形状前或成形为弯曲形状后)上形成表面压应力层的强化处理方法，可以利用物理强化法或化学强化法。玻璃主面经强化处理的玻璃板可以得到机械强度高的玻璃。在本构成中，可以采用任意的强化方法，但在想要得到厚度薄且表面压应力(CS)值大的玻璃的情况下，优选利用化学强化法进行强化。

化学强化法是通过用略低于450℃的熔融盐将存在于板状玻璃的主面的离子半径较小的碱金属离子(典型地为Li离子、Na离子)交换为离子半径更大的碱金属离子(典型地，对于Li离子而言为Na离子或K离子，对于Na离子而言为K离子)、从而在玻璃表面上形成压应力层的处理。化学强化处理可以利用以往公知的方法实施，一般而言，将玻璃浸渍于硝酸钾熔融盐中。可以在该熔融盐中添加使用不超过10质量％的碳酸钾。由此，可以除去玻璃表层的裂纹等，得到高强度的玻璃。通过在化学强化时将硝酸银等银成分混合至硝酸钾中，玻璃进行离子交换而在表面上具有银离子，可以赋予抗菌性。另外，化学强化处理不限于一次，例如可以在不同的条件下实施两次以上。

化学强化玻璃的强化特性(强化曲线)通常可以用形成于表面的表面压应力(CS；Compressive stress)层、该表面压应力层的深度(DOL；Depth of layer)、形成于内部的拉应力(CT；Central tension)表示。以下，以板状玻璃为化学强化玻璃的情况为例进行说明。

压应力层的表面压应力(CS)优选为500MPa以上，更优选为550MPa以上，进一步优选为600MPa以上，特别优选为700MPa以上。表面压应力(CS)变高时，强化玻璃的机械强度变高。另一方面，表面压应力(CS)变得过高时，玻璃内部的拉应力有可能变得极高，因此表面压应力(CS)优选设定为1800MPa以下，更优选设定为1500MPa以下，进一步优选设定为1200MPa以下。

在化学强化处理中，一方面进行离子交换，另一方面通过化学强化处理时的加热，残存于玻璃的应力消除，具有强化的进行程度(入り方)变得不均匀的倾向。另外，当不规则地松弛残留应力时，强化的进行程度也会变得不均匀。退火处理对于解决这样的化学强化的不均匀性是有效的，但退火处理如上所述具有导致弯曲玻璃的形状变化的倾向。然而，根据使用本构成的支撑夹具的退火处理，可以抑制弯曲玻璃的变形，且可以在玻璃的整个面得到充分的化学强化的效果。另外，通过该退火处理，可以减小DOL的面内的偏差(バラつき)。当将弯曲玻璃物品的面内平均偏差(偏差)相对于DOL面内平均值的比例作为变动比例时，将变动比例调节为3％以下。由此可以得到均匀的化学强化层，并且可以得到具有均匀的强度的弯曲玻璃物品。变动比例更优选为2.5％以下。

另外，经退火处理的弯曲玻璃物品和未退火处理的弯曲玻璃(未退火处理玻璃)的杨氏模量不同。与未退火处理的弯曲玻璃相比，弯曲玻璃物品具有对应于载荷的变形量变小的倾向。认为这是由于杨氏模量变高，杨氏模量优选为45GPa以上，更优选为50GPa以上。在将弯曲玻璃物品作为保护玻璃而贴合于曲面显示面板时，即使通过按压等对玻璃施加载荷，也可以抑制变形，可以维持玻璃的形状精度。此外，认为在用作显示装置等最终产品的情况下，在触控面板操作时按压玻璃时，杨氏模量越高，则玻璃的变形越小，因此意料不到的玻璃变形小，触感优异。杨氏模量优选为90GPa以下，更优选为85GPa以下。杨氏模量超过上限值时，玻璃本身容易变脆。需要说明的是，杨氏模量可以用JIS R1659：2003中记载的方法测定。

形成于玻璃的主面的表面压应力层的深度(DOL)优选为5μm以上，更优选为8μm以上，进一步优选为10μm以上。另一方面，DOL变得过大时，玻璃内部的拉应力有可能变得极高，因此优选将压应力层的深度(DOL)设定为150μm以下，更优选设定为100μm以下，进一步优选设定为80μm以下，典型地为50μm以下。

对于形成于玻璃的主面的表面压应力(CS)和表面压应力层的深度(DOL)而言，可以使用表面应力计(折原制作所公司制造、FSM-6000)，通过观察干涉条纹的根数及其间隔而求出。作为FSM-6000的测定光源而言，例如可以使用波长589nm、790nm的光源。需要说明的是，表面压应力也可以利用双折射来测定。在难以进行光学评价的情况下，也可以利用3点弯曲等机械强度评价来进行推定。另外，对于形成于玻璃内部的拉应力(CT；单位MPa)而言，可以使用上述测定的表面压应力(CS；单位MPa)和表面压应力层的深度(DOL；单位μm)，通过下式计算。

CT＝{CS×(DOL×10^-3)}/{t-2×(DOL×10^-3)}

需要说明的是，t(单位mm)为玻璃的板厚。

另外，对于本构成的化学强化玻璃而言，优选在表面具有选自由钠离子、银离子、钾离子、铯离子和铷离子构成的组中的至少一种。由此，可以在表面诱发压应力，使玻璃高强度化。另外，在化学强化时，将硝酸银混合至硝酸钾中时，玻璃成形体进行离子交换而在表面具有银离子，从而可以赋予抗菌性。

需要说明的是，在进行强化处理工序后，可以实施对弯曲玻璃物品进行清洗的工序。例如，作为清洗工序，除了水洗以外，还可以实施酸处理、碱处理、碱刷清洗。另外，强化处理工序不一定为一次，也可以实施两次以上。

＜印刷层＞

印刷层可以根据用途而通过各种印刷方法、油墨(印刷材料)形成。作为印刷方法而言，例如可以利用：喷雾印刷、喷墨印刷、丝网印刷。通过这些方法，即使对于大面积的玻璃也可以良好地进行印刷。特别是在喷雾印刷中，容易对具有弯曲部的弯曲玻璃物品进行印刷，并且容易调节印刷面的表面粗糙度。另一方面，在丝网印刷中，在具有较大平坦部的弯曲玻璃物品上容易以使得平均厚度变均匀的方式形成所期望的印刷图案。另外，可以使用多种油墨，从印刷层的粘附性的观点考虑，优选为相同的油墨。

形成印刷层的油墨可以为无机类也可以为有机类。作为无机类的油墨而言，例如可以为包含选自SiO₂、ZnO、B₂O₃、Bi₂O₃、Li₂O、Na₂O和K₂O中的一种以上的组合物；选自CuO、Al₂O₃、ZrO₂、SnO₂和CeO₂中的一种以上的组合物；Fe₂O₃的组合物；以及TiO₂的组合物中的任一者。

作为有机类的油墨而言，可以使用将树脂溶解于溶剂而得到的各种印刷材料。例如，作为树脂而言，可以选择使用选自由丙烯酸树脂、聚氨酯树脂、环氧树脂、聚酯树脂、聚酰胺树脂、乙酸乙烯酯树脂、酚树脂、烯烃树脂、乙烯-乙酸乙烯酯共聚树脂、聚乙烯醇缩醛树脂、天然橡胶、苯乙烯-丁二烯共聚物、丙烯腈-丁二烯共聚物、聚酯多元醇、聚醚聚氨酯多元醇等树脂构成的组中的至少一种。另外，作为溶剂而言，可以使用：水、醇类、酯类、酮类、芳香族烃类溶剂、脂肪族烃类溶剂。例如，作为醇类而言，可以使用异丙醇、甲醇、乙醇等，作为酯类而言，可以使用乙酸乙酯，作为酮类而言，可以使用甲乙酮。另外，作为芳香族烃类溶剂而言，可以使用甲苯、二甲苯、埃克森美孚(Exxon Mobil)公司制造的SOLVESSO 100、SOLVESSO 150等，作为脂肪族烃类溶剂而言，可以使用己烷等。需要说明的是，虽然列举它们做为例子，但除它们之外可以使用各种印刷材料。对于所述有机类的印刷材料而言，通过涂布于透明板、然后使溶剂蒸发而形成的树脂的层，可以得到印刷层。

用于印刷层的油墨可以含有着色剂。作为着色剂而言，例如，在将印刷层设定为黑色的情况下，可以使用炭黑等黑色的着色剂。此外，可以根据所期望的颜色使用适当颜色的着色剂。

在本构成中，可以将印刷层形成于弯曲玻璃100的与支撑夹具10的接触位置。在这种情况下，即使弯曲玻璃100的表面产生划痕、接触痕等，由于在该部位形成有印刷层，因此即使产生划痕、接触痕，也无法进行视觉辨认。

接着，对在退火工序中支撑弯曲玻璃的支撑夹具的另一个构成例进行说明。

＜支撑夹具的第2构成例＞

图6为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第2构成例的立体图。在以下的说明中，对于共同的构件、部位赋予相同的符号，省略或简化其说明。

本构成例的支撑夹具20具有：彼此平行配置的一对支撑板21A、21B；将一对支撑板21A、21B彼此连接的连接板23；以及固定支撑板21A、21B和连接板23的基板14。

支撑板21A、21B中，在上端部形成圆弧状的载置面25，支撑板11A、11B以垂直于基板14的方式直立设置。载置面25从下方对弯曲玻璃100的长边侧的两端部的第1主面101进行支撑。该载置面25为与弯曲玻璃100的第1主面101相同的曲面形状，可以对应于弯曲玻璃100的设计形状而形成。另外，载置面25可以为与设计形状近似的形状。

该支撑板21A、21B也与第1构成例同样地在比作为弯曲玻璃100的第1主面即第1主面101的长边方向端部的最低位置高的位置处对第1主面101进行支撑。

本构成的一对支撑板21A、21B成为从载置面25侧起沿铅垂方向形成多个狭缝27、多个支撑片28直立设置而形成的梳齿状。因此，支撑板21A、21B的载置面25由多个支撑片28分割成多个区域，与弯曲玻璃100的接触面积减小了狭缝27的区域那么多。由此，弯曲玻璃100与支撑板21A、21B的接触面积与第1构成例的支撑夹具10的情况相比变小，可以进一步减小载置面25对弯曲玻璃100的影响。另外，如果适当调节支撑片28的高度，则可以低成本且灵活地应对各种各样的弯曲玻璃100的形状。此外，也可以将预先调整了高度等的支撑片28组合而形成支撑板21A、21B。其它的构成和作用与第1构成例的支撑夹具10相同。

＜支撑夹具的第3构成例＞

图7为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第3构成例的立体图。

本构成例的支撑夹具30具备：具有从下方支撑弯曲玻璃100的第1主面101的一对支撑销31A、31B的连接板33、以及固定连接板33的基板14。如果连接板33可以直立地固定，则可以缩短或省略基板14。

支撑销31A、31B在短边方向的两端部对弯曲玻璃100的长边方向的中间部进行支撑。也就是说，一对支撑销31A、31B在比作为弯曲玻璃100的第1主面101的最低位置的长边方向端部高的位置处对弯曲玻璃100进行支撑。

本构成的支撑夹具30中，通过调节支撑销31A、31B的高度，能够进行符合弯曲玻璃100的弯曲形状的支撑。

需要说明的是，弯曲玻璃100的长边方向的端部处于与基板14或其它构件轻微接触的状态。长边方向的端部与基板14接触时，可以稳定地保持弯曲玻璃100的支撑形态(姿勢)。

根据这样的2点支撑的支撑夹具30，如果弯曲玻璃100的形状例如为圆柱形等简单形状，则即使是尺寸比较大的弯曲玻璃100，也可以以简单的构成进行支撑。另外，根据该支撑夹具30，与弯曲玻璃100的第1主面101的接触面积与第1，第2构成例的情况相比变得更小，可以减少玻璃表面的划痕、接触痕等的产生。另外，支撑夹具30的构成被简化，因此可以提高成本抑制效果。其它的构成和作用与第1构成例的支撑夹具10相同。

＜支撑夹具的第4构成例＞

图8为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第4构成例的立体图。

本构成的支撑夹具40具备：基板14、以及在基板14上直立设置的多个销43。多个销43的长度可以按照弯曲玻璃100的第1主面101的形状而各自调节成不同的长度。也就是说，调节多个销43的高度以使得在各自不同的位置处对弯曲玻璃100的曲面形状进行支撑。

根据本构成的支撑夹具40，如果调节多个销43的长度，则可以根据弯曲玻璃100的三维弯曲形状简单地使各销43的前端进行仿照。因此，即使弯曲玻璃100的弯曲形状为在多个不同的方向上弯曲的多弯曲形状、具有凹凸的形状等复杂的形状，也可以仅通过销43的简单的长度调节，而以成形后的形状的原样稳定地支撑弯曲玻璃100。

＜支撑夹具的第5构成例＞

图9为支撑弯曲玻璃的支撑夹具的第5构成例的立体图。

本构成例的支撑夹具50具有：具有仿照了弯曲玻璃100的第1主面101的形状的形状的载置面51。该弯曲玻璃100的载置面51为形成有点或线状的微小凸部的凹凸面。弯曲玻璃100以点接触或线接触的方式支撑于形成为凹凸面的载置面51。

载置面51的凹凸面的形状除了上述以外，还可以是混合存在有点状的微小凸部和线状的微小凸部。另外，邻接的微小凸部彼此间的最大间隔为2mm～50mm即可，优选为5mm～15mm。最大间隔越小，越能够稳定支撑弯曲玻璃100，但过小时，接触面积增加，担心产生划痕、痕迹。另外，最大间隔越大，越能够抑制划痕、痕迹的产生，但过大时，难以在维持弯曲玻璃100的形状的状态下进行支撑。因此，优选设定为上述范围。

根据本构成的支撑夹具50，以弯曲玻璃100的第1主面101的整个面以与载置面51点接触或线接触的方式进行支撑。因此，可以在抑制接触面积的增加的同时增大弯曲玻璃100的支撑点的配置密度。因此，即使弯曲玻璃100软化，支撑夹具50也可以在不使弯曲玻璃100因自重而变形的条件下始终进行稳定支撑。另外，在本构成的支撑夹具50中，可以在载置面51上形成能够载置弯曲玻璃100的沟，也可以形成能够支撑弯曲玻璃100的端面的支撑片(突き当て片)。

＜支撑夹具的第6构成例＞

本构成例的支撑夹具60以使弯曲玻璃100倾斜地靠在支撑夹具60上的状态进行支撑。该支撑夹具60具有：基板61、直立设置于基板61的支撑销63、设置于支撑销63的前端的具有支撑弯曲玻璃100的支撑面的支撑部65、以及固定构件67。固定构件67固定于基板61，锁定弯曲玻璃100的下端100a。需要说明的是，弯曲玻璃100不限于如上所述的长边弯曲的形状，也可以如图10所示为短边弯曲的形状。

该弯曲玻璃100以凹状的第1主面101朝下而被载置在基板61上，处于第1主面101的最低位置P1之上的高度方向中间部与支撑部65接触。而且弯曲玻璃100的下端100a通过固定构件67而防止倒塌。由此，弯曲玻璃100在与固定构件67和支撑部65接触的状态下由支撑夹具60支撑。

根据本构成的支撑夹具60，由于以使弯曲玻璃100靠在支撑夹具60上的状态进行支撑，因此弯曲玻璃100的水平面内的占用面积变小。因此，在一次对多块曲面玻璃进行退火处理的情况下，空间效率提高，可以实现加热装置等设备的小型化。

＜支撑夹具的第7构成例＞

本构成例的支撑夹具70，与第6构成例的支撑夹具60同样地以使弯曲玻璃100倾斜地靠在支撑夹具70上的状态进行支撑。该支撑夹具70具备：基板71、直立设置于基板71的支撑销73、设置于支撑销73的前端的沿水平方向延伸的臂构件75、以及设置于臂构件75的两端并且具有支撑弯曲玻璃100的支撑面的一对支撑部77A、77B。

弯曲玻璃100以凹状的作为第1主面101的背面侧的第2主面107朝下而由支撑夹具70支撑。而且通过一对支撑部77A、77B接触处于第2主面107的最低位置P1之上的高度方向中间部，弯曲玻璃100可以以靠在支撑夹具70上的状态被支撑。

根据本构成的支撑夹具70，通过利用一对支撑部77A、77B支撑凸状的第2主面107，弯曲玻璃100可以稳定地靠在支撑夹具70上。

如上所述，由各构成例所示的支撑夹具也可以适合地应用于复杂形状的弯曲玻璃、要求符合设计尺寸的高精度的形状的弯曲玻璃的退火处理。

由本发明得到的弯曲玻璃可以松弛内部的残留应变、残留应力，进而可以实现包含弯曲玻璃的端面附近在内的残留应力的均匀化。弯曲玻璃在最终用于车载显示装置的保护玻璃等时，使用胶粘剂等将弯曲玻璃的端面附近与壳体等固定。如车载显示装置那样，在车内的温度环境下，胶粘剂膨胀、收缩，或者弯曲玻璃本身膨胀、收缩，因此有时对弯曲玻璃的端面施加不规则的外力。由此，可以设想弯曲玻璃的端面划痕。由本发明得到的玻璃也可以在端面附近松弛残留应力，并且使其均匀，因此可以得到高强度且均匀的高品质的弯曲玻璃。

另外，以往在后续的工序中，在倒角加工工序、切割工序的加工中，由于弯曲玻璃内的残留应力、残留应变的分布，有时容易产生划痕而无法实施所期望的加工，从而产生大量的不合格品，然而在本实施方式中可以解决该问题。另外，在具有残留应力的玻璃中，因化学强化时产生的压应力等，残留应力受到影响，因而存在难以引入化学强化的问题、以及弯曲玻璃的形状变形的问题，但是，对本发明中得到的弯曲玻璃进行化学强化时，可以抑制形状变形，在面内均匀地进行强化，从而可以使弯曲玻璃的强度变得均匀。

弯曲玻璃的残留应力可以用被称为“主应力差Σ”的指标来评价。主应力差Σ作为弯曲玻璃面内的任意点处的积分值，优选为7MPa以下，更优选为5MPa以下，进一步优选为3MPa以下。可以在弯曲玻璃的端面附近和弯曲部等除所述端面附近以外的部位降低主应力差Σ并将其调节为相同水平，经过切割工序、倒角加工工序、化学强化工序等，可以高效率地得到高品质的弯曲玻璃。弯曲玻璃的主应力差Σ的下限没有特别限制。需要说明的是，在此“弯曲玻璃的端面附近”是指从端面起一定范围的环形带状区域，例如可以为宽度10mm以下的区域。

另外，通过在端面附近和弯曲部等处将主应力差Σ调节为上限以下且为相同水平，形状等的歪曲减小，例如通过后续工序的化学强化处理可以得到具有均匀强度的弯曲玻璃。

需要说明的是，“主应力差Σ”通过以下方式求出。通过在弯曲玻璃等被测定物的主面的任意点处测定相位差并除以被测定物的光弹性常数E，可以求出主应力差Σ。该主应力差Σ是指测定点处的最大主应力σ_max的被测定物的厚度t方向积分值∫σ_maxdt与最小主应力积分值∫σ_mindt之差的绝对值，暗示任意点处的应力分布。相位差例如可以用Photonic-lattice公司制造的WIDE RANGE双折射评价系统(型号WPA-100)测定，并可以通过使用附带的软件WPA-view计算主应力差Σ。

如上所述，本发明不限于上述的实施方式，将实施方式的各构成相互进行的组合、以及本领域技术人员基于说明书的记载和公知的技术而进行的变更、应用，也是本发明所预定的内容，其包含在要求保护的范围内。

图中示例的弯曲玻璃为整个板面以单一的曲率弯曲的形状，但不限于此，也可以为在至少一部分存在弯曲部的形状。

弯曲部的曲率半径优选为5000mm以下，更优选为4000mm以下，进一步优选为2000mm以下，特别优选为1000mm以下。本发明适于对尺寸精度具有更高要求的具有较小曲率半径的弯曲部的弯曲玻璃。弯曲部的曲率半径优选为1mm以上，更优选为5mm以上，进一步优选为10mm以上。曲率半径为下限值以上时，安装于车载用显示装置等最终产品的弯曲的突起变得平缓，因此可以确保耐冲击性。另外，曲率半径为上限值以下时，可以确保显示器的视觉辨认性。

弯曲部的弯曲深度优选为5mm以上，更优选为10mm以上，进一步优选为20mm以上，特别优选为30mm以上。本发明适于对尺寸精度具有更高要求的具有较深弯曲深度的弯曲部的弯曲玻璃。弯曲部的弯曲深度优选为1000mm以下，更优选为800mm以下，进一步优选为500mm以下，特别优选为200mm以下。弯曲部的弯曲深度为下限值以上时，安装于车载用显示装置等最终产品的弯曲的突起变得平缓，因此可以确保耐冲击性。另外，弯曲部的弯曲深度为上限值以下时，可以确保显示器的视觉辨认性。

在此，弯曲深度是指在具有弯曲部的基材的厚度方向剖视图中，连接两个下端部的线段与平行于该线段的直线中的与弯曲部相切的切线之间的距离。

在弯曲玻璃的厚度方向剖视图中，将形成弯曲部的两端部的各自的切线与其交点形成的角记为“开度角”时，开度角优选为45°以上且315°以下，更优选为90°以上且270°以下。

弯曲玻璃可以具有“扭曲结构”。“扭曲”是指，弯曲部的曲率半径不一定为恒定的，且开度角也不需要为恒定的，根据这些条件而得到的形状。根据本发明，对于具有扭曲结构等复杂形状的弯曲玻璃，也能够以良好的尺寸精度进行退火处理，由此可以进一步除去残留应力等，可以得到尺寸精度高且容易化学强化的复杂形状的弯曲玻璃。

在将作为被成形体的板状玻璃成形而得到弯曲玻璃的成形工序中，作为可以使用的成形方法而言，有真空成形法、压缩空气成形法等压差成形法、自重成形法、压制成形法等，可以根据成形后的玻璃形状选择所期望的成形方法。另外，关于上述方法，可以选择：通过局部加热而将玻璃的一部分弯曲的方法。

压差成形法为如下方法：在使板状玻璃软化的状态下在板状玻璃的正面和背面给予压差，使板状玻璃弯曲而适应模具，从而成形为规定的形状。

在真空成形法中，在与成形后的弯曲玻璃的形状相对应的规定的模具上设置板状玻璃，并在板状玻璃上设置夹模(クランプ金型)，将板状玻璃的周边密封。然后，通过用泵对模具与板状玻璃之间的空间进行减压，在板状玻璃的正面和背面给予压差从而进行成形。

在压缩空气成形法中，在与成形后的弯曲玻璃的形状相对应的规定的模具上设置板状玻璃，并在板状玻璃上设置夹模，将板状玻璃的周边密封。然后，利用压缩空气对板状玻璃的上表面赋予压力，在板状玻璃的正面和背面给予压差从而进行成形。

需要说明的是，真空成形法和压缩空气成形法可以彼此组合而进行。

自重成形法为如下方法：在与成形后的弯曲玻璃的形状相对应的规定的模具上设置板状玻璃，然后加热板状玻璃而使其软化，通过重力使板状玻璃弯曲而适应模具，从而成形为规定的形状。

压制成形法为如下方法：在与成形后的弯曲玻璃的形状相对应的规定的模具(下模、上模)间设置板状玻璃，在使板状玻璃软化的状态下，在上下模间施加压制载荷(プレス荷重)，使板状玻璃弯曲而适应模具，从而成形为规定的形状。

在上述的成形方法之中，特别优选压差成形方法和自重成形方法作为得到弯曲玻璃的方法。根据压差成形方法，在弯曲玻璃的第1主面和第2主面之中，第2主面可以在不与成形模具接触的情况下成形，因此可以减少划痕、凹坑等凹凸状缺陷。因此，从提高视觉辨认性的观点考虑，优选将第2主面设定为组装体(assembly)的外侧的面、即在通常的使用状态中使用者所接触的面。

需要说明的是，根据成形后的弯曲玻璃的形状，可以并用上述成形方法之中的两种以上成形方法。

对于作为被成形体的板状玻璃、弯曲玻璃、弯曲玻璃物品(以下，记为被加工物)也可以实施以下的工序·处理。

(磨削·研磨加工工序)

可以对被加工物的至少一个主面实施磨削·研磨加工。优选对与在成形时使用的成形模具接触过的第1主面进行研磨。

(表面处理工序)

对于被加工物，可以根据需要实施形成各种表面处理层的工序。作为表面处理层而言，可以列举：防眩处理层、减反射处理层、防污处理层等，可以并用这些层。可以为被加工物的第1主面或第2主面中的任意面。优选在成形工序后、退火工序后形成这些层，对于防眩处理层而言也可以在成形工序前形成。

[防眩处理层]

防眩处理层是指主要使反射光散射而带来减小由光源的反射眩光(映り込み)引起的反射光的眩光(眩しさ)的效果的层。防眩处理层可以通过对被加工物的表面进行加工而形成，也可以用其它方式沉积形成(堆積形成)。作为防眩处理层的形成方法，例如可以使用如下方法：用化学(例如蚀刻)或物理(例如喷砂)方法对被加工物的至少一部分实施表面处理，从而形成具有所期望的表面粗糙度的凹凸形状的方法。另外，作为形成方法，可以将处理液涂布或喷洒于被加工物的至少一部分，从而在板上形成凹凸结构。

此外，也可以利用与热有关的方法在被加工物的至少一部分形成凹凸结构。

[减反射处理层]

减反射处理层是指带来降低反射率的效果、减小因光的反射眩光而引起的眩光、并且在用于显示装置的情况下可以提高来源于显示装置的光的透射率、可以提高显示装置的视觉辨认性的层。

在减反射处理层为减反射膜的情况下，优选形成于被加工物的第1主面或第2主面，不过并无限制。作为减反射膜的构成而言，只要能够抑制光的反射则没有限制，例如可以设定为：将波长550nm下的折射率为1.9以上的高折射率层和折射率为1.6以下的低折射率层层叠而得到的构成、或包含在膜基质中混合有中空粒子或空穴并且波长550nm下的折射率为1.2～1.4的层的构成。

[防污处理层]

防污处理层是指抑制有机物、无机物在表面附着的层、或者带来即使在表面附着有有机物、无机物的情况下也能够通过擦拭等清洁手段容易地除去附着物的效果的层。

在防污处理层作为防污膜而形成的情况下，优选形成于被加工物的任意一个主面上或其它表面处理层上。作为防污处理层而言，只要能够赋予防污性则没有限制。其中优选包含通过使含氟有机硅化合物进行水解缩合反应而得到的含氟有机硅化合物覆膜。

实施例

接着，对本发明的实施例进行说明。本发明不限于以下的实施例。例1为本发明的实施例，例2为比较例。

对于板而言，使用厚度2mm且主面的大小为610mm×294mm的四边形板状玻璃(DRAGONTRAIL(注册商标)、旭硝子公司制造)，通过以下的步骤分别得到弯曲玻璃板。以下，将该玻璃板的一个主面称为第1主面，将另一个主面称为第2主面。

＜例1＞

对板状玻璃按照：(1)预热·成形工序、(2)退火工序、(3)化学强化工序的顺序通过以下步骤进行处理。

(1)预热·成形工序

通过以下步骤对板状玻璃进行成形，从而得到了弯曲玻璃。

首先，将板状玻璃载置于运送臂，在该状态下将板状玻璃运送至预热炉。在预热炉中，进行加热，以使得板状玻璃的平衡粘度达到约10^12.5Pa·s(预热工序)。接着，用运送臂将预热后的板状玻璃载置于具有能够得到所期望的弯曲玻璃的表面形状的下模上，在该状态下将板状玻璃运送至软化炉。在软化炉中，进行加热，以使得板状玻璃的平衡粘度达到约10^7.7Pa·s。在该状态下稳定后，板状玻璃因自重而沿着下模的表面形状成形(成形工序)。使其以约5℃/分钟的速度降温(冷却工序)，从而得到了具有所期望的形状的弯曲玻璃。该弯曲玻璃具有整体弯曲且曲率半径为1000mm的弯曲部。需要说明的是，将弯曲部的弯曲方向设为X轴方向，将与X轴正交且与厚度方向平行的方向设为Z轴方向，将与X轴和Z轴正交的方向设为Y轴方向。

(2)退火工序

接着，对于得到的弯曲玻璃，通过以下的步骤实施了退火处理。将所得到的弯曲玻璃载置于如图7所示的支撑夹具上，并运送至退火炉内。然后，开始加热，以约10℃/分钟的速度升温，以使得平衡粘度达到约10¹⁴Pa·s(退火工序中的加热工序)。在退火炉内稳定在所期望的温度之后，保持15分钟(退火工序中的保温工序)，然后使其以约10℃/分钟的速度降温(缓冷工序)，从而得到了退火后的弯曲玻璃物品。

(3)化学强化工序

将退火后的弯曲玻璃物品浸渍于加热至450℃而熔融的硝酸钾盐中2小时，进行了离子交换处理。然后，将玻璃板从熔融盐中提起并用1小时缓冷至室温，从而进行了化学强化处理。

进一步地，将该弯曲玻璃物品浸渍于碱溶液(商品名：SUNWASHTL-75、狮王公司制造)中4小时，从而实施了碱处理。

由以上方式，在相同条件下得到了5块弯曲玻璃物品(玻璃样品A)。

＜例2＞

除了未实施(2)退火工序以外，以与例1同样的步骤对板状玻璃实施了(1)预热·成形工序和(3)化学强化工序。由以上方式，在相同条件下得到了5块弯曲玻璃(玻璃样品B)。

[评价方法]

通过以下所示的分析方法，进行了各种评价。

(玻璃的评价：表面压应力(CS)和表面压应力层的深度(DOL))

利用折原制作所公司制造的玻璃表面应力计装置(FSM-6000LE)测定了玻璃样品的表面压应力(CS)和表面压应力层的深度(DOL)(以下记为应力分布)。

对玻璃样品面内的中心附近和左右端面附近的共计3点实施了CS和DOL的测定。对于DOL而言，算出表示面内的偏差(バラつき)的面内平均偏差(偏差)σ和以面内平均偏差(偏差)σ相对于DOL面内平均值的比例的形式求出的变动比例。

将以上的结果示于表1中。对于在相同条件下制作的多个玻璃样品而言，例如将玻璃样品A的第1块、第2块分别以A-1、A-2的形式进行了标记。

(玻璃的评价：主应力差)

利用Photonic-lattice公司制造的WIDE RANGE双折射评价系统(型号WPA-100)测定了玻璃样品的主应力差。

对于主应力的测定而言，在玻璃样品面内对玻璃样品的主面中不与下模接触的面实施了测定。以各自100mm的测定长度对X轴方向和Y轴方向上的主应力差实施了测定。对玻璃样品A中的A-1、玻璃样品B中的B-1实施了测定，将其结果示于图12中。

如图12所示，在退火处理后的玻璃样品A中，主应力差在X轴方向和Y轴方向上均为5MPa以下。另一方面，在未实施退火处理的玻璃样品B中，主应力差在X轴方向和Y轴方向上均高至约10Mpa，而且根据测定部位的不同，偏差(バラつき)也较大。由此可知，通过退火处理可以完全除去面内的残留应力。

在玻璃样品A中，减小了压应力层深度DOL的面内偏差(バラつき)。这是因为均匀地除去了面内的残留应力。

另外，如表1所示，与玻璃样品B相比，玻璃样品A的表面压应力CS变高。认为这是因为，对于玻璃样品B而言，即使在化学强化工序中实施离子交换处理，残存于玻璃样品B中的残留应力也松弛，与此相伴，化学强化层的残留应力也松弛，从而表面压应力CS的值变低。需要说明的是，所得到的玻璃样品A的杨氏模量均为高至50GPa以上的值。

由以上可知，通过退火处理可以除去残留于进行了高温下的加热处理的弯曲玻璃中的残留应力，得到了形成有难以松弛的均匀的化学强化层的弯曲玻璃物品。

如上所述，本说明书中公开了以下事项。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，可以在抑制弯曲玻璃的变形的同时进行热处理。

(2)如(1)所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，所述热处理工序为退火工序。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，可以在抑制退火处理中的弯曲玻璃的变形的同时通过退火处理除去弯曲玻璃内部的残留应变、残留应力。

(3)如(1)或(2)所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，

所述制造方法还具有使板状玻璃与成形模具接触而得到所述弯曲玻璃的成形工序，并且

在所述热处理工序中，使所述弯曲玻璃的与成形模具接触过的面支撑于所述支撑夹具。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，在后续工序中对主面进行研磨·磨削的情况下，可以对第1面重点研磨等，可以减小后续工序的负荷。

(4)如(3)所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在将所述成形工序中得到的所述弯曲玻璃在平衡粘性为10^12.5Pa·s～10²⁰Pa·s的范围内以5℃/分钟以上的冷却速度进行冷却后，实施所述热处理工序。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，在热处理工序前，弯曲玻璃以5℃/分钟以上的较快的冷却速度进行冷却，即使在弯曲玻璃内部产生残留应变、残留应力，也可以容易地除去残留应变、残留应力。

(5)如(1)～(4)中任一项所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述热处理工序中，将所述弯曲玻璃加热至平衡粘性为10^12.5Pa·s～10¹⁷Pa·s的范围。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，可以更可靠地除去弯曲玻璃内部的残留应变、残留应力。

(6)如(1)～(5)中任一项所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，所述热处理工序包含将所述弯曲玻璃加热至所期望的温度的加热工序和缓冷工序。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，在加热至退火温度后进行缓冷，因此可以抑制弯曲玻璃内的残留应变、残留应力的产生。

(7)如(6)所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述缓冷工序后，具有对所述弯曲玻璃的至少一部分进行倒角加工的倒角加工工序。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，通过倒角加工可以使弯曲玻璃的边缘部变平滑。另外，可以除去边缘部的微细的划痕。

(8)如(7)所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述进行倒角加工的工序中，对所述弯曲玻璃的所述端面进行倒角加工。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，端面变得平滑且弯曲玻璃的尺寸精度提高，另外，可以提高操作者的操作性。因此，可以提高弯曲玻璃的商品价值。

(9)如(6)～(8)中任一项所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述缓冷工序后，具有切割所述弯曲玻璃的至少一部分的切割工序。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，可以根据设计形状调节弯曲玻璃的外观、尺寸。

(10)如(9)所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述切割工序中，切割所述弯曲玻璃的包含所述端面的周缘部。

根据该弯曲玻璃物品的制造方法，例如，在退火处理时，即使在通过支撑夹具进行保持而在弯曲玻璃的表面产生划痕、接触痕等的情况下，也可以除去产生了该划痕、接触痕等的周缘部。

(11)一种弯曲玻璃物品，其为具有第1主面、第2主面和端面，且在至少一部分具有弯曲部的弯曲玻璃物品，其中，

所述弯曲玻璃物品具有化学强化玻璃，并且

该弯曲玻璃物品的压应力的面内偏差小，可以得到均匀的强度。

(12)如(11)所述的弯曲玻璃物品，其中，所述任意一个主面中通过积分得到的主应力差为5MPa以下。

该弯曲玻璃物品的图像的畸变小、美观，且可以防止长期的破损。

(13)一种弯曲玻璃物品，其为具有第1主面、第2主面和端面，且在至少一部分具有弯曲部的弯曲玻璃物品，其特征在于，

该弯曲玻璃物品经过切割工序、倒角加工工序、化学强化工序等，可以抑制划痕等，实现高效率且高品质。

(14)如(13)所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲部的任意一个主面中通过积分得到的主应力差为5MPa以下。

该弯曲玻璃物品无论在弯曲部还是在端面附近均具有较低的主应力差，并且变均匀，应变变小。

(15)如(13)或(14)所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲玻璃物品具有化学强化玻璃。

该弯曲玻璃物品可以得到机械强度高的弯曲玻璃物品。

(16)如(11)～(15)中任一项所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲玻璃物品的杨氏模量为45GPa以上。

该弯曲玻璃物品可以得到均匀的强度，并且可以得到与设计相符合的形状。

(17)如(11)～(16)中任一项所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲玻璃物品的杨氏模量为90GPa以下。

对于该弯曲玻璃物品而言，即使通过按压等对玻璃施加载荷也可以抑制变形，并且可以维持玻璃的形状精度。

(18)如(11)～(17)中任一项所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲部的曲率半径为5000mm以下。

该弯曲玻璃物品具有曲率半径小的弯曲部，然而通过退火处理可以除去残留应力等，可以维持尺寸精度高的状态，容易进行均匀的化学强化。

(19)如(11)～(18)中任一项所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲部具有扭曲结构。

该弯曲玻璃物品具有扭曲结构等复杂形状，然而通过退火处理可以除去残留应力等，可以维持尺寸精度高的状态，容易进行均匀的化学强化。

Claims

1.一种弯曲玻璃物品的制造方法，其包含对具有第1主面、第2主面和端面的弯曲玻璃实施热处理的热处理工序，其特征在于，

2.如权利要求1所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，所述热处理工序为退火工序。

3.如权利要求1或2所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，

4.如权利要求3所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在将所述成形工序中得到的所述弯曲玻璃在平衡粘性为10^12.5Pa·s～10²⁰Pa·s的范围内以5℃/分钟以上的冷却速度进行冷却后，实施所述热处理工序。

5.如权利要求1～4中任一项所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述热处理工序中，将所述弯曲玻璃加热至平衡粘性为10^12.5Pa·s～10¹⁷Pa·s的范围。

6.如权利要求1～5中任一项所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，所述热处理工序包含将所述弯曲玻璃加热至所期望的温度的加热工序和缓冷工序。

7.如权利要求6所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述缓冷工序后，具有对所述弯曲玻璃的至少一部分进行倒角加工的倒角加工工序。

8.如权利要求7所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述倒角加工工序中，对所述弯曲玻璃的所述端面进行倒角加工。

9.如权利要求6～8中任一项所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述缓冷工序后，具有切割所述弯曲玻璃的至少一部分的切割工序。

10.如权利要求9所述的弯曲玻璃物品的制造方法，其中，在所述切割工序中，切割所述弯曲玻璃的包含所述端面的周缘部。

11.一种弯曲玻璃物品，其为具有第1主面、第2主面和端面，且在至少一部分具有弯曲部的弯曲玻璃物品，其中，

所述弯曲玻璃物品具有化学强化玻璃，并且

12.如权利要求11所述的弯曲玻璃物品，其中，所述任意一个主面中通过积分得到的主应力差为5MPa以下。

13.一种弯曲玻璃物品，其为具有第1主面、第2主面和端面，且在至少一部分具有弯曲部的弯曲玻璃物品，其特征在于，

14.如权利要求13所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲部的任意一个主面中通过积分得到的主应力差为5MPa以下。

15.如权利要求13或14所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲玻璃物品具有化学强化玻璃。

16.如权利要求11～15中任一项所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲玻璃物品的杨氏模量为45GPa以上。

17.如权利要求11～16中任一项所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲玻璃物品的杨氏模量为90GPa以下。

18.如权利要求11～17中任一项所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲部的曲率半径为5000mm以下。

19.如权利要求11～18任一项所述的弯曲玻璃物品，其中，所述弯曲部具有扭曲结构。