CN107522897B - 用于旧橡胶的脱硫的起动器 - Google Patents

Abstract

本发明涉及用于旧橡胶的脱硫的起动器，具体而言，根据本发明，构造为行星辊子挤出机区段的填充部件用于旧橡胶的脱硫。

Description

用于旧橡胶的脱硫的起动器

技术领域

本发明涉及旧橡胶（Altgummi）的脱硫。

背景技术

橡胶由天然橡胶（Naturkautschuk）和/或人工制造的弹性体构成，所述弹性体的分子经受了交联（Vernetzung）。在此尤其知道在所述分子之间的硫碳键和硫硫键。在此也谈及横向键（Querverbindungen）。通过所述交联，材料性质强烈地（drastisch）变化。这尤其涉及强度、弹性和热负荷能力。

橡胶主要应用在车辆工业中。车辆轮胎的负荷能力是不足信的（legendär）。根据轮胎的行驶公里得出磨损状态，所述磨损状态估量（sich daran mißt）所述轮胎的花纹（Profil）磨损得多强。如果所述花纹低于一定的厚度，那么必须实行轮胎更换。出现了旧轮胎或旧橡胶。

虽然存在对旧橡胶的化学预处理（Aufbereitung）的不同建议，但是消耗如此高，以至于至今几乎没有得到使用。而旧橡胶优选地被引入燃烧。在此，水泥工业证实为大顾客（Abnehmer）。在那里，旧橡胶在转动管式炉（Drehrohröfen）中一起燃烧。水泥转动管式炉具有长的燃烧路段，从而未燃烧的气体再被燃烧。源于旧轮胎燃烧的未燃烧的气体的环境的负荷因此被排除。然而水泥工业对于旧轮胎燃烧大多要求清除费（Entsorgungsbeitrag）。此外，旧轮胎的清除不再被视为合乎时代的。

因此长久以来致力于橡胶和弹性体的回收利用。在此走不同的途径。根据DE60004885T2，为了给硬化的（交联的）弹性体和橡胶脱硫而使用改性剂（Modifizierungsmittel）。所述改性剂完全地或部分地由己二酸或乙二酸构成。此外使用了添加剂，其由硫、锌氧化物和硬脂酸构成。在DE 909041中，设置有埃德林提取物作为改性剂，其从石油处理中获得。其例如是煤油、硝基苯、糖醛、苯酚、二氯二乙基醚。DE60008279T2设置有胺键作为脱硫剂/改性剂。DE60215210T2设置有芳族油、环烷油或石蜡油作为脱硫剂。60306089T2设置有2丁醇和二氧化碳作为脱硫剂。DE60120804T2也设置有改性剂。然而，油从回收料（Recyclat）本身获得。

所述改性剂具有以下缺点：所述改性剂完全或者部分地留在所述回收料中并且相当大地限制所述回收料的可使用性。

无化学剂的脱硫也是已知的。在此优选地使用微波和超声波。利用波，产生橡胶和弹性体的强烈的机械负荷，利用其应使分子链裂开。机械负荷能够通过热的使用或通过高的蒸汽压力来补充。虽然如此，但该类型的脱硫仍旧被视为不充足的、参见例如DE60120804T2。

WO2011/091966提供了用于脱硫的另一途径。在此，借助于挤出机使得交联的旧橡胶和交联的弹性体脱硫，所述交联的旧橡胶和交联的弹性体能够以机械和/或者热地至少部分地破坏。尤其应该使如下旧橡胶和弹性体脱硫，所述旧橡胶和弹性体的交联基于硫键。所述硫通过机械的和热的负荷脱出并且与所述橡胶或者所述弹性体分离。在此使用行星辊子挤出机（Planetwalzenextruder）。以前已经知道，用单螺杆挤出机和双螺杆挤出机引起机械负荷，通过所述机械负荷能够粉碎分子主链（Molekülgerüste）。相应的现有技术在DE60120804T2中以及在DE69329245T2中以及在DE69724239T2中得到了描述。

相对于双螺杆挤出机，对于行星辊子挤出机来说力求（gesehen）所述分子主链的小得很多的机械负荷。即使在有些印刷文献中将所述行星辊子挤出机提到为可能的挤出机变型方案，但是行星辊子挤出机一直到那时为止没有涉入（Eingang gefunden）到用于橡胶及弹性体的回收利用的生产设备中。以下做法相应于通过行星辊子挤出机引起的、对分子链的机械负荷的小的期待：有些针对将行星辊子挤出机用于橡胶的回收利用的提示同时与针对上面所描述的脱硫剂的添加的提示相结合。

虽然如此，WO2011/091966仍然用分散环（Dispergierringen）在行星辊子挤出机中构建足以脱硫的机械作用。用所述分散环将用于在所述挤出机中处理的橡胶或者弹性体的通过横截面比通过止推环（Anlaufring）降低得多。一般来说，止推环具有如下内直径，该内直径大致等于行星主轴的中轴线在其环绕时所描述的直径。各种（Diverse）结构类型的止推环也示出较大的内直径。

所设置的分散环的内直径根据WO2011/091966比所述行星主轴中间在其环绕时的运动轨道的前面所描述的直径优选小了所属的行星主轴的尺寸的至少10%、优选至少20%并且还进一步优选至少30%。这种降低在此能够进行到如下程度，使得所述分散环超过对于所述中央主轴的转动来说必要的间隙地仅仅以小的缝隙包围所述中央主轴。

所述通过横截面的降低甚至能够进行到如下程度，使得所述分散环接合到所述中央主轴的槽中。在此，所述分散环例如甚至能够为了橡胶和弹性体的通过仅仅还让直至齿根为止几毫米的、在极端情况中例如一毫米的缝隙打开。

在此能够有利的是，将所述槽以小的尺寸、例如以一毫米的尺寸超过在所述中央主轴处的啮合部的齿根来加入到所述中央主轴中。这样的环优选实施成多件式，从而在所述行星辊子挤出机或者行星辊子模块准备用于装配所述分散环时，所述环能够围绕着所述中央主轴周围并且在所述槽中作用地来组装。

优选所述方法用于预处理不含金属的加强衬层的旧橡胶。金属的加强衬层尤其在旧轮胎处出现。这涉及将所述车辆轮胎保持在所期望的形状中的钢衬层。不同的方法适合于分开橡胶和金属。

可选地使所述旧橡胶剧烈冷却并且在剧烈冷却的状态中在碾磨机（Mühle）中被碾碎。在冷却的状态中所述碾碎变得容易，因为橡胶的柔性（Nachgiebigkeit）降低。所述橡胶越冷，则所述碾碎越容易。

根据WO2011/091966将橡胶和弹性体作为切屑（Schnitzel）来装入到所述挤出机中。平均（mittlere）切屑直径为优选5到40mm、还进一步优选15到30mm。

在所述行星辊子挤出机中，处理物料的温度能够很好地调整，因为所述处理物料或者橡胶和弹性体大面积地并且薄覆层地被辗轧。由此所述行星辊子挤出机作为大面积的热交换器起作用。具有可比的结构大小的单螺杆挤出机和双螺杆挤出机具有相对小的热交换面。

所述行星辊子挤出机具有布置在中间的、被驱动的中央主轴。所述中央主轴在外部经常设有渐开线啮合部。也有其它的啮合部类型。所述渐开线啮合部一般来说具有齿的45度倾斜度。也有着不同的齿大小。在此根据齿模数（Zahnmodulen）来区分。

所述中央主轴被具有内啮合部（Innenverzahnung）的壳体所包围。所述内啮合部具有与在所述中央主轴处的外啮合部相同的齿模数。

在所述壳体与所述中央主轴之间将多个行星主轴均匀地在所述中央主轴的周缘处分布布置。所述行星主轴具有带有与所述中央主轴及所述壳体啮合部相同的模数的外啮合部。所述行星主轴与所述壳体的内啮合部及所述中央主轴相啮合。

环绕的行星主轴沿着输送方向在前面在滑动环或者止推环处滑动，从而所述行星主轴的环绕轨道沿着轴向的方向来确定。为了（Wegen）常见的行星辊子挤出机的另外的细节，例如参照以下印刷文献：DE 102009019846、DE 102009013839、DE 102008063036、DE102008018686、DE 102007058174、DE 102007050466、DE 102007041486、DE 102007040645。

投入物料（Einsatzgut）在所述行星辊子挤出机中在彼此啮合的齿之间被辗轧成薄覆层。由此产生对所述旧橡胶的强烈的揉捏作用（Knetwirkung）。通过所述揉捏作用来将热带到所述旧橡胶中。所产生的热根据需求用于对所述投入材料进行加热或者通过冷却从所述挤出机中排出。

所述揉捏作用能够通过所述行星主轴的不同的数目和/或不同的构造来影响。所述行星主轴的数目为优选至少5个、优选至少6个。所述中央主轴的直径越大，则通常在一个模块/区段中设置有越多行星主轴。因此，能够例如对于较大的结构大小来说毫无困难地使用24个及更多主轴。所述行星主轴例如能够构造为标准主轴、构造为刺型主轴（Igelspindeln）或者结块主轴（Noppenspindeln），如其在DE 10 2004 048 440中或者在US7476416中所描述的一样。所述标准主轴具有从一个端部到另一个端部连续地相同的啮合部。所述刺型主轴建立在所述标准主轴上。对于所述刺型主轴来说，以间距将环形环绕的空隙加入到所述啮合部中，从而在主轴的侧向上的观察中可看出蜿蜒的（meandernde）轮廓。所述结块主轴也建立在标准主轴上。不过，在此所述主轴根据所述标准啮合部设有对向的（gegenläufigen）、与所述标准啮合部交叉的啮合部。也就是说，以对向的啮合部将一定的形状和次序的裂隙切割到所述标准啮合部的齿中。从所述标准啮合部留下的齿显示出结块形状。通过所述裂隙来降低所述行星主轴的输送作用，而揉捏作用增加。此外，用所述结块进行的揉捏过程与用所述标准主轴和所述刺型主轴进行的揉捏过程有区别。

关于所述刺型主轴和结块主轴所提到的印刷文献描述了适合于脱硫的、行星辊子挤出机的另外的有用的细节。

所述处理物料的温度在所述行星辊子挤出机中通过热的引入或者通过冷却来置于对所述脱硫来说所期望的水平上。这种水平根据WO2011/091966处于250与350摄氏度之间、优选处于250与300摄氏度之间。所述揉捏作用和热作用针对1到4分钟、优选1.5到3分钟的持续时间保持不变。这种持续时间相应于在所述行星辊子挤出机中的停留持续时间。在所述行星辊子挤出机中对所述旧橡胶进行揉捏和加热时，破开（gesprengt）所述硫键。所述硫过渡到气态的状态中。气体被抽出。在所述挤出机处，这被称为脱气。

取决于材料的相应正确的揉捏作用和温度的精确的确定能够在一些试验中借助于试验结果通过通过时间的变化和温度的变化来实现。在进行正确的脱硫时，在橡胶和弹性体的相应的处理持续时间/停留持续时间之后产生不值得一提的强度的絮状的（flockiges）材料。对于太高的温度来说，处理物料/投入材料在视觉上（optisch）显示出过热、例如当烘烤（Verbacken）时。对于太低的温度来说，所述交联未充分地被消除，所输出的材料虽然柔韧，但是至少部分地显示出其强度。

如果所述壳体在内侧以所熟知的方式具有衬套（Buchse），所述衬套在中央主轴侧设有所描述的内啮合部并且在外侧设有相同的标准啮合部或者其它的标准啮合部，则所述行星辊子挤出机特别适合于对旧橡胶进行所期望的调温（Temperierung）。所述衬套优选收缩（geschrumpft）到所述壳体中。为此对所述衬套进行冷却，从而直径减小得足以移到所述壳体中。在进行再加热时，所述衬套膨胀并且所述衬套固定地安放在所述壳体中。所述壳体也能够收缩到所述衬套上。而后对所述壳体进行加热并且所述壳体发生膨胀，从而能够将所述衬套移到所述壳体中。在冷却之后，所述壳体固定地包围着所述衬套。不仅在这一个收缩过程中而且在其它收缩过程中，所述壳体封闭在所述衬套处的外侧的啮合部的沟槽（Gänge）。由此这些沟槽能够用作用于调温剂的穿引（Durchleitung）的通道。所述通道优选通过在壳体端部处的环型通道彼此连接。一个环型通道被设置在进口侧并且与进口管路相连接。另一通道被设置在出口侧并且与出口管路相连接。这两个管路是调温器的组成部分。在进行脱硫时，油用作调温剂。所述油通过所述通道来泵吸。按油温，所述油引起冷却或者加热。

按所述旧橡胶的材料特性能够使用如下挤出机，所述挤出机的长度足以在挤出机中实行整个脱硫。那么也就是说，所述挤出机具有如下长度，在该长度上能够呈现出整个所期望的停留时间。但是，优选使用由彼此对齐的模块/区段所组成的挤出机。每个模块具有专有的壳体和专有的行星主轴以及专有的止推环。优选为所有彼此对齐的模块/区段设置有共同的中央主轴。所述模块/区段可选全部或者部分地具有小于/等于800mm、优选小于/等于600mm并且还进一步优选小于/等于500mm的长度。通过个别或者所有模块/区段的较小的长度，能够与不同的温度要求进行匹配。除此以外，所述调温器在较长的挤出机模块/挤出机区段处也能够被划分为不同的区段，所述不同的区段沿着轴向的方向处于相继。但是也能够使用大于1000mm、例如1400mm的模块长度。所述挤出机直径越大，则通常生产量越大。随着所述生产量的提高，能够延长橡胶和弹性体在所述挤出机中的停留持续时间并且得到较大的挤出机长度。

通过这种模块结构方式/区段结构方式，在所述行星辊子挤出机处也呈现出用于通过啮合部的变化或者通过具有不同的啮合部的模块的装入使所述揉捏作用发生变化的可行方案。

只要已经设置有相同的模块，就能够事后还通过所述行星主轴的更换或者通过行星主轴数目的降低来实现通过时间及所述揉捏作用的变化。这在改变投入物料时包括重大的（gravierenden）实践上的优点。在这种意义上，结块主轴能够与标准主轴并且/或者与刺型主轴相组合。所述结块主轴对于在所述挤出机中橡胶的加工来说呈现出一个极端，刺型主轴和标准主轴的作用有别于此。如果表明的是，所述通过时间在上述意义上太长，则能够将单个或者多个结块主轴更换为刺型主轴或者标准主轴。可选也为了缩短通行时间而使用如其在EP702739中所描述的那样的运输主轴（Transportspindel）。也就是说，将单个或者多个结块主轴更换为运输主轴。所述运输主轴同样建立在所述标准主轴上。在此，根据主轴的标准啮合部从所述主轴中加工出（herausgearbeitet）单个或者多个齿。

在对橡胶或者类似材料进行处理时，也适宜的是所述行星主轴的不同的长度，从而馈入到行星辊子模块中的材料和缓地（schonend）并且不是突然地在总体上由所述啮合部所捕集（ergriffen）。

根据WO2011/091966设置的方法的使用已经引起旧橡胶的成功的脱硫。在此所使用的设备由填充部件和不同的行星辊子模块所组成。

DE102015010460以以下考虑为出发点：在离开所述填充部件之后所设置的、所述投入材料到用于脱硫的起动温度上的加热与所述脱硫分开。对加热区来说，分散环的使用已经是有利的。所述环有助于所述投入材料的机械的加工。此外，所述分散环使到所述加热区中的材料流均匀。这使得所述加热的控制变得容易。

根据DE102015010460，所述脱硫区是如下区，在该区中

-在经过分散环之后

-在所述行星辊子挤出机中同时对所述旧橡胶进行机械加工的情况下

-发生所述材料的脱气。

此外适宜的是，将所述脱硫区划分为起动阶段和另外的脱硫的阶段。

从DE102015010460的视角看，通过分子的交联的破碎而脱出的硫必须至少在很大程度上从所述挤出机中排出，以便获得具有足够质量的原材料。

所述加热区与所述脱硫区的分开通过所述行星辊子挤出机的模块化的构造来实现，其中，配属于所述加热区的有具有单独的调温器（冷却器/加热器）的专有的行星辊子模块。在极端情况中，所述脱硫能够在唯一的行星辊子模块中进行。但是，优选实现分别具有单独的调温器（冷却器/加热器）的多个行星辊子模块。此外，适宜的是，为所述起动阶段如为所述加热区那样设置有具有专有的/单独的调温器（冷却器/加热器）的单独的行星辊子模块。在所述脱硫区的开端处的分散环优选处于用于加热的模块与所述脱硫区的第一模块之间。

还可选在所述脱硫区中以与所述第一分散环成间距地能够使用至少一个另外的分散环，以便构建附加的机械负荷。如在所述第一分散环处那样，所述投入物料在所述第二分散环处的机械负荷也通过以下方式来达到：使所述投入物料强制穿过在所述分散环处的狭窄的通过缝隙（Durchtrittsspalt）。

根据DE102015010460，取决于所述投入物料的相应的特性来选择在分散环处的通过缝隙。为粉末形的投入物料选择很窄的缝隙和长的缝隙，所述缝隙强制地引起所期望的变形以及与此相关联的机械负荷。相应的情况适用于细粒的投入材料。对于粗的材料来说，相对大且短的缝隙也引起所期望的变形以及与此关联的机械负荷。力求对尽可能粗的材料进行处理。这减轻了为了在所述行星辊子挤出机中进行处理而对旧橡胶进行预处理的负荷。也就是说，所述旧橡胶通过例如所设置的破碎和/或磨碎（Mahlen）仅仅变成粗的粒度。这与与破碎和磨碎成细的粒度相比少的工作、消耗和成本相联系。相对于粉末形状得到极大节省。

在经过所述第一分散环并且在所属的行星辊子挤出机区段中进行加工之后，所述投入材料的特性发生变化。橡胶和弹性体变得柔性。这一点在选择下一个分散环时要加以考虑。下面谈及所述分散环的缝隙宽度和缝隙长度。借此相应地是指在分散环与中央主轴之间的开口。在温度保持相同的情况下优选选择如下分散环，其缝隙宽度随着处理路段（Verarbeitungsstrecke）的变大而减小并且/或者其缝隙长度随着处理路段的变大而增大。所述处理路段是如下路段，在该路段上对所述投入材料/处理物料进行加工。越多行星辊子挤出机组合成挤出机设备/设置在彼此处，则所述处理路段越大。

例如能够得到如下挤出机设备，在所述挤出机设备中

-所述第二分散环的开口尺寸（Öffnungsweite，有时称为开口宽度）相对于所述第一分散环的开口尺寸小了至少5%、优选至少10%、还进一步优选至少15%；

-所述第三分散环的开口尺寸相对于所述第二分散环的开口尺寸小了至少5%、优选至少10%、还进一步优选至少15%、并且最高优选至少20%；

-所述第三分散环的开口尺寸相对于所述第二分散环的开口尺寸小了至少5%、优选至少10%、还进一步优选至少15%并且最高优选至少20%；

-所述第四分散环的开口尺寸相对于所述第三分散环的开口尺寸小了至少5%、优选至少10%、还进一步优选至少15%并且最高优选至少20%。

在此，基于所述结构大小对于所述第一分散环来说例如能够得到以下缝隙宽度：

结构大小 缝隙宽度

50mm 4.5mm

70mm 4.5mm

100mm 7mm

150mm 7mm

180mm 9mm

200mm 8.5mm

250mm 8mm

280mm 13mm

300mm 16mm

350mm 16mm

400mm 17mm

在所述分散环处的缝隙的缝隙宽度/开口尺寸表示在相关的部位处在所述中央主轴的外面与所述分散环的对置的内面之间的间距。

所述分散环的缝隙的长度取决于其厚度。所述厚度例如能够为1到25mm、优选3到20mm。

适宜的是所述缝隙长度的可改变性。如有疑问，则通过将分散环更换为其它具有较大的或者较小的厚度的分散环来进行改变所述缝隙长度。但是这可能同时要求更换所述中央主轴。有利的是，让所述中央主轴不改变。为此，将能够更换的分散环能够在壳体侧设有保持相同厚的束带（Bund）并且在中央主轴侧设有凸缘，所述凸缘根据选择是较厚或者较薄的。

具有较厚的束带和较薄的凸缘的构造也允许由两个半体或者多个部段来组成所述分散环，所述两个半体或者多个部段围绕着所述中央主轴周围来组成并且在此以所述凸缘接合到所述中央主轴的环形槽（Eindrehung）或者槽中。

所述分散环能够在所述缝隙区域中准确地成柱状。优选所述分散环在形成缝隙的面处在边缘处倒圆并且在所述边缘之间设有流动适宜的锥度，从而在所述缝隙中没有产生死区（Toträume，有时称为死空间）。可选地，在所述分散环处有输入锥和输出锥。所述输出锥能够比所述输入锥长。所述分散环的锥状的面在此相对于所述分散环的中轴线优选具有1度到45度的斜度、还进一步优选处于10度到35度之间的斜度并且最高优选15度到30度的斜度。

所述环形槽的面也属于形成缝隙的面。优选所述环形槽的边缘和角为了避免死区也经倒圆。死区是如下空间，在所述空间中材料能够沉积，而没有被后续流动的（nachströmendem）材料所移走。根据DE102015010460，所述环形槽在所述中央主轴中优选保持不变并且进行所述缝隙的变化、尤其是通过所述分散环的变化来进行所述缝隙的扩大或者减小以及其它的造型。

能够有利地通过所述挤出机的调温来影响所述投入材料的变形能力。通过加热来增加所述变形能力，通过冷却来减小所述变形能力。这一点还能够用来能够使用具有一缝隙宽度或者缝隙长度的分散环，所述分散环对于所述投入材料的其它温度来说仅仅引起所述投入材料的不足的加工。

对于所述挤出机设备的模块化的构造来说，所述分散环能够相应地布置在两个行星辊子模块和/或形成所述填充部件的并且根据单螺杆的类型来构成的模块和联接的行星辊子模块之间。这使得所述分散环的装配及其更换变得容易，从而所述分散环能够与在所述设备中的相应的处理状态以及相应的投入物料相匹配。这一点尤其适用于没有接合到所述中央主轴的槽中的分散环。

但是同样对于接合到所述中央主轴的槽中的分散环来说，也能够实现具有有所偏差的缝隙长度的分散环的更换，而只要所述槽能够得到保留，则不必更换所述中央主轴。

在两个模块之间的布置允许所述分散环在夹紧所属的模块壳体端部时一同夹紧。这个优点一般来说也用于装配属于行星辊子模块的止推环。优选如果所述分散环例如插入到两个行星辊子模块之间，则使所述止推环和所述分散环联合在共同的结构中。所述共同的结构能够是定心环，所述止推环和所述分散环被放入到所述定心环中。在此，在夹紧所述壳体时，例如能够将沿着输送方向处于后面的模块的壳体朝所述分散环挤压、将所述分散环朝所述止推环挤压并且将所述止推环朝沿着输送方向处于前面的模块的壳体挤压。同时这些机器部件的定心通过以下方式来引起：所述定心环在所述前面的模块的壳体中被定心，所述止推环和所述分散环在所述定心环中被定心，并且沿着输送方向处于后面的模块的壳体在所述分散环处被定心，因为所述分散环相对于所述定心环稍许伸出并且伸出的端部被所述后面的模块的壳体所包围。

所述分散环在两个相邻的行星辊子模块之间或者在根据单螺杆的类型构成的填充部件模块与行星辊子模块之间的布置的优点能够如此之大，以至于模块长度合乎所述分散环的所期望的位置。

此外，能够通过同样模块化地构成的中央主轴的使用在所述缝隙长度变大时进行所述中央主轴的部分更换。那么所述更换局限于相关的主轴部件，或者与所述相关的主轴部件的更换相关联的缝隙变化对与所述分散环的更换相关联的缝隙形成进行补充。

对于模块化的构造来说，中央主轴经常由中间的衔铁（Anker）构成，经啮合的套筒本身作为所述中央主轴的模块移上在所述衔铁上。所述套筒与所述衔铁互相夹紧。此外，能够在所述衔铁与所述套筒之间设置有槽榫连接。通过所述衔铁将对于使所述中央主轴运动所必要的转矩传递到所述套筒上。一般来说所述转矩用驱动马达来产生并且通过传动机构来传递到所述中央主轴上。除此以外可行的是，使不同的套筒根据齿式离合器的类型彼此啮合，从而能够将必要的转矩还直接从所述传动机构传递到所述套筒上。在此套筒将所述转矩进一步提供到其它套筒处。所述套筒在外部的周缘处承载必要的啮合部用于与在行星辊子挤出机或者行星辊子模块中的行星主轴共同作用。只要在所述中央主轴中设置有用于分散环的槽，则所述槽能够通过在外面完全或者部分平滑的（glattes）套筒/中央主轴模块来形成。对于与分散环相对应的槽的变化来说，能够进行将现存的中央主轴模块更换为其它合适的模块。

所述脱气像根据WO2011/091966一样优选借助于侧臂挤出机（Seitenarmextruders）来进行，其中，用于进行脱气的侧臂挤出机还进一步优选垂直地安放在所述行星辊子挤出机上或者安放在所述行星辊子挤出机的所属的行星辊子模块上。为了继续进行脱硫，有利的是，在每个另外的分散环的后面设置有另外的脱气。还进一步优选地，所述另外的脱气还又通过侧臂挤出机来进行。能够附加地在挤出机输出端处进行脱气。而后在所述挤出机输出端处设置有另外的分散环和气体抽出部。在所述挤出机输出端处的气体抽出部极为有效，因为气体由于其热而膨胀、从所述投入材料中分离并且上升。

那么在将侧臂挤出机用于脱气时，能够很好地抽出所述气体。这以与所述分散环的小的间距来进行，所述分散环前置于所述相关的模块。在那里在所述模块的所设置的部分填充的情况下形成最大的空心空间。

如果按照WO2011/091966的设备具有四个行星辊子模块，那么根据DE102015010460以单独的加热阶段和单独的起动阶段来得到数目为五的行星辊子模块。在此，虽然能够产生较大的总长度，但是所述设备的总长度优选与按照WO2011/091966的设备的长度没有明显区别。用于所述加热区和用于所述起动阶段的模块根据DE102015010460总共不得长于根据WO2011/091966设置的行星辊子模块。不过，DE102015010460也涵盖了较大的总长度或者较小的总长度。可选地，用于所述加热区和所述起动阶段的模块在此能够具有相同的长度。按所述行星辊子挤出机/模块的结构大小得到以下优选的长度

结构大小 模块长度 模块长度

加热区 起动阶段

50mm到70mm 100到300mm 100到300mm

100mm到150mm 250到600mm 250到650mm

170mm到250mm 300到650mm 300到650mm

280mm到300mm 320到800mm 320到800mm

（重的实施方案）

350mm 300到650mm 300到650mm

400mm 320到800mm 120到800mm

（重的实施方案）

400mm 320到800mm 320到800mm

500mm到1000mm 350到1000mm 350到1000mm

500mm到1000mm 350到1000mm 350到1000mm

重的实施方案

所述结构大小相应于在所述壳体中或者在所述壳体衬套中的内啮合部的分度圆直径。

在所述加热区中引入对于所述脱硫的起动来说必要的能量。这通过在所述加热区中的机械加工并且通过对所述加热区进行加热来进行。通过机械加工将越强的能量引入到所述投入材料中，那么需要通过加热进行的能量引入就越少，并且反之亦然。受加热越强，则机械加工能够越小。这已经表明，在所述中央主轴的低的转速时在所述加热区中用大于300摄氏度的调温剂的温度进行剧烈加热是有利的。优选在那里设置有大于320摄氏度、还进一步优选大于340摄氏度的温度。加热剂的温度也能够处于350与400摄氏度之间。由于所述投入材料在所述加热区中的短暂的停留持续时间并且由于在所述加热区中的强烈的材料混合以及与此相关联的能量引入，所述投入材料由此经历很快地加热到用于所述脱硫的起动温度上。所述起动温度取决于材料并且适宜地在实验室中得到确定。所述起动温度也能够在所述设备中求得，方法是：

-调整确定无疑地（mit Sicherheit）处于起动范围内的温度；并且

-随后降低所述温度，直至所排出的经脱硫的材料已经达到所期望的质量。

优选所述起动温度处于300摄氏度之下并且所述温度在所述脱硫区的另外的部分中没有提高超过所述起动温度。还进一步优选将所述温度在所述脱硫区的另外的部分中保持低于所述起动温度。在此能够适宜的是，从行星辊子模块到行星辊子模块地降低所述温度，以便在所述脱硫期间将所述投入材料的粘性保持在相同的水平上。也能够通过冷却的变化并且如有必要通过加热来改变所述粘性。在所述投入材料的粘性保持不变的情况下，能够在所述脱硫区的所有为此设置的行星辊子模块中使用相同的分散环。这使得用于所述分散环的储存（Vorratshaltung）变得容易。在所述粘性按期望变化时，对于在所述脱硫区中的另外的变形工作来说优选使用不同的分散环。

所述调温剂的所属的温度处于与所述投入材料/处理物料的温度相对应的高度上。相应地在冷却方面意味着：所述调温剂的温度小于所述投入材料的温度，以便引起必要的温度降用于产生从所述投入材料到所述调温剂的所期望的热流。相应地，在加热方面意味着：所述调温剂的温度高于所述投入材料的温度，以便产生必要的温度降用于产生从所述调温剂到所述投入材料的所期望的热流。

处于所述起动范围之下的温度的调整以及所述温度的随后的调高不值得推荐，因为这可能容易导致运行停止状态。

直到350摄氏度的温度为止，能够用商业上常用的油作为调温剂来进行工作。在350摄氏度以上，虽然也能够用油作为调温剂来进行工作。但是，根据本发明，所述油应该处于氮或者其它的惰性的介质之下，以便克服所述油的点燃（Entzündung）。

对于所述投入材料的调温来说，有利的是，所述止推环和/或所有中间环和/或所有分散环都设有调温器。那么为此，在所述环中设置有相应的通道，所述通道用调温剂来加载。如果所述环要么密封地布置在所述缝隙处要么甚至布置在所述行星辊子模块之间的缝隙中，那么所述调温剂能够用穿过所述缝隙的管路来导送到所述环或者通过所述缝隙又从所述环处引出。

优选，至少使所述投入材料或者经过加工的材料在所有止推环和/或中间环和/或分散环处的温度得到监测（kontrolliert）。还进一步优选也将在所述分散环处、还进一步优选在所述分散环之前和/或之后的压力进行监测。

对于所述投入材料的加热来说，具有薄的、在内部经啮合的壳体衬套的行星辊子模块的多壳的（mehrschalige）壳体结构是有利的。所述壳体衬套越薄，则从所述调温剂到所述投入材料的热传导越好。厚度降低通过所述壳体衬套的必要的稳定性受到限制。对于小的厚度来说适宜的是，所述壳体与所述壳体衬套具有收缩连接。

在所述脱硫的起动阶段中设置有强烈的脱气。为此，根据DE102015010460优选选择短的加工路段或者脱气路段。

对于所述脱气来说，适宜的是，所述行星辊子模块具有小于90%、优选小于80%、还进一步优选小于70%的填充度。小于60%以及甚至小于50%的填充度也能够是适宜的。所述填充度随着转速的提高而变小。

脱气装置相应地在由于比100%小的填充度而形成空心空间容积的地方用法兰连接（angeflanscht）在所述行星辊子模块处。

所有脱气装置能够被联接到共同的抽吸管路处。在将被抽出的气体排放到周围环境空气中之前要对其进行净化。作为简单的并且有效的净化过滤器能够使用活性炭过滤器。

在加热区与脱硫区之间的分离的结果令人惊讶。在所述加热区中，所述投入材料能够最佳地为所述脱硫的开始作准备。在所述起动阶段中，能够在无关于接下来的加工的情况下提供理想的起动条件。对于按照WO2011/091966的工作方式来说在较大的设备中可能预料到（mit…gerechnet）运行干扰（Betriebsstörungen），而在运用来自DE102015010460的教导时开发了稳定的、具有良好地被脱硫的输出材料的过程。

在此能够达到20到超过60、优选30到50、还进一步优选35到45的门尼数（Mooney-Zahl）。用门尼粘性计来测量排出的材料的粘性。所述门尼粘性计具有主轴，该主轴在材料试样中在一定的材料试样温度时进行转动。那么对于主轴转动而必要的转矩给出关于所述试样材料的粘性的情况。所给出的门尼数基于100摄氏度的温度。与根据WO2011/091966在相同的温度下能够获得的门尼数相比，根据DE102015010460能够获得的门尼数明显较高。这种过程在启动（Anspringen）所述脱硫之后有利地如此稳定，以至于能够提高所述中央主轴的转速。这在对投入材料进行相应的再投给（nachfüttern）时与所述设备的性能提高意义相同。在可比的设备和可比的投入材料的情况下，这种性能能够在按照DE102015010460的方法中在试验中毫无问题地相对于按照WO2011/091966的设备和设备运行提高了直到三倍。另外，根据DE102015010460可实现以较大的步距（Schritten）来调节所述设备运行。这在所述投入材料方面对允许的波动的问题来说具有大的重要性。此外已经表明，所述脱硫部分地在没有另外的挤出机工作并且在降低加热的情况下继续进行。这在材料从所述挤出机中输出时是明显的（deutlich）。在那里，按所述挤出机的长度或者按之前的脱气路段的长度还能够记录（verzeichnen）明显的气体输出，应该以抽出部来考虑所述气体输出，以便防止未经过滤的气体漏到周围环境中。

本发明在所述脱硫方面延续了（knüpft an…an）在DE102015010460中所描述的改进。在用行星辊子挤出机进行脱硫时仍未解决的问题是材料给入。在常见的、用根据单螺杆挤出机的类型来构成的填充部件进行给入时，在从所述填充部件到所述行星辊子挤出机中或者到所述行星辊子挤出机模块中的过渡处在小的运行持续时间之后已经显示出干扰。尤其对于规定成用于具有大于150的结构大小的行星辊子区段的填充部件来说，出现容易反复的干扰。所述干扰对于如下填充部件来说是极端负担性的（belastend），所述填充部件规定成用于具有大于等于350的结构大小的行星辊子挤出机区段。结构大小数据（Baugrößenangaben）相应于在行星辊子挤出机区段的壳体处的内啮合部的分度圆直径。

发明内容

本发明的任务是，消除所述运行干扰。这用独立权利要求的特征来实现。从属权利要求包括优选的实施例。

在此，本发明以以下认识出发：在所述材料给入时所述干扰由在所述材料与所述行星主轴之间的变小的摩擦所引起。所述行星主轴变得越来越平滑。根据本发明，这些困难通过以下方式来解决：将行星辊子挤出机模块用作填充部件。所述行星辊子挤出机本身作为填充部件具有受到较弱的力的（schwächeren）给入部（Einzug）作为如下填充部件，该填充部件根据单螺杆的类型来构成。用所述单螺杆能够比用行星辊子挤出机构建高很多的压力。较高的压力较适宜，以便将所述材料从所述填充部件转交到接下来的挤出机区段处。所述行星辊子挤出机模块作为填充部件比根据单螺杆挤出机的类型构成的填充部件差很多地接纳待处理的材料。这归因于构造为行星辊子挤出机区段的填充部件的行星主轴通过材料流（Materialstrom）来运动。同时所述行星主轴转动，从而在所述材料流中的颗粒反向于所设置的流动方向经受或多或少剧烈的冲击。更加令人惊讶的是，在将所述行星辊子挤出机区段用作填充部件时在所述行星主轴与旧橡胶颗粒之间的变小的摩擦系数具有优点。

优选将待脱硫的颗粒

a）相对于所述行星辊子挤出机模块的中间偏心地交送到所述行星主轴之间并且/或者

b）用填塞机构强制地挤压到所述行星主轴之间。

在进行偏心的材料引入时，使待脱硫的颗粒从所述行星辊子挤出机/模块的中间旁边导引经过。颗粒流动中间与所述模块的中间的间距能够被称为偏置。所述偏置沿着所述行星辊子挤出机的中央主轴的转动方向进行。在此，所述材料引入部的中轴线以间距从所述行星辊子挤出机的中轴线旁边伸延经过。优选所述间距/偏置大于在所述挤出机壳体中的啮合部的或者在所述壳体的在内部经啮合的衬套中的啮合部的分度圆直径的四分之一。还进一步优选的是，所述间距/偏置大于所述中央主轴啮合部的一半的根圆直径。最高优选所述间距/偏置小于在所述挤出机壳体中的啮合部的或者在所述壳体的在内部经啮合的衬套中的啮合部的一半的根圆。有利的是，所述材料引入部的直径小于所述挤出机壳体的内啮合部的或者在所述壳体中的衬套的内啮合部的根圆的直径。只要所述材料引入部在按本发明的偏心率的情况下侧向上伸出超过如下空间，在该空间中在所述行星辊子挤出机中对所述材料进行加工，那么在从所述行星辊子挤出机的材料引入部到所述壳体的过渡中设置有斜面。通过所述斜面，所述材料引入部在从所述材料引入部到所述挤出机壳体上的过渡处变细。在此如果所述倾斜部在所述挤出机壳体的横截面中大致处于到所述壳体的在内部经啮合的衬套的或者所述挤出机壳体的内啮合部的分度圆直径处的切线上，则产生适宜的关系（Verhältnisse）。大致意味着，所述倾斜部最大以如下尺寸偏离所述切线，所述尺寸等于属于所述行星辊子挤出机的行星主轴的直径、优选最大等于所属的行星主轴的一半的直径，并且最高优选等于所属的行星主轴的直径的四分之一。

所述倾斜部在竖直地颗粒交送到所述行星辊子挤出机/模块中时与穿过所述行星辊子中轴线的水平线优选包夹至少30度的角度、还进一步优选至少45度的角度并且最高优选至少60度的角度。以这种途径来改进到所述行星辊子挤出机中的材料引入。如果取代直地伸延的倾斜部而设置有在曲线轨道（Kurvenbahn，有时称为弯道）上伸延的倾斜部，则能够实现类似的结果。

而在进行传统的无压力的（drucklosen）材料引入时存在着以下危险：落到旋转的行星主轴上的颗粒在其被所述行星主轴捕集（erfaßt）之前被撞回。

用所述偏心的材料引入部甚至能够无压力地将所述颗粒导送到所述挤出机壳体的输入开口中。这一点特别经济。

可选附加地设置有填塞机构，该填塞机构将设置用于进行脱硫的颗粒挤压到所述行星辊子挤出机/模块的行星主轴之间。

所述填塞机构能够是传统的填塞机构。这样的传统的填塞机构可选具有处于竖直的轴连同被装配在其处的桨，如下设置所述桨，使得产生到待导入的颗粒上的输送作用。所述填塞机构也能够根据挤出机螺杆的类型来构成并且具有带有比传统的填塞机构明显大的输送作用的螺杆。

构造为双螺杆挤出机的填塞机构的输送作用还明显较大。至少用双螺杆挤出机还能够在没有偏心的材料导入部的情况下引起无干扰的材料导入部。

在使用填塞机构的情况下，适宜的是，所述材料导入部在使用填塞机构的情况下如下布置，使得所述行星主轴反向于所述挤出机的输送方向伸出超过导入开口。还较适宜的是，所述行星主轴的伸出超过所述导入开口的端部在无关于所述行星主轴的其它的啮合部的情况下承载标准啮合部。所述标准啮合部在所述中央主轴与所述壳体之间给予所述行星主轴最大的保持（Halt）。

能够有利的是，逐步地交送待脱硫的颗粒。例如能够在第一步骤中交送所期望的生产量（以每小时千克计）的部分量，用所述部分量能够比用总量容易地起动所述脱硫过程。优选用于所述脱硫的起动的部分量是基于所述总量的最高60重量%、还进一步优选最高50重量%并且最高优选最高40重量%。所述起动量也能够为30重量%或者更少。在力求制造2000kg经脱硫的旧橡胶时，在此得到最高每小时1200千克或者最高每小时800千克或者每小时600千克的起动量。

在起动所述脱硫过程之后，所述过程惊人地稳定地表现。能够全部或者在另外的子步骤中添加所述剩余量，而不中断所述过程。推荐这种方法，如果用所述总量缓慢地（zögerlich）进行启动所述脱硫方法。模块化地构成的行星辊子挤出机用于待脱硫的材料的逐步的交送。而后能够将具有所述材料引入部的行星辊子挤出机模块布置在每个所期望的部位处。在此，不必为所述材料引入部预先计算所期望的部位或者另外的部位。也可行的是以来自经验的途径通过将所述材料引入部布置在第二或者第三行星辊子挤出机模块中来找到正确的部位。这而后通过将设有另外的材料引入部的行星辊子挤出机模块布置为第二和/或第三和/或第四模块来进行。

可选地，按本发明的行星辊子挤出机模块以多重的实施方案或者与一个或者多个根据双螺杆挤出机的类型来构成的填充机构或者与传统的填充机构组合地来使用，其模仿（nachgebildet）单螺杆挤出机并且例如设有填入漏斗。

以这种途径也能够对不得一起被置于混合或者必须相继地并且如有必要以时间上的间隔被置于混合的材料进行处理。此外，能够使难以处理的材料、例如具有粘结和粘住（Anbacken）的倾向的固体材料或者倾向于分解（Entmischung）的固体材料尽可能迟地置于混合。

通过按本发明的途径，固体材料能够彼此并且也可选与液体或者与熔体置于混合。通常在此精确的配量是有利的。所述配量能够以体积测量或者重量测量的方式来进行。所述固体材料能够无压力地或者用填塞机构强制地被送到所述挤出机中。所述行星主轴能够在上述前提下完全地或者部分地与由所述标准啮合部形成的行星主轴或者与以其它方式地构成的行星主轴相组合。对于温度敏感的材料来说，能够设置有联接端和/或其它引入部件、如进入漏斗的调温。按本发明的技术例如能够在将所述挤出机用在化学过程中、用在食品工业或者合成材料工业中时具有优点。

所描述的填充部件的使用除了对旧橡胶的预处理之外也对于其它不同的材料来说具有优点。属于此的尤其是：弹性体、聚氨酯、粘结剂、橡皮糖（Kaugummi）。属于此的也能够是：细粒的、甚至灰尘形的、具有导入困难的材料。

所述弹性体和可比的材料（Stoffe）在经济/技术中具有巨大的意义。在合成材料应该经受特别剧烈的变形并且在卸荷之后应该仍然又占据原先的形状的一切领域内，关于弹性体（弹性塑料（Elaste））和类似物考虑橡胶弹性的合成材料（橡胶）。合成材料由大的分子链所构成。弹性体的高的弹性通过在分子链的特性方面的现象来产生。在最初处于卷曲（Knäuel）中的分子链的拉力负荷时所述分子链以其它方式地、优选平行地排布并且所述分子链拉长。不过，对于所期望的变形来说，前提也是：所述分子链没有在彼此处滑动。这一点通过所述分子链的交联来实现。通过所述交联的尺度来影响所述变形。在小的交联时，产生软的合成材料。在强的交联时产生硬的合成材料。存在有不同的交联剂。取决于所述合成材料来选出所述交联剂。硫属于经常所使用的交联剂。硫在对所述合成材料进行相应的加热时作为交联剂起作用。对于其它的交联剂来说这不取决于热作用或者所述交联剂的作用还能够取决于其它的情况。

例如属于所述弹性体的有：

丙烯腈-丁二烯-橡胶（NBR）

丙烯腈/丁二烯/丙烯酸盐（A/B/A）

丙烯腈/氯化的聚乙烯/苯乙烯（A/PE-C/S）

丙烯腈/甲基丙烯酸甲酯（A/MMA）

丁二烯-橡胶（BR）

丁基橡胶

氯丁二烯-橡胶（CR）

乙烯-丙烯酸乙酯-共聚物（E/EA）

乙烯-丙烯-共聚物（EPM）

乙烯-丙烯-二烯-橡胶（EPDM）

乙烯醋酸乙烯酯（EVA）

氟橡胶（FPM或者FKM）

异戊二烯橡胶（IR）

天然橡胶（NR）

聚丁二烯橡胶 BR

聚乙烯树脂

聚异丁烯（PIB）

聚丙烯树脂

聚乙烯醇缩丁醛（PVB）

硅-橡胶（Q或者SIR）

苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯-嵌段共聚物（SIS）

苯乙烯-丁二烯-橡胶（SBR）

苯乙烯-丁二烯-苯乙烯（SBS）

热塑性的聚氨酯（TPU或者TPE-U）

氯乙烯/乙烯（VC/E）

氯乙烯/乙烯/甲基丙烯酸酯（VC/E/MA）

对于弹性体来说，如果交联剂与其它的材料一起通过所述填充部件被给入（其对加热作出响应），则粘合和粘住的危险特别大。这样的弹性体例如从DE60124269、DE3738335中为人所知。那么每次粘结和粘住都在所述交联的未预料的开始时导致未预料的加热并且导致较差的材料特性。用所描述的填充部件能够避免由于在所述填充部件中粘结和粘住而要令人担心的困难。

对于聚氨酯来说，这取决于两个反应成分以正确的比例的聚集（Zusammenführung）。已知的是借助于挤出机使所述反应成分聚集。这一点例如在DD 141975、DE1964834、US 3233025、DE 2059570、DE 2447368中得到了描述。在材料引导方面的小的不规则性已经使所述混合受影响。这也能够用所描述的填充部件在给入区域中得到避免。

在所述挤出机中对粘结剂进行处理例如在EP 1167017中得到了描述。通过所描述的填充部件的使用，能够显著地使在所述挤出机中的粘结剂处理变得容易。

在所述挤出机中对橡皮糖的处理为人所知。在热敏感的基本混合物（Grundmischung）中可找到卵磷脂、软化剂、糖浆、糖、油、香料和弹性体。其中（Darunter）有强粘结性的并且倾向于粘住的组成部分。相应的提示在DE 69829695、US 5135760、US5045325、US 4555366中找到。这种制造也用所描述的填充部件来显著地变得容易。

可选地，按本发明的行星辊子挤出机模块以多重的实施方案或者与传统的填充部件组合地来使用，所述传统的填充部件模仿单螺杆挤出机并且例如设有填入漏斗。以这种途径能够将材料在不同的部位处进行引入。由此也能够对不得一起被置于混合或者必须相继地并且如有必要以时间上的间隔被置于混合的材料进行处理。此外，能够使难以处理的材料、例如具有粘结和粘住的倾向的固体材料或者倾向于分解的固体材料尽可能迟地置于混合。

通过按本发明的途径，固体材料能够彼此并且也可选与液体或者与熔体置于混合。通常在此精确的配量是有利的。所述配量能够以体积测量或者重量测量的方式来进行。所述固体材料能够无压力地或者用填塞机构强制地被送到所述挤出机中。

附图说明

在附图中示出了一种挤出设备，该挤出设备用于一种用于运用到旧橡胶上的方法。

具体实施方式

所述挤出设备按照图1是70mm的结构大小。在DE102015010460中描述的设备由不同的区段2、3a、3b、4、5、6构成。所述区段2是填充部件并且根据单螺杆挤出机的类型来构成。所述区段3a、3b、4、5、6是行星辊子模块。属于不同的行星辊子模块的是在内部经啮合的柱状的壳体、未示出的行星主轴和未示出的中央主轴。在这里，为所有行星辊子模块并且为所述填充部件设置有共同的中央主轴。也就是说，所述中央主轴通过所有行星辊子模块并且通过所述填充部件2朝所述传动机构1延伸。所述传动机构通过驱动马达来运动。因此，所述中央主轴在所述挤出机中转动。与所述中央主轴相啮合的行星主轴在此围绕着所述中央主轴周围运转并且与所述行星辊子模块的在内部经啮合的壳体相啮合。所述行星辊子模块4、5和6具有分别400mm的长度。所述行星辊子模块3a和3b具有分别200mm的长度。

在所有行星辊子模块中相应地设置有五个行星主轴。所述行星主轴的数目对所述行星辊子模块的填充度有影响。所述行星主轴的数目越少，则能够产生越大的空心空间。所述模块4和5的行星主轴构造为结块主轴并且在所述中央主轴的周缘处均匀分布地布置。从所述模块6的行星主轴中，三个行星主轴同样地构造为结块主轴。所述模块6的其余的行星主轴构造为运输主轴。所述行星辊子模块3a和3b具有比其它的行星辊子模块多的行星主轴、即六个。此外，所述模块3a和3b的行星主轴设有规范啮合部（Standardverzahnung）。所述规范啮合部引起比在其它的模块中所设置的行星主轴强烈的、所述旧橡胶的机械负荷，所述行星主轴的结块主轴非常有助于脱气，并且所述行星主轴的运输主轴不仅有助于脱气，而且发挥了巨大的输送作用。在所述规范啮合部的情况下，将所述旧橡胶非常强有力地轧制成薄的覆层。这增强了热流。

从在所述行星辊子模块4、5、6中的行星主轴中，相应地三个结块主轴具有相同的、373mm的长度。而其余的行星主轴较长。它们具有399mm的长度。不一样长的行星主轴对于将所述旧橡胶给入到所有主轴的作用范围内来说是有利的。

而行星辊子模块3a和3b设置有三个具有这种长度的行星主轴。其余的三个行星主轴具有较短的、373mm的长度。

所有行星主轴以未示出的方式在常见的止推环处滑动。所述止推环在所述实施例中以未示出的方式与分散环相连接。用于所述模块3a的分散环用19来表示，用于所述模块3b的分散环用20来表示，用于所述模块4的分散环用21来表示，用于所述模块5的分散环用22来表示。此外，也还在最后的模块6处设置有分散环36。

所述模块3b、5、6设有脱气部30、32、35。所述脱气部通过侧臂挤出机来形成，所述侧臂挤出机与附图的图示相反地垂直地处于所属的模块上。在此，所述侧臂挤出机30与所述分散环19具有小的间距，所述侧臂挤出机32与所述分散环21具有小的间距，所述侧臂挤出机35与所述分散环22具有小的间距。在所述侧臂挤出机处分别加载着负压。在脱气期间，所述侧臂挤出机空地运转（gefahren），从而在所述挤出机中处于压力之下的或者倾向于与被抽出的气体一起排出的投入材料/处理物料又被压回到所述挤出机中。

所述旧橡胶在所述实施例中以细粒方式被配量到所述填充部件2中。配量件用7来表示，材料输入端用40来表示。在所述材料输入端处，除此以外设置有开口41，通过该开口能够将在运行停止状态中留下的材料送出（ausgeblasen）。

在脱硫运行的过程中用油冷却器10a、10b、11、12、13对所述行星辊子模块3、4、5进行调温。所述填充部件具有调温器14。此外，设置有用于未示出的中央主轴的调温器15。

在开动（Anfahren）时，在用旧橡胶装载所述填充部件之前首先通过泵45将油引入到所述填充部件中。这防止运动的挤出机部件的无润滑运转（Trockenlaufen）。

在将所述旧橡胶引入到所述填充部件2中之后，所述旧橡胶通过所述填充部件的螺杆经受机械的变形和负荷。同时，所述旧橡胶经受加热。为此，将所述调温器15的调温剂例如调整到120摄氏度的温度上。在其它的示例中，用较低的或者较高的温度来进行工作。优选所述调温器15能够一直调整到140摄氏度上。所述旧橡胶从所述填充部件2中挤压到所述模块3a中，该模块形成加热区。在所述加热区中将所述旧橡胶加热到取决于材料的、用于脱硫的起动温度上。所述起动温度在所述示例中为310摄氏度。为此将所述模块3a的调温器10a在所述示例中调整到330摄氏度上。同时在所述模块3a中对所述旧橡胶进行强烈的混合和辗轧。

在将所述旧橡胶加热到起动温度之后，挤压所述旧橡胶通过在所述分散环19处的缝隙。在经过所述分散环19之后，所述旧橡胶的分子链被破坏到如下程度，使得硫能够从所述投入材料/处理物料中逸出。所述硫的逸出通过以下方式得到促进：所述投入材料/处理物料在所述模块3b中被强烈地混合和辗轧。同时通过所述脱气部30来抽出脱出的、气态的硫。在所述模块3b中起动所述投入材料的脱硫。为了实现充分的脱硫，还必须进一步继续进行所述加工。

从所述模块3b中将所述投入材料/处理物料挤压到所述模块4中。在此，所述投入材料/处理物料经过所述分散环20。在所述模块4中对所述投入材料/处理物料进行进一步处理并且挤压通过另一个分散环21。由此经过加工的材料在所述模块5中进一步加工和脱气。

在从所述行星辊子模块5中输出之后，在所述经过脱硫的旧橡胶以碎屑的（krümeliger）形状从所述挤出设备中输出并且在水冷却部16中冷却到室温上之前将其在所述行星辊子模块6中冷却到220摄氏度上。为进行所述冷却，在所述行星辊子模块6处设置有水冷却器13。所述填充部件2也设有水冷却器14。在所述填充部件处以及在所述脱硫之后的冷却温度也取决于材料。

此外，在所述实施例中设置有所述中央主轴的内部冷却。所属的冷却器15像所述冷却器10、11、12一样是油冷却器并且被调整到300摄氏度的温度上。

所述脱硫在所述挤出设备中通过所述旧橡胶的机械的和热的负荷所引起。所述分散环20、21、22也有助于在所述行星辊子模块3、4、5中的机械负荷。在所述实施例中，所述分散环沿着所述旧橡胶通过所述设备的输送方向布置在未示出的止推环的后面。在此，所述分散环20、21、22的内直径小于所述中央主轴的外直径。所述分散环20、21、22接合到在所述中央主轴中的未示出的槽中，从而在所述中央主轴的齿之间的齿裂隙除了在所述齿根处的狭窄的缝隙之外是闭合的。此外，所述分散环20、21、22保持在所述行星辊子模块的相应的端部之间，从而将所述中央主轴包围的壳体空间也是闭合的并且所述旧橡胶被强迫穿过所述狭窄的缝隙。所述缝隙的狭窄取决于材料并且引起所述投入材料的极度的变形和极度的机械负荷。

详细来讲，所述分散环20被设置在所述行星辊子模块3与4之间，所述分散环21被设置在所述行星辊子模块4与5之间，并且所述分散环22被设置在所述行星辊子模块5与6之间。

所述分散环20、21、22的夹入在夹紧所述行星辊子模块3、4、5、6的柱状的壳体的情况下进行。所述行星辊子模块3、4、5、6为此在其端部处具有常见的法兰，所述法兰用张紧螺纹紧固件互相拧紧（gezogen）。所述填充部件2也具有常见的法兰。用这些法兰，所述填充部件一方面被夹紧在所述驱动器1的壳体处并且另一方面与所述行星辊子模块3夹紧。

对于在所述在实施例中接合到所述中央主轴的槽中的分散环20、21、22设置成，这些环由两个半体所组成，以便使装配变得容易。所述装配在下面在所述分散环20方面进行解释。其余的分散环20、21、22的装配相应地进行。

在装配所述填充部件壳体之后，首先将所述中央主轴以其构造为单螺杆的端部移到所述填充部件壳体中并且与所述驱动器相耦联。随后将所述行星辊子模块3的壳体通过所述中央主轴移动并且与所述填充部件壳体夹紧。

接下来进行所述行星辊子模块3的行星主轴的定位。为此，将所述行星主轴转动地移到其所设置的、在壳体与中央主轴之间的位置中。所述行星主轴的位置的特征在于在所述中央主轴的周缘处的均匀的分布以及所述行星主轴与所述壳体的内啮合部及所述中央主轴的外啮合部的、已经描述的啮合部接合。在使所述行星主轴定位之后，将用于所述行星主轴的止推环通过所述中央主轴移动并且移到所述行星辊子模块的壳体端部的中央的开口中。所述止推环在与所述行星主轴的接触区域中承载硬金属覆层作为防磨损部。在使所述止推环定位之后，使由两个半体所构成的分散环20在所述止推环处置于贴靠。在此，将所述半体同时移到所述中央主轴的槽中。所述分散环的定心而后借助于一件式的支撑环来进行，所述支撑环能够通过所述中央主轴移动并且本身在与所述止推环相同的壳体开口中定心在所述行星辊子模块3中。所述支撑环同时如下确定大小，使得其从所述行星辊子模块3的壳体开口的端部中伸出来并且形成用于所述行星辊子模块4的接下来待装配的壳体的定心件。所述行星辊子模块4的壳体在此以上面所描述的形式与所述行星辊子模块3的壳体夹紧。这种夹紧同时引起所述止推环、所述分散环和所述支撑环的夹紧。

根据图2和3，所述给入部2构造为行星辊子挤出机模块。在每个端部处设有法兰101的壳体100属于所述行星辊子挤出机模块。此外，所述壳体具有设有内啮合部110的衬套109。在外面加入衬套冷却/加热通道108。在装配的状态中，加热/冷却通道108在外面通过所述壳体来关闭。在所述加热/冷却通道108的端部处设置有用于调温剂的引入管路/排出管路。在图3中从所述两个引入管路/排出管路中示出联接端103。

在中间在所述壳体100中布置有中央主轴107。在驱动器侧，所述中央主轴107构造为花键轴（Vielkeilwelle）105，以便与传动机构马达相对应。

在所述内啮合部110与所述中央主轴107之间设置有行星主轴106。所述行星主轴106与所述中央主轴107的啮合部并且与所述内啮合部110相啮合。在所述实施例中，如所述中央主轴及所述衬套109那样，所述行星主轴的一部分设有标准/规范啮合部。其余的行星主轴构造为运输主轴，其中，所述运输主轴反向于所述填充部件的输送方向伸出超过其进入开口104，并且其中，每个运输主轴在两个端部处设有标准啮合部，所述标准啮合部提高所述运输主轴在所述中央主轴的啮合部中以及在所述壳体的内啮合部中的保持。

此外，在上方在所述壳体100上设置有法兰102，该法兰具有用于规定成用于进行脱硫的旧橡胶的进入开口104。在所述法兰102处固定有未示出的填塞机构，该填塞机构根据双螺杆挤出机的类型来构成并且将待脱硫的颗粒挤压到所述填充部件中。在所述实施例中，没有设置有所述法兰的附加的调温。在其它的实施例中，设置有所述法兰的未示出的附加的调温。

图4示出了带有打开的外周100的给入部，从而开放了朝所述行星主轴106的视角。

所述旧橡胶进入到所述运输主轴106之间并且被所述运输主轴所捕集并且极其和缓地置于混合并且朝其它行星辊子挤出机区段/模块的方向输送，以便在那里进一步进行加工。

图5和6示出了另一种实施例。所述另一种实施例的区别在于另一种壳体外周119。所述壳体外周119也具有用于投入材料的进入开口120。除此以外，所述壳体外周119设有内啮合部121，该内啮合部就像所述内啮合部一样与所述行星主轴106共同作用。不过，与按照图2到4的壳体内啮合部不同，所述啮合部在联接到所述进入开口120处的并且沿着所述中央主轴的环绕方向延伸的区域122中被整扁平。所述中央主轴的环绕方向在图示中以顺时针方向伸延。在与所述进入开口相邻的端部处，所述齿由于所述整扁平部而减小了其高度的3/4。这种整扁平部133在所述实施例中沿着所述中央主轴的环绕方向减小。在此，所述整扁平部133在所述实施例中在属于所述壳体内啮合部的分度圆的周缘的1/10上延伸。在其它的实施例中，所述区域能够在所述分度圆的周缘的至少1/4或者所述分度圆的周缘的至少1/2或者所述分度圆的周缘的至少3/4上延伸。在此，所述区域122的延伸尺度（Erstreckungsmaß）从如下点来确定，在所述点中所述区域122以穿过在横截面中圆形的进入开口的中间的剖面联接到所述进入开口处。

所述区域122的延伸方向仅仅沿着周缘方向伸延。在其它的实施例中，所示出的延伸方向也能够沿着周缘方向并且同时倾斜于所述壳体的纵向方向伸延。

所述整扁平部133在所述实施例中能够在所述进入开口的整个开口尺寸上延伸。在其它的实施例中，所述整扁平部133在所述进入开口的开口尺寸的最高90%上延伸，在又另外的实施例中在所述进入开口的开口尺寸的最高80%上延伸，并且在又其它的实施例中在所述进入开口的开口尺寸的最高70%上延伸。所述整扁平部133在需要时能够在图5中所示出的宽度中在又另外的实施方案中还超过所述进入开口的开口尺寸地延伸、例如以所述开口尺寸的最高另外的10%或者以所述开口尺寸的最高另外的20%或者以所述开口尺寸的最高30%。

在图5和6中示出的整扁平部形成进入漏斗，该进入漏斗使得所述投入材料到所述挤出设备中的给入变得容易。

图7示出了在齿裂隙135之间的最初的齿136。所述图示包含了壳体内啮合部的局部。

在此示出了以点划线示出的齿137，其具有较小的高度、圆的顶和如下齿廓，所述齿廓相对于所述壳体内啮合部的分度圆直径具有比所述最初的齿136的齿廓小的斜度。这种轮廓在所述实施例中通过火花侵蚀（Funkenerosion）来制成。在其它的实施例中，所述轮廓通过铣削来制成。

所述进入漏斗在所述实施例中与按照图2到4的中央的材料引入部相组合。在其它的实施例中，所述进入漏斗与偏心的材料引入部相组合。

图8示出了穿过带有偏心的固体材料引入部202的行星辊子挤出机区段的横截面。所述横截面示出具有内啮合部205的壳体201。在所述壳体201中，中央主轴204和行星主轴203环绕。颗粒/材料引入部202具有未示出的、具有柱状的进入端的漏斗，所述进入端用法兰连接到所述壳体201处。具有柱状的进入端的漏斗关于所述中央主轴204的中间偏心地布置。也就是说，所述引入部202的中轴线208以间距从所述中央主轴的中轴线旁边伸延经过。所述两个轴线的间距在所述实施例中稍大于所述壳体内啮合部205的分度圆直径的四分之一，但是明显小于所述壳体内啮合部205的一半的分度圆直径。因此，所述引入部202的中轴线208指向到所述行星主轴203的运动轨道的区域中，在所述区域中所述行星主轴203在按照图8的视图中在到达最高位置之后明显向下运动。通过这种途径，所述材料比在所述材料引入部在所述行星辊子挤出机模块之上的传统的布置的情况下好得很多地被给入到所述行星辊子挤出机模块中，对于所述传统的布置来说，所述引入部的中轴线垂直地处于所述行星辊子挤出机模块的中轴线上。所述材料在按照图8的视图中示意性地用颗粒206来示出。

由于相应大的直径，所述引入部202在按照本发明的偏心的布置中在朝水平的平面的垂直的投影中明显地突出，所述行星辊子挤出机模块的中轴线处于所述水平的平面中。为了仍然将所述旧橡胶颗粒206良好地转向到所述行星辊子挤出机模块中，设置有从所述材料引入部到所述行星辊子挤出机模块中的变细的过渡207。在所述实施例中，所述过渡形成倾斜部。该倾斜部相对于水平线在60度的角度之下伸延。

有利地，按照图8的偏心的进入端如此好地进行工作，以至于也可实现旧橡胶颗粒到所述填充部件中的无压力的导入。无压力意味着，所述颗粒仅仅由于其重量从布置在所述进入开口之上的漏斗到达到所述进入端中。

在其它的实施例中，所述偏心的进入端与填塞机构相组合，以便保证较大的旧橡胶颗粒导入。

Claims (36)

1.用于给交联的橡胶和交联的弹性体脱硫的方法，所述交联的橡胶和交联的弹性体的分子链能够通过机械的和热的负荷被破坏直至到烃分子，其中，待脱硫的材料作为颗粒通过填充部件被挤压到挤出机中并且在加热的情况下一直并且如此强化地变形，直至产生所述分子链的所期望的粉碎，

其中，机械的和热的加工在行星辊子挤出机中进行，

其中，所述行星辊子挤出机由壳体、行星主轴和中央主轴所构成，并且所述中央主轴与所述行星主轴相啮合并且所述行星主轴与所述壳体的内啮合部或者在所述壳体中所设置的衬套的内啮合部相啮合，从而所述中央主轴的转动引起在所述壳体中所述行星主轴围绕着所述中央主轴的环绕，其中，挤出机区段的行星主轴以端面在所述挤出机区段的止推环处滑动，

其特征在于，

作为填充部件使用行星辊子挤出机区段，

其中，待脱硫的颗粒相对于行星辊子挤出机模块的中间偏心地交送到所述行星主轴之间，

使用具有填入开口的填充部件，所述填入开口的中间与构造为行星辊子挤出机区段的填充部件的中轴线具有间距，该间距至少等于所述壳体的在内部经啮合的衬套的或者挤出机壳体的内啮合部的分度圆直径的四分之一。

2.按权利要求1所述的方法，其特征在于挤出机在如下间距的情况下的使用，所述间距小于所述壳体的在内部经啮合的衬套的或者所述挤出机壳体的内啮合部的一半的分度圆直径。

3.按权利要求1所述的方法，其特征在于挤出机在如下间距的情况下的使用，所述间距大于中央主轴啮合部的根圆的一半的直径并且小于所述壳体的在内部经啮合的衬套的或者所述挤出机壳体的内啮合部的一半的根圆。

4.按权利要求1所述的方法，其特征在于具有材料引入部的挤出机的使用，只要所述材料引入部相对于所述挤出机壳体伸出，则所述材料引入部在到行星辊子挤出机壳体的过渡处具有斜面。

5.按权利要求4所述的方法，其特征在于如下挤出机的使用，所述挤出机的在所述材料引入部处的倾斜部大致处于到所述壳体的在内部经啮合的衬套的或者所述壳体的内啮合部的分度圆直径处的切线上，其中，尺度“大致”包含与所述切线的最大偏差，所述最大偏差等于所述行星主轴的直径，其中，所述倾斜部与穿过挤出机中间的水平线包夹至少30度的角度。

6.按权利要求1所述的方法，其特征在于如下挤出机的使用，所述挤出机的行星主轴在来自材料引入部的材料的进入区域中至少为无压力的材料给入至少部分地构造为运输主轴，

并且/或者所述挤出机的壳体内啮合部为了在所述啮合部中形成进入漏斗而至少在如下区域中被整扁平，所述区域联接到壳体外周的进入开口处并且沿着所述中央主轴的环绕方向延伸。

7.按权利要求6所述的方法，其特征在于如下挤出机的使用，所述挤出机的进入区域是在所述壳体外周处的环型面，用于材料进入的开口以+/-50%的环型面宽度偏差的方式处于所述环型面中。

8.按权利要求6所述的方法，其特征在于具有如下行星主轴的挤出机的使用，所述行星主轴在啮合部整扁平部的区域之外设有标准啮合部和/或刺型啮合部和/或结块啮合部。

9.按权利要求8所述的方法，其特征在于挤出机的使用，其中，所述填充部件的、设有运输主轴啮合部的行星主轴至少在端部处设有标准啮合部。

10.按权利要求6所述的方法，其特征在于，其与在带有以其它方式经啮合的行星主轴的填充部件中的运输主轴啮合部相组合。

11.按权利要求10所述的方法，其特征在于挤出机的使用，其中，具有运输主轴啮合部的行星主轴的份额在形成给入部的行星辊子挤出机区段的行星主轴套组处为至少50%，

并且/或者

具有运输主轴啮合部的行星主轴均匀地分布在所述行星主轴套组中。

12.按权利要求6所述的方法，其特征在于在所述进入区域中具有齿整扁平部的挤出机的使用，其中，所述壳体内啮合部的齿最大一直到齿根中地被整扁平，其中，整扁平部随着与所述进入开口增加的间距而减小。

13.按权利要求6所述的方法，其特征在于挤出机的使用，其中，整扁平部在所述进入区域中在所述壳体内啮合部的分度圆的周缘的至少1/10上延伸。

14.按权利要求6所述的方法，其特征在于挤出机的使用，其中，被整扁平的齿设有齿廓，所述齿廓的斜度小于在没有被整扁平的区域中的齿的齿廓的斜度，并且/或者所述被整扁平的齿在上方设有倒圆。

15.按权利要求1所述的方法，其特征在于挤出机的使用，其中，进入开口的中轴线作为割线与壳体内啮合部的分度圆直径相交或者作为在所述壳体内啮合部的分度圆处的切线来伸延或者与所述壳体内啮合部的分度圆以间距来伸延，其中，所述间距最高等于壳体外周的厚度。

16.按权利要求1所述的方法，其特征在于具有进入开口的挤出机的使用，进入开口由于相对于所述填充部件的内部空间的偏置而伸出并且以倾斜部过渡到所述填充部件的壁部中。

17.按权利要求1所述的方法，其特征在于，为了使脱硫起动变得容易而首先仅仅将所期望的生产量的部分量交送到所述挤出机中并且在使脱硫过程稳定之后提高添加量。

18.按权利要求17所述的方法，其特征在于，所述颗粒的逐步的添加通过以间距来布置的填入开口来进行。

19.按权利要求18所述的方法，其特征在于，在至少一个后置的填入开口处借助于填塞机构来进行强制的颗粒引入。

20.按权利要求19所述的方法，其特征在于，将双螺杆挤出机用作填塞机构。

21.按权利要求5所述的方法，其特征在于，所述最大偏差等于所述行星主轴的一半的直径。

22.按权利要求21所述的方法，其特征在于，所述最大偏差等于所述行星主轴的四分之一直径。

23.按权利要求5所述的方法，其特征在于，所述角度是至少45度。

24.按权利要求23所述的方法，其特征在于，所述角度是至少60度。

25.按权利要求7所述的方法，其特征在于，所述环型面宽度偏差是+/-30%。

26.按权利要求25所述的方法，其特征在于，所述环型面宽度偏差是+/-10%。

27.按权利要求11所述的方法，其特征在于，所述份额是至少60%。

28.按权利要求27所述的方法，其特征在于，所述份额是至少70%。

29.按权利要求12所述的方法，其特征在于，所述壳体内啮合部的齿以最初的齿高的最大90%被整扁平了。

30.按权利要求29所述的方法，其特征在于，所述壳体内啮合部的齿以所述最初的齿高的最大80%被整扁平了。

31.按权利要求13所述的方法，其特征在于，所述整扁平部在所述进入区域中在所述壳体内啮合部的分度圆的周缘的至少1/5上延伸。

32.按权利要求31所述的方法，其特征在于，所述整扁平部在所述进入区域中在所述壳体内啮合部的分度圆的周缘的至少1/2上延伸。

33.按权利要求32所述的方法，其特征在于，所述整扁平部在所述进入区域中在所述壳体内啮合部的分度圆的周缘的至少3/4上延伸。

34.按权利要求16所述的方法，其特征在于，所述倾斜部在其自身与水平线之间包夹直到30度的角度。

35.按权利要求34所述的方法，其特征在于，所述角度是直到45度。

36.按权利要求35所述的方法，其特征在于，所述角度是直到60度。

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