CN107417030A

CN107417030A - 一种乙烯废碱液的达标处理方法

Info

Publication number: CN107417030A
Application number: CN201610343656.2A
Authority: CN
Inventors: 赵桂瑜; 曹宗仑; 赵璞; 张英雄; 孙杰
Original assignee: Sinopec Beijing Research Institute of Chemical Industry; China Petroleum and Chemical Corp
Current assignee: Sinopec Beijing Research Institute of Chemical Industry; China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2016-05-23
Filing date: 2016-05-23
Publication date: 2017-12-01
Anticipated expiration: 2036-05-23
Also published as: CN107417030B

Abstract

本发明涉及一种乙烯废碱液的达标处理方法。包括以下步骤：(1)对经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液进行冷却降温，使其温度小于35℃；(2)经冷却降温后的乙烯废碱液与含油污水充分混合后进行第一级好氧生化处理；(3)经第一级好氧生化处理后的出水进行第二级好氧生化处理；(4)经二级好氧生化处理后的出水进入催化Fenton氧化反应器，进行催化Fenton氧化处理；(5)经催化Fenton氧化处理后的出水进入沉淀池，经沉淀后，出水排放。本发明所述的乙烯废碱液的达标处理方法，工艺操作简便、运行稳定、药剂消耗少，可使出水COD降低至80mg/L以下，COD去除率大于95％，满足达标排放的要求。

Description

一种乙烯废碱液的达标处理方法

技术领域

本发明属于污水处理领域，涉及一种强碱性、高盐分、高COD石化废水的处理方法。更具体地说，涉及一种经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液的达标处理方法。

背景技术

乙烯废碱液是乙烯生产过程中产生的酸性气体经碱洗处理后形成的废液，其中除含有剩余的NaOH外，还含有大量的有机物和Na₂S、Na₂CO₃等无机盐。乙烯废碱液成分复杂，治理难度大。然而，随着乙烯生产规模的扩大，乙烯废碱液的排放量仍在逐年增加，其处理也引起了人们的广泛关注。

针对乙烯废碱液的处理，各炼化企业普遍采用的工艺是：首先对乙烯废碱液进行湿式氧化预处理，然后，与其它废水混合稀释，排入综合污水处理厂进行好氧生化处理。由于乙烯废碱液中含有大量有机污染物和无机盐(主要是硫酸盐)，因此，这种处理模式经常使下游污水处理厂遭受冲击，导致处理效果恶化，造成外排水超标，给企业的安全环保工作带来很大压力。

现有技术中，中国专利CN103663844A公开了一种乙烯废碱液的处理方法，其方法是对经过湿式氧化预处理后的乙烯废碱液，采用好氧颗粒污泥-Fenton氧化-活性炭吸附工艺进行处理。经处理后，乙烯废碱液出水COD<100mg/L，色度<1，实现达标排放。

中国专利CN104445793A公开了一种达标处理乙烯废碱液的方法，包括以下步骤：(1)调节经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液的pH值为8.0-9.0；(2)在生物强化反应器中进行好氧生物强化处理；(3)调节生物强化反应器出水的pH值为3.0-5.0；(4)对第二pH值调节池的出水进行催化Fenton氧化；(5)催化Fenton氧化后的出水进入沉淀池，进行沉淀处理，实现固液分离。经该工艺处理后，乙烯废碱液出水COD<100mg/L，实现达标排放。

此外，蓝春树采用“工程菌-曝气生物滤池(EM-BAF)”工艺对茂名石化经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液进行处理，在进水COD为137-639mg/L，盐含量低于1.5％的条件下，出水COD在24-103mg/L之间，COD平均去除率为75％。(EM-BAF技术在乙烯废碱液处理中的应用，《化工进展》2009年第28卷增刊，199-202)。

上述技术中，专利CN104445793A和专利CN103663844A尽管实现了乙烯废碱液的达标处理，却存在如下问题：

(1)均采用“先中和，再处理”的思路，导致浓硫酸消耗量大。一方面，乙烯废碱液呈强碱性(pH>12)，中和必然要消耗大量浓硫酸；另一方面，中和过程中，乙烯废碱液中的SO₃ ^2-、S₂O₃ ^2-、S^2-和HS^-，均能与浓硫酸反应，生成SO₂和H₂S，既污染周围大气环境，又存在安全隐患(因为H₂S有剧毒)。此外，中和过程中所产生的热量会导致水温升高，对后续生化处理带来不利影响。

(2)专利CN103663844A中的好氧颗粒污泥技术，尽管其耐盐性强、有机负荷高、抗冲击、处理效率高。但是，好氧颗粒污泥的培养，技术要求高、培养时间长、工业化实施难度大。

(3)专利CN104445793A采用生化强化技术，显著提高了生化处理效果，优化了出水水质。但是，作为外源微生物的生物工程菌受土著微生物吞噬和水质波动的影响较大，导致生物强化系统进水水质要求高，操作参数控制严格，制约了工业化应用的进程。

与专利CN104445793A中的生化强化技术类似，工程菌-曝气生物滤池(EM-BAF)技术中所采用的生物工程菌是专性菌。一方面，工程菌对高含盐废水不耐受，需要将乙烯废碱液稀释至含盐量小于1.5％，造成稀释水用量大；另一方面，受上游生产工艺等多种因素的影响，经湿式氧化处理后的乙烯废碱液出水水质不稳定，对专性菌的生长繁殖造成严重影响，导致生化系统受到冲击，处理效果下降。

发明内容

针对现有技术中存在的缺陷，本发明的目的在于提供一种乙烯废碱液的达标处理方法。采用冷却降温-混合均质-二级好氧生化-催化Fenton氧化工艺对经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液进行达标处理，该方法不消耗浓硫酸、操作简便、运行稳定、处理效率高、出水水质好，便于工业化实施。

为达到以上目的，本发明采取的技术方案是：

一种乙烯废碱液的达标处理方法，包括以下步骤：

(1)对经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液进行冷却降温，使其温度小于35℃；

(2)经冷却降温后的乙烯废碱液与含油污水充分混合后，进入第一级好氧生化系统，进行一级好氧生化处理；

(3)经一级好氧生化处理后的出水进入第二级好氧生化系统，进行二级好氧生化处理；

(4)经二级好氧生化处理后的出水进入催化Fenton氧化反应系统，进行催化Fenton氧化处理；

(5)经催化Fenton氧化处理后的出水进入沉淀池，调节沉淀池内废水的pH值，经沉淀后，出水排放。

在上述方案的基础上，步骤(1)中的冷却方式选用风冷换热器或者水冷换热器。

在上述方案的基础上，步骤(2)中冷却降温后的乙烯废碱液与含油污水的混合比例为1:2～3。

在上述方案的基础上，步骤(2)中所述含油污水的水质特征为：pH值<7，电导率<1000us/cm，COD<500mg/L。所述含油污水也可用水质相近的其它污水代替。

在上述方案的基础上，步骤(2)中所述第一级好氧生化系统包括一级好氧曝气池和一级沉淀池。

在上述方案的基础上，所述一级好氧曝气池的进水COD为1800-3100mg/L，电导率为20000～25000us/cm，pH值为8.5～9.0，溶解氧为5～7mg/L，污泥浓度为5～6g/L，停留时间为2～2.5天。

在上述方案的基础上，当一级好氧曝气池中pH值>9.0时，其pH值调节方式为：减少乙烯废碱液的进水量或者增加含油污水的进水量或者将一级沉淀池的部分污水回流至一级好氧曝气池中；当一级好氧曝气池中pH值<8.5时，其pH值调节方式为：增加乙烯废碱液的进水量或者减少含油污水的进水量。经上述调节后，使一级好氧曝气池中的pH值维持在8.5～9.0之间。

在上述方案的基础上，所述一级沉淀池中的部分污泥回流至一级好氧曝气池，回流比为0.4～0.8。

在上述方案的基础上，步骤(3)中所述第二级好氧生化系统包括二级好氧曝气池和二级沉淀池。

在上述方案的基础上，所述二级好氧曝气池中电导率为20000～25000us/cm，pH值为5.0～7.0，溶解氧为3～4mg/L，污泥浓度为3～5g/L，停留时间为1.5～2天。

在上述方案的基础上，所述二级沉淀池中的部分污泥回流至二级好氧曝气池，污泥回流比为0.5～1.0。

在上述方案的基础上，所述二级沉淀池的出水pH值<5.0。

在上述方案的基础上，所述第一级好氧生化系统和第二级好氧生化系统分别为两个独立的好氧生化系统，两者串联组成二级好氧生化系统。

在上述方案的基础上，步骤(4)中，所述第二级好氧生化处理后的出水作为催化Fenton氧化反应系统的进水，pH值<5.0，催化Fenton氧化反应系统的进水流量不大于二级沉淀池的出水流量。

在上述方案的基础上，步骤(4)中所述催化Fenton氧化系统为催化Fenton氧化反应器，所述催化Fenton氧化反应器为管式反应器，其中分段填充复合活性炭催化剂，所述复合活性炭催化剂的填充体积为30-40％。

在上述方案的基础上，所述复合活性炭催化剂由活性炭负载过渡金属氧化物而成，其外观为圆柱状，外形尺寸：

在上述方案的基础上，所述催化Fenton氧化反应器的入口前设置两个加药口，分别用于投加硫酸亚铁溶液和双氧水。

在上述方案的基础上，所述催化Fenton氧化反应器入口处设有管道混合器，用于将硫酸亚铁溶液、双氧水和催化Fenton氧化反应器的进水混合均匀。

在上述方案的基础上，所述催化Fenton氧化反应器的操作条件为：H₂O₂/Fe²⁺的摩尔比为15～25，H₂O₂/COD的质量比为3.0～6.0，停留时间为2～3小时。

在上述方案的基础上，步骤(5)中，向沉淀池中加入碱调节沉淀池内废水的pH值至8.5～9.0，所述碱为氢氧化钠溶液。

经上述工艺处理后，乙烯废碱液中COD浓度从1800～3100mg/L降低至80mg/L以下，COD去除率大于95％，满足达标排放的要求。

本发明的有益效果：

(1)控制进水乙烯废碱液的电导率在20000～25000us/cm之间，减轻了盐分对微生物生长的影响，为好氧生化系统的稳定运行创造了条件。

(2)采用二级好氧生化工艺对乙烯废碱液进行处理，增强了系统的抗冲击能力，提高了处理效果，保证了好氧生化系统长期稳定、高效地运行。

(3)通过调整乙烯废碱液与含油污水进水量控制好氧生化系统的pH值，既节省了药剂(浓硫酸)的消耗，也使好氧生化过程中不产生SO₂、H₂S有害气体，防止对周围环境的污染。

(4)采用冷却降温-混合均质-二级好氧生化-催化Fenton氧化工艺对湿式氧化预处理后的乙烯废碱液进行处理，该工艺操作简便、运行稳定、药剂消耗少、实现了乙烯废碱液的达标处理，便于工业化实施。

附图说明

本发明有如下附图：

图1湿式氧化预处理后乙烯废碱液的达标处理工艺流程图。

具体实施方式

以下结合附图对本发明作进一步详细说明。

如图1所示，本发明所述的一种乙烯废碱液的达标处理方法，采用冷却降温-混合均质-二级好氧生化-催化Fenton氧化工艺对经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液进行处理：

1、冷却降温

经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液，其水温在70～80℃之间，因此，需要先冷却降温，再进行处理。经冷却后，其温度降低至<35℃。

2、混合均质

湿式氧化预处理后的乙烯废碱液中除含有大量的Na⁺、SO₄ ^2-、SO₃ ^2-和S₂O₃ ^2-，还含有少量的HS^-和S^2-，其电导率通常在40000～70000us/cm之间。过高的盐含量对微生物的生长十分不利，主要体现在：高含盐量所产生的高渗透压会使微生物细胞因脱水而失活；盐析作用使脱氢酶活性降低；高含盐量还使废水与微生物的比重差减小，降低菌胶团絮体沉降性能，造成活性污泥的流失。因此，过高的盐含量是影响乙烯废碱液好氧生化系统稳定运行的主要因素。这就要求我们在采用好氧生化工艺处理乙烯废碱液时，必须使好氧生化系统中的盐含量维持在适当范围。

试验证明，当进水乙烯废碱液的电导率在20000～25000us/cm之间时，好氧生化系统运行良好。为此，采用低含盐废水对乙烯废碱液进行稀释，以满足好氧生化系统的要求。石化企业中通常有含油污水排出，其盐含量低(电导率<1000us/cm)、COD浓度低(COD<500mg/L)、pH值在5～7之间，是合适的稀释水之一。

将乙烯废碱液与含油污水以1:2～3的比例进行混合均质后，一方面能够降低乙烯废碱液中过高的盐含量，另一方面，也可以调节乙烯废碱液强碱性、高COD的水质特征。这样，经过混合均质后，乙烯废碱液的水质得到一定程度的改善，有利于后续好氧生化处理。

3、二级好氧生化

受上游生产工艺等多种因素的影响，经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液的水质并不稳定，常对好氧生化系统造成冲击，导致处理效果恶化。为了增强好氧生化系统的抗冲击能力、提高运行稳定性，并优化出水水质，采用二级好氧生化系统对乙烯废碱液进行生化处理。

本申请所采用的二级好氧生化工艺是在AB两段活性污泥工艺基础上改进的。AB两段活性污泥工艺是20世纪70年代由德国亚琛工业大学的B.Bohnke教授在传统的两段活性污泥法(初沉池+活性污泥曝气池)和高负荷活性污泥法的基础上开发出的一种新型的超高负荷活性污泥法-生物吸附氧化法污水处理新工艺，主要适用于水量大、有机污染物浓度高的城市污水处理。鉴于乙烯废碱液强碱性、高含盐、高COD的水质特征，本申请对AB两段活性污泥法工艺进行优化，具体为：

(1)二级好氧生化系统由第一级好氧生化系统和第二级好氧生化系统两部分串联而成，并分别有独立的进水控制系统、污水回流系统和污泥回流系统。

(2)第一级好氧生化系统的停留时间为2～2.5天，并充分曝气，其目的是为了将乙烯废碱液中的S₂O₃ ^2-、S^2-、HS^-充分氧化为SO₄ ^2-，为第二级好氧生化系统提供较为稳定的pH值环境，从而为微生物的稳定生长创造条件。

(3)第二级好氧生化系统的停留时间为1.5～2天，使乙烯废碱液中易降解有机物能够被微生物充分利用。

经优化后的二级好氧生化工艺，其中的第一级好氧生化系统中的微生物具有很高的繁殖和异变能力，对进水的有机物冲击、pH冲击、有毒物质冲击具有很强的缓冲能力，为第二级好氧生化系统中微生物生长提供了良好的环境，使出水水质稳定。

此外，二级好氧生化工艺是在全面掌握了乙烯废碱液水质特征的基础上改进的，采用该工艺后，通过调整乙烯废碱液与含油污水的进水量，就可以使生化系统自身实现pH值的调节而不需要消耗浓硫酸，其理由如下：

经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液中，含有SO₄ ^2-、SO₃ ^2-、S₂O₃ ^2-、S^2-和HS^-，其中SO₄ ^2-的浓度在10000～30000mg/L之间，SO₃ ^2-的浓度在200～1000mg/L之间，S₂O₃ ^2-的浓度在6000～10000mg/L之间，S^2-、HS^-的浓度在100～200mg/L之间。在第一级好氧生化系统中，由于曝气充分、溶解氧充足，S^2-、HS^-和S₂O₃ ^2-均被氧化，最终转化为稳定的SO₄ ^2-。其氧化过程如下：

HS^-+1/2O₂→S+OH^- (1)

2S+3O₂+2H₂O→2SO₄ ^2-+4H⁺ (2)

HS^-+2O₂→SO₄ ^2-+H⁺ (3)

2HS^-+2O₂→H₂O+S₂O₃ ^2- (4)

H₂O+S₂O₃ ^2-+2O₂→2H⁺+2SO₄ ^2- (5)

也就是说，在曝气过程中，乙烯废碱液中的S^2-、HS^-和S₂O₃ ^2-均被氧化为硫酸，这正好可以用于中和其自身的碱性。通常情况下，第一级好氧生化系统的pH值在8.5～9.0之间。当第一级好氧生化系统的pH值<8.5，可以增加乙烯废碱液的进水量，或者减少含油污水的进水量；反之，当第一级好氧生化系统的pH值>9.0，则可以减少乙烯废碱液的进水量，或者增加含油污水的进水量，或者将一级沉淀池的部分污水回流至一级好氧曝气池中，从而使系统的pH值保持在8.5-9.0之间。

试验表明，乙烯废碱液经过第一级好氧生化系统处理后，出水中几乎检测不出SO₃ ^2-、S₂O₃ ^2-、S^2-和HS^-，这些离子已经全部转化为稳定的SO₄ ^2-离子，为第二级好氧生化系统的稳定运行创造了条件。同时，经过第一级好氧生化处理后的出水，其pH值通常在6.0～7.0之间，可以直接进入第二级好氧生化系统进行处理。

4、催化Fenton氧化

乙烯废碱液经二级好氧生化处理后，所剩余的有机物几乎全部为难降解有机物，这些有机物已经不能为微生物所利用，为了进一步提高处理深度，改善出水水质，本发明采用催化Fenton氧化工艺进行处理。

催化Fenton氧化工艺就是在过氧化氢和亚铁离子组成的Fenton氧化体系中，加入复合型活性炭催化剂。采用催化Fenton氧化工艺，可以进一步提高氧化效率，优化出水水质。其原因在于：

(1)复合型活性炭催化剂具有巨大的比表面积和疏松多孔的结构特征，这就增加了氧化反应的接触面积。

(2)复合型活性炭催化剂是由活性炭负载过渡金属氧化物而制成的，具有优良的电子性能，其表面含有大量的酸性或碱性基团，如：羧基、酚羟基、醌型羰基、正内酯基及环氧式过氧基等，从而在催化剂的表面形成了很多活性中心，这些基团的存在能够促进H₂O₂在其表面分解释放出原子态氧或生成·OH，从而提高H₂O₂的利用率，强化Fenton氧化效果。

(3)复合型活性炭催化剂还具有一定的还原性，在分解过氧化氢的过程中，自身表面能被氧化成具有氧化性能的含氧基团，这些含氧基团能够与废水中的有机物发生反应，有利于有机污染物的分解。试验表明，与传统Fenton氧化相比，相同条件下，采用复合活性炭催化剂后，其氧化效率可提高15％以上。

实施例：

试验所用乙烯废碱液取自某乙烯废碱液湿式氧化车间，其水质为：pH值：>13，COD：3000～6500mg/L，电导率：40000～65000us/cm，石油类：<10mg/L，总碱度(以NaOH计)：0.5～1.0％，硫酸盐：20～30g/L，S^2-、HS^-：100～200mg/L。

试验采用含油污水的水质为：pH值：6～7，COD：300～500mg/L，电导率：500～1000us/cm，石油类：4～6mg/L，NH₄ ⁺-N：10～30mg/L。

具体处理步骤如下：

1、采用风冷换热器对经湿式氧化预处理后的乙烯废碱液进行冷却降温，使其温度小于35℃。

2、经冷却降温后的乙烯废碱液与含油污水充分混合后，进入第一级好氧生化系统，进行一级好氧生化处理。其中，乙烯废碱液的进水流量为50～120L/h，含油污水的进水流量为100～360L/h，二者的混合比例为1:2～3。

第一级好氧生化系统包括一级好氧曝气池和一级沉淀池，在一级好氧曝气池中投加适量尿素和磷酸二氢钾，以补充系统中N、P营养盐的不足，控制一级好氧曝气池中电导率在20000～25000us/cm之间，pH值在8.5～9.0之间，溶解氧在5～7mg/L之间，污泥浓度5～6g/L，停留时间2～2.5天。

一级好氧曝气池中的pH值是通过调节乙烯废碱液与含油污水的比例来进行控制的，当pH值大于9.0时，可以减少乙烯废碱液的进水量或者增加含油污水的进水量，将pH值调整至8.5-9.0之间；当pH值小于8.5时，增加乙烯废碱液的进水量或者减少含油污水的进水量，将pH值调整至8.5-9.0之间。一级沉淀池的部分污泥回流至一级好氧曝气池，回流比为0.4～0.8。

3、经第一级好氧生化处理后的出水进入第二级好氧生化处理系统，进行第二级好氧生化处理。

第二级好氧生化系统包括二级好氧曝气池和二级沉淀池。控制二级好氧曝气池中电导率在20000～25000us/cm之间，pH值在5.0～7.0之间，溶解氧在3～4mg/L之间，污泥浓度3～5g/L，停留时间1.5～2天。二级沉淀池中的部分污泥回流至二级好氧曝气池，污泥回流比为0.5～1.0。第二级好氧生化系统的出水pH值小于5.0。

4、经二级好氧生化处理后的出水进入催化Fenton氧化反应器，进行催化Fenton氧化处理。

催化Fenton氧化反应器采用管式反应器，规格为：共5组，容积为176L，其中分段填充复合活性炭催化剂，复合活性炭催化剂的填充体积为40％。所用复合活性炭催化剂由活性炭负载过渡金属氧化物而成的，其外观为圆柱状，外形尺寸：

催化Fenton氧化反应器的操作参数为：进水流量为30-40L/h，硫酸亚铁溶液的浓度为14.3g/L，流速为:1.0～3.0L/h；双氧水的浓度为3％，流速：1.5～5L/h，停留时间2～3小时。

5、经催化Fenton氧化处理后的出水进入沉淀池，用30％的氢氧化钠溶液调节pH值至8.5～9.0。经沉淀后，出水排放。

表1所示为：试验期间，冷却降温后的乙烯废碱液以及经第一级好氧生化处理后的出水中不同价态硫含量的某次检测情况。

表1乙烯废碱液及其第一级好氧生化出水中不同价态硫含量的分析

可以看出，经第一级好氧生化处理后，出水中的硫全部以SO₄ ^2-的形式存在，已经基本不含有S^2-、HS^-、SO₃ ^2-和S₂O₃ ^2-，从而为第二级好氧生化的稳定运行创造了条件。

经上述工艺处理前后，COD浓度的变化情况如表2所示：

表2经二级好氧生化-催化Fenton氧化处理后，湿式氧化预处理后的乙烯废碱液COD的变化情况

对照试验：

将上述步骤(4)中的催化Fenton氧化反应器中不填充任何催化剂，也即，将催化Fenton氧化反应器改为普通的Fenton氧化反应器。其余条件不变，进行对照试验，结果如表3所示。

表3经二级好氧生化-Fenton氧化处理后，湿式氧化预处理后的乙烯废碱液COD的变化情况

由此可见，与普通的Fenton氧化工艺相比，本发明所采用的催化Fenton氧化工艺具有更好的处理效果，相同条件下，采用催化Fenton氧化工艺，可以将COD的去除率提高10-15％。

本说明书中未作详细描述的内容属于本领域专业技术人员公知的现有技术。

Claims

1.一种乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于，包括以下步骤：

2.如权利要求1所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：步骤(1)中的冷却方式选用风冷换热器或者水冷换热器。

3.如权利要求1所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：步骤(2)中冷却降温后的乙烯废碱液与含油污水的混合比例为1:2～3；所述含油污水的水质特征为：pH值<7，电导率<1000us/cm，COD<500mg/L。

4.如权利要求1所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：步骤(2)中所述第一级好氧生化系统包括一级好氧曝气池和一级沉淀池；

所述一级好氧曝气池的进水COD为1800-3100mg/L，电导率为20000～25000us/cm，pH值为8.5～9.0，溶解氧为5～7mg/L，污泥浓度为5～6g/L，停留时间为2～2.5天；

当一级好氧曝气池中的pH值>9.0时，其pH值调节方式为：减少乙烯废碱液的进水量或者增加含油污水的进水量或者将一级沉淀池的部分污水回流至一级好氧曝气池中，使一级好氧曝气池中的pH值维持在8.5-9.0之间；当一级好氧曝气池中的pH值<8.5时，其pH值调节方式为：增加乙烯废碱液的进水量或者减少含油污水的进水量，使一级好氧曝气池中的pH值维持在8.5～9.0之间；所述一级沉淀池中的部分污泥回流至一级好氧曝气池，回流比为0.4～0.8。

5.如权利要求1所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：步骤(3)中所述第二级好氧生化系统包括二级好氧曝气池和二级沉淀池；

所述二级好氧曝气池中电导率为20000～25000us/cm，pH值为5.0～7.0，溶解氧为3～4mg/L，污泥浓度为3～5g/L，停留时间为1.5～2天；

所述二级沉淀池中的部分污泥回流至二级好氧曝气池，污泥回流比为0.5～1.0；所述二级沉淀池的出水pH值<5.0。

6.如权利要求1所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：所述第一级好氧生化系统和第二级好氧生化系统分别为两个独立的好氧生化系统，两者串联组成二级好氧生化系统。

7.如权利要求1所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：步骤(4)中，所述第二级好氧生化处理后的出水作为催化Fenton氧化反应系统的进水，pH值<5.0，催化Fenton氧化反应系统的进水流量不大于二级沉淀池的出水流量。

8.如权利要求1所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：步骤(4)中所述催化Fenton氧化系统为催化Fenton氧化反应器，所述催化Fenton氧化反应器为管式反应器，其中分段填充复合活性炭催化剂，所述复合活性炭催化剂的填充体积为30-40％；

所述复合活性炭催化剂由活性炭负载过渡金属氧化物而成，其外观为圆柱状，外形尺寸：φ3-5×10mm。

9.如权利要求8所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：所述催化Fenton氧化反应器的入口前设置两个加药口，分别用于投加硫酸亚铁溶液和双氧水；

所述催化Fenton氧化反应器入口处设有管道混合器，用于将硫酸亚铁溶液、双氧水和催化Fenton氧化反应器的进水混合均匀；

所述催化Fenton氧化反应器的操作条件为：H₂O₂/Fe²⁺的摩尔比为15～25，H₂O₂/COD的质量比为3.0～6.0，停留时间为2～3小时。

10.如权利要求1所述的乙烯废碱液的达标处理方法，其特征在于：步骤(5)中，向沉淀池中加入碱调节沉淀池内废水的pH值至8.5～9.0，所述碱为氢氧化钠溶液。