CN107107664A - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明的充气轮胎(1)在胎面表面具备具有多个花纹块(5)的环岸部(33)。此外，花纹块(5)在接地面具备多个细浅槽(7)和与细浅槽(7)连通的多个凹部(8)。此外，凹部(8)跨越相互分离的相邻的多个细浅槽(7、7)配置。此外，细浅槽(7)具有0.2[mm]以上且0.7[mm]以下的槽宽以及0.2[mm]以上且0.7[mm]以下的槽深。此外，凹部(8)具有与细浅槽(7)相同的深度。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎，更详细而言，涉及一种能够提高轮胎的冰上制动性能的充气轮胎。

背景技术

在一般的新品轮胎中，试剂附着于胎面表面，因此存在磨损初期的花纹块的吸水作用以及边缘作用小、冰上制动性能低的问题。因此，在近年来的无钉防滑轮胎中，采用了在花纹块的表面具备较浅且细微的多个细浅槽的结构。在该结构中，在磨损初期，细浅槽去除夹存于冰路面与胎面之间的水膜，由此轮胎的冰上制动性能提高。作为采用该结构的以往的充气轮胎，公知有专利文献1中记载的技术。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第3702958号公报

发明内容

发明要解决的问题

本发明的目的在于提供一种能够提高轮胎的冰上制动性能的充气轮胎。

技术方案

为了达到上述目的，本发明的充气轮胎在胎面表面具备作为条状花纹或花纹块列的环岸部，其特征在于，所述环岸部在接地面具备多个细浅槽和与所述细浅槽连通的多个凹部，所述凹部跨越相互分离的相邻的多个所述细浅槽配置。

有益效果

在本发明的充气轮胎中，由于凹部跨越相互分离的相邻的多个细浅槽配置，因此细浅槽的容积被局部地扩大。如此一来，在轮胎接地时，凹部成为水的滞留场所，冰路面的水膜被高效地吸收。由此，具有进一步提高轮胎的冰上制动性能的优点。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖面图。

图2是表示图1所述充气轮胎的胎面表面的俯视图。

图3是表示图2所述充气轮胎的环岸部的说明图。

图4是表示图3所述花纹块的主要部分的放大图。

图5是表示图4所述花纹块的接地面的A-A剖面图。

图6是表示图2所述充气轮胎的环岸部的说明图。

图7是表示图2所述充气轮胎的环岸部的说明图。

图8是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图9是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图10是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图11是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图12是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图13是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图14是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图15是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图16是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。

图17是表示图5所述充气轮胎的改进例的说明图。

图18是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验结果的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明进行详细说明。需要说明的是，本发明不限定于该实施方式。此外，该实施方式的构成要素中包含在维持发明的同一性的同时可进行替换且替换显而易见的要素。此外，对于该实施方式中所述的多个改进例，能够在对于本领域技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。

[充气轮胎]

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖面图。该图表示轮胎径向的单侧区域的剖面图。此外，该图作为充气轮胎的一个例子，示出了轿车用的子午线轮胎。

在该图中，轮胎子午线方向的剖面是指由包含轮胎旋转轴(省略图示)的平面切断轮胎时的剖面。此外，符号CL是轮胎赤道面，是指通过轮胎旋转轴方向的轮胎中心点并与轮胎旋转轴垂直的平面。此外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向是指与轮胎旋转轴垂直的方向。

该充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备：一对胎圈芯11、11；一对胎边芯12、12；胎体层13；带束层14；胎面橡胶15；一对侧壁橡胶16、16；一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11是将多个胎圈钢丝捆扎而成的环状构件，构成左右胎圈部的芯。一对胎边芯12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周，构成胎圈部。

胎体层13具有包含一层帘布层的单层构造或层叠多个帘布层而成的多层构造，呈圆环状架设于左右胎圈芯11、11之间，构成轮胎的骨架。此外，胎体层13的两端部以包裹胎圈芯11及胎边芯12的方式卷回并卡定于轮胎宽度方向外侧。此外，胎体层13的帘布层是通过涂层橡胶覆盖由钢或有机纤维材料(例如，芳纶、尼龙、聚酯、人造丝等)形成的多个胎体帘线并进行轧制加工而构成的，具有绝对值在80[deg]以上且95[deg]以下的胎体角度(胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14由一对交叉带束141、142和带罩143层叠而成，以围绕胎体层13外周的方式配置。一对交叉带束141、142是通过涂层橡胶覆盖由钢或有机纤维材料形成的多个带束层帘线并进行轧制加工而构成的，具有绝对值在20[deg]以上且55[deg]以下的带束层角度。此外，一对交叉带束141、142具有互为相反符号的带束层角度(带束层帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角)，以使带束层帘线的纤维方向相互交叉的方式进行层叠(斜交构造)。带罩143是对通过涂层橡胶覆盖的、由钢或有机纤维材料形成的多个帘线进行轧制加工而构成，具有绝对值在0[deg]以上且10[deg]以下的带束层角度。此外，带罩143以层叠于交叉带束141、142的轮胎径向外侧的方式配置。

胎面橡胶15配置于胎体层13及带束层14的轮胎径向外周，构成轮胎的胎面部。一对侧壁橡胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧，构成左右侧壁部。一对轮辋缓冲橡胶17、17分别配置于左右胎圈芯11、11及胎体层13的卷回部的轮胎径向内侧，构成左右胎圈部相对于轮辋凸缘的接触面。

[胎面花纹]

图2是表示图1所述充气轮胎的胎面表面的俯视图。该图表示无钉防滑轮胎的胎面花纹。在该图中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。此外，符号T为轮胎接地端。

如图2所示，充气轮胎1在胎面部具备：在轮胎周向延伸的多个周向主槽21、22；由这些周向主槽21、22所划分的多个环岸部31～33；配置于这些环岸部31～33的多个横纹槽41～43。

周向主槽是指，具有表示磨损末期的磨耗标志的周向槽，一般具有5.0[mm]以上的槽宽及7.5[mm]以上的槽深。此外，横纹槽是指具有2.0[mm]以上的槽宽及3.0[mm]以上的槽深的横槽。

槽宽是在将轮胎安装至规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，作为槽开口部的左右槽壁的距离的最大值被测定的。环岸部在边缘部具有切口部、倒角部的结构中，在以槽长度方向作为法线方向的剖面视图中，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为基准来测定槽宽。此外，槽在轮胎周向呈锯齿状或波状延伸的结构中，以槽壁的振幅的中心线为基准来测定槽宽。

槽深是在将轮胎安装至规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，作为从胎面踏面到槽底的距离的最大值被测定的。此外，槽在槽底具有局部的凹凸部、刀槽花纹的结构中，排除这些以外来测定槽深。

规定轮辋是指由JATMA规定的“适用轮辋”、由TRA规定的“Design Rim”、或者由ETRTO规定的“Measuring Rim”。此外，规定内压是指由JATMA规定的“最高气压”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值、或者由ETRTO规定的“INFLATION PRESSURES”。此外，规定载重是指由JATMA规定的“最大负荷能力”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值、或者由ETRTO规定的“LOAD CAPACITY”。不过，JATMA中，在轿车轮胎的情况下，规定内压为气压180[kPa]，规定载重为最大负荷能力的88[％]。

例如，在图2的结构中，具有直线形状的四条周向主槽21、22以轮胎赤道面CL为中心左右对称地配置。此外，通过四条周向主槽21、22，划分出五列环岸部31～33。此外，环岸部31配置于轮胎赤道面CL上。此外，各环岸部31～33具备以规定间隔配置于轮胎周向并在轮胎宽度方向贯通环岸部31～33的多个横纹槽41～43。此外，第二环岸部32具备在轮胎周向屈曲并延伸的周向细槽23。然后，各环岸部31～33被周向主槽21、22、周向细槽23以及横纹槽41～43划分为花纹块列。

需要说明的是，在图2的结构中，如上所述，周向主槽21、22具有直线形状。但是，不限于此，周向主槽21、22也可以具有在轮胎周向屈曲或弯曲并延伸的锯齿形状或波状形状(省略图示)。

此外，在图2的结构中，如上所述，各环岸部31～33被横纹槽41～43在轮胎周向截断而成为花纹块列。但是，不限于此，例如横纹槽41～43具有终止于环岸部31～33的内部的半封闭构造，由此，环岸部31～33也可以是在轮胎周向连续的条状花纹(省略图示)。

此外，在图2的结构中，充气轮胎1具有左右点对称的胎面花纹。但是，不限于此，充气轮胎1例如也可以具有左右线对称的胎面花纹、左右非对称的胎面花纹、在轮胎旋转方向具有方向性的胎面花纹(省略图示)。

此外，在图2的结构中，充气轮胎1具备在轮胎周向延伸的周向主槽21、22。但是，不限于此，充气轮胎1也可以代替周向主槽21、22而具备以规定角度相对于轮胎周向倾斜并延伸的多个倾斜主槽。例如，充气轮胎1也可以具备：具有在轮胎周向凸出的V字形状，并且在轮胎宽度方向延伸并在左右胎面端开口的多个V字倾斜主槽；连接相邻的V字倾斜主槽的多个横纹槽；以及，由这些V字倾斜主槽以及横纹槽所划分的多个环岸部(省略图示)。

[花纹块的刀槽花纹]

图3是表示图2所述充气轮胎的环岸部的说明图。该图表示构成胎肩环岸部33的一个花纹块5的俯视图。

如图2及图3所示，在该充气轮胎1中，所有的环岸部31～33的花纹块5分别具有多个刀槽花纹6。通过这些刀槽花纹6，环岸部31～33的边缘成分增加，轮胎的冰雪上性能提高。

刀槽花纹为形成于环岸部的切槽，一般而言，通过具有小于1.0[mm]的刀槽花纹宽度及2.0[mm]以上的刀槽花纹深度，在轮胎接地时刀槽花纹闭塞。需要说明的是，刀槽花纹深度的上限无特别限定，但一般比主槽的槽深浅。

刀槽花纹宽度是在将轮胎安装至规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，作为环岸部的接地面上的刀槽花纹的开口宽度的最大值被测定的。

需要说明的是，刀槽花纹6也可以具有以下任一构造：两端部终止于花纹块5的内部的封闭构造、一方的端部开口于花纹块5的边缘部并且另一方的端部终止于花纹块5的内部的半封闭构造、以及两端部开口于花纹块5的边缘部的开放构造。此外，环岸部31～33的刀槽花纹6的长度、数量以及配置构造能够在对于本领域技术人员而言显而易见的范围内进行适当的选择。此外，刀槽花纹6能够在轮胎宽度方向、轮胎周向以及相对于这些方向倾斜的任意方向延伸。

例如，在图3的结构中，胎肩环岸部33具备由最外周方向主槽22以及多个横纹槽43(参照图2)划分而成的多个花纹块5。此外，一个花纹块5具备多个刀槽花纹6。此外，这些刀槽花纹6具有在轮胎宽度方向延伸的锯齿形状，此外，在轮胎周向隔开规定间隔地并列配置。此外，位于轮胎周向的最外侧的刀槽花纹6具有两端部终止于花纹块5的内部的封闭构造。由此，确保轮胎转动时的花纹块5的起步侧以及延展侧的边缘部的刚性。此外，位于轮胎周向的中央部的刀槽花纹6具有一方的端部开口于周向主槽22、另一方的端部终止于花纹块5的内部的半封闭构造。由此，花纹块5的中央部的刚性降低，花纹块的轮胎周向的刚性分布均匀化。

[花纹块的细浅槽]

图4是表示图3所述花纹块的主要部分的放大图。图5是图4所述花纹块的接地面的A-A剖面图。在这些图中，图4表示刀槽花纹6、细浅槽7以及凹部8的位置关系，图5表示细浅槽7以及凹部8的深度方向的剖面图。

在该充气轮胎1中，环岸部31～33在接地面具备多个细浅槽7(参照图3)。在该结构中，在轮胎接地时，细浅槽7吸取并去除夹存于冰路面与胎面表面之间的水膜，由此轮胎的冰上制动性能提高。

细浅槽7具有0.2[mm]以上且0.7[mm]以下的槽宽以及0.2[mm]以上且0.7[mm]以下的槽深Hg(参照图5)。因此，细浅槽7比刀槽花纹6浅。此外，多个细浅槽7配置于环岸部31～33的整个面。

例如，在图3的结构中，遍及胎肩环岸部33的接地面的整个区域地配置有多个细浅槽7。此外，细浅槽7具有直线形状，并以规定的倾斜角θ(参照图4)相对于轮胎周向倾斜地进行配置。此外，多个细浅槽7相互隔开规定间隔P(参照图4)地并列配置。此外，如图4所示，细浅槽7与刀槽花纹6交叉，被刀槽花纹6在长尺寸方向截断。

需要说明的是，如图3所示，在多个细浅槽7具有长条形状并相互并列配置的结构中，细浅槽7的倾斜角θ(参照图4)优选在20[deg]≤θ≤80[deg]的范围内，更优选在40[deg]≤θ≤60[deg]的范围内。此外，细浅槽7的配置间隔P(参照图4)优选在0.5mm≤P≤1.5mm的范围内，更优选在0.7mm≤P≤1.2mm的范围内。由此，适当地确保由细浅槽7所产生的水膜去除作用，此外，确保环岸部31～33的接地面积。需要说明的是，细浅槽7的配置密度无特别限定，但是因上述配置间隔P而受到制约。

细浅槽7的配置间隔P被定义为相邻细浅槽7、7的槽中心线的距离。

[花纹块的凹部]

如图2及图3所示，在该充气轮胎1中，所有的环岸部31～33在接地面具备多个凹部8。在该结构中，在轮胎接地时，凹部8吸取在冰路面与胎面表面之间产生的水膜，此外，通过凹部8，环岸部31～33的边缘成分增加，轮胎的冰上制动性能提高。

凹部8是形成于环岸部31～33的接地面的封闭的凹陷(不在接地面的边界开口的凹陷。所谓的浅凹)，在环岸部31～33的接地面具有任意的几何形状。例如，凹部8可以具有圆形、椭圆形、四边形、六边形等多边形状。从环岸部31～33的接地面的不均匀磨损较小这一点来说优选圆形或椭圆形的凹部8，从边缘成分大且能够提高冰上制动性能这一点来说优选多边形的凹部8。

此外，优选凹部8的开口面积在2.5[mm²]以上且10[mm²]以下的范围内。例如，如果是圆形的凹部8，其直径在大约1.8[mm]～3.6[mm]的范围内。由此，确保凹部8的水膜去除性能。

凹部8的开口面积是环岸部31～33的接地面中的凹部8的开口面积，将轮胎安装至规定轮辋，赋予规定内压，并且设为无负荷状态来进行测定。

此外，优选凹部8的深度Hd(参照图5)与细浅槽7的槽深Hg具有0.5≤Hd/Hg≤1.5的关系，更优选具有0.8≤Hd/Hg≤1.2的关系。即，凹部8的深度Hd与细浅槽7的槽深Hg大致相同。由此，环岸部31～33的接地面的吸水作用提高。此外，凹部8比刀槽花纹(例如，线状刀槽花纹6、圆形刀槽花纹(省略图示))浅，因此将适当地确保环岸部31～33的刚性。由此，确保轮胎的冰上制动性能。

此外，优选凹部8的壁角度α(参照图5)在-85deg≤α≤95deg的范围内。即，优选凹部8的内壁相对于环岸部31～33的接地面大致垂直。由此，凹部8的边缘成分增加。

凹部8的壁角度α是在凹部8的深度方向的剖面视图中，作为环岸部31～33的接地面与凹部8的内壁所成的角来进行测定的。

此外，如图4所示，凹部8与刀槽花纹6分离配置。即，凹部8与刀槽花纹6在环岸部31～33的接地面配置于相互不同的位置，并不交叉。此外，凹部8与刀槽花纹6的距离g优选在0.2[mm]≤g的范围内，更优选在0.3[mm]≤g的范围内。由此，适当地确保环岸部31～33的刚性。

此外，如图4所示，凹部8与细浅槽7交叉配置，与细浅槽7连通。此外，凹部8跨越相互分离的相邻的多个细浅槽7、7配置。换言之，相互分离的相邻的多个细浅槽7、7贯通一个凹部8配置。由此，相邻的多个细浅槽7、7经由凹部8连接并相互连通。此外，凹部8夹存于相邻的多个细浅槽7、7之间，局部地扩大细浅槽7的容积。如此一来，在轮胎接地时，凹部8成为水的滞留场所，冰路面的水膜被高效地吸收。由此，轮胎的冰上制动性能提高。

相互分离的多个细浅槽7是指，在排除刀槽花纹6以及凹部8以外的仅细浅槽7的配置花纹中，相互不交叉地延伸的多个细浅槽7。因此，多个细浅槽7相互交叉的配置花纹被除外。

例如，在图3的结构中，具有直线形状的多个细浅槽7以规定角度相对于轮胎周向倾斜，并且以规定间隔配置于环岸部33的整个面。因此，如图4所示，相邻的细浅槽7、7相互平行地配置且在一个方向并行。此外，凹部8跨越相邻的两个细浅槽7、7配置，连接这些细浅槽7、7。换言之，并行的两个细浅槽7、7在一个方向贯通一个凹部8。需要说明的是，不限于上述内容，也可以是三个以上的细浅槽7贯通一个凹部8(省略图示)。

此外，在图3的结构中，环岸部33在接地面具备将细浅槽7进行划分的多个刀槽花纹6。此外，由刀槽花纹6划分的一个细浅槽7的部分不贯通多个凹部8地延伸。即，多个凹部8以如下方式分散配置：相对于由刀槽花纹6划分的一个细浅槽7的部分，不重复配置。因此，在一个细浅槽7的部分，最多仅配置一个凹部8。

此外，如图3所示，凹部8比细浅槽7配置得稀疏。具体而言，环岸部31～33的连续的接地面的整个区域中的凹部8的配置密度Da优选在0.8[个/cm²]≤Da≤4.0[个/cm²]的范围内，更优选在1.0[个/cm²]≤Da≤3.0[个/cm²]的范围内。由此，确保环岸部31～33的接地面的面积。

凹部8的配置密度Da被定义为相对于环岸部31～33的连续的接地面的面积的凹部8的总数。例如，在环岸部为在轮胎周向连续的条状花纹的情况(省略图示)下，相对于一个条状花纹整体的接地面积的凹部8的总数成为上述配置密度Da。此外，在环岸部为花纹块的情况(参照图2及图3)下，相对于一个花纹块5的接地面积的凹部8的总数成为上述配置密度Da。

环岸部的接地面积是在将轮胎安装至规定轮辋，赋予规定内压，并且在静止状态下相对于平板垂直地放置轮胎并施加了与规定载重对应的负荷时的轮胎与平板的接触面进行测定的。

此外，在图3的结构中，胎肩环岸部33的花纹块5具有矩形的接地面。此外，多个刀槽花纹6并列配置于轮胎周向并将花纹块5在轮胎周向划分为多个区域。此外，所有的区域都具有至少一个凹部8。此外，在花纹块5的轮胎周向的中央部，在花纹块5的周向主槽22侧的端部具有凹部8的区域和在所述端部不具有凹部8的区域在轮胎周向交替配置。此外，在花纹块5的轮胎周向的两端部的区间，凹部8分别配置于花纹块5的周向主槽22侧的角部。此外，在花纹块5的轮胎周向的两端部的区间，凹部8未配置于轮胎宽度方向的中央区域(配置于角部)。

环岸部31～33的中央区域被定义为环岸部31～33的连续的接地面的轮胎宽度方向的中央区域50[％]的区域。此外，环岸部31～33的端部区域被定义为环岸部31～33的连续的接地面的轮胎宽度方向的左右端部25[％]的各区域。此外，排除形成于环岸部31～33的局部的切口部311(参照后述的图7)以外，定义出中央区域以及端部区域。此外，例如，在环岸部为在轮胎周向连续的条状花纹的情况下(省略图示)，对于一个条状花纹整体的接地面，定义出中央区域以及端部区域。此外，在环岸部为花纹块的情况下(参照图2及图3)，对于一个花纹块5的接地面，定义出中央区域及端部区域。此外，如果凹部8的中心位于上述中央区域或端部区域，则可以说凹部8配置于上述中央区域或端部区域。

环岸部31～33的角部被定义为包含环岸部的接地面的角部的5[mm]见方的区域。环岸部的角部不仅包含由主槽及横纹槽所划分的环岸部的部分，还包含由形成于环岸部的切口部所划分的环岸部的部分。此外，如果凹部8的中心位于上述角部，则可以说凹部8配置于上述角部。

环岸部的接地面是由将轮胎安装至规定轮辋，赋予规定内压，并且在静止状态下相对于平板垂直地放置轮胎并施加了与规定载重对应的负荷时的轮胎与平板的接触面定义的。

此外，在图3的结构中，在轮胎周向相邻的任意三个区间分别包含：在轮胎宽度方向的端部区域具有凹部8的区间、在轮胎宽度方向的中央区域具有凹部8的区间。由此，凹部8分散配置于环岸部31～33的端部区域及中央区域。

花纹块5的轮胎周向的两端部的区间是指在由多个刀槽花纹6在轮胎周向所划分的花纹块5的多个区间中，位于轮胎周向的两端部的一对区间。此外，花纹块5的轮胎周向的中央部的区间是指除了所述轮胎周向的两端部的区间以外的区间。

在花纹块5的轮胎宽度方向的端部区域、特别是在周向主槽22侧的端部区域中，在轮胎接地时，比花纹块5的中央部大的接地压发挥作用。因此，在冰路面上行驶时，由于接地压，路面的冰易融化，容易产生水膜。因此，通过凹部8配置于花纹块5的端部以及角部，冰路面的水膜被高效地吸收，轮胎的冰上制动性能提高。

此外，在图3的结构中，刀槽花纹6与横纹槽43平行或稍微倾斜地配置，此外，仅配置于轮胎接地端T的轮胎宽度方向内侧的区域。此外，细浅槽7越过轮胎接地端T延伸到环岸部33的轮胎宽度方向外侧的区域。此外，凹部8仅配置于轮胎接地端T的轮胎宽度方向内侧的区域。

轮胎接地端T是指在将轮胎安装至规定轮辋并赋予规定内压，并且在静止状态下相对于平板垂直地放置轮胎并施加了与规定载重对应的负荷时的轮胎与平板的接触面上的轮胎轴向的最大宽度位置。

需要说明的是，在上述的结构中，优选至少一部分凹部8配置于与轮胎成型模具(省略图示)的排气孔(vent hole)对应的位置。即，在轮胎硫化成型工序中，为了将生胎挤压至轮胎成型模具，需要将轮胎成型模具内的空气排出到外部。因此，轮胎成型模具在使环岸部31～33的接地面成型的模具表面具有多个排气装置(省略图示)。此外，某种排气装置在硫化成型后的环岸部31～33的接地面形成排气孔(小凹陷)。因此，将该排气孔作为上述凹部8来使用，由此能够有效地利用排气孔，此外，能够减少环岸部31～33的接地面上的无用的凹陷并适当地确保环岸部31～33的接地面积。

图6及图7是表示图2所述充气轮胎的环岸部的说明图。在这些图中，图6表示构成第二环岸部32的一个花纹块5的俯视图。此外，图7表示构成中央环岸部31的一个花纹块5的俯视图。

在图2的结构中，第二环岸部32通过一个周向细槽23在轮胎宽度方向被截断，并且通过多个横纹槽42在轮胎周向被截断，而划分成多个花纹块5。此外，在第二环岸部32的轮胎宽度方向内侧的区域，在轮胎周向形成有长的花纹块5，在轮胎宽度方向外侧的区域形成有短的花纹块5。

此外，如图6所示，第二环岸部32的轮胎宽度方向外侧的花纹块5具有矩形的接地面。此外，多个刀槽花纹6并列配置于轮胎周向并将花纹块5划分为多个区间。此外，所有的区间都具有至少一个凹部8。此外，在花纹块5的轮胎周向的中央部，仅在花纹块5的轮胎宽度方向的端部区域具有凹部8的区间和仅在轮胎宽度方向的中央区域具有凹部8的区间在轮胎周向交替配置。此外，凹部8分别配置于花纹块5的四个角部。此外，在花纹块5的轮胎周向的两端部的区间，在轮胎宽度方向的中央区域未配置有凹部8。

一般地，在具有短的花纹块5的环岸部32，由于花纹块5的刚性低，因此在车辆制动时，花纹块5的倒塌量大。特别是在花纹块5具有多个刀槽花纹6的结构中，此倾向显著，轮胎的冰上制动性能容易降低。因此，在该结构中，花纹块5在由刀槽花纹6所划分的花纹块5的所有区间具有凹部8，由此冰路面的水膜被高效地吸收，确保轮胎的冰上制动性能。

此外，在图2的结构中，第二环岸部31在轮胎周向被多个横纹槽41截断，划分成多个花纹块5。此外，花纹块5在第二环岸部32的横纹槽42的延长线上具有切口部311。此外，花纹块5具有矩形的接地面。

此外，如图7所示，多个刀槽花纹6并列配置于轮胎周向并将花纹块5划分为多个区间。此外，花纹块5具有不具备凹部8的区间。此外，任意的相邻三个区间包含不具有凹部8的区间。例如，在图7的结构中，仅在花纹块5的轮胎宽度方向的两端部具有凹部8的区间和不具有凹部8的区间在轮胎周向交替配置。此外，凹部8分别配置于花纹块5的四个角部。此外，在花纹块5的轮胎周向的两端部的区间，凹部8未配置于轮胎宽度方向的中央区域。此外，与切口部311邻接的区间具有凹部8。

一般地，位于轮胎赤道面CL上的环岸部31(参照图2)、或隔着轮胎赤道面CL相邻的环岸部(省略图示)被称为中央环岸部。为了确保轮胎的驾驶稳定性能，相关中央环岸部31优选具有高的刚性。因此，如图7所示，中央环岸部31的花纹块5部分具有不具备凹部8的区间，由此确保花纹块5的刚性，确保轮胎的驾驶稳定性能。

[改进例]

图8～图14是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。这些图表示刀槽花纹6、细浅槽7以及凹部8的位置关系。

在图4的结构中，细浅槽7配置为以规定角度θ相对于轮胎周向倾斜。在通过倾斜的细浅槽7产生向轮胎周向及轮胎宽度方向双方的边缘成分这一点上，优选该结构。

但是，不限于此，细浅槽7可以与轮胎周向平行地延伸(参照图8)，也可以与轮胎宽度方向平行地延伸(参照图9)。

此外，在图4的结构中，细浅槽7具有直线形状。在细浅槽7的形成较容易这一点上，优选该结构。

但是，不限于此，细浅槽7可以具有锯齿形状(参照图10)，也可以具有波状形状(参照图11)。此时，如图10及11所示，多个细浅槽7可以以相互对齐相位的方式配置，如图12所示，也可以以相互错开相位的方式配置。此外，如图13所示，细浅槽7也可以具有屈曲或弯曲的短的构造。此时，短的细浅槽7可以在相互偏离的同时接连排列(参照图13)，也可以以排列为矩阵状的方式配置(省略图示)。此外，细浅槽7可以具有圆弧形状(参照图14)，也可以具有S字形状等弯曲形状(省略图示)。

此外，在图10～图14中也和图4、图8及图9的结构同样地，细浅槽7可以以规定角度θ相对于轮胎周向倾斜，也可以在轮胎周向平行地延伸，也可以在轮胎宽度方向平行地延伸。需要说明的是，在细浅槽7具有锯齿形状或波状形状的情况下，细浅槽7的倾斜角θ是以锯齿形状或波状形状的振幅的中心为基准来测定的。

图15及图16是表示图4所述充气轮胎的改进例的说明图。这些图表示刀槽花纹6、细浅槽7以及凹部8的位置关系。

在图4的结构中，细浅槽7具有在规定方向延伸的线状构造。在细浅槽7能够遍及花纹块5的接地面的整个区域地连续延伸这一点上，优选该结构。

但是，不限于此，如图15及图16所示，细浅槽7可以具有环状构造，相互隔开规定间隔地配置。例如，细浅槽7可具有圆形(图15)或椭圆形(省略图示)、矩形(图16)、三角形、六边形等多边形状(省略图示)。此外，在该结构中，凹部8也跨越相互分离的相邻的多个细浅槽7、7配置。

图17是表示图5所述充气轮胎的改进例的说明图。该图表示细浅槽7a、7b以及凹部8的深度方向的剖面图。

在图5的结构中，所有的细浅槽7具有相同的槽深Hg。

对此，在图17的结构中，一部分细浅槽7b的槽深被设定为比作为基准的细浅槽7a的槽深Hg浅。在该结构中，由于轮胎的磨损的进行，具有较浅槽深的细浅槽7b先消失，之后具有较深槽深Hg的细浅槽7a消失。由此，能够抑制因所有的细浅槽7同时消失而造成的花纹块5的性状变化。

[效果]

如以上说明的那样，该充气轮胎1在胎面表面具备作为条状花纹或花纹块列的环岸部31～33(参照图2)。此外，环岸部31～33在接地面具备多个细浅槽7和与细浅槽7连通的多个凹部8(例如，参照图3)。此外，凹部8跨越相互分离的相邻的多个细浅槽7、7配置(参照图4)。

在该结构中，(1)由于环岸部31～33在接地面具备凹部8，因此具有环岸部31～33的边缘成分增加、轮胎的冰上制动性能提高的优点。此外，(2)由于凹部8跨越相互分离的相邻的多个细浅槽7、7配置，因此细浅槽7的容积被局部地扩大。由此，在轮胎接地时，凹部8成为水的滞留场所，具有冰路面的水膜被高效地吸收、轮胎的冰上制动性能提高的优点。此外，(3)凹部8比刀槽花纹(例如，线状刀槽花纹6、圆形刀槽花纹(省略图示))浅，因此适当地确保环岸部31～33的刚性。由此，具有确保轮胎的冰上制动性能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，环岸部31～33的连续的接地面(在图3中，为花纹块5的接地面)的整个区域中的凹部8的配置密度Da在0.8[个/cm²]≤Da≤4.0[个/cm²]的范围内。由此，具有使凹部8的配置密度合理化的优点。即，通过0.8[个/cm²]≤Da，确保凹部8的配置数量，并适当地确保凹部8对水膜的去除作用。此外，通过Da≤4.0[个/cm²]，适当地确保环岸部31～33的接地面积。

此外，在该充气轮胎1中，环岸部31～33在接地面具备多个刀槽花纹6，并且凹部8与刀槽花纹6分离配置(例如，参照图3)。在该结构中，由于凹部8与刀槽花纹6相互分离配置，因此具有确保环岸部31～33的刚性、提高轮胎的冰上制动性能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，环岸部31～33在接地面具备将细浅槽7进行划分的多个刀槽花纹6，并且，由刀槽花纹6划分的一个细浅槽7的部分不贯通多个凹部8地延伸(参照图4)。即，在连续的一个细浅槽7的部分，最多配置一个凹部8。由此，具有能够抑制因凹部8配置过多而导致的冰上制动性能恶化的优点。

此外，在该充气轮胎1中，多个刀槽花纹6并列配置并将环岸部32在轮胎周向划分为多个区间(例如，参照图6)。此外，仅在轮胎宽度方向的中央区域具有凹部8的所述区间和仅在轮胎宽度方向的端部区域具有凹部8的所述区间在轮胎周向交替配置。在该结构中，由于凹部8分散配置，因此具有能够提高由凹部8产生的水膜的吸收作用并且确保环岸部的刚性的优点。此外，由于连续的区间分别具有凹部，因此具有冰路面的水膜被高效地吸收、轮胎的冰上制动性能提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，多个刀槽花纹6并列配置于轮胎周向并将环岸部31～33划分为多个区间。此外，相邻的任意一对所述区间的至少一方在轮胎宽度方向的端部区域具有凹部8(参照图3、图6及图7)。在该结构中，在接地压较高且容易产生水膜的轮胎宽度方向的端部区域配置凹部8。由此，具有冰路面的水膜被高效地吸收、轮胎的冰上制动性能提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，多个刀槽花纹6并列配置于轮胎周向并将环岸部31～33划分为多个区间。此外，在轮胎周向相邻的任意三个所述区间分别包含：在轮胎宽度方向的端部区域具有凹部8的所述区间、在轮胎宽度方向的中央区域具有凹部8的所述区间(参照图3及图6)。由此，具有凹部8分散配置于环岸部31～33的端部区域及中央区域的优点。

此外，在该充气轮胎1中，多个刀槽花纹6并列配置于轮胎周向并将环岸部31～33划分为多个区间。此外，在轮胎周向相邻的任意三个所述区间分别包含：具有凹部8的区间、不具有凹部8的所述区间(参照图7)。在该结构中，通过配置不具有凹部8的区间，凹部8被分散地配置。由此，具有确保环岸部31～33的接地面积、提高轮胎的冰上制动性能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，环岸部31～33为具有多个花纹块5的花纹块列，在花纹块5的角部具有凹部8(参照图3、图6及图7)。在该结构中，在接地压较高且容易产生水膜的花纹块5的角部配置凹部8。由此，具有冰路面的水膜被高效地吸收、轮胎的冰上制动性能提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，环岸部31～33为具有多个花纹块5的花纹块列，在花纹块5的轮胎周向的端部且轮胎宽度方向的中央区域不具有凹部8(参照图3、图6及图7)。由此，具有确保花纹块的起步侧及延展侧的端部的接地面积以及刚性、提高轮胎的冰上制动性能的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹部8的开口面积在2.5[mm²]以上且10[mm²]以下的范围内。由此，具有使凹部8的开口面积合理化的优点。即，通过凹部8的开口面积为2.5[mm²]以上，确保凹部8的边缘作用及吸水性。此外，通过凹部8的开口面积在10[mm²]以下，确保环岸部31～33的接地面积及刚性。

此外，在该充气轮胎1中，凹部8在环岸部31～33的接地面具有圆形(参照图4)或者椭圆形(省略图示)。由此，与凹部8具有多边形状的结构(省略图示)比较，具有能够抑制环岸部31～33的接地面的不均匀磨损的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹部8的壁角度α在-85[deg]≤α≤95[deg]的范围内(参照图5)。由此，具有凹部8的边缘作用提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，凹部8的深度Hd与细浅槽7的槽深Hg具有0.5≤Hd/Hg≤1.5的关系(参照图5)。由此，具有使凹部8的深度Hd合理化的优点。即，通过0.5≤Hd/Hg，确保凹部8的吸水作用。此外，通过Hd/Hg≤1.5，能够抑制因凹部8相对于细浅槽7过深而造成的环岸部31～33的刚性降低。

此外，在该充气轮胎1中，至少一部分凹部8配置于与轮胎成型模具的排气孔(省略图示)对应的位置。具有能够有效地利用排气孔，此外减少环岸部31～33的接地面上的无用的凹陷，并适当地确保环岸部31～33的接地面积的优点。

此外，在该充气轮胎1中，多个细浅槽7具有长尺寸形状并且相互并列配置(参照图4、图8～图14)。在该结构中，细浅槽7具有长尺寸形状，由此能够在细浅槽7的长尺寸方向引导细浅槽7吸收的水膜并排出。此外，由于凹部8跨越具有相关长尺寸形状的多个细浅槽7配置，因此凹部8成为被吸收的水膜的滞留场所，环岸部31～33的吸水性提高。由此，具有轮胎的冰上制动性能提高的优点。

此外，在该充气轮胎1中，多个细浅槽7具有环状形状并相互分离配置(参照图15及图16)。在该结构中，与细浅槽7贯通环岸部31～33的构成比较，环岸部31～33的刚性较高。由此，具有轮胎的冰上制动性能提高的优点。

实例

图18是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

在该性能试验中，对多种试验轮胎进行了关于冰上制动性能的评价。此外，将轮胎尺寸195/65R15的试验轮胎组装于JATMA规定的适用轮辋，对该试验轮胎赋予230[kPa]的气压以及JATMA规定的最大负荷。此外，试验轮胎安装在作为试验车辆的排气量为1600[cc]且FF(Front engine front drive)式的轿车上。

在关于冰上制动性能的评价中，试验车辆在规定的冰路面上行驶，测定从行驶速度40[km/h]开始的制动距离。然后，基于该测定结果，进行将以往例作为基准(100)的指数评价。该评价的数值越大越好。

实例1～8的试验轮胎具备图1及图2的结构，环岸部31～33的花纹块5分别具有刀槽花纹6、细浅槽7及凹部8。此外，如图4所示，直线状的细浅槽7相对于轮胎周向倾斜且平行配置，并贯通花纹块5。此外，在实例1～3中，凹部8仅配置于花纹块5的轮胎宽度方向的端部区域(例如，参照图7)，在实例4～8中，凹部8配置于花纹块5的整个区域(例如，参照图3及图6)。此外，细浅槽7的槽宽及槽深为0.3[mm]。

对于以往例的试验轮胎，在实例2的结构中，花纹块5仅具有刀槽花纹6及细浅槽7，不具有凹部8。

如试验结果所示，可知：在实例1～8的试验轮胎中，轮胎的冰上制动性能提高。

符号说明

1 充气轮胎

21、22 周向主槽

23 周向细槽

31～33 环岸部

311 切口部

41～43 横纹槽

5 花纹块

6 刀槽花纹

7 细浅槽

8 凹部

11 胎圈芯

12 胎边芯

13 胎体层

14 带束层

141、142 交叉带束

143 带罩

15 胎面橡胶

16 侧壁橡胶

17 轮辋缓冲橡胶

Claims (15)

1.一种充气轮胎，在胎面表面具备作为条状花纹或花纹块列的环岸部，其特征在于，

所述环岸部在接地面具备多个细浅槽和与所述细浅槽连通的多个凹部，

所述凹部跨越相互分离的相邻的多个所述细浅槽配置。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，

所述环岸部的连续的接地面的整个区域中的所述凹部的配置密度Da在0.8[个/cm²]≤Da≤4.0[个/cm²]的范围内。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述环岸部在接地面具备多个刀槽花纹，并且，所述凹部与所述刀槽花纹分离配置。

4.根据权利要求1至3中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述环岸部在接地面具备将所述细浅槽进行划分的多个刀槽花纹，并且，由所述刀槽花纹划分的一个所述细浅槽的部分不贯通两个以上的所述凹部地延伸。

5.根据权利要求1至4中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述多个刀槽花纹并列配置并将所述环岸部在轮胎周向划分为多个区间，并且，仅在轮胎宽度方向的中央区域具有所述凹部的所述区间和仅在轮胎宽度方向的端部区域具有所述凹部的所述区间在轮胎周向交替配置。

6.根据权利要求1至5中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述多个刀槽花纹并列配置于轮胎周向并将所述环岸部划分为多个区间，并且，相邻的任意一对所述区间的至少一方在所述轮胎宽度方向的端部区域具有所述凹部。

7.根据权利要求1至6中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述多个刀槽花纹并列配置于轮胎周向并将所述环岸部划分为多个区间，并且，在轮胎周向相邻的任意三个所述区间分别包含：在轮胎宽度方向的端部区域具有所述凹部的所述区间、以及在轮胎宽度方向的中央区域具有所述凹部的所述区间。

8.根据权利要求1至7中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述多个刀槽花纹并列配置于轮胎周向并将所述环岸部划分为多个区间，并且，在轮胎周向相邻的任意三个所述区间分别包含：具有所述凹部的所述区间、以及不具有所述凹部的所述区间。

9.根据权利要求1至8中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述环岸部为具有多个花纹块的花纹块列，在所述花纹块的角部具有所述凹部。

10.根据权利要求1至9中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述环岸部为具有多个花纹块的花纹块列，在所述花纹块的轮胎周向的端部且轮胎宽度方向的中央区域不具有所述凹部。

11.根据权利要求1至10中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述凹部的开口面积在2.5[mm²]以上且10[mm²]以下的范围内。

12.根据权利要求1至11中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述凹部在所述环岸部的接地面具有圆形或者椭圆形。

13.根据权利要求1至12中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述凹部的壁角度α在-85[deg]≤α≤95[deg]的范围内。

14.根据权利要求1至13中任一项所述的充气轮胎，其中，

所述凹部的深度Hd与所述细浅槽的槽深Hg具有0.5≤Hd/Hg≤1.5的关系。

15.根据权利要求1至14中任一项所述的充气轮胎，其中，

至少一部分所述凹部配置于与轮胎成型模具的排气孔对应的位置。