CN106661701B - 用于生产具有改进的强度和可成形性的高强度钢板的方法及获得的板 - Google Patents

用于生产具有改进的强度和可成形性的高强度钢板的方法及获得的板 Download PDF

Info

Publication number
CN106661701B
CN106661701B CN201580035683.7A CN201580035683A CN106661701B CN 106661701 B CN106661701 B CN 106661701B CN 201580035683 A CN201580035683 A CN 201580035683A CN 106661701 B CN106661701 B CN 106661701B
Authority
CN
China
Prior art keywords
plate
steel
seconds
austenite
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201580035683.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN106661701A (zh
Inventor
拉希米·兰詹·莫汉蒂
全贤主
范东伟
帕万·K·C·文卡塔苏里亚
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ArcelorMittal SA
Original Assignee
ArcelorMittal SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=52014164&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CN106661701(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by ArcelorMittal SA filed Critical ArcelorMittal SA
Publication of CN106661701A publication Critical patent/CN106661701A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN106661701B publication Critical patent/CN106661701B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0242—Flattening; Dressing; Flexing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

一种用于通过对钢板进行热处理来生产高强度钢板的方法，所述高强度钢板的屈服强度YS>850MPa，拉伸强度TS>1180MPa，总延伸率>13％，且扩孔率HER>30％，其中所述钢的化学组成包含：0.13％≤C≤0.22％，1.2％≤Si≤1.8％，1.8％≤Mn≤2.2％，0.10％≤Mo≤0.20％，Nb≤0.05％，Ti<0.05％，Al≤0.5％，剩余部分为Fe和不可避免的杂质。在>865℃且<1000℃的退火温度TA下使所述板退火超过30秒的时间，然后在>30℃/秒的冷却速率下通过将其冷却至275℃至375℃的淬火温度QT来进行淬火以在刚淬火之后就具有由奥氏体和至少50％的马氏体组成的组织，所述奥氏体的含量使得最终组织能够包含3％至15％的残余奥氏体以及85％至97％的马氏体加上贝氏体的总和，而不含铁素体，然后将其加热至370℃至470℃的配分温度PT，并在该温度下保持50秒至150秒的时间Pt，然后冷却至室温。

Description

用于生产具有改进的强度和可成形性的高强度钢板的方法及 获得的板
本发明涉及用于生产具有改进的强度、延展性和可成形性的高强度钢板的方法以及涉及用所述方法获得的板。
为了制造各种各样的设备，例如机动车辆的车身结构构件和车身面板的部件，通常使用由DP(双相)钢或TRIP(相变诱导塑性)钢制成的板。
例如，包含马氏体组织和/或一些残余奥氏体并且包含约0.2％的C、约2％的Mn、约1.7％的Si的此种钢的屈服强度为约750MPa，拉伸强度为约980MPa，总延伸率大于8％。这些板在连续退火线上通过从高于Ac3相变点的退火温度淬火至低于Ms相变点的淬火温度，接着加热至高于Ms点的过时效温度，并在该温度下保持给定时间来生产。然后将所述板冷却至室温。
考虑到全球环境保护，由于希望降低机动车辆的重量以改进其燃料效率，期望有具有改进的屈服强度和拉伸强度的板。但是此种板还必须具有良好的延展性和良好的可成形性，并且更特别地，良好的延伸凸缘性(flangeability)。
在这方面，期望使板的屈服强度YS为至少850MPa，拉伸强度TS为约1180MPa，总延伸率为至少13％或优选地至少14％，且根据ISO标准16630:2009的扩孔率HER大于30％或甚至50％。关于扩孔率，必需强调的是，由于测量方法的差异，根据ISO标准的扩孔率HER的值与根据JFS T 1001(日本钢铁联盟标准)的扩孔率λ的值非常不同并且没有可比性。
因此，本发明的目的是提供这样的板及其生产方法。
为此目的，本发明涉及用于通过对钢板进行热处理来生产具有改进的强度和改进的可成形性的高强度钢板的方法，所述板的屈服强度YS为至少850MPa，拉伸强度TS为至少1180MPa，总延伸率为至少13％，且扩孔率HER为至少30％，其中以重量％计所述钢的化学组成包含：
0.13％≤C≤0.22％
1.2％≤Si≤1.8％
1.8％≤Mn≤2.2％
0.10％≤Mo≤0.20％
Nb≤0.05％
Ti≤0.05％
Al≤0.5％
剩余部分为Fe和不可避免的杂质。在高于865℃但低于1000℃的退火温度TA下使所述板退火超过30秒的时间。然后，在至少30℃/秒的冷却速率下通过将所述板冷却至275℃至375℃的淬火温度QT来对其进行淬火以在刚淬火之后就具有由奥氏体和至少50％的马氏体组成的组织，奥氏体的含量使得最终组织，即在处理并冷却至室温之后，能够包含3％至15％的残余奥氏体以及85％至97％的马氏体加上贝氏体的总和，而不含铁素体。然后，将所述板加热至370℃至470℃的配分温度PT，并在该温度下保持50秒至150秒的配分时间Pt。然后将所述板冷却至室温。
优选地，钢的化学组成使得Al≤0.05％。
优选地，淬火温度QT为310℃至375℃，特别地为310℃至340℃。
优选地，所述方法还包括在将板淬火至淬火温度QT之后且在将板加热至配分温度PT之前，在淬火温度下将板保持2秒至8秒，优选地3秒至7秒的保持时间的步骤。
本发明还涉及一种钢板，以重量％计其化学组成包含：
0.13％≤C≤0.22％
1.2％≤Si≤1.8％
1.8％≤Mn≤2.2％
0.10％≤Mo≤0.20％
Nb≤0.05％
Ti<0.05％
Al≤0.5％
剩余部分为Fe和不可避免的杂质，板的屈服强度为至少850MPa，拉伸强度为至少1180MPa，总延伸率为至少13％，且扩孔率HER为至少30％。
钢的组织包含3％至15％的残余奥氏体以及85％至97％的马氏体加上贝氏体的总和，而不含铁素体。
优选地，钢的化学组成为使得Al≤0.05％。
优选地，残余奥氏体的平均晶粒尺寸为5μm或更小。
马氏体和贝氏体的晶粒或板条束(block)的平均尺寸优选为10μm或更小。
现在将详细地描述本发明，但不引入限制，并且通过呈现本发明的两个实施例的SEM显微图像的图1和图2来举例说明。
根据本发明，板通过对由钢制成的半成品进行热轧和任选的冷轧来获得，以重量％计所述钢的化学组成包含：
–0.13％至0.22％，并且优选地大于0.16％，优选地小于0.20％的碳，用于确保令人满意的强度并改进获得足够的延伸率所必需的残余奥氏体的稳定性。如果碳含量太高，则经热轧的板太硬而不能冷轧，并且可焊接性不足。
–1.2％至1.8％，优选地大于1.3％且小于1.6％的硅，以使奥氏体稳定，提供固溶强化，并且在过时效期间延迟碳化物的形成。
–1.8％至2.2％，并且优选地大于1.9％且优选地小于2.1％的锰，以具有足够的淬透性以获得包含至少65％的马氏体的组织，大于1150MPa的拉伸强度，并且避免具有对延展性不利的偏析问题。
–0.10％至0.20％的钼，以改进淬透性并使残余奥氏体稳定以延迟奥氏体的分解使得在根据本发明的过时效期间没有奥氏体的分解。
–高至0.5％的铝，通常为了脱氧的目的而将其添加至钢水中。如果Al的含量大于0.5％，则奥氏体化的温度将太高而无法达到，并且钢将变得在工业上难以加工。优选地，Al含量限于0.05％。
–Nb含量限于0.05％，因为大于该值，将形成大量的析出物并且可成形性将降低，导致更加难以达到13％的总延伸率。
–Ti含量限于0.05％，因为大于该值，将形成大量的析出物并且可成形性将降低，导致更加难以达到13％的总延伸率。
剩余部分为铁和由炼钢产生的残余元素。在这方面，至少Ni、Cr、Cu、V、B、S、P和N被认为是残余元素，残余元素是不可避免的杂质。因此，其含量为：Ni小于0.05％，Cr小于0.10％，Cu小于0.03％，V小于0.007％，B小于0.0010％，S小于0.005％，P小于0.02％，且N小于0.010％。
根据本领域技术人员已知的方法通过热轧和任选地冷轧来制备所述板。
在轧制之后，对板进行酸洗或清洗，然后进行热处理。
优选地在连续退火线上进行的热处理包括以下步骤：
-在高于钢的Ac3相变点且优选地高于Ac3+15℃，即对于根据本发明的钢高于865℃(以确保组织完全是奥氏体的)，但低于1000℃(以免使奥氏体晶粒变太粗)的退火温度TA下使板退火。在退火温度，即在TA-5℃和TA+10℃之间将板保持足以使化学组成均匀的时间。保持时间优选为大于30秒但是不需要大于300秒。
-通过以足以避免铁素体和贝氏体形成的冷却速率将板冷却至低于Ms相变点的淬火温度QT来对板进行淬火。淬火温度为275℃至375℃，并且优选290℃至360℃以在刚淬火之后就具有由奥氏体和至少50％的马氏体组成的组织，奥氏体含量为使得最终组织，即在处理并冷却至室温之后，能够包含3％至15％的残余奥氏体以及85％至97％的马氏体加上贝氏体的总和，而不含铁素体。优选地，淬火温度高于300℃，特别地310℃至375℃，例如310℃至340℃。需要大于30℃/秒的冷却速率以避免在从退火温度TA冷却期间形成铁素体。
-将板再加热至370℃至470℃且优选地390℃至460℃的配分温度PT。高于470℃，无法获得目标钢的机械特性，特别是至少1180MPa的拉伸强度和至少13％的总延伸率。当通过感应加热器进行再加热时，再加热速率可为高的，但是在5℃/秒至20℃/秒的范围内的再加热速率对板的最终特性没有明显影响。因此，加热速率优选为5℃/秒至20℃/秒。例如，再加热速率为至少10℃/秒。优选地，在淬火步骤与将所述板再加热至配分温度PT的步骤之间，在淬火温度下将板保持2秒至8秒，优选地3秒至7秒的保持时间。
-在配分温度PT下将板保持50秒至150秒的时间。在配分温度下保持板意指，在配分期间板的温度保持在PT-10℃和PT+10℃之间。
-将板冷却至室温。
通过这样的处理，可以获得屈服强度YS为至少850MPa，拉伸强度为至少1180MPa，总延伸率为至少13％且根据ISO标准16630:2009的扩孔率HER为至少30％或甚至50％的板。
此处理使得获得这样的最终组织(即在配分并冷却至室温之后)：包含3％至15％的残余奥氏体以及85％至97％的马氏体加上贝氏体的总和，而不含铁素体。
此外，平均奥氏体晶粒尺寸优选为5μm或更小，并且贝氏体或马氏体的板条束的平均尺寸优选为10μm或更小。
作为一个实施例，通过热轧和冷轧来制造厚度为1.2mm的具有以下组成的板：C＝0.18％，Si＝1.55％，Mn＝2.02％，Nb＝0.02％，Mo＝0.15％，Al＝0.05％，N＝0.06％，剩余部分为Fe和杂质。此钢的理论Ms相变点为386℃，且Ac3点为849℃。
通过退火、淬火和配分对该板的样品进行热处理，并测量机械特性。在淬火温度下将板保持约3秒。
处理条件和所获得的特性记录在表I中。
表I
在该表中，TA为退火温度，QT为淬火温度，PT为配分温度，Pt为配分时间，YS为屈服强度，TS为拉伸强度，TE为总延伸率，HER为根据ISO标准的扩孔率，RA为最终组织中的残余奥氏体的比例，RA晶粒尺寸为平均奥氏体晶粒尺寸，M+B为最终组织中的贝氏体和马氏体的比例，并且M+B晶粒尺寸为马氏体和贝氏体的晶粒或板条束的平均尺寸。
实施例1的组织示于图1中，包含10.4％的残余奥氏体以及89.6％的马氏体和贝氏体，并且实施例2的组织示于图2中，包含6.8％的残余奥氏体以及93.2％的马氏体和贝氏体，实施例1和实施例2表明，用300℃或350℃的淬火温度，用99秒的配分时间在450℃的温度下进行配分，板的屈服强度大于850MPa，拉伸强度大于1100MPa，总延伸率为约14％，大于13％，且根据ISO标准16630:2009测量的扩孔率大于30％。当淬火温度为300℃(+/-10℃)时，总延伸率可以大于13％，并且扩孔率非常好：57％，如实施例2中所示。
涉及淬火温度高于Ms(即组织不是马氏体的)的现有技术的实施例3和实施例4表明，不可能同时达到目标的屈服强度、总延伸率和扩孔率。
实施例5进一步显示，用340℃的淬火温度，用50秒的配分时间在470℃下进行配分，板的屈服强度大于850MPa，拉伸强度大于1100MPa，总延伸率为约14％，大于13％，且根据ISO标准16630:2009测量的扩孔率大于30％。
实施例6显示，当配分温度太高时，即高于470℃，无法获得至少1180MPa的拉伸强度和至少13％的总延伸率。

Claims (10)

1.一种用于通过对由钢制成的板进行热处理来生产具有改进的强度和改进的可成形性的高强度钢板的方法，所述钢板的屈服强度YS为至少850MPa，拉伸强度TS为至少1180MPa，总延伸率为至少13％，且扩孔率HER为至少30％，所述钢具有包含以下以重量％计的化学组成：
0.13％≤C≤0.22％
1.2％≤Si≤1.8％
1.8％≤Mn≤2.2％
0.10％≤Mo≤0.20％
Nb≤0.05％
Ti≤0.05％
Al≤0.5％
剩余部分为Fe和不可避免的杂质，
其中对所述板进行热处理包括以下步骤：
-在高于865℃但低于1000℃的退火温度TA下使所述板退火超过30秒的时间，
-通过在至少30℃/秒的冷却速度下将所述板冷却至310℃至375℃的淬火温度QT来对其进行淬火以在刚淬火之后具有由奥氏体和至少50％的马氏体组成的组织，所述奥氏体的含量使得最终组织，即在处理并冷却至室温之后，包含3％至15％的残余奥氏体以及85％至97％的马氏体加上贝氏体的总和，而不含铁素体，
-将所述板加热至370℃至470℃的配分温度PT，并将所述板在所述配分温度下保持50秒至150秒的配分时间Pt，以及
-将所述板冷却至室温。
2.根据权利要求1所述的方法，其中所述钢的化学组成使得Al≤0.05％。
3.根据权利要求1所述的方法，其中所述淬火温度QT为310℃至340℃。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的方法，还包括在将所述板淬火至所述淬火温度QT之后且在将所述板加热至所述配分温度PT之前，将所述板在所述淬火温度QT下保持2秒至8秒的保持时间的步骤。
5.根据权利要求4所述的方法，其中所述保持时间为3秒至7秒。
6.一种钢板，其中以重量％计所述钢的化学组成包含：
0.13％≤C≤0.22％
1.2％≤Si≤1.8％
1.8％≤Mn≤2.2％
0.10％≤Mo≤0.20％
Nb≤0.05％
Ti<0.05％
Al≤0.5％
剩余部分为Fe和不可避免的杂质，并且其中所述钢板的屈服强度为至少850MPa，拉伸强度为至少1180MPa，总延伸率为至少13％，扩孔率HER为至少30％，所述钢板组织包含3％至15％的残余奥氏体以及85％至97％的马氏体加上贝氏体的总和，而不含铁素体，且残余奥氏体的平均奥氏体晶粒尺寸为5μm或更小。
7.根据权利要求6所述的钢板，其中所述钢的化学组成为使得Al≤0.05％。
8.根据权利要求6所述的钢板，其中所述总延伸率为至少14％。
9.根据权利要求6所述的钢板，其中所述扩孔率为至少50％。
10.根据权利要求6至9中任一项所述的钢板，其中马氏体和贝氏体的晶粒或板条束的平均尺寸为10μm或更小。
CN201580035683.7A 2014-07-03 2015-07-03 用于生产具有改进的强度和可成形性的高强度钢板的方法及获得的板 Active CN106661701B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2014/002296 2014-07-03
PCT/IB2014/002296 WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
PCT/IB2015/055037 WO2016001893A2 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN106661701A CN106661701A (zh) 2017-05-10
CN106661701B true CN106661701B (zh) 2018-09-04

Family

ID=52014164

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201580035683.7A Active CN106661701B (zh) 2014-07-03 2015-07-03 用于生产具有改进的强度和可成形性的高强度钢板的方法及获得的板

Country Status (17)

Country Link
US (2) US11555226B2 (zh)
EP (2) EP3663416B1 (zh)
JP (2) JP6612273B2 (zh)
KR (1) KR102459261B1 (zh)
CN (1) CN106661701B (zh)
BR (1) BR112016030065B1 (zh)
CA (1) CA2954145C (zh)
ES (2) ES2785553T3 (zh)
FI (1) FI3663416T3 (zh)
HU (2) HUE061889T2 (zh)
MA (2) MA40195B1 (zh)
MX (1) MX2017000201A (zh)
PL (2) PL3663416T3 (zh)
RU (1) RU2689573C2 (zh)
UA (1) UA118791C2 (zh)
WO (2) WO2016001706A1 (zh)
ZA (1) ZA201608452B (zh)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
KR101736620B1 (ko) * 2015-12-15 2017-05-17 주식회사 포스코 화성처리성 및 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법
KR102127037B1 (ko) 2017-02-28 2020-06-25 주식회사 엘지화학 전극 구조체 및 이를 포함하는 레독스 흐름 전지
CN107326163B (zh) * 2017-06-12 2020-04-14 山东建筑大学 一种贝氏体区等温+热冲压变形生产先进高强钢的方法
CN109207841B (zh) 2017-06-30 2021-06-15 宝山钢铁股份有限公司 一种低成本高成型性1180MPa级冷轧退火双相钢板及其制造方法
WO2019122978A1 (en) * 2017-12-21 2019-06-27 Arcelormittal Welded steel part used as motor vehicle part, hot pressed steel part, and method of manufacturing said welded steel part
CN112930409B (zh) * 2018-11-30 2023-01-31 安赛乐米塔尔公司 具有高扩孔率的冷轧退火钢板及其制造方法
CN109266972B (zh) * 2018-12-14 2022-02-18 辽宁衡业高科新材股份有限公司 一种1400MPa级别热处理车轮的制备方法
KR102164086B1 (ko) * 2018-12-19 2020-10-13 주식회사 포스코 버링성이 우수한 고강도 냉연강판 및 합금화 용융아연도금강판과 이들의 제조방법
KR102153200B1 (ko) * 2018-12-19 2020-09-08 주식회사 포스코 굽힘 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
CN113061698B (zh) * 2021-03-16 2022-04-19 北京理工大学 一种以珠光体为前驱体制备淬火-配分钢的热处理方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102149840A (zh) * 2008-09-10 2011-08-10 杰富意钢铁株式会社 高强度钢板及其制造方法
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung

Family Cites Families (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4159218A (en) 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
DZ2532A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé.
JP4294854B2 (ja) * 1997-07-28 2009-07-15 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 優れた超低温靭性を有する超高強度、溶接性鋼
JP4608822B2 (ja) 2001-07-03 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US6746548B2 (en) 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
AU2003270334A1 (en) 2002-09-04 2004-03-29 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
CA2552963C (en) 2004-01-14 2010-11-16 Nippon Steel Corporation Hot dip galvanized high strength steel sheet excellent in plating adhesion and hole expandability and method of production of same
JP4357977B2 (ja) * 2004-02-04 2009-11-04 住友電工スチールワイヤー株式会社 ばね用鋼線
JP4510488B2 (ja) 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP4367300B2 (ja) * 2004-09-14 2009-11-18 Ｊｆｅスチール株式会社 延性および化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP4716358B2 (ja) 2005-03-30 2011-07-06 株式会社神戸製鋼所 強度と加工性のバランスに優れた高強度冷延鋼板およびめっき鋼板
CN101351570B (zh) 2005-12-28 2013-01-30 株式会社神户制钢所 超高强度薄钢板
JP4174592B2 (ja) 2005-12-28 2008-11-05 株式会社神戸製鋼所 超高強度薄鋼板
EP1832667A1 (fr) 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
GB2439069B (en) 2006-03-29 2011-11-30 Kobe Steel Ltd High Strength cold-rolled steel sheet exhibiting excellent strength-workability balance and plated steel sheet
JP4974341B2 (ja) 2006-06-05 2012-07-11 株式会社神戸製鋼所 成形性、スポット溶接性、および耐遅れ破壊性に優れた高強度複合組織鋼板
JP4291860B2 (ja) * 2006-07-14 2009-07-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
JP4411326B2 (ja) 2007-01-29 2010-02-10 株式会社神戸製鋼所 リン酸塩処理性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
EP2020451A1 (fr) 2007-07-19 2009-02-04 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier à hautes caractéristiques de résistance et de ductilité, et tôles ainsi produites
PL2028282T3 (pl) 2007-08-15 2012-11-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stal dwufazowa, płaski wyrób wytworzony ze stali dwufazowej i sposób wytwarzania płaskiego wyrobu
ES2367713T3 (es) 2007-08-15 2011-11-07 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Acero de fase dual, producto plano de un acero de fase dual tal y procedimiento para la fabricación de un producto plano.
BRPI0816738A2 (pt) 2007-09-10 2015-03-17 Pertti J Sippola Método e equipamento para conformabilidade melhorada de aço galvanizado tendo alta resistência à tração
US20100218857A1 (en) 2007-10-25 2010-09-02 Jfe Steel Corporation High tensile strength galvanized steel sheet excellent in formability and method for manufacturing the same
KR101018131B1 (ko) 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
JP2009173959A (ja) 2008-01-21 2009-08-06 Nakayama Steel Works Ltd 高強度鋼板およびその製造方法
CN101225499B (zh) 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP5402007B2 (ja) 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP4894863B2 (ja) * 2008-02-08 2012-03-14 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5315956B2 (ja) 2008-11-28 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5412182B2 (ja) 2009-05-29 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板
JP5703608B2 (ja) * 2009-07-30 2015-04-22 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5807368B2 (ja) * 2010-06-16 2015-11-10 新日鐵住金株式会社 圧延方向に対して４５°の方向の均一伸びが極めて高い高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5126326B2 (ja) * 2010-09-17 2013-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5029748B2 (ja) * 2010-09-17 2012-09-19 Ｊｆｅスチール株式会社 靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
KR101253885B1 (ko) * 2010-12-27 2013-04-16 주식회사 포스코 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법
WO2012120020A1 (en) 2011-03-07 2012-09-13 Tata Steel Nederland Technology Bv Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith
JP5821260B2 (ja) * 2011-04-26 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
UA112771C2 (uk) 2011-05-10 2016-10-25 Арселормітталь Інвестігасьон І Десароло Сл Сталевий лист з високою механічною міцністю, пластичністю і формованістю, спосіб виготовлення та застосування таких листів
JP2012240095A (ja) * 2011-05-20 2012-12-10 Kobe Steel Ltd 高強度鋼板の温間成形方法
JP5824283B2 (ja) * 2011-08-17 2015-11-25 株式会社神戸製鋼所 室温および温間での成形性に優れた高強度鋼板
JP5834717B2 (ja) 2011-09-29 2015-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高降伏比を有する溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
RU2474623C1 (ru) 2011-10-31 2013-02-10 Валентин Николаевич Никитин Способ производства высокопрочной листовой стали мартенситного класса и деформационно-термический комплекс для его осуществления
JP5632904B2 (ja) 2012-03-29 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP2013237923A (ja) 2012-04-20 2013-11-28 Jfe Steel Corp 高強度鋼板およびその製造方法
JP2013241636A (ja) * 2012-05-18 2013-12-05 Jfe Steel Corp 低降伏比型高強度溶融亜鉛めっき鋼板、低降伏比型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、低降伏比型高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、および低降伏比型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2014019928A (ja) 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
CN104508163B (zh) * 2012-07-31 2016-11-16 杰富意钢铁株式会社 成形性及定形性优异的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法
JP5857909B2 (ja) 2012-08-09 2016-02-10 新日鐵住金株式会社 鋼板およびその製造方法
JP6017341B2 (ja) * 2013-02-19 2016-10-26 株式会社神戸製鋼所 曲げ性に優れた高強度冷延鋼板
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102149840A (zh) * 2008-09-10 2011-08-10 杰富意钢铁株式会社 高强度钢板及其制造方法
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Microstructual Evolution of a Medium Carbon Advanced High Strength Steel Heat-Treated by Quenching-Partioning Process;Zhong Ning et al.;《STEEL RESEARCH INTERNATIONAL》;20140521;第86卷(第3期);第252-256页 *

Also Published As

Publication number Publication date
PL3663416T3 (pl) 2023-05-15
ES2949421T3 (es) 2023-09-28
BR112016030065B1 (pt) 2021-02-23
RU2689573C2 (ru) 2019-05-28
MA49777A (fr) 2020-06-10
MA40195B1 (fr) 2020-06-30
PL3164518T3 (pl) 2020-09-21
UA118791C2 (uk) 2019-03-11
CA2954145A1 (en) 2016-01-07
EP3164518A2 (en) 2017-05-10
EP3663416B1 (en) 2023-04-05
HUE061889T2 (hu) 2023-08-28
US11555226B2 (en) 2023-01-17
MA49777B1 (fr) 2023-04-28
ES2785553T3 (es) 2020-10-07
CN106661701A (zh) 2017-05-10
WO2016001893A3 (en) 2016-03-17
KR102459261B1 (ko) 2022-10-25
HUE049802T2 (hu) 2020-10-28
US20220298598A1 (en) 2022-09-22
JP2020050956A (ja) 2020-04-02
WO2016001706A1 (en) 2016-01-07
FI3663416T3 (fi) 2023-05-08
CA2954145C (en) 2022-06-07
JP2017524819A (ja) 2017-08-31
WO2016001893A2 (en) 2016-01-07
EP3164518B1 (en) 2020-04-08
JP6612273B2 (ja) 2019-11-27
KR20170026394A (ko) 2017-03-08
US20170137907A1 (en) 2017-05-18
ZA201608452B (en) 2019-10-30
MX2017000201A (es) 2017-08-03
RU2016151759A3 (zh) 2018-12-04
JP6804617B2 (ja) 2020-12-23
RU2016151759A (ru) 2018-06-28
EP3663416A1 (en) 2020-06-10
BR112016030065A2 (pt) 2017-08-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106661701B (zh) 用于生产具有改进的强度和可成形性的高强度钢板的方法及获得的板
CN106661703B (zh) 用于制造具有改进的强度、延展性和可成形性的高强度钢板的方法
CN106661653B (zh) 用于制造高强度钢板的方法和获得的板
CN106471139B (zh) 用于制造具有改进的强度、延展性和可成形性的高强度经涂覆的钢板的方法
CN105671447B (zh) 扩孔性优异的高屈服比型高强度冷轧钢板及其制造方法
CN106661654B (zh) 制造高强度钢板的方法和通过该方法获得的板
CN106574349B (zh) 用于制造具有改善的可成形性的高强度钢板的方法及所获得的板
RU2687284C2 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист
CN106661652A (zh) 用于制造超高强度涂覆或未涂覆钢板的方法和获得的板
CN106574315B (zh) 生产具有改善的强度、可成形性的高强度涂覆钢板的方法及所获得的板
CN106661650B (zh) 用于制造具有改进的可成形性和延展性的高强度钢板的方法及获得的板
CN108431247B (zh) 用于生产超高强度镀锌扩散退火钢板的方法和获得的镀锌扩散退火钢板

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant