RU2689573C2 - Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист - Google Patents

Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист Download PDF

Info

Publication number
RU2689573C2
RU2689573C2 RU2016151759A RU2016151759A RU2689573C2 RU 2689573 C2 RU2689573 C2 RU 2689573C2 RU 2016151759 A RU2016151759 A RU 2016151759A RU 2016151759 A RU2016151759 A RU 2016151759A RU 2689573 C2 RU2689573 C2 RU 2689573C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sheet
temperature
steel
martensite
mpa
Prior art date
Application number
RU2016151759A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016151759A3 (ru
RU2016151759A (ru
Inventor
Рашми Ранджан МОХАНТИ
Хюнь Цзо ЦЗУНЬ
Донвей ФАН
Паван К.С. ВЕНКАТАСУРИЯ
Original Assignee
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=52014164&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2689573(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселормиттал filed Critical Арселормиттал
Publication of RU2016151759A publication Critical patent/RU2016151759A/ru
Publication of RU2016151759A3 publication Critical patent/RU2016151759A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2689573C2 publication Critical patent/RU2689573C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0242—Flattening; Dressing; Flexing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling

Abstract

Изобретение относится к металлургии. Стальной лист следующего химического состава, мас. %: 0,13≤С≤0,22; 1,2≤Si≤1,8; 1,8≤Mn≤2,2; 0,10≤Мо≤0,20; Nb≤0,05; Ti≤0,05; Al≤0,5; Fe и неизбежные примеси - остальное, отжигают при температуре выше 865°C, но ниже 1000°C в течение времени, превышающего 30 с, и закаливают охлаждением до температуры 310-375°C при скорости охлаждения, по меньшей мере, 30°C/с. Поучают структуру, состоящую из аустенита, и, по меньшей мере, 50 % мартенсита. Затем лист нагревают до 370-470°C, выдерживают при этой температуре в течение 50-150 с и охлаждают до комнатной температуры. Получают высокопрочный стальной лист с улучшенной прочностью и формуемостью, пределом прочности при разрыве не менее 850 МПа, пределом прочности при растяжении не менее 1180 МПа, общим удлинением не менее 13 % и коэффициентом раздачи отверстия не менее 30 %. При этом структура стали включает 3-15 % остаточного аустенита и 85-97 % суммы мартенсита и бейнита без феррита, средний размер аустенитного зерна составляет 5 мкм или менее, средний размер зерна или блоков мартенсита и бейнита составляет 10 мкм или менее. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл., 5 пр.

Description

Настоящее изобретение относится к способу получения высокопрочного стального листа, имеющего улучшенную прочность, пластичность и формуемость, и к листам, полученным с помощью способа.
Для изготовления различного оборудования, такого как детали конструктивных элементов кузова и панелей кузова для автомобильной техники обычно используют листы, изготовленные из DP (двухфазных) сталей или TRIP (пластичность, наведенная превращением) сталей.
Например, такие стали, которые включают мартенситную структуру и/или остаточный аустенит и которые содержат около 0,2% C, около 2% Mn, около 1,7% Si, имеют предел прочности при разрыве около 750 МПа, предел прочности при растяжении около 980 МПа, общее удлинение более 8%. Эти листы производят на линии непрерывного отжига охлаждением от температуры отжига выше температуры превращения Ac3, до температуры перестаривания выше точки превращения Ms и выдержкой листа при температуре в течение заданного времени. Затем лист охлаждают до комнатной температуры.
В связи с этим, желательно иметь листы с пределом прочности при разрыве YS, по меньшей мере, 850 МПа, пределом прочности при растяжении TS около 1180 МПа, общим удлинением, по меньшей мере, 13% или предпочтительно, по меньшей мере, 14% и коэффициентом раздачи отверстия HER в соответствии со стандартом ISO 16630:2009 более 30%, и даже более 50%. Следует подчеркнуть, что из-за различий в методах измерения, значения коэффициента раздачи отверстия HER в соответствии со стандартом ISO очень разные и несравнимы с величинами коэффициента раздачи отверстия λ в соответствии с JFS T 1001 (стандарт Федерации черной металлургии Японии).
Таким образом, целью настоящего изобретения является создание такого листа и способа его изготовления.
Поэтому изобретение относится к способу изготовления высокопрочного стального листа, имеющего улучшенную пластичность и формуемость, листа, имеющего предел прочности при разрыве YS, по меньшей мере, 850 МПа, предел прочности при растяжении TS, по меньшей мере, 1180 МПа, общее удлинение, по меньшей мере, 13% и коэффициент раздачи отверстия HER, по меньшей мере, 30%, путем термической обработки стального листа, причем химический состав стали содержит в мас. %:
0,13%≤C≤0,22%
1,2%≤Si≤1,8%
1,8%≤Mn≤2,2%
0,10%≤Mo≤0,20%
Nb≤0,05%
Ti≤0,05%
Al≤0,5%
остальное Fe и неизбежные примеси. Лист отжигают при температуре отжига TA выше 865°C, но ниже 1000°C в течение времени более 30 с. Затем лист подвергают закалке путем охлаждения до температуры закалки QT между 275°C и 375°C, при скорости охлаждения, по меньшей мере, 30°C/с, чтобы сразу после закалки иметь структуру, состоящую из аустенита и, по меньшей мере, 50% мартенсита, содержание аустенита должно быть таким, что конечная структура, то есть структура после обработки и охлаждения до комнатной температуры, может содержать между 3 и 15% остаточного аустенита и между 85% и 97% суммы мартенсита и бейнита без феррита. Затем лист нагревают до температуры разделения РТ между 370°C и 470°C и выдерживают при этой температуре в течение времени разделения Pt между 50 с и 150 с. Затем лист охлаждают до комнатной температуры.
Предпочтительно химический состав стали таков, что Al≤0,05%.
Предпочтительно температура закалки QT составляет между 310°C и 375°C, в частности, между 310 и 340°C.
Предпочтительно способ дополнительно включает после охлаждения листа до температуры закалки QT и перед нагревом листа до температуры разделения РТ, стадию выдержки листа при температуре закалки в течение времени выдержки между 2 с и 8 с, предпочтительно между 3 с и 7 с.
Изобретение также относится к стальному листу, химический состав которого содержит в мас. %:
0,13%≤C≤0,22%
1,2%≤Si≤1,8%
0,10%≤Mo≤0,20%
Nb≤0,05%
Ti≤0,05%
Al≤0,5%
остальное Fe и неизбежные примеси, имеющему предел прочности при разрыве YS, по меньшей мере, 850 МПа, предел прочности при растяжении TS, по меньшей мере, 1180 МПа, общее удлинение, по меньшей мере, 13% и коэффициент раздачи отверстия HER, по меньшей мере, 30%.
Структура стали включает между 3 и 15% остаточного аустенита и между 85% и 97% суммы мартенсита и бейнита без феррита.
Предпочтительно химический состав стали таков, что Al≤0,05% или менее.
Предпочтительно средний размер зерна остаточного аустенита составляет 5 мкм или менее.
Средний размер зерна или блоков мартенсита и бейнита предпочтительно составляет 10 мкм или менее.
Изобретение далее будет описано в деталях, но без введения ограничений и проиллюстрировано фиг. 1-2, которые представляют СЭМ микрофотографии двух примеров изобретения.
В соответствии с изобретением лист получают горячей прокаткой и необязательно холодной прокаткой полупродукта, изготовленного из стали, химический состав которой содержит в мас. %:
- 0,13-0,22% и предпочтительно более 0,16%, предпочтительно менее 0,20% углерода для обеспечения удовлетворительной прочности и улучшенной стабильности остаточного аустенита, что необходимо для получения достаточного удлинения. Если содержание углерода слишком высоко, горячекатаный лист слишком твердый для холодной прокатки и свариваемость является недостаточной.
- 1,2-1,8% предпочтительно более 1,3% и менее 1,6% кремния с целью стабилизации аустенита, чтобы обеспечить упрочнение твердого раствора и задерживать формирование карбидов во время перестаривания.
- 1,8-2,2% и предпочтительно более 1,9%, предпочтительно менее 2,1% марганца, чтобы иметь достаточную прокаливаемость для того, чтобы получить структуру, содержащую, по меньшей мере, 65% мартенсита, предел прочности при разрыве более 1150 МПа и избежать проблем сегрегации, которые вредны для пластичности.
- 0,10-0,20% молибдена для повышения прокаливаемости и стабилизации остаточного аустенита, чтобы задержать разложение аустенита так, чтобы не происходило разложение аустенита в ходе перестаривания в соответствии с настоящим изобретением,
- до 0,5% алюминия, который обычно добавляют к жидкой стали для раскисления. Если содержание Al превышает 0,5%, температура аустенизации будет слишком высокой, чтобы ее достичь, и будет трудно перерабатывать сталь в промышленном масштабе Предпочтительно содержание Al ограничено 0,05%.
- содержание Nb ограничено 0,05%, потому что выше такого значения будут формироваться выделения большого размера и формуемость будет уменьшаться, затрудняя достижение общего удлинения 13%.
- содержание Ti ограничено 0,05%, потому что выше такого значения будут формироваться выделения большого размера и формуемость будет уменьшаться, затрудняя достижение общего удлинения 13%.
Остальное в составе составляют железо и остаточные элементы, появляющиеся при производстве стали. В этом отношении Ni, Cr, Cu, V, B, C, P и N, по меньшей мере, рассматриваются как остаточные элементы, которые являются неизбежными примесями. Таким образом, их содержание составляет менее 0,05% для Ni, 0,10% для Cr, 0,03% для Cu, 0,007% для V, 0,0010% для B, 0,005% для S, 0,02% для P и 0,010% для N.
Лист получают горячей прокаткой и необязательно холодной прокаткой в соответствии со способами, известными специалистам в данной области техники.
После прокатки листы протравливают кислотой или очищают, затем подвергают термообработке
Термическая обработка, которую предпочтительно выполняют на линии непрерывного отжига и горячего покрытия, включает стадии:
- отжиг листа при температуре отжига TA выше температуры превращения стали Ac3 и предпочтительно выше Ac3 + 15°C, т.е. выше 865°C для стали в соответствии с изобретением, чтобы быть уверенным, что структура полностью аустенитная, но ниже 1000°C, чтобы излишне не укрупнять аустенитное зерно. Лист выдерживают при температуре отжига, т.е. температуре, поддерживаемой между TA - 5°C и TA + 10°C, в течение времени, достаточного для гомогенизации химического состава. Это время предпочтительно составляет более 30 c, но не должно быть более 300 c.
- закалки листа путем охлаждения до температуры закалки QT ниже температуры превращения Ms со скоростью охлаждения достаточной, чтобы избежать формирования феррита и бейнита. Температура закалки составляет 275-375°C и предпочтительно 290-360°C, чтобы иметь структуру, состоящую из аустенита и 50% мартенсита, содержание аустенита таково, что конечная структура, то есть структура после обработки и охлаждения до комнатной температуры, может содержать между 3 и 15% остаточного аустенита и между 85% и 97% суммы мартенсита и бейнита без феррита. Предпочтительно температура закалки выше 300°C, в частности, находится в интервале между 310°C и 375°C, например, между 310°C и 340°C. Скорость охлаждения выше 30°C/с необходима, чтобы избежать формирование феррита при охлаждении от температуры отжига TA.
- повторного нагрева листа до температуры разделения PT между 370°C и 470°C и предпочтительно между 390°C и 460°C. Выше 470°C механические свойства требуемой стали, в частности, предел прочности при разрыве, по меньшей мере, 1180 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 13%, не получается. Скорость повторного нагрева может быть высокой, когда повторный нагрев выполняют с помощью индукционного нагревателя, но скорость этого повторного нагрева в диапазоне 5-20°C/с не оказывает заметного влияния на конечные свойства листа. Скорость нагрева, таким образом, предпочтительно составляет 5-20°C/с. Например, скорость повторного нагрева составляет, по меньшей мере, 10°C/с. Предпочтительно между стадией быстрого охлаждения и стадией повторного нагрева листа до температуры разделения РТ лист выдерживают при температуре закалки в течение времени выдержки в интервале между 2 c и 8 c, предпочтительно между 3 c и 7 c.
- выдержки листа при температуре разделения PT в течение времени между 50 с и 150 с. Выдержка листа при температуре разделения означает, что в процессе разделения температура листа остается между PT - 10°C и T + 10°C.
- охлаждения листа до комнатной температуры.
При такой обработке могут быть получены листы, имеющие предел прочности при разрыве YS, по меньшей мере, 850 МПа, предел прочности при растяжении, по меньшей мере, 1180 МПа, общее удлинение, по меньшей мере, 13%, и коэффициент раздачи отверстия HER согласно стандарту ISO 16630: 2009, по меньшей мере, 30%, или даже 50%.
Эта обработка позволяет получить конечную структуру после разделения и охлаждения до комнатной температуры, содержащую между 3 и 15% остаточного аустенита и между 85 и 97% суммы мартенсита и бейнита без феррита.
Кроме того, средний размер аустенитного зерна предпочтительно составляет 5 мкм или менее, и средний размер блоков бейнита или мартенсита предпочтительно составляет 10 мкм или менее.
В качестве примера лист 1,2 мм толщиной, имеющей следующий состав:
C=0,18%, Si=1,55% Mn=2,02%, Nb=0,02%, Mo=0,15%, Al=0,05%, N=0,06%, остальное Fe и примеси, был изготовлен путем горячей и холодной прокатки. Теоретическая температура превращения Ms этой стали составляет 386°C и точка Ac3 составляет 849°C.
Образцы листа подвергали термообработке отжигом, закалкой и разделением и определяли механические свойства. Листы выдерживали при температуре закалки в течение около 3 c.
Условия обработки и полученные свойства приведены в таблице 1.
Figure 00000001
В этой таблице, TA температура отжига, QT температура закалки, PT температура разделения, Pt время разделения, YS предел прочности при разрыве, TS предел прочности при растяжении, TE общее удлинение, HER коэффициент раздачи отверстия в соответствии со стандартом ISO, RA доля остаточного аустенита в конечной структуре, RA размер зерна является средним размером аустенитного зерна, M+B представляет долю бейнита и мартенсита в конечной структуре и M+B размер зерна является средним размером зерна или блоков мартенсита и бейнита.
Пример 1, структура которого показана на фиг. 1, и которая содержит 10,4% остаточного аустенита и 89,6% мартенсита и бейнита, и пример 2, структура которого показана на фиг. 2, и которая содержит 6,8% остаточного аустенита и 93,2% мартенсита и бейнита, показывают, что при температуре закалки 300°C или 350°C, разделении при температуре 450°C со временем разделения 99 с лист имеет предел прочности при разрыве выше 850 МПа, предел прочности при растяжении выше 1180 МПа, общее удлинение около 14%, выше 13% и коэффициент раздачи отверстия HER согласно стандарту ISO 16630: 2009 выше 30%. Когда температура закалки составляет 300°C (+/-10°C), общее удлинение может быть выше 13% и коэффициент раздачи отверстия является подходящим: 57%, как показано в примере 2.
Примеры 3-4, которые относятся к уровню техники, с температурой закалки выше, чем Ms, то есть структура не является мартенситной, показывают, что невозможно достичь одновременно требуемые предел прочности при разрыве, общее удлинение и коэффициент раздачи отверстия.
Пример 5 также показывает, что при температуре закалки 340°C, разделении при 470°C со временем разделения 50 с, лист имеет предел прочности при разрыве выше 850 МПа, предел прочности при растяжении выше 1100 МПа, общее удлинение около 14%, выше, чем 13%, и коэффициент раздачи отверстия по измерению согласно стандарту ИСО 16630: 2009 выше 30%.
Пример 6 показывает, что, когда температура разделения слишком высока, то есть выше 470°C, предел прочности при растяжении, по меньшей мере, 1180 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 13% не будут получены.

Claims (31)

1. Способ изготовления высокопрочного стального листа, имеющего улучшенную прочность и формуемость, имеющего предел прочности при разрыве YS, по меньшей мере, 850 МПа, предел прочности при растяжении TS, по меньшей мере, 1180 МПа, общее удлинение, по меньшей мере, 13% и коэффициент раздачи отверстия HER, по меньшей мере, 30%, путем термической обработки стального листа, химический состав стали которого содержит, мас. %:
0,13%≤С≤0,22%,
1,2%≤Si≤1,8%,
1,8%≤Mn≤2,2%,
0,10%≤Мо≤0,20%,
Nb≤0,05%,
Ti≤0,05%,
Al≤0,5%,
Fe и неизбежные примеси - остальное,
причем термическая обработка включает в себя следующие стадии:
отжиг листа при температуре отжига ТА выше 865°C, но ниже 1000°C в течение времени более 30 с,
закалка листа путем его охлаждения до температуры закалки QT между 310°C и 375°C при скорости охлаждения, по меньшей мере, 30°C/с, чтобы непосредственно после закалки иметь структуру, состоящую из аустенита и, по меньшей мере, 50% мартенсита, с таким содержанием аустенита, что конечная структура после обработки и охлаждения до комнатной температуры содержит между 3% и 15% остаточного аустенита и между 85% и 97% суммы мартенсита и бейнита без феррита,
нагрев листа до температуры разделения РТ между 370°C и 470°C и выдержку листа при этой температуре в течение времени разделения Pt между 50 с и 150 с и
охлаждение листа до комнатной температуры.
2. Способ по п. 1, в котором химический состав стали таков, что Al≤0,05%.
3. Способ по п. 1, в котором температура закалки QT находится между 310°C и 340°C.
4. Способ по любому из пп. 1-3 дополнительно включает после охлаждения до температуры закалки QT и перед нагревом листа до температуры разделения РТ стадию выдержки листа при температуре закалки QT в течение времени выдержки между 2 и 8 с, предпочтительно между 3 и 7 с.
5. Стальной лист, в котором химический состав стали содержит, мас. %:
0,13%≤С≤0,22%,
1,2%≤Si≤1,8%,
1,8%≤Mn≤2,2%,
0,10%≤Мо≤0,20%,
Nb≤0,05%,
Ti<0,05%,
Al≤0,5%,
Fe и неизбежные примеси - остальное,
причем лист имеет предел прочности при разрыве, по меньшей мере, 850 МПа, предел прочности при растяжении, по меньшей мере, 1180 МПа, общее удлинение, по меньшей мере, 13% и коэффициент раздачи отверстия HER, по меньшей мере, 30%, структура стали включает между 3 и 15% остаточного аустенита и между 85 и 97% суммы мартенсита и бейнита без феррита и средний размер аустенитного зерна составляет 5 мкм или менее.
6. Стальной лист по п. 5, в котором химический состав стали таков, что Al≤0,05%.
7. Стальной лист по п. 5, для которого общее удлинение составляет, по меньшей мере, 14%.
8. Стальной лист по п. 5, для которого коэффициент раздачи отверстия составляет, по меньшей мере, 50%.
9. Стальной лист по любому из пп. 5-8, в котором средний размер зерна или блоков мартенсита и бейнита составляет 10 мкм или менее.
RU2016151759A 2014-07-03 2015-07-03 Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист RU2689573C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2014/002296 2014-07-03
PCT/IB2014/002296 WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
PCT/IB2015/055037 WO2016001893A2 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016151759A RU2016151759A (ru) 2018-06-28
RU2016151759A3 RU2016151759A3 (ru) 2018-12-04
RU2689573C2 true RU2689573C2 (ru) 2019-05-28

Family

ID=52014164

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016151759A RU2689573C2 (ru) 2014-07-03 2015-07-03 Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист

Country Status (17)

Country Link
US (2) US11555226B2 (ru)
EP (2) EP3663416B1 (ru)
JP (2) JP6612273B2 (ru)
KR (1) KR102459261B1 (ru)
CN (1) CN106661701B (ru)
BR (1) BR112016030065B1 (ru)
CA (1) CA2954145C (ru)
ES (2) ES2785553T3 (ru)
FI (1) FI3663416T3 (ru)
HU (2) HUE049802T2 (ru)
MA (2) MA49777B1 (ru)
MX (1) MX2017000201A (ru)
PL (2) PL3164518T3 (ru)
RU (1) RU2689573C2 (ru)
UA (1) UA118791C2 (ru)
WO (2) WO2016001706A1 (ru)
ZA (1) ZA201608452B (ru)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
KR101736620B1 (ko) * 2015-12-15 2017-05-17 주식회사 포스코 화성처리성 및 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법
KR102127037B1 (ko) 2017-02-28 2020-06-25 주식회사 엘지화학 전극 구조체 및 이를 포함하는 레독스 흐름 전지
CN107326163B (zh) * 2017-06-12 2020-04-14 山东建筑大学 一种贝氏体区等温+热冲压变形生产先进高强钢的方法
CN109207841B (zh) 2017-06-30 2021-06-15 宝山钢铁股份有限公司 一种低成本高成型性1180MPa级冷轧退火双相钢板及其制造方法
WO2019122978A1 (en) * 2017-12-21 2019-06-27 Arcelormittal Welded steel part used as motor vehicle part, hot pressed steel part, and method of manufacturing said welded steel part
MA54266B1 (fr) * 2018-11-30 2023-03-31 Arcelormittal Tôle d'acier recuit laminée à chaud présentant un rapport d'expansion de trou élevé et son procédé de fabrication
CN109266972B (zh) * 2018-12-14 2022-02-18 辽宁衡业高科新材股份有限公司 一种1400MPa级别热处理车轮的制备方法
KR102153200B1 (ko) * 2018-12-19 2020-09-08 주식회사 포스코 굽힘 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
KR102164086B1 (ko) * 2018-12-19 2020-10-13 주식회사 포스코 버링성이 우수한 고강도 냉연강판 및 합금화 용융아연도금강판과 이들의 제조방법
CN113061698B (zh) * 2021-03-16 2022-04-19 北京理工大学 一种以珠光体为前驱体制备淬火-配分钢的热处理方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006083403A (ja) * 2004-09-14 2006-03-30 Jfe Steel Kk 延性および化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
EP2325346A1 (en) * 2008-09-10 2011-05-25 JFE Steel Corporation High-strength steel plate and manufacturing method thereof
JP2012240095A (ja) * 2011-05-20 2012-12-10 Kobe Steel Ltd 高強度鋼板の温間成形方法
RU2518852C1 (ru) * 2012-07-20 2014-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления
RU2530199C2 (ru) * 2012-05-18 2014-10-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный с низким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованный погружением стальной лист, высокопрочный с низким отношением предела текучести к пределу прочности отожженный оцинкованный погружением стальной лист, способ изготовления высокопрочного с низким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованного погружением стального листа и способ изготовления высокопрочного с низким отношением предела текучести к пределу прочности отожженного оцинкованного погружением стального листа

Family Cites Families (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4159218A (en) 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
DZ2532A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé.
BR9811051A (pt) * 1997-07-28 2000-08-15 Exxonmobil Upstream Res Co Placa de aço, e, processo para preparar a mesma
JP4608822B2 (ja) 2001-07-03 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US6746548B2 (en) 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
US20060011274A1 (en) 2002-09-04 2006-01-19 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
US20080283154A1 (en) 2004-01-14 2008-11-20 Hirokazu Taniguchi Hot dip galvanized high strength steel sheet excellent in plating adhesion and hole expandability and method of production of same
JP4357977B2 (ja) * 2004-02-04 2009-11-04 住友電工スチールワイヤー株式会社 ばね用鋼線
JP4510488B2 (ja) 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP4716358B2 (ja) 2005-03-30 2011-07-06 株式会社神戸製鋼所 強度と加工性のバランスに優れた高強度冷延鋼板およびめっき鋼板
US7887648B2 (en) 2005-12-28 2011-02-15 Kobe Steel, Ltd. Ultrahigh-strength thin steel sheet
JP4174592B2 (ja) 2005-12-28 2008-11-05 株式会社神戸製鋼所 超高強度薄鋼板
EP1832667A1 (fr) 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
GB2439069B (en) 2006-03-29 2011-11-30 Kobe Steel Ltd High Strength cold-rolled steel sheet exhibiting excellent strength-workability balance and plated steel sheet
JP4974341B2 (ja) 2006-06-05 2012-07-11 株式会社神戸製鋼所 成形性、スポット溶接性、および耐遅れ破壊性に優れた高強度複合組織鋼板
JP4291860B2 (ja) * 2006-07-14 2009-07-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
JP4411326B2 (ja) 2007-01-29 2010-02-10 株式会社神戸製鋼所 リン酸塩処理性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
EP2020451A1 (fr) 2007-07-19 2009-02-04 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier à hautes caractéristiques de résistance et de ductilité, et tôles ainsi produites
ES2367713T3 (es) 2007-08-15 2011-11-07 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Acero de fase dual, producto plano de un acero de fase dual tal y procedimiento para la fabricación de un producto plano.
PL2028282T3 (pl) 2007-08-15 2012-11-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stal dwufazowa, płaski wyrób wytworzony ze stali dwufazowej i sposób wytwarzania płaskiego wyrobu
EP2198067A4 (en) 2007-09-10 2011-10-05 Pertti J Sippola METHOD AND APPARATUS FOR PROVIDING IMPROVED FORMABILITY FOR GALVANIZED STEEL HAVING HIGH TENSILE STRENGTH RESISTANCE
KR20100046057A (ko) 2007-10-25 2010-05-04 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
KR101018131B1 (ko) 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
JP2009173959A (ja) 2008-01-21 2009-08-06 Nakayama Steel Works Ltd 高強度鋼板およびその製造方法
CN101225499B (zh) 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP4894863B2 (ja) * 2008-02-08 2012-03-14 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5402007B2 (ja) 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5315956B2 (ja) 2008-11-28 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5412182B2 (ja) 2009-05-29 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板
JP5703608B2 (ja) * 2009-07-30 2015-04-22 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5807368B2 (ja) * 2010-06-16 2015-11-10 新日鐵住金株式会社 圧延方向に対して４５°の方向の均一伸びが極めて高い高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5126326B2 (ja) * 2010-09-17 2013-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
KR101253885B1 (ko) * 2010-12-27 2013-04-16 주식회사 포스코 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법
EP2683839B1 (en) 2011-03-07 2015-04-01 Tata Steel Nederland Technology B.V. Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith
JP5821260B2 (ja) * 2011-04-26 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
UA112771C2 (uk) 2011-05-10 2016-10-25 Арселормітталь Інвестігасьон І Десароло Сл Сталевий лист з високою механічною міцністю, пластичністю і формованістю, спосіб виготовлення та застосування таких листів
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
JP5824283B2 (ja) * 2011-08-17 2015-11-25 株式会社神戸製鋼所 室温および温間での成形性に優れた高強度鋼板
JP5834717B2 (ja) 2011-09-29 2015-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高降伏比を有する溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
RU2474623C1 (ru) 2011-10-31 2013-02-10 Валентин Николаевич Никитин Способ производства высокопрочной листовой стали мартенситного класса и деформационно-термический комплекс для его осуществления
JP5632904B2 (ja) * 2012-03-29 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP2013237923A (ja) 2012-04-20 2013-11-28 Jfe Steel Corp 高強度鋼板およびその製造方法
US20150203947A1 (en) * 2012-07-31 2015-07-23 Jfe Steel Corporation High-strength galvanized steel sheet with excellent formability and shape fixability and method for manufacturing the same
JP5857909B2 (ja) 2012-08-09 2016-02-10 新日鐵住金株式会社 鋼板およびその製造方法
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006083403A (ja) * 2004-09-14 2006-03-30 Jfe Steel Kk 延性および化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
EP2325346A1 (en) * 2008-09-10 2011-05-25 JFE Steel Corporation High-strength steel plate and manufacturing method thereof
JP2012240095A (ja) * 2011-05-20 2012-12-10 Kobe Steel Ltd 高強度鋼板の温間成形方法
RU2530199C2 (ru) * 2012-05-18 2014-10-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный с низким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованный погружением стальной лист, высокопрочный с низким отношением предела текучести к пределу прочности отожженный оцинкованный погружением стальной лист, способ изготовления высокопрочного с низким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованного погружением стального листа и способ изготовления высокопрочного с низким отношением предела текучести к пределу прочности отожженного оцинкованного погружением стального листа
RU2518852C1 (ru) * 2012-07-20 2014-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления

Also Published As

Publication number Publication date
WO2016001893A2 (en) 2016-01-07
PL3164518T3 (pl) 2020-09-21
EP3663416B1 (en) 2023-04-05
CN106661701A (zh) 2017-05-10
CA2954145A1 (en) 2016-01-07
JP2017524819A (ja) 2017-08-31
FI3663416T3 (fi) 2023-05-08
HUE061889T2 (hu) 2023-08-28
ES2949421T3 (es) 2023-09-28
HUE049802T2 (hu) 2020-10-28
PL3663416T3 (pl) 2023-05-15
US20220298598A1 (en) 2022-09-22
US11555226B2 (en) 2023-01-17
KR20170026394A (ko) 2017-03-08
JP2020050956A (ja) 2020-04-02
WO2016001706A1 (en) 2016-01-07
RU2016151759A3 (ru) 2018-12-04
MA49777B1 (fr) 2023-04-28
EP3164518A2 (en) 2017-05-10
JP6612273B2 (ja) 2019-11-27
KR102459261B1 (ko) 2022-10-25
UA118791C2 (uk) 2019-03-11
MX2017000201A (es) 2017-08-03
MA49777A (fr) 2020-06-10
ES2785553T3 (es) 2020-10-07
BR112016030065B1 (pt) 2021-02-23
BR112016030065A2 (pt) 2017-08-22
JP6804617B2 (ja) 2020-12-23
RU2016151759A (ru) 2018-06-28
MA40195B1 (fr) 2020-06-30
US20170137907A1 (en) 2017-05-18
CA2954145C (en) 2022-06-07
EP3663416A1 (en) 2020-06-10
ZA201608452B (en) 2019-10-30
CN106661701B (zh) 2018-09-04
EP3164518B1 (en) 2020-04-08
WO2016001893A3 (en) 2016-03-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2689573C2 (ru) Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист
JP6906081B2 (ja) 強度、延性および成形性が改善された高強度鋼板を製造する方法
RU2687284C2 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист
RU2686729C2 (ru) Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью
KR102459257B1 (ko) 고강도 강 시트를 제조하기 위한 방법 및 얻어진 시트
KR102407064B1 (ko) 초고강도의 코팅된 또는 비코팅된 강 시트를 제조하기 위한 방법 및 얻어진 시트
RU2686324C2 (ru) Способ изготовления высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист
JP2017524822A (ja) 成形性が改善された高強度鋼板を製造する方法ならびに得られる鋼板