UA118791C2 - Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа, який має покращені міцність, штампованість, і одержаний лист - Google Patents

Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа, який має покращені міцність, штампованість, і одержаний лист Download PDF

Info

Publication number
UA118791C2
UA118791C2 UAA201613238A UAA201613238A UA118791C2 UA 118791 C2 UA118791 C2 UA 118791C2 UA A201613238 A UAA201613238 A UA A201613238A UA A201613238 A UAA201613238 A UA A201613238A UA 118791 C2 UA118791 C2 UA 118791C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
sheet
temperature
steel
mpa
austenite
Prior art date
Application number
UAA201613238A
Other languages
English (en)
Inventor
Рашмі Ранджан Моханті
Хунь Цзо Цзюнь
Дунвей Фань
Паван К. С. Венкатасурія
Original Assignee
Арселорміттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=52014164&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=UA118791(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселорміттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA118791C2 publication Critical patent/UA118791C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0242—Flattening; Dressing; Flexing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling

Abstract

Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа, який має границю міцності на розрив YS≥850 МІІа, границю міцності на розтяг TS≥1180 МПа, загальне подовження ≥13 % і коефіцієнт збільшення отвору HER≥30 %, шляхом термічної обробки сталевого листа, причому хімічний склад сталі містить, мас. %: 0,13(С(0,22, 1,2(Si(1,8, 1,8(Mn(2,2, 0,10(Mo (0,20, Nb(0,05, Ті(0,05, Al(0,5, решта - Fе і неминучі домішки. Лист відпалюють при температурі відпалу ТА≥865 °C і (1000 °C протягом часу більше 30 с, потім проводять загартування шляхом охолодження до температури загартування QT між 310 °C і 375 °C при швидкості охолодження ≥30 °C/с, щоб мати одразу після загартування структуру, яка складається з аустеніту і щонайменше 50 % мартенситу, з таким вмістом аустеніту, що кінцева структура може містити між 3 % і 15 % залишкового аустеніту і між 85 % і 97 % суми мартенситу і бейніту без фериту, потім нагрівання до температури розділення РТ між 370 °C і 470 °C і витримування при цій температурі протягом часу Pt між 50 с і 150 с, потім охолодження до кімнатної температури.

Description

230 "С/сб, щоб мати одразу після загартування структуру, яка складається з аустеніту і щонайменше 50 95 мартенситу, з таким вмістом аустеніту, що кінцева структура може містити між З 95 і 15 95 залишкового аустеніту і між 85 95 і 97 95 суми мартенситу і бейніту без фериту, потім нагрівання до температури розділення РТ між 370 "С їі 470 С і витримування при цій температурі протягом часу Рі між 50 с і 150 с, потім охолодження до кімнатної температури.
Винахід належить до способу одержання високоміцного сталевого листа, який має покращену міцність, пластичність і штампованість і до листів, одержаних за допомогою цього способу.
Для виготовлення різного устаткування, як-то, деталей конструктивних елементів кузовів і панелей кузовів для автомобільної техніки зазвичай використовують, виготовлені з ОР (двофазних) сталей або ТКІР (пластичність, наведена перетворенням) сталей.
Наприклад, такі сталі, які містять мартенситну структуру і/або залишковий аустеніт і які містять близько 0,2 мас. 96 С, близько 2 мас. 95 Мп, близько 1,7 мас. 95 5і, мають границю міцності на розрив близько 750 МПа, границю міцності на розтяг близько 980 МПа, загальне подовження більше 8 95. Ці листи виробляються на лінії безперервного відпалу охолодженням від температури відпалу вищої температури перетворення Асз, до старіння вище точки перетворення М5 і витримуванням листа при температурі протягом заданого часу. Далі лист охолоджують до навколишньої температури.
У зв'язку з цим, бажано мати листи з границею міцності на розрив У5 щонайменше 850 МПа, границею міцності на розтяг ТЗ близько 1180 МПа, загальним подовженням щонайменше 13 95 або переважно щонайменше 1495 і коефіцієнтом збільшення отвору НЕК відповідно до стандарту ІЗО 16630:2009 більше 30 95, і навіть більше 50 95. Слід підкреслити, що через відмінності методів вимірювання, коефіцієнта збільшення отвору НЕК відповідно до стандарту
ІБО дуже різні і не порівнювані з величинами коефіцієнта збільшення отвору А відповідно до
УЕ5 Т 1001 (стандарт Федерації чорної металургії Японії).
Таким чином, метою цього винаходу є створення такого листа і способу його виготовлення.
Тому винахід стосується способу виготовлення високоміцного сталевого листа, який має покращену пластичність і штампованість, листа, який має границю міцності на розрив У5 щонайменше 850 МПа, границю міцності на розтяг Т5 щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 13 95 і коефіцієнт збільшення отвору НЕК щонайменше 30 95, шляхом термічної обробки, причому хімічний склад сталі містить, мас. 90: 013 х022; 12: 5іх 1,8; 1,8 5 Мп х 2,2;
Коо) 0,10 х Мо х 0,20;
МО х 0,05;
Тіх 0,05;
Ах 0,5 решта Ее та неминучі домішки, лист відпалюють при температурі відпалу ТА вище 865 "С, але нижче 1000 С протягом часу більше 30 с. Потім лист піддають гартуванню шляхом охолодження до температури загартування ОТ між 275 "С і 375 "С, при швидкості охолодження щонайменше 30 "С/с, щоб одразу після загартування мати структуру, яка складається з аустеніту і щонайменше 50 95 мартенситу, вміст аустеніту має бути таким, що кінцева структура, тобто структура після обробки і охолодження до кімнатної температури, може містити між З і 15 95 залишкового аустеніту і між 85 95 і 97 95 суми мартенситу і бейніту без фериту. Потім лист нагрівають до температури розділення РТ між 370 "С і 470 "С і витримують при цій температурі протягом часу розділення РІ між 50 с і 150 с. Потім лист охолоджують до кімнатної температури.
Переважно хімічний склад сталі такий, що АЇ х 0,05 мас. 95.
Переважно температура загартування ОТ становить між 310 "С і 375 "С, зокрема, між 310 і 340 с.
Переважно спосіб додатково включає після охолодження листа до температури загартування ОТ і перед нагріванням листа до температури розділення РТ, стадію витримування листа при температурі загартування протягом часу витримування між2 сів с, переважно між З с і 7 с.
Винахід також належить до сталевого листа, хімічний склад якого містить у мас. бо: 013 х022; 12: 5іх 1,8; 0,10 х Мо х 0,20;
МО х 0,05;
Ті «0,05;
Ах 0,5 решта Ее і неминучі домішки, який має границю міцності на розрив щонайменше 850 МПа, границю міцності на розтяг щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 13 95 і коефіцієнт збільшення отворів НЕК щонайменше 30 95.
Структура сталі містить між З і 15 95 залишкового аустеніту і між 85 і 97 95 суми мартенситу і бейніту, без фериту.
Переважно хімічний склад сталі такий, що АЇ х 0,05 95 або менше.
Переважно середній розмір залишкового зерна становить 5 мкм або менше.
Середній розмір зерен або блоків мартенситу і бейніту переважно становить 10 мкм або менше.
Винахід далі буде описаний в деталях, але без введення обмежень і проілюстрований фігурами 1-2, які являють собою СЕМ мікрофотографії двох прикладів винаходу.
Відповідно до винаходу лист отримують гарячим вальцюванням і необов'язково холодним вальцюванням напівпродукту, виготовленого зі сталі, хімічний склад якої містить у мас. 9о: - 0,13-0,22 і переважно більш 0,16, переважно менше 0,20 вуглецю для забезпечення задовільної міцності і покращеної стабільності залишкового аустеніту, що необхідно для одержання достатнього подовження. Якщо вміст вуглецю занадто високий, то гарячекатаний лист, занадто твердий для холодного вальцювання і його зварюваність є недостатньою. - 1,2-1,8 мас. 96, переважно більше 1,3 мас. і менше 1,6 мас. 9» кремнію з метою стабілізації аустеніту, щоб забезпечити зміцнення твердого розчину і затримування утворення карбідів під час старіння. - 1,8-2,2 мас. 95 і, переважно більше 1,9 мас. 95 і переважно менше 2,1 мас. 95 марганцю для того, щоб мати достатню прожарюваність для того, щоб одержати структуру, яка містить щонайменше 65 95 мартенситу, границю міцності на розтяг більшу 1150 МпПа і уникнути проблем сегрегації, які шкідливі для пластичності. - 0,10-0,20 мас. 96 молібдену для підвищення прожарюваності і стабілізації залишкового аустеніту, щоб затримати розкладання аустеніту так, щоб не відбувалося розкладання аустеніту в ході старіння відповідно до даного винаходу. - до 0,5 мас. 95 алюмінію, який зазвичай додають до рідкої сталі для її розкислювання. Якщо вміст АЇ перевищує 0,5 мас.95, температура аустенізації буде занадто високою для її досягнення і буде важко переробляти сталь в промисловому масштабі, переважно вміст АЇ обмежений 0,05 мас. 95. - вміст МО обмежений 0,05 мас. 95, тому що вище такого значення будуть формуватися
Зо виділення великого розміру і штампованість буде зменшуватися, ускладнюючи досягнення загального подовження 13 95. - вміст Ті обмежений 0,05 мас. 96, тому що вище такого значення будуть формуватися виділення великого розміру і штампованість буде зменшуватися, ускладнюючи досягнення загального подовження 13 95.
Інше у складі є залізом і залишковими елементами, які з'являються при виробництві сталі. В цьому відношенні Мі, Ст, Си, М, В, С, Р ї М щонайменше розглядаються як залишкові елементи, які є неминучими домішками. Таким чином, їх вміст складає менше 0,05 мас. 95 для Мі, 0,10 мас. 95 для Сг, 0,02 мас. 96 для Мо, для Си, 0,007 мас. 96 для М, 0,0010 мас. 9о для В, 0,005 мас. 95 для 5, 0,02 мас. 95 для Р і 0,010 мас. 95 для М.
Лист одержують гарячим вальцюванням і необов'язково холодним вальцюванням у відповідності до способів, відомих фахівцям в даній галузі техніки.
Після вальцювання листи протравлюють кислотою або очищують, а потім піддають термообробці.
Термічна обробка, яку переважно виконують на лінії безперервного відпалу і гарячого покриття, включає такі стадії: - відпал листа при температурі відпалу ТА вищої температури перетворення сталі Асз і переважно вищої Асз--15 "С, тобто вище 865 "С для сталі відповідно до винаходу, щоб бути певним, що структура повністю аустенітна, але нижча 1000 "С, щоб надмірно не укрупнювати аустенітне зерно. Лист витримують при температурі відпалу, тобто температурі, яку підтримують між ТА-5"С і ТАж-10 "С, протягом часу, достатнього для гомогенізації хімічного складу. Цей час переважно перевищує 30 с, але не має бути більшим 300 с. - загартування листа шляхом охолодження до температури загартування ОТ нижче температури перетворення М5 зі швидкістю охолодження достатньою, щоб уникнути формування фериту і бейніту. Температура загартування становить 275-375 С і переважно 290-360 "С, щоб мати структуру, яка складається з аустеніту і 50 95 мартенситу, вміст аустеніту такий, щоб кінцева структура, тобто структура після обробки і охолодження до кімнатної температури, може містити між З і 1595 залишкового аустеніту і між 8595 і 97 95 суми мартенситу і бейніту без фериту. Переважно температура загартування вища 300 "С, зокрема, знаходиться в інтервалі між 310"С і 375"С, наприклад, між 310 "С і 340 "С. Швидкість охолодження вище 30 "С/с необхідна, щоб уникнути формування фериту при охолодженні від температури відпалу ТА. - повторне нагрівання листа до температури розділення РТ між 370 "С і 470 "С і переважно між 390 С і 460 "С. Вище 470 "С механічні властивості необхідної сталі, зокрема, границя міцності при розриві щонайменше 1180 МПа і загальне подовження щонайменше 13 95, не одержується. Швидкість повторного нагрівання може бути високою, коли повторне нагрівання виконують за допомогою індукційного нагрівача, але швидкість цього повторного нагрівання в діапазоні 5 - 20 "С/с не робить помітного впливу на кінцеві властивості листа. Швидкість нагрівання, таким чином, переважно становить 5-20 "С/б5. Наприклад, швидкість повторного нагрівання становить щонайменше 10 "С/сє. Переважно між стадією швидкого охолодження і стадією повторного нагрівання листа до температури перерозподілу РТ, лист витримують при температурі загартування протягом часу між 2 с і 8 с, а переважно між З с і 7 с. - витримування листа при температурі розділення РТ протягом часу між 50 с і 150 с.
Витримування листа при температурі розділення, означає, що під час розділення температура
РТ листа залишається між -10 "С і ж 10 76. - охолодження листа до кімнатної температури.
При такій обробці можуть бути одержані листи, які мають границю міцності на розрив 5 щонайменше 850 МПа, границю міцності на розтяг щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 13 95 і коефіцієнт збільшення отвору НЕК відповідно до стандарту
ІБО 16630: 2009 щонайменше 30 95 або навіть 50 95.
Така обробка дозволяє одержати остаточну структуру після розділення і охолодження до кімнатної температури, яка містить між З 95 і 15 95 залишкового аустеніту і між 85 95 і 97 956 суми мартенситу і бейніту, без фериту.
Крім того, середній розмір аустенітного зерна переважно становить 5 мкм або менше, і середній розмір блоків бейніту або мартенситу переважно становить 10 мкм або менше.
Як приклад лист 1,2 мм завтовшки, який має наступний склад мас. бо:
С - 0,18, 51-1,55, Мп-2,02, МЬ-0,02, Мо - 0,15, АІ-0,05, М-0,06, решта Ее і домішки, був виготовлений шляхом гарячого і холодного вальцювання. Теоретична температура перетворення М5 цієї сталі становить 386 "С і точка АсЗ3 становить 849 "С.
Зо Зразки листа піддавали термообробці відпалом, загартуванню і розділенню і визначали механічні властивості. Листи були витримані при температурі загартування протягом близько З б.
Умови термообробки і одержані властивості наведені в таблиці І.
Таблиця 1
ВА ВМ
Зразок ТА ОТ РТ РІ 5 т5 ТЕ НЕН ВА |/|розмір| М--В | розмір "б "б "б (о; МПа | МПа Чо Чо Чо |зерна| 90 |) зерна
МКМ МКМ
1 1900 350 |450 99 978 | 1202) 714 | з2 | 104 | х5 | 896 «10 2 1900 300 |450/ 99 11851246) 13,8 57 | 68 | х5 | 932 | «10
З 1900450 |450 99 620 |1129| 155) 20 | 89 | х5 | | «10 4 1900400 |450 99 857 | 1185) 122 29 | 87 | х5 | | «10 5 1900340 |470 50 1025 | 1185) 138) 32 | 106!
І 6 | 900 | 275 | 500) 100 | 998 | 1149| 127| 47 | 46
У цій таблиці, ТА температура відпалу, ОТ температура загартування, РТ температура розділення, РІ час розділення, У5 границя міцності на розрив, Т5 границя міцності на розтяг, ТЕ загальне подовження, НЕК коефіцієнт збільшення отвору відповідно до стандарту ІБО, КА частка залишкового аустеніту в кінцевій структурі, КА розмір зерна є середнім розміром аустенітного зерна, М «х В, являє собою частку бейніту і мартенситу в кінцевій структурії М ж В розмір зерна є середнім розміром зерна або блоків мартенситу і бейніту.
Приклад 1, структура якого показана на Фіг. 1, і яка містить 10,4 95 залишкового аустеніту і 89,6 95 мартенситу і бейніту, і приклад 2, структура якого показана на фіг. 2, і яка містить 6,8 95 залишкового аустеніту і 93,2 95 мартенситу і бейніту, показують, що при температурі загартування 300 "С або 350 "С, розділенню при температурі 450 "С з часом розділення 99, лист має границю міцності на розрив вищу 850 МПа, границю міцності на розтяг вищу 1180
МПа, загальне подовження близько 14 95, вище 13 95 і коефіцієнт збільшення отвору НЕК відповідно до стандарту ІБО 16630:2009 вищий 3095. Коли температура загартування становить 300 "С (/-10 С), загальне подовження може бути вищим 1395 і коефіцієнт збільшення отвору є придатним: 57 95, як показано у прикладі 2.
Приклади 3-4, які стосуються рівня техніки, з температурою загартування вище, ніж М5, тобто структура не є мартенситною, показують, що неможливо досягти одночасно необхідні границя міцності на розрив, загальне подовження і коефіцієнт збільшення отвору.
Приклад 5 також показує, що при температурі загартування 340 "С, розділенні при 470 "С з часом розділення 50 с, лист має границю міцності на розрив вищу 850 МПа, границя міцності на розтягу вищу 1100 МПа, загальне подовження близько 14 95, вище, ніж 13 95, і коефіцієнт збільшення отвору по вимірюванню відповідно до стандарту ІСО 16630:2009 вищий 30 95.
Приклад 6 показує, що, коли температура розділення занадто висока, тобто вище 470 "С, границя міцності на розтяг щонайменше, 1180 МПа їі загальне подовження щонайменше 13 95 не будуть одержані.

Claims (8)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа, який має покращену пластичність і штампованість, який має границю міцності на розрив У5 щонайменше 850 МПа, границю міцності на розтяг Т5 щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 13 95 і коефіцієнт збільшення отвору НЕК щонайменше 30 95, шляхом термічної обробки сталевого листа, хімічний склад сталі, якого містить у мас. Фо: 013-022, 1,25 1,8, 1,85Мписе,2, 01о-Мо0,20, МЬ-0,05, Ті«0,05, АІО,5, решта - Ре та неминучі домішки, причому термічна обробка включає в себе наступні стадії: Зо відпал листа при температурі відпалу ТА вищої 865 "С, але нижчої 1000 "С протягом часу більше 30 с, - загартування листа шляхом його охолодження до температури загартування ОТ між 310 С і 375 С при швидкості охолодження принаймні 30 "С/с, щоб безпосередньо після загартування мати структуру, що складається з аустеніту і, яка містить щонайменше 50 95 мартенситу, з таким вмістом аустеніту, щоб кінцева структура, тобто структура після обробки і охолодження до кімнатної температури, може містити від З 9о до 15 95 залишкового аустеніту і від 85 95 до 97 95 суми мартенситу і бейніту без фериту, нагрівання листа до температури розділення РТ між 370 "С і 470 "С і витримування листа при цій температурі протягом часу розділення Рі між 50 с і 150 сі, охолодження листа до кімнатної температури.
2. Спосіб за п. 1, в якому хімічний склад сталі такий, що АЇ«0,05 мас. 905.
3. Спосіб за п. 1 або 2, в якому температура загартування ОТ знаходиться між 310 "С і 340 "С.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, який додатково включає після охолодження листа до температури загартування ОТ і перед нагріванням листа до температури розділення РТ, стадію витримування листа при температурі загартування ОТ протягом часу між 2 с і 8 с, переважно між Зсі76в.
5. Сталевий лист, в якому хімічний склад сталі містить у мас. бо: 013 «Ск0,22 1,25 1,8, 1,85Мписе,2, 01о-Мо0,20, МЬ-0,05, Ті«0,05, АІО,5, решта - Ее і неминучі домішки, причому лист має границю міцності на розрив щонайменше 850 Мпа, межу міцності на розтяг щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 13 95 і коефіцієнт збільшення отвору НЕК щонайменше 30 95, структура сталі може містити між З 95 і 15 95 залишкового аустеніту і між 85 95 і 97 95 суми мартенситу і бейніту без фериту і середній розмір аустенітного зерна становить 5 мкм або менше.
Фо. й у що 14 96. Й І«к0,0 5 менше то вже ня становить ння отвору становить й і агаль ження і ня о ІЧНИЙ оо че вить мл обов в пло 7, для я ого коефіцієнт зб ШИ й лист . в льне їх евий л 5 або 6, вт | сен 7 стап й лист за п. " для яко ; щи евий л бло що
1. Сталевий лист за серед й левий 5-8, в як я еще:
8. Ста 50 9. М З ПП. з нше. ОК 0. онайменше т за будь-яки 10 мкм або ме шк НН я Сталевий ресів становить ше я нситу конк с о марте пок ксВех с с о с о . в Зх ВВ с ЖЕ ЕК с по Я КОН КОКО 5 ОО. с шо о с с : о п. - о Ох ХХ Ох о КХ, с с КК пис КО МИХ МК с с о Со С 3 пе с о. . о о хх МН КОН ОХ 3 я Ки а еВ ЗХ ко КОЖ я КУ с о. о. МКК ОКУ с З ОК КО ОХ ЗО ОМ ЗК ОО З о. Ко фр с !
Е о. п с с: г Б с ее КО с мисі ую я А о 5 с с ПЕН с о. п. ен с п. о. З о» я о. о. З о с о З с ек я о г Ох с З с с с сх . с З М Ех с с о о ЕЕ З 5 ї. Ж с Сх п с о. 5 - - КО Ох ХХ ЗО с ЗХ с п КВ ж и о: ОО о . с шо ЗХ па с с о. Ко с С - пе с п.
0. с І с о. о. 0 с с 0. с о. Хо с с 0. о .
с о. о и п о ок с ОКО и ик 0 Ох я пи я с ОХ В КОКО З От КВ с с с КОКО о . ї . деки шк с о З м с с ОО о. с У КВ КК Ме х с ХХ ОЗ ЗО Сх ОО ОБ с . о КОКО ЗК о. ХК М ОО ОКХ ОО с с ; ле я с с зе си с КО В с с с о ОО с . п с с» п. с
0. с с и 5. 5 ОХ СУБ - 0. с с с ОКО НН. с С с ее нин их с. ев З с ОК МОХ с о с с о 3. ОО КЕ ОК с КК с с ше ве ех п оно ок е п с Моя ин с с о . с 0. Я с о Ж с р ук о о ВО М М з с о .
о. -. ще нн. І» - й '
ВЕС В ВК В ВВ ОК КВ КК ЗО ВК о В ОВ З КО КВ В ВО ОО В ОК ВК ВВЕ 2-3 с; КЗ 5 о. ОО ХХ АК М КОХ С о ОКОМ М ЗО ОО З КК о ОХ ОК КО ОО ХО Ох ЗМ КО о ОВ ОККО КК НК СОЯ п ще пн ОО 0.» Ж г с Хе ОККО ХХ ОО КОХ ОО. со ВЕ Кк ОКА ОВ Я ЗАМ ОМ о. З ОБ ОВ с ОО Ох ОО ВО с сш ОК о» о ОО ЕЕ КК кс хх с у,» МЕ ООН УК КО ЕВ ЗОНУ ОКО СКК КО ОКХ У її є є с с о. С у.» с 5 оо.
о. п с У
КО . у. т с с» : с ЗУ с ОС ши о с с хо ОО у, о.» її» ОХ с ССС о. х І В НВ х У ОКО УОЗ о. ПК 5 ХХ о. 5 І о. о. С.
ще . хх ня п. ов с с ОБО С с с Кеш КК ех с ОМ В В ЕВ З . З -6ЙДЩДЙйЙо ОККО В КК КК АК А В КН КК КК ВК КК КК КК КК ОО о. КОХ Я п . КУ т ВХ о ши СЕ ОК К М ОХ ОО ОО ОК о В В В В В В В В КВ ВО КО ССС С СО с с с с Пон Ан нн НН НН ФІГ
UAA201613238A 2014-07-03 2015-03-07 Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа, який має покращені міцність, штампованість, і одержаний лист UA118791C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2014/002296 WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
PCT/IB2015/055037 WO2016001893A2 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA118791C2 true UA118791C2 (uk) 2019-03-11

Family

ID=52014164

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201613238A UA118791C2 (uk) 2014-07-03 2015-03-07 Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа, який має покращені міцність, штампованість, і одержаний лист

Country Status (17)

Country Link
US (2) US11555226B2 (uk)
EP (2) EP3663416B1 (uk)
JP (2) JP6612273B2 (uk)
KR (1) KR102459261B1 (uk)
CN (1) CN106661701B (uk)
BR (1) BR112016030065B1 (uk)
CA (1) CA2954145C (uk)
ES (2) ES2785553T3 (uk)
FI (1) FI3663416T3 (uk)
HU (2) HUE049802T2 (uk)
MA (2) MA49777B1 (uk)
MX (1) MX2017000201A (uk)
PL (2) PL3164518T3 (uk)
RU (1) RU2689573C2 (uk)
UA (1) UA118791C2 (uk)
WO (2) WO2016001706A1 (uk)
ZA (1) ZA201608452B (uk)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
KR101736620B1 (ko) * 2015-12-15 2017-05-17 주식회사 포스코 화성처리성 및 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법
KR102127037B1 (ko) 2017-02-28 2020-06-25 주식회사 엘지화학 전극 구조체 및 이를 포함하는 레독스 흐름 전지
CN107326163B (zh) * 2017-06-12 2020-04-14 山东建筑大学 一种贝氏体区等温+热冲压变形生产先进高强钢的方法
CN109207841B (zh) 2017-06-30 2021-06-15 宝山钢铁股份有限公司 一种低成本高成型性1180MPa级冷轧退火双相钢板及其制造方法
WO2019122978A1 (en) * 2017-12-21 2019-06-27 Arcelormittal Welded steel part used as motor vehicle part, hot pressed steel part, and method of manufacturing said welded steel part
MA54266B1 (fr) * 2018-11-30 2023-03-31 Arcelormittal Tôle d'acier recuit laminée à chaud présentant un rapport d'expansion de trou élevé et son procédé de fabrication
CN109266972B (zh) * 2018-12-14 2022-02-18 辽宁衡业高科新材股份有限公司 一种1400MPa级别热处理车轮的制备方法
KR102153200B1 (ko) * 2018-12-19 2020-09-08 주식회사 포스코 굽힘 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
KR102164086B1 (ko) * 2018-12-19 2020-10-13 주식회사 포스코 버링성이 우수한 고강도 냉연강판 및 합금화 용융아연도금강판과 이들의 제조방법
CN113061698B (zh) * 2021-03-16 2022-04-19 北京理工大学 一种以珠光体为前驱体制备淬火-配分钢的热处理方法

Family Cites Families (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4159218A (en) 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
DZ2532A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé.
BR9811051A (pt) * 1997-07-28 2000-08-15 Exxonmobil Upstream Res Co Placa de aço, e, processo para preparar a mesma
JP4608822B2 (ja) 2001-07-03 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US6746548B2 (en) 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
US20060011274A1 (en) 2002-09-04 2006-01-19 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
US20080283154A1 (en) 2004-01-14 2008-11-20 Hirokazu Taniguchi Hot dip galvanized high strength steel sheet excellent in plating adhesion and hole expandability and method of production of same
JP4357977B2 (ja) * 2004-02-04 2009-11-04 住友電工スチールワイヤー株式会社 ばね用鋼線
JP4510488B2 (ja) 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP4367300B2 (ja) * 2004-09-14 2009-11-18 Ｊｆｅスチール株式会社 延性および化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP4716358B2 (ja) 2005-03-30 2011-07-06 株式会社神戸製鋼所 強度と加工性のバランスに優れた高強度冷延鋼板およびめっき鋼板
US7887648B2 (en) 2005-12-28 2011-02-15 Kobe Steel, Ltd. Ultrahigh-strength thin steel sheet
JP4174592B2 (ja) 2005-12-28 2008-11-05 株式会社神戸製鋼所 超高強度薄鋼板
EP1832667A1 (fr) 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
GB2439069B (en) 2006-03-29 2011-11-30 Kobe Steel Ltd High Strength cold-rolled steel sheet exhibiting excellent strength-workability balance and plated steel sheet
JP4974341B2 (ja) 2006-06-05 2012-07-11 株式会社神戸製鋼所 成形性、スポット溶接性、および耐遅れ破壊性に優れた高強度複合組織鋼板
JP4291860B2 (ja) * 2006-07-14 2009-07-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
JP4411326B2 (ja) 2007-01-29 2010-02-10 株式会社神戸製鋼所 リン酸塩処理性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
EP2020451A1 (fr) 2007-07-19 2009-02-04 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier à hautes caractéristiques de résistance et de ductilité, et tôles ainsi produites
ES2367713T3 (es) 2007-08-15 2011-11-07 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Acero de fase dual, producto plano de un acero de fase dual tal y procedimiento para la fabricación de un producto plano.
PL2028282T3 (pl) 2007-08-15 2012-11-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stal dwufazowa, płaski wyrób wytworzony ze stali dwufazowej i sposób wytwarzania płaskiego wyrobu
EP2198067A4 (en) 2007-09-10 2011-10-05 Pertti J Sippola METHOD AND APPARATUS FOR PROVIDING IMPROVED FORMABILITY FOR GALVANIZED STEEL HAVING HIGH TENSILE STRENGTH RESISTANCE
KR20100046057A (ko) 2007-10-25 2010-05-04 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
KR101018131B1 (ko) 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
JP2009173959A (ja) 2008-01-21 2009-08-06 Nakayama Steel Works Ltd 高強度鋼板およびその製造方法
CN101225499B (zh) 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP4894863B2 (ja) * 2008-02-08 2012-03-14 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5402007B2 (ja) 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5315956B2 (ja) 2008-11-28 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5412182B2 (ja) 2009-05-29 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板
JP5703608B2 (ja) * 2009-07-30 2015-04-22 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5807368B2 (ja) * 2010-06-16 2015-11-10 新日鐵住金株式会社 圧延方向に対して４５°の方向の均一伸びが極めて高い高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5126326B2 (ja) * 2010-09-17 2013-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
KR101253885B1 (ko) * 2010-12-27 2013-04-16 주식회사 포스코 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법
EP2683839B1 (en) 2011-03-07 2015-04-01 Tata Steel Nederland Technology B.V. Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith
JP5821260B2 (ja) * 2011-04-26 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
UA112771C2 (uk) 2011-05-10 2016-10-25 Арселормітталь Інвестігасьон І Десароло Сл Сталевий лист з високою механічною міцністю, пластичністю і формованістю, спосіб виготовлення та застосування таких листів
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
JP2012240095A (ja) * 2011-05-20 2012-12-10 Kobe Steel Ltd 高強度鋼板の温間成形方法
JP5824283B2 (ja) * 2011-08-17 2015-11-25 株式会社神戸製鋼所 室温および温間での成形性に優れた高強度鋼板
JP5834717B2 (ja) 2011-09-29 2015-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高降伏比を有する溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
RU2474623C1 (ru) 2011-10-31 2013-02-10 Валентин Николаевич Никитин Способ производства высокопрочной листовой стали мартенситного класса и деформационно-термический комплекс для его осуществления
JP5632904B2 (ja) * 2012-03-29 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP2013237923A (ja) 2012-04-20 2013-11-28 Jfe Steel Corp 高強度鋼板およびその製造方法
JP2013241636A (ja) * 2012-05-18 2013-12-05 Jfe Steel Corp 低降伏比型高強度溶融亜鉛めっき鋼板、低降伏比型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、低降伏比型高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、および低降伏比型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2014019928A (ja) * 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
US20150203947A1 (en) * 2012-07-31 2015-07-23 Jfe Steel Corporation High-strength galvanized steel sheet with excellent formability and shape fixability and method for manufacturing the same
JP5857909B2 (ja) 2012-08-09 2016-02-10 新日鐵住金株式会社 鋼板およびその製造方法
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet

Also Published As

Publication number Publication date
WO2016001893A2 (en) 2016-01-07
PL3164518T3 (pl) 2020-09-21
EP3663416B1 (en) 2023-04-05
CN106661701A (zh) 2017-05-10
CA2954145A1 (en) 2016-01-07
JP2017524819A (ja) 2017-08-31
FI3663416T3 (fi) 2023-05-08
HUE061889T2 (hu) 2023-08-28
ES2949421T3 (es) 2023-09-28
HUE049802T2 (hu) 2020-10-28
PL3663416T3 (pl) 2023-05-15
US20220298598A1 (en) 2022-09-22
US11555226B2 (en) 2023-01-17
KR20170026394A (ko) 2017-03-08
JP2020050956A (ja) 2020-04-02
WO2016001706A1 (en) 2016-01-07
RU2016151759A3 (uk) 2018-12-04
MA49777B1 (fr) 2023-04-28
EP3164518A2 (en) 2017-05-10
RU2689573C2 (ru) 2019-05-28
JP6612273B2 (ja) 2019-11-27
KR102459261B1 (ko) 2022-10-25
MX2017000201A (es) 2017-08-03
MA49777A (fr) 2020-06-10
ES2785553T3 (es) 2020-10-07
BR112016030065B1 (pt) 2021-02-23
BR112016030065A2 (pt) 2017-08-22
JP6804617B2 (ja) 2020-12-23
RU2016151759A (ru) 2018-06-28
MA40195B1 (fr) 2020-06-30
US20170137907A1 (en) 2017-05-18
CA2954145C (en) 2022-06-07
EP3663416A1 (en) 2020-06-10
ZA201608452B (en) 2019-10-30
CN106661701B (zh) 2018-09-04
EP3164518B1 (en) 2020-04-08
WO2016001893A3 (en) 2016-03-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA118791C2 (uk) Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа, який має покращені міцність, штампованість, і одержаний лист
JP7166396B2 (ja) 強度、延性および成形性が改善された高強度鋼板を製造する方法
RU2687284C2 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист
US20140352836A1 (en) High-strength seamless steel pipe for oil well use having excellent resistance to sulfide stress cracking
RU2686729C2 (ru) Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью
RU2684912C2 (ru) Способ изготовления сверхпрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный лист
Toji et al. Effect of Mn partitioning during intercritical annealing on following γ→ α transformation and resultant mechanical properties of cold-rolled dual phase steels
CA2933435C (en) Hot-pressed steel sheet member, method of manufacturing the same, and steel sheet for hot pressing
RU2677888C2 (ru) Способ изготовления высокопрочной листовой стали, имеющей улучшенную формуемость, и полученный лист
RU2686324C2 (ru) Способ изготовления высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист
US10774405B2 (en) Steel and method of manufacturing the same
KR20170026490A (ko) 1700 ~ 2200 ㎫ 인장 강도를 갖는 마텐자이트 강
CA3038322A1 (en) High elongation press hardened steel and manufacture of the same
CN108138250B (zh) 高强度钢板及其制造方法
WO2013051714A1 (ja) 鋼板及びその製造方法
CN115323278A (zh) 一种屈服700MPa级低密度钢及其热处理方法
CN106811704A (zh) 屈服强度500MPa级低屈强比桥梁钢及其制造方法
IZ Thermomechanical treatment of Ti-Nb-VB micro-alloyed steel forgings
JP2009228051A (ja) 非調質鋼材の製造方法
WO2019186257A1 (en) A high ductile bainitic steel and a method of manufacturing thereof
CA2985544C (en) High manganese 3rd generation advanced high strength steels
KR102472740B1 (ko) 저합금 3세대 첨단 고강도 강 및 제조방법
RU2812417C1 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа
KR20150112508A (ko) 고강도 냉연강판 제조 방법
Chinese Society for Metals (CSM) et al. Improving Strength-Ductility Balance of High Strength Dual-Phase Steels by Addition of Vanadium