CN105530000A - 声波器件、滤波器和分波器 - Google Patents

声波器件、滤波器和分波器 Download PDF

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Abstract

声波器件、滤波器和分波器。一种声波器件包括：压电基板；第一叉指换能器，其位于压电基板上；以及第二叉指换能器，其位于压电基板上并且与第一叉指换能器串联连接，其中，第一叉指换能器和第二叉指换能器共享一个公共汇流条作为第一叉指换能器的两个汇流条中的第一汇流条和第二叉指换能器的两个汇流条中的第一汇流条，并且公共汇流条的宽度不大于传播通过第一叉指换能器和第二叉指换能器的声波的波长的两倍，公共汇流条不连接到隔着间隙面对与第一叉指换能器和第二叉指换能器的两个汇流条中的第二汇流条连接的电极指的前端的虚设电极指。

Description

声波器件、滤波器和分波器
技术领域
本发明的特定方面涉及声波器件、滤波器和分波器(duplexer)。
背景技术
在用于诸如移动电话终端的无线通信设备的滤波器和分波器中采用声波器件。作为声波器件，已知包括具有位于压电基板上的一对梳形电极的叉指换能器(IDT)的表面声波(SAW)器件。另外，为了改进功率持久性，已知连续地划分单个SAW器件，如在日本特开2001-285025号公报和日本特开2001-24471号公报中公开的。另外，为了改进谐振器中的表面声波的限制，已知在各个梳形电极中的电极指之间提供虚设电极指，如在日本特开2003-198317号公报中公开的。另选地，已知使用不同模式下的波的多模式类型的表面声波器件、或者在多个阶段连接所述多模式类型的表面声波器件，如在日本特开平5-129884号公报、日本特开平6-37585号公报、日本特开平10-32463号公报、日本特开2000-323935号公报以及日本特开2001-127587号公报中公开的。
当单个声波器件被连续地划分以改进功率持久性时，器件尺寸增加。
发明内容
根据本发明的一方面，提供了一种声波器件，该声波器件包括：压电基板；第一IDT，其位于所述压电基板上并且包括多个电极指和两个汇流条(busbar)；以及第二IDT，其位于所述压电基板上，包括多个电极指和两个汇流条，并且与所述第一IDT串联连接，其中，所述第一IDT和所述第二IDT共享一个公共汇流条作为所述第一IDT的所述两个汇流条中的第一汇流条和所述第二IDT的所述两个汇流条中的第一汇流条，所述公共汇流条的宽度不大于传播通过所述第一IDT和所述第二IDT的声波的波长的两倍，并且所述公共汇流条不连接到隔着间隙面对与所述第一IDT的所述两个汇流条中的第二汇流条连接的电极指的前端的虚设电极指，并且不连接到隔着间隙面对与所述第二IDT的所述两个汇流条中的第二汇流条连接的电极指的前端的虚设电极指。
根据本发明的另一方面，提供了一种滤波器，该滤波器包括：以上声波器件。
根据本发明的另一方面，提供一种分波器，该分波器包括：以上滤波器。
附图说明
图1的(a)是根据第一实施方式的SAW器件的俯视图，并且图1的(b)是(a)中的区域A的放大图；
图2是根据第一比较示例的SAW器件的俯视图；
图3是根据第一实施方式的第一变形例的SAW器件的俯视图；
图4示出根据第一实施方式的第一变形例的SAW器件的频率特性的仿真结果；
图5示出根据第一实施方式的第一变形例的使用SAW器件的梯形滤波器的通过特性(passcharacteristic)的仿真结果；
图6是根据第一实施方式的第二变形例的SAW器件的俯视图；
图7A是根据第一实施方式的第三变形例的SAW器件的俯视图，并且图7B是图7A中的区域A的放大图；
图8是根据第一实施方式的第四变形例的SAW器件的俯视图；
图9A示出第一实施方式的第四变形例的SAW器件的频率特性的测量结果，并且图9B是图9A中的区域A的放大图；
图10是第一实施方式的第四变形例的SAW器件的反射特性的史密斯圆图；
图11是根据第二实施方式的SAW器件的俯视图；
图12示出根据第三实施方式的滤波器；
图13A是示出第三实施方式的滤波器的通过特性的图(第1条)，并且图13B是图13A中的通带的放大图；
图14A是示出第三实施方式的滤波器的通过特性的图(第2条)，并且图14B是图14A的通带的放大图；
图15示出根据第三实施方式的第一变形例的滤波器；以及
图16示出根据第四实施方式的分波器。
具体实施方式
在下文中，将参照附图给出本发明的实施方式的描述。
第一实施方式
图1的(a)是根据第一实施方式的SAW器件的俯视图，并且图1的(b)是(a)中的区域A的放大图。如图1的(a)和(b)中所示，第一实施方式的SAW器件100包括在压电基板10上的第一IDT20、串联连接至第一IDT20的第二IDT40、以及在表面声波的传播方向上位于第一IDT20和第二IDT40的两侧的反射器60。压电基板10由例如诸如铌酸锂(LiNbO3)或钽酸锂(LiTaO3)的压电材料制成。第一IDT20、第二IDT40以及反射器60可以由例如单层金属膜(诸如铝(Al)或铜(Cu))或者主要由Al构成的合金制成。另选地，第一IDT20、第二IDT40以及反射器60可以由多层金属膜制成，多层金属膜包括位于单层金属膜(诸如Al或Cu)或者主要由Al构成的合金下面的金属(诸如钛(Ti)或铬(Cr))。
第一IDT20包括一对梳形电极。所述梳形电极中的第一梳形电极包括电极指22a、虚设电极指24、以及连接到电极指22a和虚设电极指24的汇流条26a。例如，电极指22a和虚设电极指24被另选地定位。汇流条26a连接至输入/输出端子28。所述梳形电极中的第二梳形电极包括电极指22b和连接到电极指22b的汇流条26b。电极指22b被定位成使得电极指22b的前端隔着间隔52面对虚设电极指24的前端。另一方面，汇流条26b不连接至电极指22b之间的虚设电极指。因此，电极指22a被定位成使得电极指22a的前端隔着间隙52面对汇流条26b。
以相同方式，第二IDT40包括一对梳形电极。所述梳形电极中的第一梳形电极包括电极指42a、虚设电极指44以及连接到电极指42a和虚设电极指44的汇流条46a。例如，电极指42a和虚设电极指44被另选地定位。汇流条46a连接至输入/输出端子28。所述梳形电极中的第二梳形电极包括电极指42b和连接至电极指42b的汇流条46b。电极指42b被定位成使得电极指42b的前端隔着间隙52面对虚设电极指44的前端。另一方面，汇流条46b不连接至电极指42b之间的虚设电极指。因此，电极指42a被定位成使得电极指42a的前端隔着间隙52面对汇流条46b。
第一IDT20和第二IDT40共享作为汇流条26b和汇流条46b的单个公共汇流条50，汇流条26b是第一IDT20的两个汇流条中的一个汇流条，汇流条46b是第二IDT40的两个汇流条中的一个汇流条。公共汇流条50是浮置电极。
第一IDT20的电极指22a、22b的节距与第二IDT40的电极指42a、42b的节距相同。第一IDT20的线与间隔比(此后称为L/S比)(其是电极指22a、22b的宽度与相邻的电极指22a、22b之间的距离的比率)与第二IDT40的L/S比(其是电极指42a、42b的宽度与相邻的电极指42a、42b之间的距离的比率)相同。开口长度W1(其是第一IDT20的电极指22a、22b彼此交叠的宽度)等于开口长度W2(其是第二IDT40的电极指42a、42b彼此交叠的宽度)。
由于第一IDT20的电极指22a、22b的节距与第二IDT40的电极指42a、42b的节距相同，所以传播通过第一IDT20的表面声波的波长与传播通过第二IDT40的表面声波的波长相同。
公共汇流条50具有例如2.0μm的宽度W3，其中，宽度W3是在第一IDT20的电极指22a、22b和第二IDT40的电极指42a、42b延伸的方向上的宽度。在第一实施方式的SAW器件100中，传播通过第一IDT20和第二IDT40的表面声波具有例如2.5GHz的频率，并由此宽度W3例如约为1.3λ，其中，λ是传播通过第一IDT20和第二IDT40的表面声波的波长。随后将描述使宽度W3为2.0λ或更小的原因。
在此，将给出根据第一比较示例的SAW器件的描述，以解释第一实施方式的SAW器件100的优点。图2是第一比较示例的SAW器件的俯视图。第一比较示例的SAW器件具有以下结构：一个谐振器被划分为两个谐振器110、130，并且谐振器110、130通过布线150串联连接，如图2中所示。如上所述，一个谐振器被划分为两个谐振器110、130并且谐振器110、130串联连接的原因是为了改进功率持久性。
谐振器110包括具有一对梳形电极112的IDT114以及在表面声波的传播方向上位于IDT114的两侧的反射器116。各个梳形电极112包括电极指118、虚设电极指120以及连接到电极指118和虚设电极指120的汇流条122。
以相同方式，谐振器130包括具有一对梳形电极132的IDT134以及在表面声波的传播方向上位于IDT134的两侧的反射器136。各个梳形电极132包括电极指138、虚设电极指140以及连接到电极指138和虚设电极指140的汇流条142。
谐振器110的汇流条122中的不连接到布线150的汇流条连接到输入/输出端子152，并且谐振器130的汇流条142中的不连接到布线150的汇流条连接到输入/输出端子152。
当单个谐振器被划分为两个谐振器110、130并且谐振器110、130通过布线150串联连接(如第一比较示例中描述的)时，器件的尺寸增加。另外，当虚设电极指被定位成防止表面声波泄漏至谐振器的外部时，虚设电极指120被定位在谐振器110的各个梳形电极112中，并且虚设电极指140被定位在谐振器130的各个梳形电极132中。这也增加了器件的尺寸。
相反，如图1的(a)和(b)中所示，第一实施方式的SAW器件100具有第一IDT20和第二IDT40串联连接并且共享作为汇流条26b和汇流条46b的单个公共汇流条50的结构，其中，汇流条26b是第一IDT20的两个汇流条中的一个汇流条，汇流条46b是第二IDT40的两个汇流条中的一个汇流条。因此，改进了功率持久性，并且减小了器件的尺寸。另外，公共汇流条50不连接到面对连接到汇流条26a(其是第一IDT20的两个汇流条中的另一个汇流条)的电极指22a的前端的虚设电极指，并且不连接到面对连接到汇流条46a(其是第二IDT40的两个汇流条中的另一个汇流条)的电极指42a的前端的虚设电极指。这种结构也减小了器件的尺寸。当公共汇流条50不连接到虚设电极指时，通过使得公共汇流条50的宽度W3不大于传播通过第一IDT20和第二IDT40的表面声波的波长的两倍，即使当传播通过第一IDT20的表面声波泄漏至第二IDT40侧时，传播通过第一IDT20的表面声波也几乎没有损耗地传播通过第二IDT40。这还可应用至传播通过第二IDT40的表面声波泄漏至第一IDT20侧的情况。因此，第一实施方式改进了功率持久性，并且抑制了特性的劣化并减小了器件的尺寸。
为了使得传播通过第一IDT20和第二IDT40中的一个的表面声波能够几乎没有损耗地传播通过另一个，公共汇流条50的宽度W3优选地不大于传播通过第一IDT20和第二IDT40的表面声波的波长的1.5倍，并且更优选地，不大于1.2倍。另一方面，当公共汇流条50的宽度W3变得太薄时，电阻增加。因此，宽度W3优选地大于传播通过第一IDT20和第二IDT40的表面声波的波长的0.3倍，并且更优选地，大于0.4倍，并且进一步优选地，大于0.5倍。
另外，在第一实施方式的SAW器件中，第一IDT20的两个汇流条中的不是公共汇流条50的汇流条26a连接至虚设电极指24，虚设电极指24被定位成隔着间隙52面对连接到公共汇流条50的电极指22b的前端，并且第二IDT40的两个汇流条中的不是公共汇流条50的汇流条46a连接到虚设电极指44，虚设电极指44被定位成隔着间隙52面对连接到公共汇流条50的电极指42b的前端。该结构改进了传播通过器件中的第一IDT20和第二IDT40的表面声波的限制。
图3是根据第一实施方式的第一变形例的SAW器件的俯视图。如图3中所示，第一实施方式的第一变形例的SAW器件200具有以下结构：第一IDT20的电极指22a、22b的节距不同于第二IDT40的电极指42a、42b的节距。因此，传播通过第一IDT20的表面声波的波长不同于传播通过第二IDT40的表面声波的波长。其它结构与第一实施方式的图1中所示的结构相同，由此省略了其描述。
在此，将给出对第一实施方式的第一变形例的SAW器件200执行的仿真的描述。在仿真中使用的SAW器件200包括在由Y切割X传播钽酸锂基板制成的压电基板10上的由厚度为200nm的Al形成的第一IDT20、第二IDT40和反射器60。第一IDT20的电极指22a、22b的节距是2.0μm，并且第二IDT40的电极指42a、42b的节距是1.99μm。另外，公共汇流条50具有2.0μm的宽度。图4示出根据第一实施方式的第一变形例的SAW器件200的频率特性的仿真结果。图4揭示了当使得第一IDT20的电极指22a、22b的节距不同于第二IDT40的电极指42a、42b的节距时形成多个反谐振频率。
图5示出使用第一实施方式的第一变形例的SAW器件200的梯形滤波器(下文中称为第一梯形滤波器)的通过特性的仿真结果。在仿真中使用的第一梯形滤波器具有与随后描述的图12的滤波器相同的结构，并且将第一实施方式的第一变形例的SAW器件200用于串联谐振器S1～S4和并联谐振器P1。IDT没有被串联划分的SAW器件用于并联谐振器P2～P4。为了比较，对使用用于串联谐振器S1～S4和并联谐振器P1的第一实施方式的SAW器件100的梯形滤波器的通过特性，而非第一实施方式的第一变形例的SAW器件200的梯型滤波器(在下文中称为第二梯形滤波器)的通过特性进行了仿真。
如图4中所示，在第一实施方式的第一变形例的SAW器件200中形成多个反谐振频率，并由此与第二梯形滤波器相比，第一梯形滤波器具有在抑制范围内横跨宽的带宽的大衰减量。
如上所述，如图3中所示，第一实施方式的第一变形例的SAW器件200具有第一IDT20的电极指22a、22b的节距不同于第二IDT40的电极指42a、42b的节距的结构。因此，形成如图4中所示的多个反谐振频率。因此，第一实施方式的第一变形例的SAW器件200在例如梯形滤波器中的应用允许该梯形滤波器具有在抑制范围内横跨宽的带宽的大衰减量，如图5中所示。
图6是根据第一实施方式的第二变形例的SAW器件的俯视图。如图6中所示，第一实施方式的第二变形例的SAW器件300具有以下结构：第一IDT20的L/S比(其是电极指22a、22b的宽度与相邻的电极指22a、22b之间的距离的比率)不同于第二IDT40的L/S比(其是电极指42a、42b的宽度与相邻的电极指42a、42b之间的距离的比率)。其它结构与第一实施方式的图1中所示的结构相同，由此省略其描述。
如在第一实施方式的第二变形例的SAW器件300中描述的，当第一IDT20的电极指22a、22b的L/S比不同于第二IDT40的电极指42a、42b的L/S比时，如第一实施方式的第一变形例的SAW器件200那样，形成多个反谐振频率。因此，第一实施方式的第二变形例的SAW器件300在例如梯形滤波器中的应用允许该梯形滤波器具有在抑制范围内横跨宽的带宽的大衰减量。
图7A是根据第一实施方式的第三变形例的SAW器件的俯视图，并且图7B是图7A中的区域A的放大图。如图7A和图7B中所示，第一实施方式的第三变形例的SAW器件400具有以下结构：开口长度W1(其是第一IDT20的电极指22a、22b彼此交叠的宽度)不同于开口长度W2(其是第二IDT40的电极指42a、42b彼此交叠的宽度)。其它结构与第一实施方式的图1中所示的结构相同，由此省略其描述。
如第一实施方式的第三变形例的SAW器件400中所述的，当第一IDT20的电极指22a、22b的开口长度W1不同于第二IDT40的电极指42a、42b的开口长度W2时，如在第一实施方式的第一变形例的SAW器件200中那样，形成多个反谐振频率。因此，第一实施方式的第三变形例的SAW器件400在例如梯形滤波器中的应用允许该梯形滤波器具有在抑制范围内横跨宽的带宽的大衰减量。
图8是根据第一实施方式的第四变形例的SAW器件的俯视图。如图8中所示，第一实施方式的第四变形例的SAW器件500具有以下结构：第一IDT20的电极指22a和第二IDT40的电极指42a在电极指22a、42a延伸的方向上被定位在一条直线上。第一IDT20的电极指22b和第二IDT40的电极指42b在电极指22b、42b延伸的方向上被定位在一条线上。因此，传播通过第一IDT20的表面声波的相位与传播通过第二IDT40的表面声波的相位相同。其它结构与第一实施方式的图1中所示的结构相同，由此省略其描述。
在此，将给出对第一实施方式的第四变形例的SAW器件500执行的仿真的描述。在仿真中使用的SAW器件500包括在由Y切割X传播钽酸锂基板制成的压电基板10上由厚度为200nm的Al形成的第一IDT20、第二IDT20以及反射器60。第一IDT20的电极指22a、22b的节距和第二IDT40的电极指42a、42b的节距是2.0μm。公共汇流条50具有2.0μm的宽度。图9A示出第一实施方式的第四变形例的SAW器件500的频率特性的仿真结果，并且图9B是图9A的区域A的放大图。图10是第一实施方式的第四变形例的SAW器件500的反射特性的史密斯圆图。为了比较，还示出第一实施方式的SAW器件100的结果(传播通过第一IDT20的表面声波与传播通过第二IDT40的表面声波异相约180°)。
如图9A至图10中所示，在第一实施方式的第四变形例的SAW器件500中，与第一实施方式的SAW器件100相比，波形的变形(例如，在图9B和图10中由X指示的部分)减少。原因考虑如下。在第一实施方式的SAW器件100中，由于传播通过第一IDT20的表面声波与传播通过第二IDT40的表面声波异相约180°，所以由从第一IDT20泄漏到第二IDT40的表面声波或者从第二IDT40泄漏到第一IDT20的表面声波的干扰导致了波形的变形。相反，在第一实施方式的第四变形例的SAW器件500中，传播通过第一IDT20的表面声波的相位与传播通过第二IDT40的表面声波的相位相同，并由此即使表面声波从第一IDT20泄漏到第二IDT40或者从第二IDT40泄漏到第一IDT20，由表面声波的干扰导致的波形的变形减少。
如上所述，在第一实施方式的第四变形例的SAW器件500中，传播通过第一IDT20的表面声波的相位与传播通过第二IDT40的表面声波的相位相同。因此，抑制了由表面声波从第一IDT20到第二IDT40的泄漏或者从第二IDT40到第一IDT20的泄漏导致的特性的劣化。
在第一实施方式的第四变形例的SAW器件500中，传播通过第一IDT20的表面声波的相位与传播通过第二IDT40的表面声波的相位相同的情况不限于相位完全相同的情况，而是包括相位在特性的劣化得到抑制的程度上相同的情况。因此，第一IDT20的电极指22a和第二IDT40的电极指42a可以不完全定位在电极指22a、42a延伸的方向上的直线上，而是可以被定位成在电极指22a、42a的宽度方向上具有一些小偏移。这可应用至第一IDT20的电极指22b和第二IDT40的电极指42b。
第二实施方式
图11是根据第二实施方式的SAW器件的俯视图。如图11中所示，第二实施方式的SAW器件600具有以下结构：不提供虚设电极指24、44，连接至公共汇流条50的电极指22b被定位成使得电极指22b的前端隔着间隙52面对汇流条26a，并且连接至公共汇流条50的电极指42b被定位成使得电极指42b的前端隔着间隙52面对汇流条46a。其它结构与第一实施方式的如图1中的结构相同，并由此省略其描述。
如在第二实施方式的SAW器件600中描述的，第一IDT20的两个汇流条中的不是公共汇流条50的汇流条26a可以不连接到隔着间隙面对连接到公共汇流条50的电极指22b的前端的虚设电极指，并且第二IDT40的两个汇流条中的不是公共汇流条50的汇流条46a可以不连接至隔着间隙52面对连接到公共汇流条50的电极指42b的前端的虚设电极指。即使在该情况下，也改进了功率持久性，并且在抑制特性的劣化的同时，减小了器件的尺寸。
在第二实施方式中，与第一实施方式的第一变形例相同，第一IDT20的电极指22a、22b的节距可以不同于第二IDT40的电极指42a、42b的节距。与第一实施方式的第二变形例相同，第一IDT20的电极指22a、22b的L/S比可以不同于第二IDT40的电极指42a、42b的L/S比。与第一实施方式的第三变形例相同，第一IDT20的电极指22a、22b的开口长度可以不同于第二IDT40的电极指42a、42b的开口长度。与第一实施方式的第四变形例相同，传播通过第一IDT20的表面声波的相位可以与传播通过第二IDT40的表面声波的相位相同。
作为一个示例，第一实施方式至第二实施方式描述了第一IDT20和第二IDT40串联连接的情况，即，两个IDT串联连接的情况，但是可以将三个或更多个IDT串联连接。
第三实施方式
第三实施方式在滤波器中使用第一实施方式至第二实施方式中描述的SAW器件中的至少一个。图12是根据第三实施方式的滤波器。第三实施方式的滤波器700是梯形滤波器，如图12中所示，该梯形滤波器包括在输入/输出端子T1和T2之间串联连接的一个或更多个串联谐振器S1～S4、以及并联连接的一个或更多个并联谐振器P1～P4。串联谐振器S1～S4和并联谐振器P1～P4中的至少一个可以是在第一实施方式至第二实施方式中描述的SAW器件中的任意一个。
在此，将给出第三实施方式的滤波器700的通过特性的描述，该滤波器700通过使用由44°Y切割X传播钽酸锂(LT)基板制成的压电基板10来制造。通过特性被测量的第三实施方式的滤波器700将第一实施方式的第一变形例的SAW器件200用于串联谐振器S1～S4和并联谐振器P1，并且将IDT不被串联划分的SAW器件用于并联谐振器P2～P4。
图13A是示出第三实施方式的滤波器700的通过特性的图，并且图13B是图13A的通带的放大图。为了比较，还示出第二比较示例的滤波器的通过特性。第二比较示例的滤波器与通过特性被测量的第三实施方式的滤波器700的不同之处在于：第一比较示例的SAW器件被用于串联谐振器S1～S4和并联谐振器P1。如图13A和图13B中所示，第三实施方式的滤波器700和第二比较示例的滤波器具有几乎相同的通带损耗，并由此具有类似特性。
接下来将给出在压电基板10由42°Y切割X传播钽酸锂(LT)基板制成的情况下和在压电基板10由44°Y切割X传播钽酸锂(LT)基板制成的情况下的第三实施方式的滤波器700的通过特性的描述。通过特性被测量的第三实施方式的滤波器700将第一实施方式的第一变形例的SAW器件200用于串联谐振器S1～S4和并联谐振器P1，并且将IDT不被串联划分的SAW器件用于并联谐振器P2～P4。
图14A是示出根据第三实施方式的滤波器700的通过特性的图，并且图14A是图14B的通带的放大图。如图14A和图14B中所示，即使钽酸锂基板的基板方位(切割角)改变，也可以获得类似特性。
在图13A至图14B中，第一实施方式的第一变形例的SAW器件200被用于串联谐振器S1～S4和并联谐振器P1～P4中的至少一个，但是当在第一实施方式至第二实施方式中描述的SAW器件中的任意一个被使用时，获得相同效果。
以上结果揭示了将在第一实施方式至第二实施方式中描述的SAW器件中的任意一个用于串联谐振器S1～S4和并联谐振器P1～P4中的至少一个允许在不使特性劣化的情况下(例如，不增加通带损耗的情况下)，减小滤波器的尺寸。另外，当压电基板10由Y切割X传播钽酸锂基板制成时，不管基板方位(切割角)如何，都可以获得类似特性。例如，可以使用38°～48°Y切割X传播钽酸锂基板。
图15示出根据第三实施方式的第一变形例的滤波器。如图15中所示，第三实施方式的第一变形例的滤波器800包括在双模式滤波器(DMS)70和输入/输出端子T1之间串联连接的串联谐振器S10、以及并联连接的并联谐振器P10、P11。串联谐振器S11串联连接在双模式滤波器70和输入/输出端子T2之间。串联谐振器S10、S11和并联谐振器P10、P11中的至少一个可以是在第一实施方式至第二实施方式中描述的SAW器件中的任意一个。
第三实施方式描述了梯形滤波器，并且第三实施方式的第一变形例描述了作为示例的SAW器件连接至双模式滤波器70的输入/输出的滤波器，但是不旨在提出任何限制。在第一实施方式至第二实施方式中描述的SAW器件可以在诸如格子形(lattice-type)滤波器的其它滤波器中使用。
第四实施方式
第四实施方式将在第三实施方式中描述的滤波器用在分波器中。图16示出根据第四实施方式的分波器。如图16中所示，第四实施方式的分波器900包括连接在天线端子Ant和发送端子Tx之间的发送滤波器80、以及连接在天线端子Ant和接收端子Rx之间的接收滤波器82。发送滤波器80的通带不同于接收滤波器82的通带。发送滤波器80使发送频带中的信号通过，作为从发送端子Tx输入的信号中的发送信号到达天线端子Ant，并且抑制其它带中的信号。接收滤波器82使接收频带中的信号通过，作为从天线端子Ant输入的信号中的接收信号到达接收端子Rx，并且抑制其它频带中的信号。发送滤波器80和接收滤波器82中的至少一个可以是在第三实施方式中描述的滤波器。
虽然已经详细地描述了本发明的实施方式，但是将理解，在不脱离本发明的精神和范围的情况下，可以做出各种改变、替换和更改。

Claims (9)

1.一种声波器件，所述声波器件包括：
压电基板；
第一叉指换能器，其位于所述压电基板上并且包括多个电极指和两个汇流条；以及
第二叉指换能器，其位于所述压电基板上，包括多个电极指和两个汇流条，并且与所述第一叉指换能器串联连接，
其中，所述第一叉指换能器和所述第二叉指换能器共享一个公共汇流条作为所述第一叉指换能器的所述两个汇流条中的第一汇流条和所述第二叉指换能器的所述两个汇流条中的第一汇流条，
所述公共汇流条的宽度不大于传播通过所述第一叉指换能器和所述第二叉指换能器的声波的波长的两倍，并且
所述公共汇流条不连接到隔着间隙面对与所述第一叉指换能器的所述两个汇流条中的第二汇流条连接的所述电极指的前端的虚设电极指，并且不连接到隔着间隙面对与所述第二叉指换能器的所述两个汇流条中的第二汇流条连接的所述电极指的前端的虚设电极指。
2.根据权利要求1所述的声波器件，其中，
所述第一叉指换能器的所述两个汇流条中的所述第二汇流条连接到被定位成隔着间隙面对连接到所述公共汇流条的所述电极指的前端的虚设电极指，并且所述第二叉指换能器的所述两个汇流条中的所述第二汇流条连接到被定位成隔着间隙面对连接到所述公共汇流条的所述电极指的前端的虚设电极指。
3.根据权利要求1所述的声波器件，其中，
所述第一叉指换能器的所述两个汇流条中的所述第二汇流条不连接到隔着间隙面对连接到所述公共汇流条的所述电极指的前端的虚设电极指，并且所述第二叉指换能器的所述两个汇流条中的所述第二汇流条不连接到隔着间隙面对连接到所述公共汇流条的所述电极指的前端的虚设电极指。
4.根据权利要求1至3中的任一项所述的声波器件，其中，
包括在所述第一叉指换能器中的所述电极指的节距不同于包括在所述第二叉指换能器中的所述电极指的节距。
5.根据权利要求1至3中的任一项所述的声波器件，其中，
包括在所述第一叉指换能器中的所述电极指的线与间隔比不同于包括在所述第二叉指换能器中的所述电极指的线与间隔比。
6.根据权利要求1至3中的任一项所述的声波器件，其中，
包括在所述第一叉指换能器中的所述电极指的开口长度不同于包括在所述第二叉指换能器中的所述电极指的开口长度。
7.根据权利要求1至3中的任一项所述的声波器件，其中，
传播通过所述第一叉指换能器的声波的相位与传播通过所述第二叉指换能器的声波的相位相同。
8.一种滤波器，所述滤波器包括：
根据权利要求1至3中的任一项所述的声波器件。
9.一种分波器，所述分波器包括：
根据权利要求8所述的滤波器。
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