CN104955971A - 铝合金包覆材以及安装有该包覆材成型而得的管的热交换器 - Google Patents

铝合金包覆材以及安装有该包覆材成型而得的管的热交换器 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种管成型时能获得外表面耐腐蚀性优异的热交换器用管的铝合金包覆材，其是芯材的一面包覆内皮材，另一面包覆牺牲阳极材的三层结构的铝合金包覆材，其中，芯材是由0.6～2.0％的Mn、0.03～1.0％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，牺牲阳极材是由0.5～6.0％的Zn、0.03～0.3％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Zn-Cu合金，内皮材是由0.6～2.0％的Mn、0.2～1.5％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，芯材、内皮材以及牺牲阳极材的Cu量％满足(牺牲阳极材的Cu％)≤(芯材的Cu％)≤(内皮材的Cu％)的关系。也可以是由芯材和牺牲阳极材构成的两层结构的铝合金包覆材。

Description

铝合金包覆材以及安装有该包覆材成型而得的管的热交换器
技术领域
本发明涉及铝合金包覆材，具体而言涉及管成型时，能够得到外表面耐腐蚀性优异的热交换器用管的铝合金包覆材、以及安装有该包覆材成型而得的管的热交换器。
背景技术
一直以来，作为通过钎焊连接而得以一体化的铝制热交换器的制冷剂通路管，适合使用由铝合金挤压管或者铝合金板材弯曲而成的管。在这些制冷剂通路管中，为了提高外表面(大气侧)的耐腐蚀性，在构成制冷剂通路管的外表面一侧，对挤压管进行Zn热喷镀，对由板材弯曲而成的管包覆Al-Zn类合金，由此实现以借助Zn扩散层而得的牺牲阳极效果为目标的设计。
近年来，尤其对汽车用热交换器的构成材料提出了的薄壁化、高耐腐蚀化的要求，还提出了通过牺牲阳极材中Zn含量的降低所带来的牺牲阳极层的腐蚀速度降低、或牺牲阳极层厚度增大的要求。但是，在已知的挤压管中，从热喷镀效率的方面来看，Zn热喷镀量的降低是困难的，即使在由板材弯曲而成的管中，如果芯材含有的Cu的扩散影响导致牺牲阳极材的电位变高，Zn量降低，则无法确保用于获得牺牲阳极效果的充分的电位差，从而降低牺牲阳极材的Zn含量是困难的，另外，基于制造成本的观点，为了牺牲阳极层厚度的增大而增加包覆率也是困难的。
虽然也提出有这样的钎焊板：对里侧的焊材中添加比芯材更多的Cu，钎焊后，对以使电位从外表面侧向里侧变高的方式而被施加电位梯度的钎焊板、外表面侧的焊材添加Zn，同时对里侧的焊材添加Cu，通过以特定的添加比率的Zn、Cu而形成的Zn和Cu的浓度梯度，使电位从钎焊板的外表面向内面方向变高。但借助从焊材扩散出来的Cu形成电位高的层较薄，且电位高的层和芯材之间的电位差也小，因此腐蚀会导致芯材几乎消耗光，在将要产生贯通孔的状态下，抑制贯通孔产生的效果不充分。
已知技术文献
专利文献
专利文献1:日本特开2011-224656号公报
专利文献2:日本特开2009-127121号公报
专利文献3:日本特开2007-247021号公报
发明内容
发明要解决的问题
发明人为了解决上述问题，对由铝合金板材弯曲而成的管，进行了构成管的铝合金包覆材的结构、包覆材各层的合金组成和耐腐蚀性之间的关系进行了试验、研讨，其结果发现，在用构成管的铝合金包覆材的成分所形成的芯材和牺牲阳极材的两层结构中、或者在芯材的一面包覆牺牲阳极材而另一面配置比芯材的电位高的内皮材而成的三层结构中，当使牺牲阳极材含有微量Cu时，牺牲阳极材的腐蚀速度得到抑制，牺牲阳极材可长时间留存，且可抑制贯通孔的产生，提高了外表面(大气侧)的耐腐蚀性。尤其在三层结构中，由于芯材对内皮材起到牺牲阳极效果，从而相对于内皮材，牺牲阳极材和芯材构成牺牲阳极层，其结果，牺牲阳极层的厚度增大，可更长时间地抑制贯通孔的产生。
本发明是根据上述观点且进一步反复试验、研讨而成的结果，其目的在于，提供管成型时能够得到外表面耐腐蚀性优异的热交换器用管的铝合金包覆材、以及安装有该包覆材成型而得的管的热交换器。
解决问题的方法
为了实现上述目的，技术方案1的铝合金包覆材，其是芯材的一面包覆牺牲阳极材而成的铝合金包覆材，其中，芯材是由0.6～2.0％的Mn、0.03～1.0％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，牺牲阳极材是由0.5～6.0％的Zn、0.03～0.3％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Zn-Cu合金，芯材以及牺牲阳极材的Cu含量满足(牺牲阳极材的Cu含量％)≤(芯材的Cu含量％)的关系。在以下的说明中，合金％全以质量％表示。
技术方案2的铝合金包覆材，其特征在于，在技术方案1中，上述芯材进一步含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种。
技术方案3的铝合金包覆材，其特征在于，在技术方案1或2中，上述芯材进一步含有0.01～0.3％的Ti。
技术方案4的铝合金包覆材，其特征在于，其是芯材的一面包覆内皮材，另一面包覆牺牲阳极材而成的铝合金包覆材，其中，芯材是由0.6～2.0％的Mn、0.03～1.0％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，内皮材是由0.6～2.0％的Mn、0.2～1.5％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，牺牲阳极材是由0.5～6.0％的Zn、0.03～0.3％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Zn-Cu合金，芯材、内皮材以及牺牲阳极材的Cu含量满足(牺牲阳极材的Cu含量％)≤(芯材的Cu含量％)≤(内皮材的Cu含量％)的关系。
技术方案5的铝合金包覆材，其特征在于，在技术方案4中，上述芯材进一步含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种。
技术方案6的铝合金包覆材，其特征在于，在技术方案4或5中，上述芯材进一步含有0.01～0.3％的Ti。
技术方案7的铝合金包覆材，其特征在于，在技术方案4～6的任一项中，上述内皮材进一步含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种。
技术方案8的铝合金包覆材，其特征在于，在技术方案4～7的任一项中，上述内皮材进一步含有0.01～0.3％的Ti。
技术方案9的铝合金包覆材，其特征在于，在技术方案1～8的任一项中，上述牺牲阳极材进一步含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe、1.5％以下的Mn中的一种或两种以上。
技术方案10的热交换器，其特征在于，其通过以使内皮材构成制冷剂通路侧、使牺牲阳极材构成大气侧的方式，将技术方案1～9中任一项所述的铝合金包覆材成型为管，对该管安装铝翅片并钎焊而成。
发明的效果
根据本发明，可提供管成型时外表面的耐腐蚀性优异、可适用于热交换器、尤其可适用于汽车用热交换器的管的原材料的铝合金包覆材，以及安装有该铝合金包覆材成型而得的管的热交换器。
附图说明
图1是示出由本发明的铝合金包覆材成型而得的热交换器用管的实施例的剖面图。
图2是示出由本发明的铝合金包覆材成型而得的热交换器用管的其他实施例的剖面图。
具体实施方式
如上所述，本发明的铝合金包覆材，其结构为由芯材和牺牲阳极材构成的两层结构，或者为芯材的一面配置牺牲阳极材、另一面配置比芯材电位高的内皮材的三层结构，牺牲阳极材含有Cu，其中，如果以使内皮材构成制冷剂通路侧、牺牲阳极材构成大气侧的方式来进行管的成型并将其安装于热交换器中，就能抑制牺牲阳极材的腐蚀速度，且牺牲阳极材带来的牺牲阳极效果可长时间保持，从而能够长时间地抑制贯通孔的产生，实现外表面(大气侧)的耐腐蚀性的提高。尤其，在三层结构中，由于芯材相对于内皮材起到牺牲阳极效果，从而相对于内皮材，牺牲阳极材和芯材成为牺牲阳极层，其结果，增加了牺牲阳极层的厚度，能更长时间地抑制贯通孔的产生。
在两层结构的基本构成中，作为芯材适用由0.6～2.0％的Mn、0.03～1.0％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，作为牺牲阳极材适用由0.5～6.0％的Zn、0.03～0.3％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Zn-Cu合金。但是，芯材以及牺牲阳极材的Cu含量满足(牺牲阳极材的Cu含量％)≤(芯材的Cu含量％)的关系。
芯材中可含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种，可含有0.01～0.3％的Ti。另外，牺牲阳极材中可含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe、1.5％以下的Mn中的一种或两种以上。
在三层结构的基本构成中，作为芯材适用由0.6～2.0％的Mn、0.03～1.0％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，作为内皮材适用由0.6～2.0％的Mn、0.2～1.5％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，作为牺牲阳极材适用由0.5～6.0％的Zn、0.03～0.3％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Zn-Cu合金。但是，芯材、内皮材以及牺牲阳极材的Cu含量满足(牺牲阳极材的Cu含量％)≤(芯材的Cu含量％)≤(内皮材的Cu含量％)的关系。
在芯材中可含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种，可含有0.01～0.3％的Ti。在内皮材中可含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种，可含有0.01～0.3％的Ti。另外，在牺牲阳极材中可含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe、1.5％以下的Mn中的一种或两种以上。
以下对芯材、内皮材以及牺牲阳极材的合金成分的含义以及限定理由进行说明。
(牺牲阳极材)
Zn：
牺牲阳极材中的Zn起到使电位变高的功能，是为了和芯材、内皮材间的电位的平衡调整而含有的。Zn的优选含量为在0.5～6.0％的范围，如果不足0.5％，则其效果不充分，如果超过6.0％，则自身腐蚀速度变大而耐腐蚀寿命变短。Zn的更优选的含量范围为1.0～5.0％。
Cu：
Cu起到抑制牺牲阳极材的腐蚀速度的功能。Cu的优选含量为在0.03～0.3％的范围，如果不足0.03％，则无法获得充分的腐蚀速度抑制效果，如果超过0.3％，则由于电位变高而难以获得牺牲阳极效果。Cu的更优选的含量范围为0.03～0.2％。
Si：
Si起到提高强度的功能。Si的优选含量为在1.5％以下的范围，如果超过1.5％，则自身腐蚀速度变大。Si的更优选的含量范围为0.5％以下。
Fe：
Fe起到提高强度的功能。Fe的优选含量为在0.7％以下的范围，如果超过0.7％，则自身腐蚀速度变大。
Mn：
Mn起到提高强度的功能。Mn的优选含量为在1.5％以下的范围，如果超过1.5％，则自身腐蚀速度变大。Mn的更优选的含量范围为0.5％以下。且，在牺牲阳极材中即使分别含有0.3％以下的In、Sn、Ti、V、Cr、Zr以及B，也不会损害本发明的效果。
(芯材)
Mn：
Mn起到提高强度的功能。Mn的优选含量为0.6～2.0％的范围，如果不足0.6％，则其效果不充分，如果超过2.0％，则压延困难。Mn的更优选的含量范围为1.0～2.0％。
Cu：
Cu起到使芯材的电位变高的功能，是为了和牺牲阳极材、内皮材间的电位的平衡调整而含有的。如果芯材中的Cu含量小于牺牲阳极材的Cu含量，则无法确保和牺牲阳极材的电位差，因此，芯材中的Cu含量优选为在牺牲阳极材的Cu含量以上。另外，芯材中的Cu在钎焊加热时扩散到牺牲阳极材中，和牺牲阳极材的电位差变小，因此，芯材的Cu含量优选为1.5％以下。在三层结构的包覆材中，如果芯材中的Cu含量在内皮材中的Cu含量以上，则无法确保和内皮材的电位差，因此，在三层结构的包覆材中，芯材中的Cu含量优选小于内皮材中的Cu含量。Cu的更优选的含量范围为0.6％以下。
Si：
Si起到提高强度的功能。Si的优选含量为在1.5％以下的范围，如果超过1.5％，则熔点降低，钎焊时容易熔融。Si的更优选的含量范围为0.8％以下。
Fe：
Fe起到提高强度的功能。Fe的优选含量为在0.7％以下的范围，如果超过0.7％，则自身腐蚀速度变大。
Ti：
在芯材的板厚方向上分为Ti浓度高的区域和低的区域，且它们呈交互分布的层状，Ti浓度低的区域比高的区域优先腐蚀，其结果，具有使腐蚀形态呈层状的效果，由此阻碍了腐蚀向板厚方向的推进，提高了耐腐蚀性。Ti的优选含量为在0.01～0.3％的范围，如果不足0.01％，则其效果不充分，如果超过0.3％，则生成巨大的结晶体而有损于成型性。且，在芯材中即使分别含有0.3％以下的V、Cr、Zr以及B，也不会损害本发明的效果。
(内皮材)
Mn：
Mn起到提高强度的功能。Mn的优选含量为在0.6～2.0％的范围，如果不足0.6％，则其效果不充分，如果超过2.0％，则压延困难。Mn的更优选的含量范围为1.0～2.0％。
Si：
Si起到提高强度的功能。Si的优选含量为在1.5％以下的范围，如果超过1.5％，则熔点降低，钎焊时容易熔融。
Fe：
Fe起到提高强度的功能。Fe的优选含量为在0.7％以下的范围，如果超过0.7％，则自身腐蚀速度变大。
Cu：
Cu起到使内皮材的电位变高的功能，是为了和芯材间的电位的平衡调整而含有的。Cu的优选含量为在0.2～1.5％的范围，且在(芯材的Cu含量％)≤(内皮材的Cu含量％)的范围，如果超过1.5％，则熔点降低，钎焊时容易熔融。如果内皮材的Cu含量少于芯材的Cu含量，则相对于内皮材，芯材不能起到牺牲阳极材的作用，耐腐蚀寿命变短。内皮材的Cu的更优选的含量范围为0.8％以下。
Ti：
在内皮材的板厚方向上分为Ti浓度高的区域和低的区域，且它们呈交互分布的层状，Ti浓度低的区域比高的区域优先腐蚀，其结果，具有使腐蚀形态呈层状的效果，由此阻碍了腐蚀向板厚方向的推进，提高了耐腐蚀性。Ti的优选含量为在0.01～0.3％的范围，如果不足0.01％，则其效果不充分，如果超过0.3％，则形成巨大的结晶体而有损于成型性。且，在内皮材中即使分别含有0.3％以下的V、Cr、Zr以及B，也不会损害本发明的效果。
且，关于牺牲阳极材、芯材以及内皮材中的Si以及Fe的含量，如果使用高纯度生金，则会导致制造成本高涨，因此优选Si以及Fe的含量均小于0.03％。
在本发明中的包覆构成中，牺牲阳极材的包覆率优选为5～30％，在三层结构中，内皮材的包覆率优选为5～30％。如果牺牲阳极材的包覆率不足5％，则钎焊时的扩散导致牺牲阳极材中的Zn量降低而难以得到充分的牺牲阳极效果。如果牺牲阳极材的包覆率超过30％，则包覆压延困难。更优选的牺牲阳极材的包覆率为10～30％。如果内皮材的包覆率不足5％，则钎焊时的扩散导致内皮材中的Cu浓度降低而使和芯材间的电位差变小，难以得到芯材的牺牲阳极效果。如果内皮材的包覆率超过30％，则包覆压延困难。更优选的内皮材的包覆率为10～30％。
本发明的铝合金包覆材以使内皮材构成制冷剂通路侧、使牺牲阳极材构成大气侧(外表面侧)的方式进行管成型，且在该管的外表面侧(大气侧)、或者在外表面侧和里侧(制冷剂流路侧)安装铝翅片并钎焊连接，制得热交换器。
管材1的制造例如可通过以下方法来进行：如图1所示，在铝合金包覆材2成型为管后，装入由两面配置了焊材的钎焊板所构成的内翅片3，并用内翅片3的焊材对管的接口4钎焊连接的方法；如图2所示，预先在铝合金包覆材2的牺牲阳极材侧涂覆钎焊膏5并成型为管，或者在管成型后涂覆钎焊膏5，通过钎焊膏5钎焊连接接口4的方法。
本发明的铝合金包覆材如果是两层结构，则以使芯材构成制冷剂通路侧、使牺牲阳极材构成大气侧(外表面侧)的方式来进行管的成型，如果是三层结构，则以使内皮材构成制冷剂通路侧、牺牲阳极材构成大气侧(外表面侧)的方式进行管的成型，并对该管安装铝翅片，在600℃的温度下进行3分钟的钎焊加热使两者连接，来制造热交换器，此时，在安装后的管中，牺牲阳极材、芯材以及内皮材的电位之间构成(牺牲阳极材的电位)＜(芯材的电位)＜(三层结构的内皮材的电位)的关系，牺牲阳极材相对于芯材起到牺牲阳极效果。本发明的Al-Zn-Cu类合金的牺牲阳极材由于比一般的Al-Zn类合金的牺牲阳极材的腐蚀速度慢，牺牲阳极效果作用的时间长，从而能实现耐腐蚀性的提高。另外，在三层结构中，由于芯材相对于内皮材起到牺牲阳极效果，其结果，牺牲阳极层的厚度增大，即使牺牲阳极材和芯材都受腐蚀而几乎消耗殆尽，也能通过电位高的内皮材的留存而抑制贯通孔的产生，实现外表面(大气侧)的耐腐蚀性的进一步提高。
实施例
以下，将本发明的实施例和比较例进行对比来作说明，并证实其效果。这些实施例表示的是本发明的一种实施例，本发明并不受其限定。
实施例1
通过半连续铸造对具有表1所示组成的牺牲阳极材用合金(S1～S11)、具有表2所示组成的芯材用合金以及内皮材用合金(C1～C20)进行铸锭，在得到的铸锭中，以500℃对牺牲阳极材用合金铸锭进行8小时的均质化处理后，以起始温度500℃进行热轧而使其达到规定厚度，对芯材以及内皮材用合金铸锭以500℃进行8小时的均质化处理后，对芯材用合金铸锭进行刨削，对内皮材用合金铸锭以起始温度500℃进行热轧而使其达到规定厚度。
接着，在对牺牲阳极材用合金以及内皮材用合金的热轧材进行刨削后，将各铝合金以表3所示的组合进行重叠，并以起始温度500℃进行热轧至3mm的厚度，进一步冷轧后，在400℃的温度下进行中间退火，之后，进行冷轧而得到厚度0.2mm的铝合金包覆板材(试验材1～31)。
比较例1
通过半连续铸造对具有表1所示组成的牺牲阳极材用合金(S12～S18)、具有表2所示组成的芯材用合金以及内皮材用合金(C21～C26)进行铸锭，进而，使用实施例1中铸锭而成的牺牲阳极材用合金(S1)、芯材用合金以及内皮材用合金(C1、C11)，在这些铸锭中，以500℃对牺牲阳极材用合金铸锭进行8小时的均质化处理后，在起始温度500℃下进行热轧而使其达到规定厚度，以500℃对芯材以及内皮材用合金铸锭进行8小时的均质化处理后，对芯材用合金铸锭进行刨削，在起始温度500℃下对内皮材用合金铸锭进行热轧而使其达到规定厚度。且，在表1～2中，对偏离本发明条件的对象标了下划线。
接着，在对牺牲阳极材用合金以及内皮材用合金的热轧材进行刨削后，将各铝合金用表4所示的组合进行重叠，在起始温度500℃下进行热轧至3mm的厚度，进一步冷轧后，以400℃的温度进行中间退火，之后，进行冷轧而得到厚度0.2mm的铝合金包覆板材(试验材101～114)。
对得到的试验材用相当于钎焊加热的600℃施加3分钟的加热后，用以下方法进行电位测定、拉伸试验、腐蚀试验。将结果表示在表3～4中。
(电位测定)
在用醋酸调整为pH3的5％NaCl水溶液中，室温测定试验材的电位。对牺牲阳极材侧以外的表面进行掩蔽来测定牺牲阳极材的电位，对内皮材侧以外的表面进行掩蔽测定内皮材的电位。另外，以从牺牲阳极材面侧到芯材厚度中央的方式对试验材进行研削，对研削面以外的区域进行掩蔽来测定芯材的电位。
(拉伸试验)
把试验材成型为JIS-5号试验片，以JISZ2241为基准进行拉伸试验，具有和3003合金的O材相等强度(95MPa)以上的拉伸强度的为合格。
(腐蚀试验)
对通过掩蔽而露出牺牲阳极材面的试验片进行SWAAT试验(ASTMG85)，评估耐腐蚀性，将经过1000小时后未产生贯通孔的视为合格(○)，尤其将经过1500小时后仍未产生贯通孔的评估为优良(◎)，将不到1000小时就产生贯通孔的评估为不合格(×)。
[表1]
[表2]
[表3]
[表4]
如表3所示，本发明的试验材1～31在SWAAT试验中均未产生贯通孔。尤其，配置有内皮材的试验材14～31在更长时间内未产生贯通孔。另外，将这些铝合金包覆材以使内皮材构成制冷剂通路侧、使牺牲阳极材构成大气侧(外表面侧)的方式进行管的成型，并在对该管安装铝翅片，以600℃的温度钎焊加热3分钟，使两者连接来制造热交换器，从而确认到在该情况下可得到改良的外表面(大气侧)的耐腐蚀性。
与此相对地，如表4所示，由于试验材101、109的牺牲阳极材的Si量多，试验材102的牺牲阳极材的Fe量多，另外，试验材105的牺牲阳极材的Mn量多，因此牺牲阳极材的自身腐蚀量都大，在SWAAT试验中均产生了贯通孔。试验材103由于牺牲阳极材的Cu量少，从而牺牲阳极材的自身腐蚀量大，在SWAAT试验中产生了贯通孔。由于试验材104牺牲阳极材的Cu量多，试验材106的牺牲阳极材的Zn量少，从而牺牲阳极效果不充分，在SWAAT试验中产生了贯通孔。试验材107由于牺牲阳极材的Zn量多，从而牺牲阳极材的自身腐蚀量大，在SWAAT试验中产生了贯通孔。试验材108由于芯材的Cu量少，从而牺牲阳极效果不充分，在SWAAT试验中产生了贯通孔。
试验材110由于芯材的Si量多，从而在钎焊加热时，芯材熔融。试验材111由于芯材的Fe量多，从而芯材的自身腐蚀量大，在SWAAT试验中产生了贯通孔。试验材112由于芯材的Mn量少，从而拉伸强度低。
试验材113由于内皮材的Cu量大，从而在钎焊加热时，内皮材熔融。试验材114由于内皮材的Mn量大，从而在冷轧时，发生了破裂，无法获得完整的包覆材。
【附图标记说明】
1 管材
2 铝合金包覆材
3 内翅片
4 接口
5 钎焊膏

Claims (10)

1.铝合金包覆材，其是芯材的一面包覆牺牲阳极材而成的铝合金包覆材，其特征在于，芯材是由0.6～2.0％的Mn、0.03～1.0％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，牺牲阳极材是由0.5～6.0％的Zn、0.03～0.3％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Zn-Cu合金，芯材以及牺牲阳极材的Cu含量满足牺牲阳极材的Cu含量％≤芯材的Cu含量％的关系，其中，合金％是指质量％，以下也相同。
2.如权利要求1所述的铝合金包覆材，其特征在于，上述芯材进一步含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种。
3.如权利要求1或2所述的铝合金包覆材，其特征在于，上述芯材进一步含有0.01～0.3％的Ti。
4.铝合金包覆材，其是芯材的一面包覆内皮材，另一面包覆牺牲阳极材而成的铝合金包覆材，其特征在于，芯材是由0.6～2.0％的Mn、0.03～1.0％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，内皮材是由0.6～2.0％的Mn、0.2～1.5％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Mn-Cu合金，牺牲阳极材是由0.5～6.0％的Zn、0.03～0.3％的Cu、余量为铝以及不可避免的杂质所构成的Al-Zn-Cu合金，芯材、内皮材以及牺牲阳极材的Cu含量满足牺牲阳极材的Cu含量％≤芯材的Cu含量％≤内皮材的Cu含量％的关系。
5.如权利要求4所述的铝合金包覆材，其特征在于，上述芯材进一步含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种。
6.如权利要求4或5所述的铝合金包覆材，其特征在于，上述芯材进一步含有0.01～0.3％的Ti。
7.如权利要求4～6中任一项所述的铝合金包覆材，其特征在于，上述内皮材进一步含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe中的一种或两种。
8.如权利要求4～7中任一项所述的铝合金包覆材，其特征在于，上述内皮材进一步含有0.01～0.3％的Ti。
9.如权利要求1～8中任一项所述的铝合金包覆材，上述牺牲阳极材进一步含有1.5％以下的Si、0.7％以下的Fe、1.5％以下的Mn中的一种或两种以上。
10.热交换器，其特征在于，其通过以使内皮材构成制冷剂通路侧、使牺牲阳极材构成大气侧的方式，将权利要求1～9中任一项所述的铝合金包覆材成型为管，对该管安装铝翅片并进行钎焊而成。
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CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
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Granted publication date: 20181002

Termination date: 20200117