CN104350169A - 低密度热轧钢或冷轧钢及其制造方法和用途 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及机械强度不低于600MPa并且断裂延伸率不低于20％的轧制钢板及其制造方法。本发明的板的化学组成包括：0.10％≤C≤0.30％、6.0％≤Mn≤15.0％、6.0％≤Al≤15.0％，以及任选的选自Si≤2.0％、Ti≤0.2％、V≤0.6％和Nb≤0.3％中的一种或更多种元素，剩余的组成包括铁和由生产加工引起的不可避免的杂质。锰与铝的重量百分比如下：Mn/Al＞1.0。根据本发明的板的显微组织由铁素体、奥氏体和面积分数最高达5％的K相(Kappa)析出物构成。

Description

低密度热轧钢或冷轧钢及其制造方法和用途
本发明涉及机械强度大于或等于600MPa并且断裂延伸率大于或等于20％的轧制钢及其制造方法。
环境限制迫使汽车制造商不断地减少车辆的CO2排放。为此，汽车制造商有几种选择，其中他们的主要选择是减轻车辆的重量或者提高车辆发动机系统的效率。常常通过这两种方法的组合来取得进步。本发明涉及第一种选择，即减轻机动车辆的重量。在该非常具体的领域中，存在两种可选择的技术路线：
第一技术路线包括减少钢的厚度同时提高钢的机械强度水平。不幸的是，该解决方案由于如下问题而存在局限性：某些汽车部件的刚性的禁止性降低；以及出现声学问题，该声学问题产生使乘客感到不适的环境；更不用说与增加机械强度有关的延展性的不可避免的损失。
第二技术路线包括通过与其他较轻的金属形成合金以减小钢的密度。在这些合金之中，称为铁铝合金的低密度合金具有有吸引力的机械性质和物理性质同时可以显著地减轻重量。在这种情况下，低密度指的是小于或等于7.3的密度。
考虑到铝与铁相比的低密度，将铝添加至铁可期望显著减轻汽车结构部件的重量。在这一点上，专利申请EP2128293描述了组成为0.2％至0.8％的C、2％至10％的Mn、3％至15％的Al的热轧板或冷轧板以及包含小于99％的铁素体和大于1％的剩余奥氏体的结构。上述板具有在600MPa至1000MPa范围内的机械强度、小于7.2的密度并且是可涂覆的。制造热轧板的方法包括：加热至1000℃与1200℃之间；在700℃与850℃之间的终轧温度下进行轧制；以及在低于600℃的温度下进行卷取。对于冷轧板，以40％至90％的压下量冷轧所述热轧板，并且以1℃/秒至20℃/秒的速率再加热至再结晶温度至900℃的温度保持10秒至180秒。该专利申请的目的是通过将Mn/Al的比例限制在0.4与1.0之间来防止“隆起(roping)”以及出现轧制裂纹。比例超过1.0，冷轧引起裂纹出现。
专利申请JP2006118000描述了呈现高强度以及良好延展性的重量轻的钢。为了实现这种钢，所提出的钢的组成按重量百分比包括0.1％至1.0％的C、小于3.0％的Si、10.0％至50.0％的Mn、小于0.01％的P、小于0.01％的S、5.0％至15.0％的Al和0.001％至0.05％的N，剩余物为铁和不可避免的杂质；如果满足下面的公式(1)，那么所述钢将具有小于或等于7.0的密度。
C≤-0.020×Mn+Al/15+0.53    (1)
所述钢将具有包含铁素体和奥氏体的显微组织。机械强度乘以总延伸率的乘积必须满足下面的不等式：TS×El≥20000(MPa×％)。合金元素Mn和Al的浓度如此高的钢的轧制特性将经受出现裂纹的主要风险是公知的。
专利申请W02007/024092的目的为实现可以容易冲压成形的热轧板。该申请涉及包含0.2％至1％的C、8％至15％的Mn的板，其中机械强度乘以延伸率的乘积为24000MPa％。看起来，该申请涉及完全奥氏体结构，不过这种类型的显微组织特别难于轧制。
本发明的目的为通过实现同时具有如下特性的热轧钢板或冷轧钢板来解决上述问题：
·密度小于或等于7.3；
·机械强度大于或等于600MPa；
·断裂延伸率大于或等于20％；
·良好的成型适用性，特别地良好的轧制适用性；
·良好的可焊接性和良好的可涂覆性。
本发明的目的之一还为实现一种制造这些板的方法，该方法与传统工业应用兼容同时对制造条件相对不敏感。
本发明的第一个目的是一种轧制钢板，该轧制钢板的密度小于或等于7.3，并且轧制钢板的组成为按重量百分比表示的如下元素：
0.10％≤C≤0.30％
6.0％≤Mn≤15.0％
6.0％≤Al≤15.0％
和任选地选自如下元素中的一种或更多种元素：
Si≤2.0％
Ti≤0.2％
V≤0.6％
Nb≤0.3％
剩余的组成由铁和由于加工引起的不可避免的杂质构成，其中锰的重量与铝的重量的比例为并且所述板的显微组织由铁素体、奥氏体和面积分数最高达5％的K相析出物(Kappa precipitates)构成。
在本发明的一个优选实施方案中，组成包含按重量百分比表示的如下元素：0.18％≤C≤0.21％。
在本发明的另一优选实施方案中，组成包括按重量百分比表示的如下元素：7.0％≤Mn≤10.0％。
在本发明的另一优选实施方案中，组成包括按重量百分比表示的如下元素：6.0％≤Al<12.0％。
在本发明的另一优选实施方案中，组成包括按重量百分比表示的如下元素：6.0％≤Al<9.0％。
在本发明的另一优选实施方案中，组成包括按重量百分比表示的如下元素：Si≤1％。
优选地，按重量计的锰含量与按重量计的铝含量的比例为：更优选地，该比例为：或者甚至更优选地，比例为：
本发明要求保护的板还优选地为使得机械拉伸强度大于或等于600MPa并且断裂延伸率大于或等于20％。
本发明的第二目的是一种制造密度小于或等于7.3的轧制钢板的方法，该方法包括如下步骤：
获得具有本发明要求保护的组成的钢；
对钢进行铸造以形成半成品；
将该半成品再加热至1000℃与1280℃之间的温度Trech；
在存在铁素体的情况下轧制该半成品至少一个道次以得到板；
在大于或等于850℃的终轧温度TFL下进行终轧道次；
以冷却速率Vref1将该板冷却至小于或等于600℃的卷取温度Tbob；
然后卷取该冷却至Tbob的板。
本发明的另外目的是一种制造轧制板的方法，该方法使得该半成品被直接铸造成薄板坯或薄带坯的形式。
终轧温度TFL优选为900℃至980℃。
冷却速率Vref1优选地小于或等于55℃/秒。
卷取温度优选地为450℃至550℃。
本发明的另外目的为一种制造密度小于或等于7.3的经冷轧和退火的钢板的方法，该方法包括如下步骤：
获得轧制钢板；然后
以35％至90％的压下率冷轧该轧制板以得到冷轧板；然后
以速率Vc将该板加热到800℃至950℃的保持温度Tm保持少于600秒的时间长度tm；然后
以速率Vref2将该板冷却至小于或等于500℃的温度。
温度Tm优选为800℃至900℃。
冷却速率Vref2优选地大于或等于30℃/秒。
优选地维持冷却速率Vref2至500℃至460℃的温度。
优选地用锌、锌合金或锌基合金涂覆经冷却的板。
本发明要求保护的钢板可以用于制造用于发动机驱动陆上机动车的结构部件或蒙皮部件。
下面将更加详细地描述本发明的其他特点和优点。通过非限制示例的方式提供附图，其中：
图1示出了如本发明所要求保护的热轧钢板的显微组织；
图2示出了不满足本发明的条件的热轧钢板的显微组织；
图3示出了在牵引、加热条件下的机械性能，表示出热轧特性作为拉伸温度(以℃为单位)的函数；
图4示出了不满足本发明的条件的热轧钢板的显微组织；
图5示出了本发明要求保护的冷轧钢的显微组织；
图6为[110]晶带的轴向衍射图像，该衍射图像可以鉴别本发明要求保护的热轧钢板上的K相析出物；
图7示出了不满足本发明的条件的冷轧板的显微组织；
图8示出了密度作为铝含量函数的曲线。
本发明涉及与传统钢相比具有减小的密度并且(所述钢板的密度)小于或等于7.3的热轧钢板或冷轧钢板，同时保留了如下机械特性：成型性、机械强度、可焊接性和令人满意的可涂覆性。本发明还涉及一种制造方法，该制造方法可以对本发明所要求保护的钢进行热轧或冷轧以得到具有如下显微组织的热轧板或冷轧板：该显微组织包括铁素体、奥氏体和面积分数最高达5％的K相析出物。
为此，钢的化学组成对板的机械性能和板的加工均非常重要。下面描述的化学组成以按重量百分比给出。
-本发明教导碳含量为0.10％至0.30％。碳为γ相生成(gammagenous)元素。碳与锰一起促进奥氏体的出现以及与铝一起促进基于化学计量(Fe，Mn)3AlCx的K相析出物的形成，其中x严格地小于1。若低于0.10％，则不能实现600MPa的机械强度。而如果碳含量大于0.30％，则K相析出物的形成将过度，如大于5％，并且对钢板的轧制将引起裂纹。优选地，为了使出现轧制裂纹的风险最小化，将碳含量限制为不超过0.21％。优选地，为了更容易地实现600MPa的机械强度，最小的碳含量还将大于或等于0.18％。
-锰含量必须在6.0％与15.0％之间。锰元素也是γ相生成的元素。添加锰的目的主要是为了得到除了铁素体之外还包含奥氏体的结构。锰元素还在固溶体中具有硬化效果并且对奥氏体有稳定作用。锰含量与铝含量的比例将对轧制之后得到的结构产生大的影响。若锰含量低于6.0％，则不能实现20％的断裂延伸率，并且奥氏体将不够稳定，具有在热轧机和退火作业线二者的出口处的快速冷却期间提前转变成马氏体的风险。在超过15％的情况下，考虑到锰生成γ相的作用，锰过度增加了奥氏体的体积分数，引起奥氏体相中的碳浓度实际减少，这将不能实现600MPa的强度。优选地，锰的添加将被限制到10％。关于下限，锰含量将优选为7.0％以更容易地实现20％的延伸率。
-铝含量也必须在6.0％与15.0％之间。铝为α相生成(alphagenous)元素，并且因此减小了奥氏体的范围，并且该元素通过与碳组合易于促进K相析出物的形成。铝的密度为2.7并且对机械性质有大的影响。随着铝含量的增加，机械强度和弹性限度也增加，不过断裂延伸率降低，这可以通过位错迁移率的降低来解释。若低于6％，则由于铝的存在而产生的密度减小效果变得较为不利。在超过15％的情况下，出现面积浓度大于5％的不受控的K相析出物并且对材料的延展性具有反作用。优选地，铝含量将被严格地限制为严格小于9.0％以防止出现脆性金属间析出物。图7示出了在其中以不受控方式形成有K相析出物的显微组织。
-锰含量与铝含量按重量计的比例是至关重要的，因为这控制奥氏体的稳定性和在制造周期期间形成的结构的性质。若比例在1.0以下(包括端值)，在热轧之后以及对于冷轧板在再结晶退火之后，形成的相的性质过于依赖冷却速率。这产生了如下风险：从奥氏体形成马氏体；或者甚至奥氏体消失而有利于形成如图7所示的铁素体和K相析出物。本发明所要求保护的板的显微组织消除了马氏体的存在并且确保存在稳定的奥氏体。此外，不期望比例以确保良好的可轧制性以及对制造条件不敏感的板。
在以上锰的含量与铝的含量按重量计的比例等于1.0的情况下，所制造的板对制造条件相对不敏感同时保持对于热轧和冷轧两者均是可易于轧制的。通过增加比例可以改善这种敏感性上的降低，因此大于或等于1.1的比例是优选的，优选地大于或等于1.5的比例或者甚至更优选地大于或等于2.0的比例。
-与铝一样，硅为可以减小钢的密度并且减少堆叠缺陷能量的元素。这样的减少可以获得本领域技术人员熟知的TRIP效应。然而，硅的含量被限制至2.0％，原因是超过这一水平硅元素趋于形成产生表面缺陷的强粘附性氧化物。例如，表面氧化物的存在引起在可能的热浸镀锌操作期间的润湿性缺陷。Si含量将优选地被限制至1％。
-微合金元素例如钛、钒和铌可以分别以小于0.2％、小于0.6％和小于0.3％的量添加以获得附加的析出物硬化。特别地钛和铌可以在固化期间控制晶粒尺寸。然而，需要一些限制，原因是超过上述限制会达到饱和效应。
其他元素例如铈、硼、锰或锌可以以如下比例单独地或组合地添加：Ce≤0.1％、B≤0.01、Mg≤0.010以及Zr≤0.010。在所示的最大含量水平以下，这些元素可以在固化期间精制铁素体晶粒。
组成的剩余物由铁和由加工引起的不可避免的杂质构成。
本发明要求保护的板的显微组织由铁素体、奥氏体和面积分数最高达5％的K相析出物构成。铁素体具有随着温度升高而增加的碳溶解性。然而，固溶体中的碳使低密度钢高度脆化，因为其进一步降低了由于铝的存在已经较低的位错迁移率。因此在铁素体中的碳饱和可以引起铁素体内孪生机制的激活。因此，不受此理论的限制，发明人开发了如下理论：奥氏体和析出物作为有效的碳陷阱并且在临界范围内有利于轧制。该方法是出人意料的，因为可以认为：尽管碳在奥氏体中和在析出物中的溶解度高于碳在铁素体中的溶解度，但是必须防止这些硬相的形成以有利于轧制。因此包含铁素体、奥氏体和面积分数最高达5％的K相析出物的结构组合针对板在轧制期间和在制造结构部件期间的可轧制性方面均为板提供了必需的延展性。指出的是，退火之后或者卷取之后铁素体的再结晶率将大于90％并且理想地为100％。如果再结晶的铁素体分数小于90％，那么得到的板将不能呈现本发明需要的20％的延伸率。
许多金相实验和研究已经使发明人能够证明：在铁素体晶粒边界周围局部存在球状K型析出物降低了板的可轧制性。
K相析出物的面积分数可以高达5％，因为超过5％延展性降低并且不能实现本发明的20％的断裂延伸率。另外，还存在在铁素体晶粒边界周围有不受控的K相析出物的风险，这将会增加利用常规工业规模的钢轧制工具时在本发明要求保护的板上的轧制力。因此，优选的目标范围为小于2％的K相析出物。规定的是，因为显微组织是均匀的，所以面积分数等于体积分数。
制造本发明要求保护的热轧板的方法如下：
-得到具有本发明要求保护的组成的钢。
-对该钢进行铸造以形成半成品。铸体可以制成铸块或持续地以薄板坯或薄带坯的形式制成，即，对于薄板坯，厚度为约220mm；以及对于薄带坯，厚度最高达几十毫米。
-然后将铸造的半成品再加热至1000℃与1280℃之间的温度，使得在任何点的温度都有利于轧制期间经历的主要形变。在超过1280℃的情况下，存在形成特别粗糙的铁素体晶粒的风险，并且发明人进行的许多测试已经发现初始铁素体晶粒尺寸与这些晶粒在热轧期间再结晶的能力之间的相关性。初始铁素体晶粒尺寸越大，再结晶越不容易，这意味着必须避免使再加热温度超过1280℃，因为就铁素体的再结晶而言超过1280℃的温度在工业上是昂贵和不利的。超过1280℃的温度还可以加剧称为“隆起”的现象。隆起是由于在较大尺寸晶粒内的小的、取向稍微偏离的晶粒的集中引起的。这种现象以沿轧制方向带状变形的优选位置的形式可见。这是由于存在保留的、未再结晶的晶粒。这种现象可以通过沿着横向方向分布的小的延伸率来测量。
在低于1000℃的情况下，使终轧温度超过850℃变得愈加困难。优选地，再加热温度在1150℃与1280℃之间。
下面的步骤可以避免隆起现象并且实现良好的延展性和良好的冲压成形质量：
-有必要在铁素体存在下(即在部分地或者完全地铁素体范围内)进行轧制至少一个轧制道次。目的是防止会引起孪生的铁素体中的碳饱和。奥氏体晶粒也作为有效的碳陷阱，原因是碳在奥氏体中的溶解度高于碳在铁素体中的溶解度。
-在高于850℃的温度下进行终轧道次，因为若低于该温度，如图3所示，本发明要求保护的钢板呈现出可轧制性的显著下降，图3示出了在不同温度的热条件下经受牵引的测试工件的颈缩。优选终轧温度为900℃至980℃以具有有利于再结晶和轧制的结构。
-然后以冷却速率[Vref1]将以这种方式获得的板冷却至卷取温度Tbob。优选地，冷却速率Vref1小于或等于55℃/秒以优化地控制K相析出物。
-然后在600℃以下的卷取温度下卷取该板，因为超过该温度，则存在如下风险：不能控制K相析出物，以及由于图2和图4所示的奥氏体的显著分解而导致大于5％的K相析出物。优选地，在450℃至550℃的温度下卷取该板。
在该阶段，得到热轧板，并且如果目的是例如厚度小于5mm的冷轧板，则进行下面的步骤：
-在35％至90％的厚度压下率下进行冷轧；
-以优选地大于3℃的加热速率Vc将经冷轧的板加热至在800℃至950℃的保持温度Tm保持少于600秒的时间长度，以确保再结晶率大于经剧烈加工硬化的最初结构的90％。
一然后以冷却速率Vref2将板冷却至小于或等于500℃的温度，其中优先考虑的是使冷却速率大于30℃/秒以更加有效地控制K相析出物的形成并且使K相析出物的面积分数不超过5％。若低于500℃，则有助于热浸镀涂层(例如锌)的沉积的附加热处理不会改变本发明要求保护的板的机械性质。发明人已经证明：通过在500℃至460℃停止以速率Vref2进行的冷却，以在锌槽中浸镀之前进行保温，本发明要求保护的板所指定的性质仍然不变。以下测试仅为说明目的作为非限制性示例示出，所述测试示出通过如本发明所要求保护的钢板的制造而可以实现的有利特性。
实施例1：热轧板
从铸钢加工半成品。下面表1中示出了以按重量百分比表示的半成品的组成。表1中示出的钢的组成的剩余物由铁和由于加工引起的不可避免的杂质构成。
表1：钢的组成(按重量％计)
I＝发明/R＝参照/带下划线的值与本发明不一致
产品被热轧以得到热轧板，并且在下面的表2中用下面的缩写表示制造条件：
·Trech：再加热温度
·TFL：终轧温度
·Vref1：终轧道次之后的冷却温度
·Tbob：卷取温度
表2：从半成品热轧的板的制造条件
I＝发明/R＝参照/带下划线的值与本发明不一致
板I1和板I2为本发明要求保护的化学组成和制造工艺的板。上述两个板的化学组成不同并且具有不同的Mn/Al比例。参照板R1、R2和R3具有不满足本发明的要求的化学组成，具体地在Mn含量方面，以及在C含量和Mn含量和Mn/Al比例方面。R2a和R2b是对表1中相同品级的R2进行的两个测试。在存在铁素体的情况下进行热轧至少一个轧制道次。以小于55℃/秒的冷却速率在空气中冷却。
表3示出如下特性：
·铁素体：表明卷取之后的板的显微组织中是否存在再结晶率大于90％的再结晶铁素体。
·奥氏体：表明卷取之后板的显微组织中是否存在奥氏体。
·K：表示在显微组织中存在面积分数小于5％的K相析出物。该测量使用扫描电子显微镜进行。
·Rm(MPa)：在参照轧制方向的纵向方向的拉伸测试中的机械强度。
·Atot(％)：表明在参照轧制方向的纵向方向的拉伸测试中的断裂延伸率。
·估计的密度：基于根据Al含量的图8。
·裂纹：表明在热轧之后的板中是否出现肉眼清晰可见的裂纹。
·X表明没有进行测量。
表3：热轧板的性质
I＝发明/R＝参照/带下划线的值与本发明不一致
钢板I1和I2为本发明所要求保护的板。板I1的显微组织在图1中示出。这些板在热轧之后都没有呈现出裂纹。机械强度大于600MPa，断裂延伸率明显大于20％并且这些板是可焊接的和可涂覆的。铁素体和奥氏体的存在通过使用扫描电子显微镜来确定，并且K相析出物的存在通过对使用透射电子显微镜进行观察之后得到的衍射图像(参见图6)进行指标化分析来确定。
板R1具有小于6％的Mn含量，小于1的Mn/Al比例以及大于1280℃的再加热温度。该板在热轧之后具有裂纹。该板的可轧制性不足。字母“X”意味着没有进行拉伸测试。
板R2a和板R2b源自板R2，并且具有小于1的Mn/Al比例和小于6％的锰含量。R2a在大于600℃的温度下卷取，这导致奥氏体分解为K相和铁素体(如图4所示)。延伸率没有达到需要的20％。
板R2b经受如本发明要求保护的轧制条件，但是没有得到20％的延伸率，原因是化学组成没有满足特定条件，即锰/铝比例必须小于1。
板R3具有小于1.0的Mn/Al比例；尽管轧制条件为本发明要求保护的并且合金元素在本发明指定的范围内，在热轧期间还是出现了裂纹。
实施例2：经冷轧和退火的板
从钢铸体制备半成品。下面的表4中示出了按重量百分比表示的半成品的化学组成：
表4中示出的钢的组成的剩余物由铁和由加工引起的不可避免的杂质构成。
表4：钢的组成(按重量％计)。I＝发明
基于图8中的曲线，I6的密度被估计为7.1。
在下面示出的条件下对产品进行第一次热轧：
表5：热轧条件
然后对板进行冷轧和退火。在表5和表6中用下面的缩写表示制造条件：
·Trech：再加热温度
·TFL：终轧温度
·Vref1：终轧道次之后的冷却温度
·Tbob：卷取温度
·压下率：冷轧期间压下率
·Vc：加热至保持温度Tm的速率
·Tm：再结晶保持温度
·tm：板保持在温度Tm下的时间长度
·Vref2：冷却至500℃以下的温度的速率
表6：冷轧和退火的板的制造条件。I＝发明
板I3a、板I3b、板I4、板I5和板I6为本发明要求保护的化学组成和制造方法D板。
表7示出如下特性：
·铁素体：表明退火的板的显微组织中是否存在再结晶率大于90％的再结晶铁素体。
·奥氏体：表明卷取之后的板的显微组织中是否存在奥氏体。
·K：表示在显微组织中存在面积分数小于5％的K相析出物。该测量使用扫描电子显微镜进行。“没有”表明不存在K相析出物。
·Rm(MPa)：在参照轧制方向的纵向方向的拉伸测试中的机械强度。
·Atot(％)：表明在参照轧制方向的纵向方向的拉伸测试中的断裂延伸率。
·测量的密度：表明通过测比重法测量的密度并且示出在图7中。
·裂纹：表明在轧制之后的板中是否出现肉眼清晰可见的裂纹。
表7：冷轧和退火的板的性质。I＝发明
*I6的估计的密度
表7中的冷轧钢板为本发明要求保护的板。板I3a的显微组织在图5中示出。这些板在轧制之后都没有呈现出裂纹。这些板的机械强度大于600MPa，这些板的断裂延伸率大于20％，这些板是可焊接的，并且板I3a在460℃下通过使用称为热浸镀锌的热浸镀方法在Zn槽中被涂覆有Zn。裸板和涂覆板均具有良好的可焊接性。特别地，本发明要求保护的板还具有良好的持续镀锌适用性。
本发明要求保护的板具有用于汽车工业中结构部件或蒙皮部件的良好的有吸引力的性质的组合(低密度、良好的变形适用性、良好的机械性能、良好的可焊接性以及在具有涂层的情况下的良好的耐腐蚀性)。

Claims (22)

1.一种轧制钢板，所述轧制钢板的密度小于或等于7.3并且所述轧制钢板的组成包含按重量百分比表示的以下元素：
0.10％≤C≤0.30％
6.0％≤Mn≤15.0％
6.0％≤Al≤15.0％
和任选地选自以下的一种或更多种元素：
Si≤2.0％
Ti≤0.2％
V≤0.6％
Nb≤0.3％
余量为铁和由加工引起的不可避免的杂质，其中所述板的显微组织由铁素体、奥氏体和面积分数最高达5％的K相析出物构成。
2.根据权利要求1所述的钢板，所述钢板的组成包含按重量百分比表示的0.18％≤C≤0.21％。
3.根据权利要求1或2所述的钢板，所述钢板的组成包含按重量百分比表示的7.0％≤Mn≤10.0％。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的钢板，所述钢板的组成包含按重量百分比表示的6.0％≤Al＜12.0％。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的钢板，所述钢板的组成包含按重量百分比表示的6.0％≤Al＜9.0％。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的钢板，所述钢板的组成包含按重量百分比表示的Si≤1％。
7.根据权利要求1至6中任一项所述的钢板，所述钢板的K相析出物的面积分数小于或等于2％。
8.根据权利要求1至7中任一项所述的钢板，所述钢板的拉伸机械强度大于或等于600MPa并且所述钢板的断裂延伸率大于或等于20％。
9.根据权利要求1至8中任一项所述的钢板，所述钢板的Mn含量与Al含量的比例为如下：
10.根据权利要求1至9中任一项所述的钢板，所述钢板的Mn含量与Al含量的比例为如下：
11.根据权利要求1至10中任一项所述的钢板，所述钢板的Mn含量与Al含量的比例为如下：
12.一种制造密度小于或等于7.3的轧制钢板的方法，其中：
获得具有在权利要求1至11中任一项中所述的组成的钢；
对所述钢进行铸造以形成半成品；
将所述半成品任选地再加热到1000℃至1280℃的温度Trech；
在存在铁素体的情况下轧制所述经再加热的半成品至少一个轧制道次以得到板；
终轧温度TFL大于或等于850℃；
以冷却速率Vref1将所述板冷却至小于或等于600℃的卷取温度Tbob；
然后卷取经冷却的板。
13.根据权利要求12所述的制造轧制板的方法，以薄板坯或薄带坯的形式直接铸造所述半成品。
14.根据权利要求11或13中任一项所述的制造方法，其中所述终轧温度TFL为900℃至980℃。
15.根据权利要求11至14中任一项所述的制造方法，其中所述冷却速率Vref1小于或等于55℃/秒。
16.根据权利要求11至15中任一项所述的制造方法，其中所述卷取温度为450℃至550℃。
17.一种制造密度小于或等于7.3的经冷轧和退火的钢板的方法，其中：
获得根据在权利要求11至16中任一项中所述的轧制钢板；然后
以35％至90％的压下率冷轧所述板以得到经冷轧的板；然后
以速率Vc将所述板加热到800℃至950℃的保持温度Tm持续少于600秒的时间长度tm；然后
以速率Vref2将所述板冷却至小于或等于500℃的温度。
18.根据权利要求17所述的制造方法，其中所述温度Tm为800℃至900℃。
19.根据权利要求16或18中任一项所述的制造方法，其中所述冷却速率Vref2大于或等于30℃/秒。
20.根据权利要求16至19中任一项所述的制造方法，其中在500℃至460℃的温度下保持所述冷却速率Vref2。
21.根据权利要求11至20中任一项所述的制造方法，其中然后用锌、锌合金或锌基合金涂覆所述金属板。
22.根据权利要求1至11中任一项所述的钢板或者能够通过根据权利要求12至21中任一项所述的方法获得的钢板用于制造陆上机动车的结构部件或蒙皮部件的用途。
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