CN104204605A - 高负荷传动用v型带 - Google Patents

Abstract

本发明的目的在于：在高负荷传动用V型带(B)中，抑制伴随着从该带的走行初期起的推力张力转换比率的变化而发生的V型带张力随时间的变化。为达成该目的，张力带(1)和块(10)在V型带宽度方向上的侧面构成与带轮槽面接触的滑动面。该张力带(1)的滑动面(1c)的面积(S1)与块(10)的滑动面(12)的面积(S2)之间的关系设定为S1/S2≤0.2(张力带滑动面(1c)的面积(S1)为块滑动面(12)的面积(S2)的20％以下)。

Description

高负荷传动用V型带

技术领域

本发明涉及一种高负荷传动用V型带，特别涉及一种适合使用在带式无级变速装置的高负荷传动用V型带。

背景技术

迄今为止，这种高负荷传动用V型带已为人所知，该高负荷传动用V型带例如卷绕在带式无级变速装置的变速带轮之间来使用。该高负荷传动用V型带具有张力带和多个块。该张力带的靠V型带背面一侧的上表面上沿着V型带带长方向设置有以一定间隔排列的多个例如由凹条构成的上侧被啮合部，并且该张力带的靠V型带底面一侧的下表面上沿着带长方向设置有以一定间隔排列的多个例如由凹条构成的下侧被啮合部，该上侧被啮合部和该下侧被啮合部设置为上下相对应。多个该块分别具有供张力带压入而嵌合的嵌合部，在嵌合部的上表面上形成有与张力带的上侧被啮合部啮合的例如由凸条构成的上侧啮合部，在嵌合部的下表面上形成有与张力带的下侧被啮合部啮合的例如由凸条构成的下侧啮合部。这样的高负荷传动用V型带也被叫做块带。

张力带由芯线、保形橡胶层和帆布等构成，该芯线抑制V型带的伸长而使V型带能够传递动力，该帆布用于抑制张力带与块之间的磨损。

各个块例如是由酚醛树脂等树脂构成，具有布置在V型带背面侧的上侧梁部和布置在V型带底面侧的下侧梁部，在这些上侧梁部和下侧梁部之间形成有上述张力带的嵌合部。

通过将张力带压入并嵌合在各个块的嵌合部内，使各个块与张力带在沿着V型带带长方向相隔一定距离的凹凸形状的啮合部与被啮合部相互啮合的状态下卡合，并借助该块的啮合部与张力带的被啮合部的啮合来使两者之间一体化而进行动力传递。

在这样的高负荷传动用V型带中，设定了使张力带的宽度方向外侧端面比块的带轮接触面更突出的突出量(例如参照专利文献1)。通过这样，当把V型带卷绕到带轮上时，张力带的突出部分被推向带宽度方向上的内侧，从而张力带在嵌合部内朝上下方向膨胀，块由此而牢固地保持在张力带上。在这样的高负荷传动用V型带中，块和张力带在V型带带宽度方向上的侧面与带轮槽面接触。

专利文献1：日本专利第4256498号公报

发明内容

-发明要解决的技术问题-

本发明的发明人发现了如上所述的高负荷传动用V型带存在有下述现象，即：若将V型带卷绕在变速带轮上使带走行，则从带的走行初期起随着走行时间经过，由带的带轮接触面从带轮的槽面承受推力而产生带张力时的推力张力转换比率会发生变化。一旦该推力张力转换比率发生变化，就有可能无法得到期望的V型带张力。

于是，对下述方式进行了研讨，即：在使变速带轮打开、关闭的驱动单元侧设定某种程度的安全系数，使驱动单元成为增大了推力的过推力设定，由此在V型带的整个走行期间中确保期望的V型带张力。然而，这样会造成施加在V型带上的负荷变大，耐久性或噪音性的劣化难以避免。

本发明的目的在于：提供一种高负荷传动用V型带，该高负荷传动用V型带能够抑制伴随着从V型带的走行初期起的推力张力转换比率的变化而发生的V型带张力随时间的变化，通过使用该高负荷传动用V型带，就能够不进行过推力设定。

-用以解决技术问题的技术方案-

本发明的发明人对上述推力张力转换比率发生变化的现象进行了研讨后，得知该变化是基于下述的两个机理而发生的。

也就是说，在高负荷传动用V型带中，张力带的成分即橡胶的热膨胀率比块的成分即树脂的热膨胀率还大。因此，若将V型带卷绕在变速带轮上使带走行，下侧梁部会因为张力带的热膨胀而被束缚在张力带上，不会被往上推。然而，上侧梁部会被往上推，两个梁部之间的距离变大，成为以下侧梁部的侧面与带轮槽面接触这样的接触方式为主的状态。由此，推力张力转换比率会降低，V型带张力会下降。

之后，当张力带伴随着V型带的走行而性能衰退时，上侧梁部被往上推的情况改善，上侧梁部的侧面与带轮槽面接触，因此推力张力转换比率上升，V型带张力也上升。如上所述，从V型带的走行初期起，随着走行时间的经过，推力张力转换比率会发生变化。

另一个机理是推力张力转换比率取决于V型带的摩擦系数这样的情况所引起的。具体而言，若将V型带卷绕在变速带轮上使带走行，则会因为张力带的热膨胀而造成张力带在带的带轮接触面中所占的比例变大。由于张力带(橡胶)的摩擦系数比块(树脂)的摩擦系数还大，因此一旦张力带所占的比例变大，V型带整体的摩擦系数就会上升。因此，推力张力转换比率会上升，V型带张力也会上升。

之后，若张力带伴随着V型带的走行而不断地磨损，张力带在带的带轮接触面中所占的比例就变小，带整体的摩擦系数也变小。其结果是，推力张力转换比率降低，V型带张力也降低。

基于这两个机理，从V型带的走行初期起，随着走行时间的经过，推力张力转换比率会发生变化。于是，本发明的发明人着眼于抑制由这两个机理中都存在的张力带热膨胀所带来的影响，从而完成了本发明。

具体而言，本发明是以高负荷传动用V型带为对象，其具备：张力带，在该张力带的保形橡胶层内部埋设有芯线，并且在该张力带的靠V型带背面一侧的上表面上设有沿着V型带带长方向排列的多个上侧被啮合部，在该张力带的靠V型带底面一侧的下表面上设有沿着V型带带长方向排列的多个下侧被啮合部，多个该上侧被啮合部与多个该下侧被啮合部设置为上下相对应；以及多个块，各个块具有供上述张力带压入而嵌合的嵌合部，在该嵌合部的上表面上形成有与张力带的上述上侧被啮合部啮合的上侧啮合部，在该嵌合部的下表面上形成有与张力带的下侧被啮合部啮合的下侧啮合部。在本发明的高负荷传动用V型带中，通过将张力带嵌合到上述各个块的嵌合部内，使各个块相对于张力带卡合固定，并且借助块的啮合部与张力带的被啮合部的啮合来进行动力的相互传递。

上述块和上述张力带在V型带宽度方向上的侧面都构成与带轮槽面接触的滑动面。

本发明的特征在于：上述张力带的滑动面面积S1与上述块的滑动面面积S2之间的关系为S1/S2≤0.2(张力带侧面的面积为块侧面的面积的20％以下)。

上述张力带的滑动面面积S1与上述块的滑动面面积S2之间的关系可以是S1/S2＝0.13～0.2。

张力带的滑动面面积S1可以是S1＝4.3～8.5mm²，块的滑动面面积S2可以是S2＝33～43mm²。

根据该结构，能够得到以下的效果。如果是张力带的滑动面面积S1与块的滑动面面积S2之间的关系为S1/S2＞0.2的情况，则张力带占V型带的带轮接触面的比例变大，会发生张力带热膨胀而使块的上侧梁部被往上推、带的摩擦系数上升这样的情况。然而，在本发明中，由于张力带的滑动面面积S1与块的滑动面面积S2之间的关系为S1/S2≤0.2，因此张力带占V型带的带轮接触面的比例充分地变小，张力带热膨胀而使块的上侧梁部被往上推、带的摩擦系数上升的情况得到抑制。由此，下述情况得到抑制，即：推力张力转换比率随着V型带的走行时间经过而发生变化，从而V型带张力发生变化的情况。其结果是，能够将驱动单元的推力设定为较低，能够谋求抑制V型带的初期发热，并且谋求高效率化和提升耐久性。

上述张力带的芯线处的V型带带宽即带节宽a与上述张力带中的上侧被啮合部下端和下侧被啮合部上端之间的厚度即张力带的啮合厚度b的关系可以是b/a≤0.08。

根据该结构，V型带的弯曲损耗减小，推力和张力的转换比率伴随着V型带的走行时间经过而发生变化的情况进一步得到抑制。

上述带节宽a与张力带的啮合厚度b之间的关系可以是b/a≤0.05。

根据该结构，V型带的弯曲损耗显著的减小，推力和张力的转换比率伴随着V型带的走行时间经过而发生变化的情况进一步得到有效的抑制。

上述高负荷传动用V型带可以是卷绕在带式无级变速装置的变速带轮上的高负荷传动用V型带。

根据该结构，能够得到有效地实现了上述发明效果的最适合的高负荷传动用V型带。

-发明的效果-

根据本发明，通过使高负荷传动用V型带的张力带的滑动面面积S1与块的滑动面面积S2之间的关系为S1/S2≤0.2，由此抑制从V型带的走行初期起的、伴随着推力张力转换比率的变化而发生的V型带张力随时间的变化，从而能够使驱动单元侧的推力降低来谋求抑制V型带的初期发热并且谋求高效率化和提升耐久性。

附图说明

图1是本发明的实施方式所涉及的高负荷传动用V型带的立体图。

图2是高负荷传动用V型带的侧视图。

图3是沿着图2中的III-III线的剖视图。

图4是张力带的扩大侧视图。

图5是块的扩大侧视图。

图6是高负荷传动用V型带的侧视图，用于说明本发明的特征。

图7是示出V型带张力测量试验装置的图。

图8是示出高速耐久试验装置的图。

图9是示出用于测量V型带效率的试验装置的图。

图10是示出实施例和比较例的一部分试验结果的图。

图11是示出实施例和比较例另一部分试验结果的图。

图12是针对实施例和比较例示出了张力带滑动面的面积相对于块滑动面的面积的比与V型带张力(轴间力)的变化之间的关系的图。

图13是针对实施例和比较例示出了张力带滑动面的面积相对于块滑动面的面积的比与高速耐久性之间的关系的图。

图14是针对实施例和比较例示出了张力带滑动面的面积相对于块滑动面的面积的比与初期发热温度之间的关系的图。

图15是针对实施例和比较例示出了张力带滑动面的面积相对于块滑动面的面积的比与挤压量变化之间的关系的图。

图16是针对实施例和比较例示出了张力带滑动面的面积相对于块滑动面的面积的比与V型带效率之间的关系的图。

具体实施方式

下面，根据附图对本发明的实施方式进行详细的说明。下面，根据附图对本发明的实施方式进行详细的说明。以下优选实施方式的说明仅是本质上的示例，完全没有意图对本发明、其应用对象或其用途加以限制。

图1～图3示出本发明的实施方式所涉及的高负荷传动用V型带B。该V型带B例如卷绕在带式无级变速装置的多个变速带轮之间来使用，V型带B由一对环状张力带1、1以及沿着V型带带长方向连续地卡合固定在该张力带1、1上的多个块10、10、…构成，但这并未图示出来。

上述各张力带1是在由硬质橡胶构成的保形橡胶层1a内部螺旋状地布置埋设了芳族聚酰胺短纤维等高强度高弹性模量的多个芯线1b、1b、…(芯体)而成的，这在图4中也显示出来了。在各张力带1的上表面上与各个块10对应地形成有作为上侧被啮合部的槽状上侧凹部2、2、…，这些上侧凹部2、2、…沿着V型带带宽方向延伸并且相隔一定间距，在各张力带1的下表面上与上述上侧凹部2、2、…对应地形成有作为下侧被啮合部的下侧凹部3、3、…，这些下侧凹部3、3、…沿着V型带带宽方向延伸并且相隔一定间距。在各张力带1的上表面上，在上侧凹部2、2、…之间的部分构成上侧齿部4，而在张力带1的下表面上，在下侧凹部3、3、…之间的部分构成下侧齿部5。

构成上述保形橡胶层1a的硬质橡胶例如使用以芳族聚酰胺短纤维、尼龙纤维等短纤维对已经由甲基丙烯酸锌强化后的H-NBR橡胶进一步进行强化而成的耐热性优良且难以永久变形的硬质橡胶。该硬质橡胶的硬度必须要达到以JIS-C硬度计来测量时在75°以上的橡胶硬度。

在上述张力带1的上表面和下表面上分别一体地黏贴了进行过粘胶处理的帆布，由此形成了上侧帆布层6和下侧帆布层7。

另一方面，如图1、图3和图5所示，各个块10例如是在以碳短纤维加强后的酚醛树脂等硬质树脂中埋入了弹性模量比该硬质树脂还高的材料即轻量铝合金等加强材18而成的，该加强材18位于块10的大致中央处。各个块10形成为由沿着V型带带宽方向(左右方向)延伸的上侧梁部10a和下侧梁部10b、以及沿着上下方向将该上侧梁部10a和下侧梁部10b在左右方向上的中央部之间连接的柱部10c构成的大致H字形。在各个块10的上下梁部10a、10b之间形成有缺口呈狭缝状的嵌合部11、11，这些嵌合部11、11供嵌合各张力带1，并且使各张力带1能够从宽度方向上安装、卸下。该嵌合部11以外的左右侧面构成与变速带轮等的带轮槽面(未在图中示出)接触的滑动面12、12，该块10的滑动面12、12之间所夹的V型带角度α与带轮槽面的角度相同。如上所述，块10是由形成嵌合部11的周围部分和形成滑动面12、12的硬质树脂部、以及形成剩余的部分的加强材18构成的。需要说明的是，加强材18只要不在嵌合部11的周围部分以及左右侧面的滑动面12、12处外露于块10的表面即可，在其它的部分处即使外露于块10的表面也无妨。

各个块10是通过将张力带1、1分别压入而嵌合到嵌合部11、11中而被固定在张力带1、1上。也就是说，如图5所示，上述各个块10中的各嵌合部11的上壁面形成有与上述张力带1上表面上的各上侧凹部2啮合的、作为上侧啮合部的上侧凸部15，该上侧凸部15由凸条构成，而嵌合部11的下壁面形成有与张力带1下表面上的各下侧凹部3啮合的、作为下侧啮合部的下侧凸部16，该下侧凸部16由凸条构成，该上侧凸部15与下侧凸部16布置为相互平行，通过使各个块10的上侧凸部15与张力带1的上侧凹部2啮合并且使下侧凸部16与下侧凹部3啮合，从而以压入的方式使块10、10、…沿着V型带长度方向卡合固定在张力带1、1上。

在此，由上述硬质橡胶构成的张力带1的上侧凹部2与下侧凹部3之间的张力带啮合厚度b、也就是说如图4所示的上侧凹部2的底面(详细来说是该上侧帆布层6的上表面)和与该上侧凹部2相对应的下侧凹部3的底面(详细来说是该下侧帆布层7的下表面)之间的距离设定为稍微大于块10的啮合间隙即块啮合厚度d、也就是说如图5所示的各个块10的上侧凸部15下端与下侧凸部16上端之间的距离(b＞d)。由此，设有一挤压量b－d(＞0)，当往张力带1组装各个块10时，张力带1是以在厚度方向上被块10挤压的方式组装起来。

在块10、10、…组装到张力带1、1上的状态下，在V型带B的左右两侧的侧面处，如图3所示，张力带1的外侧端面比各个块10的滑动面12、12还稍微突出，由此而设有一突出量Δe。通过设定了该突出量Δe，当把V型带B卷绕到带轮上时，张力带1、1的突出量Δe的部分被推向带宽度方向上的内侧，从而张力带1、1在嵌合部11内朝上下方向膨胀，块10、10、…由此而被张力带1、1牢固地支承。因此，两张力带1、1的外侧端面成为与变速带轮等的带轮槽面接触的滑动面1c、1c。

在本高负荷传动用V型带B中，当把V型带B卷绕到带轮上使V型带B走行时，块10的上侧凸部15、下侧凸部16(啮合部)与各张力带1的上侧凹部2、下侧凹部3(被啮合部)啮合，由此进行动力的相互传递。

在本高负荷传动用V型带B中，为了抑制推力张力转换比率随着V型带的走行时间经过而发生变化这样的情况，如图6所示，张力带1的滑动面1c的面积S1(在图6中以一点划线的影线表示)与块10的滑动面12的面积S2(在图6中以实线的影线表示)的关系如下。

S1/S2≤0.2…(1)

也就是说，呈现张力带滑动面1c的面积S1为块滑动面12的面积S2的20％以下这样的关系。具体而言，优选S1/S2＝0.13～0.2。例如，使张力带滑动面1c的面积S1为S1＝4.3～8.5mm²，块滑动面12的面积S2为S2＝33～43mm²为好。

在本实施方式中，如图3所示，在各个块10中，若用a表示使上述张力带1的芯线1b处的带宽即带节宽，则该带节宽a与上述张力带啮合厚度b(上侧凹部2的底面与下侧凹部3的底面之间的厚度。参照图4)之间的关系如下。

b/a≤0.08…(2)

也就是说，呈现张力带啮合厚度b为带节宽a的8％以下这样的关系。更优选的是呈现如下的关系(张力带啮合厚度b为带节宽a的5％以下这样的关系)。

b/a≤0.05…(3)

带节宽a的长度与张力带1支承块10的支承面积相关。因此，不仅是单纯地减小张力带啮合厚度b，还优选按照上述式(2)或(3)那样将该张力带啮合厚度b与该带节宽a相关联起来。

本高负荷传动用V型带B是如上述那样构成的。

接着，说明本高负荷传动用V型带B的效果。在本高负荷传动用V型带B中，由于张力带滑动面的面积S1与块滑动面的面积S2的关系为S1/S2≤0.2，因此张力带1占V型带B的带轮接触面的比例充分地变小。为此，当将该V型带B卷绕在例如无级变速机的变速带轮间并使V型带B走行时，能够抑制因张力带1热膨胀而使块10的上侧梁部10a被往上推、V型带B的摩擦系数上升这样的现象。即使经过了V型带B使用时的走行时间，也能够抑制推力和张力的转换比率发生变化，并且能抑制伴随该转换比率的变化而发生的V型带张力的变化。因此，能够将用于使变速机的变速带轮打开、闭合来改变变速比的驱动单元的推力(将变速带轮的动轮往轴向推的力)设定为较低，能够谋求抑制V型带B的初期发热，并且谋求高效率化和提升耐久性。

由于带节宽a与张力带啮合厚度b的关系为b/a≤0.08，因此张力带啮合厚度b相对于带节宽a充分地变小，带B的弯曲损耗减小，能够进一步抑制伴随V型带B的走行时间经过而发生的推力和张力的转换比率的变化。在此，若带节宽a与张力带啮合厚度b之间的关系为b/a≤0.05，则能够更进一步有效地抑制伴随V型带B的走行时间经过而发生的推力和张力的转换比率的变化。

(其它实施方式)

需要说明的是，虽然在上述实施方式中，在各个块内10嵌入了加强材18，但是在本发明中，块可以是不使用加强材18的、全由树脂形成的块，这样的情况下也能够获得与上述相同的效果。

该实施方式所涉及的高负荷传动用V型带B不仅是能够卷绕在带式无级变速装置的变速带轮上来使用，还能够使用在具备恒速带轮(V带轮)的带式传动装置。

【实施例】

接着，对具体实施了的实施例进行说明。作为实施例1～6以及比较例1～3制作了具有上述实施方式的结构的高负荷传动用V型带。V型带的带角度α(块的两侧面的滑动面之间的角度)为α＝26°，带节宽a为a＝25mm，块在V型带带长方向上的中心间距P为P＝3mm，各个块的厚度(V型带带长方向上的厚度)为2.95mm，突出量Δe为Δe＝0.05～0.15mm，V型带长为612mm。

各个块使用了在酚醛树脂中嵌入了由厚度2mm的轻量高强度铝合金形成的加强材而成型的块。需要说明的是，即使块是不使用由上述铝合金形成的加强材的、全由树脂形成的块，也能够获得同样的效果。

对张力带滑动面1c的面积S1、块滑动面12的面积S2和张力带啮合厚度b进行了各种改变，制作出了实施例1～6和比较例1～3的V型带(参照图10)。

(实施例1)

张力带滑动面1c的面积S1＝6.7mm²，块滑动面12的面积S2＝33mm²，张力带啮合厚度b为b＝1.6mm。因此，S1/S2＝0.20(20％)，b/a＝0.064(6.4％)。

(实施例2)

张力带滑动面1c的面积S1＝6.4mm²，块滑动面12的面积S2＝33mm²，张力带啮合厚度b为b＝1.5mm。因此，S1/S2＝0.19(19％)，b/a＝0.060(6.0％)。

(实施例3)

张力带滑动面1c的面积S1＝5.5mm²，块滑动面12的面积S2＝33mm²，张力带啮合厚度b为b＝1.2mm。因此，S1/S2＝0.17(17％)，b/a＝0.048(4.8％)。

(实施例4)

张力带滑动面1c的面积S1＝4.9mm²，块滑动面12的面积S2＝33mm²，张力带啮合厚度b为b＝1mm。因此，S1/S2＝0.15(15％)，b/a＝0.040(4.0％)。

(实施例5)

张力带滑动面1c的面积S1＝4.3mm²，块滑动面12的面积S2＝33mm²，张力带啮合厚度b为b＝0.8mm。因此，S1/S2＝0.13(13％)，b/a＝0.032(3.2％)。

(实施例6)

张力带滑动面1c的面积S1＝8.5mm²，块滑动面12的面积S2＝43mm²，张力带啮合厚度b为b＝2.2mm。因此，S1/S2＝0.20(20％)，b/a＝0.088(8.8％)。

(比较例1)

张力带滑动面1c的面积S1＝8.5mm²，块滑动面12的面积S2＝33mm²，张力带啮合厚度b为b＝2.2mm。因此，S1/S2＝0.26(26％)，b/a＝0.088(8.8％)。

(比较例2)

张力带滑动面1c的面积S1＝11.4mm²，块滑动面12的面积S2＝33mm²，张力带啮合厚度b为b＝3mm。因此，S1/S2＝0.35(35％)，b/a＝0.12(12％)。

(比较例3)

张力带滑动面1c的面积S1＝13.9mm²，块滑动面12的面积S2＝33mm²，张力带啮合厚度b为b＝4mm。因此，S1/S2＝0.42(42％)，b/a＝0.16(16％)。

(V型带的评价)

就以上各实施例和各比较例，对V型带张力随时间的变化、高速耐久性、初期发热性、挤压量的变化以及V型带效率进行了评价。

(1)V型带张力随时间经过而发生的变化

使用图7所示的V型带张力(轴间力)测量试验装置，测量了各实施例和各比较例的V型带的带张力随时间的经过而发生的变化。也就是说，在能够相互靠近、远离的驱动台21和从动台22中的驱动台21上可转动地支承了由具有静轮24a和动轮24b的变速带轮构成的驱动带轮24，在从动台22上可转动地支承了由具有静轮25a和动轮25b的变速带轮构成的从动带轮25。通过使驱动台21和从动台22经由测力计23相互连结，从而将驱动带轮24和从动带轮25的轴间距离固定在148.5mm。让驱动带轮24与驱动马达26连结，并且让负荷用DC电动机(未在图中示出)与从动带轮25连结，使从动带轮25上负荷了60N·m那么大的一定的负荷扭矩。然后，在驱动带轮24和从动带轮25之间卷绕各实施例和各比较例的高负荷传动用V型带B，将驱动带轮24和从动带轮25的速比固定在1.8，并且利用扭矩凸轮27和弹簧28对从动带轮25的动轮25b施加朝向静轮25a侧的轴向推力。在该状态下，利用驱动马达26使驱动带轮24以3000rpm那样的一定转速进行旋转而使V型带B走行。将在该带B的走行中利用测力计23检测到的轴间力作为V型带张力测量出来，从V型带B的走行初期(从走行开始起0～24hr后)、初期后(从走行开始起24～48hr后)、以及测量值稳定化的中期以后(从走行开始起48hr以后)的各测量值对V型带张力随时间经过而发生的变化进行了确认。需要说明的是，V型带B的温度为120℃。测量的结果显示在图10和图12中。

(2)高速耐久性

使用图8所示的高速耐久试验装置，测量了各实施例和各比较例的带的高速耐热、高负荷耐久性。也就是说，在作为热量导入了120℃的空气的试验箱31内设置由节圆直径为133.6mm的恒速带轮构成的驱动带轮32和由节圆直径为61.4mm的恒速带轮构成的从动带轮33，在驱动带轮32、从动带轮33上卷绕了各实施例和各比较例的V型带B。使驱动带轮32在轴扭矩为63.7N·m并且转速为5016±60rpm的条件下高速旋转，进行测量直到300hr为止。测量的结果显示在图11和图13中。

(3)初期发热性

在上述高速耐热、高负荷耐久性试验中，测量了走行初期(走行开始起2hr后)的V型带B的发热温度。测量的结果显示在图11和图14中。

(4)挤压量的变化

在上述高速耐热、高负荷耐久性试验中，测量了从走行开始起经过了250小时后的挤压量的变化。该挤压量是以张力带啮合厚度b－块啮合厚度d而求得的。测量的结果显示在图11和图15中。

(5)V型带效率

使用如图9所示的试验装置，测量了各实施例和各比较例的V型带效率。也就是说，在作为热量导入了90℃的空气的试验箱41内设置了由节圆直径为65.0mm的恒速带轮构成的驱动带轮42和由节圆直径为130.0mm的恒速带轮构成的从动带轮43，驱动带轮42和从动带轮43能够相互靠近、远离。在两带轮42、43上卷绕了各实施例和各比较例的V型带B，并且沿着远离驱动带轮42的方向对从动带轮43施加了4000N的固定载荷44。在该状态下，使驱动带轮42以2600±60rpm的转速进行旋转，并且缓慢地提高驱动带轮42的轴扭矩。然后，从驱动带轮42的转速和从动带轮43的转速连续地求得打滑率，测量出V型带B的打滑率为2％时的驱动带轮42的扭矩和从动带轮43的扭矩，利用下述式子求得了V型带效率。也就是说，V型带效率η为：

效率η(％)＝{(从动带轮转速×从动带轮扭矩)/(驱动带轮转速×驱动带轮扭矩)}×100

测量的结果显示在图11和图16中。

需要说明的是，在图11中，判断栏中的“○”表示V型带效率良好，“△”和“×”表示V型带效率不良。

对以上结果进行考察后，得知了：就张力带滑动面1c的面积S1为块滑动面12的面积S2的20％以下的实施例1～6来说，带张力的变化幅度为200N以下，V型带张力随时间经过而发生的变化较小。相对于此，在比较例1～3中，由于张力带滑动面1c的面积S1超出块滑动面12的面积S2的20％，因此V型带张力的变化幅度成为900N以上那样的大。由此，通过将张力带滑动面1c的面积S1设定为块滑动面12的面积S2的20％以下，能够抑制伴随V型带的走行时间经过而发生的推力和张力的转换比率的变化。

就张力带滑动面1c的面积S1为块滑动面12的面积S2的20％以下的实施例1～6来说，高速耐久性、初期发热性、挤压量的变化、V型带效率等各种性能飞跃性地高于现有的V型带，与比较例1～3相比有显著的差异。

还得知了：就张力带啮合厚度b为带节宽a的8％以下的实施例1～5来说，V型带张力的变化幅度为100N以下，特别是就张力带啮合厚度b为带节宽a的5％以下的实施例3～5来说，其V型带张力的变化幅度为0N，完全不会随时间经过而发生变化。由此，通过将张力带啮合厚度b设定为带节宽a的8％以下，能够进一步抑制伴随V型带的走行时间经过而发生的推力和张力的转换比率的变化。

-产业实用性-

由于本发明能够提供V型带走行时的张力随时间经过而发生的变化较小，且发热性、走行耐久性、V型带效率等各种性能飞跃性地高于现有V型带的高负荷传动用V型带，因此作为例如汽车、二轮小型摩托车(scooter)的无级变速机的V型带使用时极为有用，产业上的利用可能性高。

-符号说明-

1  张力带

1a  保形橡胶层

1b  芯线

1c  (张力带的)滑动面

2  上侧凹部(上侧被啮合部)

3  下侧凹部(下侧被啮合部)

10  块

12  (块的)滑动面

11  嵌合部

15  上侧凸部(上侧啮合部)

16  下侧凸部(下侧啮合部)

a  带节宽

b  张力带的啮合厚度

B  高负荷传动用V型带

S1  张力带滑动面的面积

S2  块滑动面的面积

Claims (7)

1.一种高负荷传动用V型带，其具备：

张力带，在该张力带的保形橡胶层内部埋设有芯线，并且在该张力带的靠V型带背面一侧的上表面上设有沿着V型带带长方向排列的多个上侧被啮合部，在该张力带的靠V型带底面一侧的下表面上设有沿着V型带带长方向排列的多个下侧被啮合部，多个该上侧被啮合部与多个该下侧被啮合部设置为上下相对应；以及

多个块，各个块具有供上述张力带压入而嵌合的嵌合部，在该嵌合部的上表面上形成有与张力带的上述上侧被啮合部啮合的上侧啮合部，在该嵌合部的下表面上形成有与张力带的下侧被啮合部啮合的下侧啮合部，

在所述V型带中，通过将张力带嵌合到上述各个块的嵌合部内，使各个块相对于张力带卡合固定，并且借助块的啮合部与张力带的被啮合部的啮合来进行动力的相互传递，所述V型带的特征在于：

上述张力带和上述块在V型带宽度方向上的侧面都构成与带轮槽面接触的滑动面，

上述张力带的滑动面面积S1与上述块的滑动面面积S2之间的关系为S1/S2≤0.2。

2.根据权利要求1所述的高负荷传动用V型带，其特征在于：

张力带的滑动面面积S1与块的滑动面面积S2之间的关系为S1/S2＝0.13～0.2。

3.根据权利要求1或2所述的高负荷传动用V型带，其特征在于：

上述张力带的芯线处的V型带带宽即带节宽a与上述张力带中的上侧被啮合部下端和下侧被啮合部上端之间的厚度即张力带的啮合厚度b的关系为b/a≤0.08。

4.根据权利要求3所述的高负荷传动用V型带，其特征在于：

带节宽a与张力带的啮合厚度b之间的关系为b/a≤0.05。

5.根据权利要求1到4中任一项所述的高负荷传动用V型带，其特征在于：张力带的滑动面面积S1为S1＝4.3～8.5mm²。

6.根据权利要求1到5中任一项所述的高负荷传动用V型带，其特征在于：块的滑动面面积S2为S2＝33～43mm²。

7.根据权利要求1到6中任一项所述的高负荷传动用V型带，其特征在于：该高负荷传动用V型带卷绕在带式无级变速装置的变速带轮上。