CN103857815B - 钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明的钢板，具有：在Ac1温度以上且低于Ac3温度的双相区温度进行均热时间为15秒以上35秒以下的均热处理，接着在3秒以内以0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度进行一次冷却直到250℃以上380℃以下的温度区域，上述一次冷却后，在260℃以上370℃以下的温度区域进行180秒以上540秒以下的滞留所得到的钢组织，屈服比为65%以下，抗拉强度为590MPa以上。

Description

钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及低屈服比、且延展性优异的高强度钢板及其制造方法。
本申请基于在2011年10月6日在日本申请的专利申请2011-221904号要求优先权，将其内容援引到本申请中。
背景技术
近年来，对汽车等要求用于提高燃油经济性的车体轻量化、和用于碰撞时的乘员保护的碰撞安全性的提高。因此，高强度钢板的使用增加了，但对于用于汽车等的高强度钢板，除了要求所需要的强度之外，还要求车体以及部件的成形所必需的优异的可加工性（延展性等）。
作为评价高强度钢板的可加工性的指标之一，有屈服比（屈服强度（YP）相对于抗拉强度（TS）的比：YP/TS×100（%））。通常，若降低屈服比，则能够抑制有随着高强度化而劣化的倾向的形状冻结性的劣化、以及折皱发生。另外，能够降低压制载荷。
作为用于需要良好的延展性（延性）的用途的高强度钢板，已知具有铁素体和马氏体的双相组织的DualPhase钢（双相钢，以下有时称为「DP钢」），被广泛用作为汽车用的结构材料。DP钢具有下述特征：其具有比固溶强化型钢板和析出强化型钢板优异的强度-延展性平衡，并且屈服比低（例如参照专利文献1～6）。
专利文献1中公开了下述技术：在Ac1以上、Ac1+75℃以下的温度范围保持15秒以上后，以10℃/秒以上的冷却速度冷却到200℃以下的温度，形成铁素体和马氏体的双相组织。
专利文献2中公开了下述技术：以15℃/秒以下从退火均热温度冷却到700～600℃，接着，以100℃/秒以上冷却到常温后，再加热，在150～250℃保持，形成铁素体和马氏体的双相组织。
专利文献3中公开了下述技术：从双相区温度冷却到Ms点以下的温度（优选为20℃/秒以上），使奥氏体相变成马氏体后，在100～250℃的温度区域保持10秒以上，由此使组织成为铁素体+马氏体的双相，并且调整钢中的固溶C量、马氏体硬度。
专利文献4中公开了下述技术：在Ac1点以上、且低于Ac3点的双相区温度保持30～90秒钟进行退火后，以5℃/秒以上冷却到550℃，形成铁素体+马氏体的双相组织。
专利文献5中公开了下述技术：将冷轧钢板在需要的温度退火后，以10℃/秒以上、优选以20℃/秒以上的冷却速度冷却，形成铁素体+马氏体的双相组织。
专利文献6中公开了下述技术：将冷轧钢板在需要的温度退火3秒以上后，以2～200℃/秒的冷却速度冷却到低于400℃，形成铁素体+马氏体的双相组织。
以上如专利文献1～6所公开的那样可知，为了得到满足需要的机械特性的双相组织（DP钢），控制双相区域退火后的冷却速度和冷却结束温度很重要。
在先技术文献
专利文献
专利文献1:日本国特开平09-287050号公报
专利文献2:日本国特开平10-147838号公报
专利文献3:日本国特开平11-350063号公报
专利文献4:日本国特开2001-335890号公报
专利文献5:日本国特开2002-226937号公报
专利文献6:日本国特开2003-213370号公报
发明内容
但是，在专利文献1～6的制法中，为了制造具有铁素体和马氏体的双相组织的钢板，大量使用急冷装置和提高淬火性的Mn量。因此，存在以成分偏析的影响所致的局部的材质劣化为起点，可加工性恶化的课题。
通常将钢在双相区域均热后，若不以快的冷却速度冷却，则珠光体从马氏体、贝氏体等的淬火组织析出，不能够确保需要的强度。另外，在将钢板在通常的具有过时效带的连续退火炉中退火并冷却的情况下，由于冷却结束温度被保持在400℃附近，因此暂且生成的马氏体被回火，分解成珠光体。
为了钢容易相变而大量使用奥氏体形成元素（一般为Mn）的情况下，如果不将退火后的冷却速度最佳化，则由于成分偏析，可加工性变差，另外，起因于在Mn偏析部的马氏体，延展性（延性）劣化。
这样，为了得到低屈服比、且显示优异的延展性的双相组织，控制双相区退火后的冷却速度和冷却结束温度很重要，但只凭退火后的冷却，不能够稳定地得到低屈服比且显示优异的延展性的高强度钢。
本发明是考虑这样的状况而完成的，其目的是提供低屈服比、且具有显示优异的延展性的组织的高强度钢板、和其制造方法。再者，本发明中，所谓低屈服比是指屈服比为65%以下，高强度是指抗拉强度为590MPa以上。
另外，在考虑应用于汽车的构件等的情况下，作为可加工性，优选抗拉强度TS与伸长率El之积即TS×El为17500（MPa·%）以上。
本发明人对解决上述课题的方法进行了刻苦研究。其结果发现：严格管理双相区退火后的冷却速度和冷却结束温度，而且在进行冷却后进行在最佳的温度范围的滞留是有效的。即，发现了如下情况。再者，所谓滞留不是只意味着等温保持，也可以有在该温度区域中的温度变化。
（i）通过使钢板的退火后的冷却速度（一次冷却速度）较慢，并将冷却结束温度控制在需要的温度区域，能够使钢板的组织为主要包含铁素体和马氏体的组织（所谓的双相组织）。因此，对低屈服比、且延展性优异的590MPa以上的钢板的制造有效。
（ii）但是，在一次冷却速度慢的情况下，难以生成马氏体，难以得到双相组织。另一方面，如果为了生成马氏体而增加Mn量，则Mn偏析，起因于在Mn偏析部的马氏体，延展性劣化，屈服点上升。与此相对，即使Mn量多，如果延长退火中的均热时间，则Mn均匀地扩散，偏析消除，马氏体在厚度方向以及宽度方向上均匀地生成，材质均匀化。
（iii）进而，通过在均热处理、以及一次冷却后进行控制了滞留时间以及滞留温度的滞留，能够得到适合于低屈服比且延展性优异的590MPa以上的钢板的组织。
本发明是基于上述见解而完成的，其要旨如下。
（1）本发明的一方式涉及的钢板，以质量%计，含有C：0.04%以上0.15%以下、Si：0.3%以上0.7%以下、Mn：1.0%以上3.0%以下、Al：0.005%以上0.10%以下，并限制为P：0.03%以下、S：0.01%以下、N：0.01%以下，余量包含Fe以及不可避免的杂质，具有：通过在Ac1温度以上且低于Ac3温度的双相区温度进行均热时间为15秒以上35秒以下的均热处理，接着在3秒以内以0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度进行一次冷却直到250℃以上380℃以下的温度区域，上述一次冷却后，在260℃以上370℃以下的温度区域进行180秒以上540秒以下的滞留所得到的钢组织，屈服比为65%以下，抗拉强度为590MPa以上。
在此，上述Ac1温度是单位为℃、且用下述式（a）表示的温度，上述Ac3温度是单位为℃、用下述式（b）表示的温度。
Ac1＝732-26.6×［C］+17.6×［Si］-11.6×［Mn］··（a）
Ac3＝924+56.1×［Si］-19.7×［Mn］-436.5×［C］···（b）
在此，［C］、［Si］、［Mn］分别为C、Si、Mn的含量，其单位为质量%。
（2）根据上述（1）所述的钢板，上述冷却速度也可以为0.5℃/秒以上15℃/秒以下。
（3）根据上述（1）～（2）所述的钢板，上述滞留中的滞留温度与滞留时间的积y、和上述一次冷却中的上述冷却速度x可以满足下述式（c）。
y≤796700×x（-0.971）···（c）
（4）根据上述（1）～（3）的任一项所述的钢板，也可以以质量%计进一步含有Cr：0.01%以上0.5%以下、Mo：0.01%以上0.5%以下、B：0.0005%以上0.005%以下之中的任1种或2种以上，上述Ac1温度是单位为℃、且用下述式（d）表示的温度，上述Ac3温度是单位为℃、且用下述式（e）表示的温度。
Ac1＝732-26.6×［C］+17.6×［Si］-11.6×［Mn］+24.1×［Cr］··（d）
Ac3＝924+56.1×［Si］-19.7×［Mn］-4.9×［Cr］-436.5×［C］··（e）
在此，［C］、［Si］、［Mn］、［Cr］分别为C、Si、Mn、Cr的含量，其单位为质量%。
（5）根据上述（4）所述的钢板，也可以以质量%计进一步含有合计为0.005%以上0.05%以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
（6）根据上述（1）～（3）的任一项所述的钢板，也可以以质量%计进一步含有合计为0.005%以上0.05%以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
（7）根据上述（1）～（3）的任一项所述的钢板，上述钢组织可以是以面积分数计，含有合计为3%以上10%以下的贝氏体以及马氏体、1%以上3%以下的残余奥氏体，余量包含铁素体的组织。
（8）根据上述（7）所述的钢板，上述钢组织可以是以面积分数计进一步将贝氏体限制为1%以下的组织。
（9）发明的一方式涉及的钢板的制造方法，具有：将具有上述（1）中记载的成分组成的原材料钢板使用连续退火装置在Ac1温度以上且低于Ac3温度的双相区温度滞留15秒以上35秒以下的第1滞留工序；上述第1滞留工序之后在3秒以内以0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度一次冷却到250℃以上380℃以下的温度区域的一次冷却工序；和上述一次冷却工序后，使上述钢板一边从被设定为260℃以上370℃以下的配置在上述连续退火设备中的过时效带通过一边滞留使得滞留时间为180秒以上540秒以下的第2滞留工序。
（10）根据上述（9）所述的钢板的制造方法，在上述第2滞留工序中，从上述过时效带通过时的上述滞留温度即过时效带通过温度与上述滞留时间即过时效带通过时间之积y、和上述一次冷却工序中的上述冷却速度x可以满足下述式（f）。
y≤796700×x（-0.971）···（f）
（11）根据上述（9）或（10）所述的钢板的制造方法，也可以进一步具有预通板工序，该预通板工序是在上述一次冷却工序开始前，使所需量以上的一次冷却停止温度被设定为330℃以下的温度调整钢板在上述连续退火设备中通过的工序。
（12）根据上述（11）所述的钢板的制造方法，上述所需量可以为30吨。
（13）根据上述（9）或（10）所述的钢板的制造方法，上述原材料钢板，也可以以质量%计进一步含有Cr：0.01%以上0.5%以下、Mo：0.01%以上0.5%以下、B：0.0005%以上0.005%以下之中的任1种或2种以上。
（14）根据上述（13）所述的钢板的制造方法，上述原材料钢板，也可以以质量%计进一步含有合计为0.005%以上0.05%以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
（15）根据上述（9）或（10）所述的钢板的制造方法，上述原材料钢板，以质量%计，也可以进一步含有合计为0.005%以上0.05%以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
根据本发明，能够提供适合于汽车的车体以及部件的、低屈服比且延展性优异的高强度钢板。
附图说明
图1是表示在260℃以上370℃以下的温度区域的滞留时（过时效带通过时）的、滞留温度与滞留时间之积y和一次冷却速度x的关系的图。
图2是表示本发明的一实施方式涉及的钢板的制造方法的流程图。
具体实施方式
以下对基于上述见解的本发明的一实施方式进行说明。
本实施方式涉及的低屈服比、且延展性优异的高强度钢板（以下有时称为「本实施方式涉及的钢板」。），是以质量%计，含有C：0.04%以上0.15%以下、Si：0.3%以上0.7%以下、Mn：1.0%以上3.0%以下、Al：0.005%以上0.10%以下，并限制为P：0.03%以下、S：0.01%以下、N：0.01%以下，余量包含Fe以及不可避免的杂质的钢板，具有：通过在Ac1温度以上且低于Ac3温度的双相区温度进行均热时间为15秒以上35秒以下的均热处理，接着在3秒以内以0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度进行一次冷却直到250℃以上380℃以下的温度区域，一次冷却后，在260℃以上370℃以下的温度区域进行180秒以上540秒以下的滞留而得到的钢组织。
首先，对在本实施方式涉及的钢板中限定成分组成的理由进行说明。再者，成分组成涉及的%意指质量%。
C：0.04%以上0.15%以下
C是有助于贝氏体以及马氏体的生成，对得到低屈服比且高强度有效的元素。C含量低于0.04%时，得不到其效果，因此将下限设为0.04%。另一方面，超过0.15%时，会过量地生成贝氏体以及马氏体，因此将上限设为0.15%。另外，如果C含量多，则焊接性劣化，在实用上存在问题。优选为0.07%以上0.12%以下。
Si：0.3%以上0.7%以下
Si是在不损害延展性的情况下对提高机械强度（TS）有效的元素。但是，Si含量低于0.3%时，添加效果未充分体现，因此将含量的下限设为0.3%。另一方面，含量超过0.7%时，延展性降低，因此将上限设为0.7%。另外，Si含量超过0.7%时，有残余奥氏体过量地生成之虞。优选为0.4%以上0.6%以下。
Mn：1.0%以上3.0%以下
Mn是使奥氏体稳定化，即使是冷却速度慢的情况也有助于马氏体的均匀生成和延展性改善的元素。但是，Mn含量低于1.0%时，添加效果未充分地体现，因此将下限设为1.0%。
另一方面，Mn含量超过3.0%时，Mn发生偏析。在偏析部生成的马氏体成为延展性的劣化、屈服点的上升所致的可加工性降低的原因。另外，Mn含量超过3.0%时，马氏体过量地生成，延展性降低。因此，将Mn含量的上限设为3.0%。优选为2.6%以下。
P：0.03%以下
P是杂质元素，因此越少越优选。但是，直到0.03%为止都不损害机械特性，因此将P含量的上限设为0.03%。优选为0.01%以下。再者，在操作上难以使P为0%，因此不包含0%。
S：0.01%以下
S是杂质元素，因此越少越优选。但是，直到0.01%为止都不损害机械特性，因此将S含量的上限设为0.01%。优选为0.005%以下。再者，在操作上难以使S为0%，因此不包含0%。
Al：0.005%以上0.10%以下
Al是通常用于脱氧的元素，但与Mn同样也是有助于淬火性提高的元素。但是，Al含量低于0.005%时，脱氧不充分，延展性劣化，因此将下限设为0.005%。另外，Al含量低于0.005%的情况下，淬火性降低，抗拉强度降低，从而有屈服比上升之虞。另一方面，Al含量超过0.10%时，添加效果饱和，因此将上限设为0.10%。优选为0.01%以上0.06%以下。
N：0.01%以下
N与C同样是有助于马氏体生成的元素。但是，在脱氧元素Al存在的情况下，形成Al氮化物，使延展性劣化，因此N含量设为0.01%以下。N越少越优选，但使其低于0.001%时，需要脱N工序，制造成本上升，因此优选将下限设为0.001%。更优选为0.001%以上0.005%以下。
本实施方式涉及的钢板，以质量%计，也可以进一步含有Cr：0.01%以上0.5%以下、Mo：0.01%以上0.5%以下、B：0.0005%以上0.005%以下之中的任1种或2种以上。
Cr：0.01%以上0.5%以下
Cr是提高钢的淬火性、有助于马氏体生成的元素。但是，Cr含量低于0.01%时，缺乏添加效果，因此将添加的情况下的下限设为0.01%。另一方面，超过0.5%时，成形性以及焊接性降低，因此将上限设为0.5%。优选为0.05%以上0.3%以下。
Mo：0.01%以上0.5%以下
Mo与Cr同样是提高钢的淬火性、有助于马氏体生成的元素。但是，Mo含量低于0.01%时，缺乏添加效果，因此将添加的情况下的下限设为0.01%。另一方面，超过0.5%时，成形性以及焊接性降低，因此将上限设为0.5%。优选为0.05%以上0.3%以下。
B：0.0005%以上0.005%以下
B与Cr、Mo同样是提高钢的淬火性、有助于马氏体生成的元素。但是，B含量低于0.0005%时，缺乏添加效果，因此将添加的情况下的下限设为0.0005%。另一方面，超过0.005%时，铁素体量变得过少，加工性劣化，因此将上限设为0.005%。优选为0.0008%以上0.003%以下。
本实施方式涉及的钢板，也可以以质量%计进一步含有合计为0.005%以上0.05%以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
Nb、Ti和V，是形成在钢中析出的碳氮化物、有助于钢板的机械特性提高的元素。Nb、Ti和V中的1种或2种以上的合计含量低于0.005%时，几乎得不到添加效果，因此将添加的情况下的下限设为0.005%。另一方面，上述合计量超过0.05%时，可加工性降低，因此将上限设为0.05%。优选为0.008%以上0.03%以下。
进而，本实施方式涉及的钢板中，作为不可避免的杂质，如果在不损害特性的范围，则也可以含有上述以外的元素（例如Cu、Ni、Zr、Sn、Co、As等）。
下面对本实施方式涉及的钢板的金属组织（显微组织）进行说明。
本实施方式涉及的钢板，具有：通过对上述成分组成的原材料钢板（坯料钢板），在Ac1温度以上且低于Ac3温度的双相区温度进行均热时间为15秒以上35秒以下的均热处理，接着在3秒以内以0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度进行一次冷却直到250℃以上380℃以下的温度区域，一次冷却后，在260℃以上370℃以下的温度区域进行180秒以上540秒以下的滞留所得到的钢组织。通过形成为上述组织，成为屈服比为65%以下，抗拉强度为590MPa，且延展性优异的钢板。
本实施方式涉及的钢板，其钢组织可以是例如，以面积分数计，含有合计为3%以上10%以下的贝氏体和马氏体、1%以上3%以下的残余奥氏体，余量包含铁素体的组织。在为具有这样的面积分数的组织的情况下，同时实现低屈服比且高延展性和高强度变得容易。
通过含有合计为3%以上的贝氏体和马氏体，能够得到目标的高强度。但是，若超过10%，则组织的强度产生偏差，延展性局部性地降低，因此不优选。通过残余奥氏体均匀地存在，使延展性提高。当低于1%时，其效果小，因此优选将下限设为1%。但是，贝氏体和马氏体与残余奥氏体存在竞争关系，即，当残余奥氏体的面积率增加时，贝氏体和马氏体的面积率降低。若残余奥氏体的面积率超过3%，则贝氏体和马氏体的面积率降低，抗拉强度降低，由此屈服比上升，因此不优选。再者，贝氏体与马氏体相比，使强度-延展性平衡降低，因此优选为1%以下。当为含有珠光体的组织时，有相对于屈服强度得不到充分的抗拉强度、即屈服比变高的情况。另外，通过珠光体生成，C向未相变奥氏体的C的浓缩被抑制，因此阻碍残余奥氏体的生成。因此，优选不含珠光体。
组织的观察以及判定，将使用硝酸乙醇腐蚀液试剂进行了腐蚀的样品以倍率400倍用光学显微镜观察3个视场以上且1000个以上的晶粒来进行即可。
接着对本实施方式涉及的钢板的制造方法进行说明。
首先，将具有上述成分组成的原材料钢板加热至双相区温度、即Ac1温度以上且低于Ac3温度的温度，进行在双相区温度下的均热时间为15秒以上35秒以下的均热处理（第1滞留）。当低于15秒时，不能使Mn等的偏析均匀化，原材料钢板的材质产生不均匀。其结果，在未充分得到偏析的部位生成珠光体，因此不优选。
再者，上述的原材料钢板，能够使用采用公知的铸造方法、热轧方法制造的钢板。
Mn等的置换型元素，扩散速度慢。因此，若均热后的冷却速度慢，则以Mn偏析部为中心，生成马氏体和/或残余奥氏体。因此，担心在Mn偏析部以外，难以生成马氏体、残余奥氏体，成为不均匀的组织。但是，如果如上述所示那样，将均热时间取得充分，使Mn等的置换型元素均匀地扩散，则马氏体在钢板的板厚方向以及宽度方向上均匀地生成，能够抑制加工的局部的集中。
均热温度低于Ac1温度时，Mn的扩散速度慢，Mn未浓化，因此在本实施方式的冷却速度下生成珠光体。另外，均热温度为Ac3以上时，在均热处理中，C向奥氏体（γ）的浓化未进展，因此生成珠光体。因此，均热温度设为Ac1温度以上且低于Ac3温度。
通过将均热时间取得充分，在组织中均匀地生成残余奥氏体。该残余奥氏体对延展性的改善有贡献。
另一方面，均热时间过长时，氧化皮量增大，材料利用率降低。因此，均热时间设为35秒以下。
均热处理后，以0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度进行一次冷却直到250℃以上380℃以下的温度区域。若直到冷却开始为止的时间长，则未相变的奥氏体向铁素体的相变进行，存在在冷却后得不到贝氏体以及马氏体的情况。因此，优选均热处理结束后在3秒以内进行一次冷却。优选：均热处理后在尽量短的时间内开始一次冷却，但在实际制造中难以低于1.5秒，因此1.5秒成为实质的下限。
均热处理后的冷却速度（一次冷却速度）低于0.5℃/秒时，即使Mn量在本发明的范围内，也产生Mn的偏析，组织变得不均匀。另外，由于珠光体从淬火组织析出等等，导致得不到所需要的强度。
另一方面，冷却速度超过30℃/秒时，由于冷却速度过快，马氏体过量地生成等等，导致强度-延展性平衡降低。因此，均热处理后的冷却速度设为0.5℃/秒以上30℃/秒以下。优选为0.5℃/秒以上15℃/秒以下。
在均热处理后的冷却中，除了0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度之外，将冷却结束温度控制在250℃以上380℃以下的温度区域也很重要。当冷却结束温度低于250℃时，成为只有铁素体和马氏体的组织，或得不到均匀的组织，在加工时引起断裂等，可加工性降低。
另一方面，当冷却结束温度超过380℃时，暂且生成的马氏体被回火，分解成为珠光体等等，得不到所需要的强度。因此，冷却结束温度设为250℃以上380℃以下的温度区域的温度。优选为280℃以上350℃以下。
进而，一次冷却后，在260℃以上370℃以下的温度区域进行180秒以上540秒以下的滞留（第2滞留）。通过一次冷却后在上述的条件下进行滞留，能够形成强度和伸长率更平衡的（TS×El高的）钢组织。
滞留的温度区域低于260℃时，贝氏体以及马氏体的面积率变得过量，延展性降低。另一方面，当超过370℃时，贝氏体、马氏体被回火，分解成为珠光体，因此不优选。
另外，滞留的时间低于180秒时，不能充分谋求C向未相变的奥氏体的浓化，会生成珠光体，因此不优选。另一方面，当超过540秒时，生产率降低，因此不优选。
关于上述的滞留，在将本实施方式涉及的钢板使用连续退火设备进行组织控制的情况下，通过将连续退火设备的过时效带设定为260℃以上370℃以下的温度，并使钢板用180秒以上540秒以下的时间从该过时效带通过来使钢板滞留即可。
再者，第2滞留之后，用任意的方法冷却到室温，作为制品即可。
进而，本发明人发现：使上述钢板在过时效带滞留时，通过滞留温度（过时效带通过温度）与滞留时间（过时效带通过时间）的积y、和一次冷却速度x满足下述式，能够更加提高强度和伸长率的平衡。
y≤796700×x（-0.971）
图1是本发明人采用实机调查到的（过时效带通过温度×过时效带通过时间）即y和一次冷却速度x的关系。
本实施方式涉及的钢板，通过均热温度、均热时间、一次冷却温度、一次冷却停止温度、滞留温度、滞留时间的有机联合，能够得到低屈服比且延展性优异的高强度钢板。
本实施方式涉及的钢板的制造方法，不限定装置而能得到其效果，但从谋求由快速加热冷却所带来的组织的细粒化、卷材内的材质均质化的方面考虑，优选采用连续退火装置实施。
另外，在使用连续退火设备的情况下，在使将本实施方式涉及的钢板的一次冷却停止温度（一次冷却出侧板温度）设为250℃以上380℃以下的钢板从过时效带通过时，为了将过时效带的温度调整为260℃以上370℃以下，优选：在进行一次冷却之前，使所需量、例如30吨以上的一次冷却停止温度设定为330℃以下的钢板（温度调整钢板）通过。由此，不需要用于调整过时效带的温度的鼓风机等的设备，因此能够使设备较小，另外，能够降低建设成本等。因此，在连续退火装置中，能够容易地得到低屈服比、抗拉强度为590MPa以上、且延展性优异的钢板。
当使温度调整钢板的温度超过330℃时，不能充分地降低过时效带的气氛温度，因此不优选。另一方面，当低于300℃时，气氛温度过于下降，因此不优选。
再者，若使100吨以上的板通过，则有过时效带的温度过于下降的情况，因此优选：进行通板的温度调整钢板的上限设为100吨。另外，当完成温度调整钢板的通板后直到一次冷却开始为止的时间超过30分时，有几乎得不到上述效果之虞，因此优选：使温度调整钢板在一次冷却开始前的30分以内通过。
实施例
接着说明本发明的实施例，但实施例中的条件，是为确认本发明的可实施性以及效果而采用的一个条件例，本发明并不被该一个条件例限定。本发明，在不脱离本发明的要旨且实现本发明的目的的限度下可采用各种的条件。
（实施例1）
以表2所示的均热处理条件以及滞留条件（过时效带通过条件）热处理表1所示的成分组成的钢板。将结果一并示于表2中。
在本实施例中，如果屈服比为65%以下、TS为590MPa以上、且TS×El为17500MPa·%以上，则判为是屈服比低、延展性优异的高强度钢板。
拉伸试验，在与钢板垂直的方向上制取JIS5号试件，根据JISZ2241：2011标准来评价拉伸特性。
组织的观察以及判定，将使用硝酸乙醇腐蚀液试剂进行了腐蚀的样品用光学显微镜以400倍的倍率进行20个视场的观察，通过图像分析求出各组织的面积率。
表1中的成分的其余量是指Fe以及不可避免的杂质，「-」表示未被检测出。
在本发明的实施例中，稳定地得到了屈服比低、延展性优异的抗拉强度590MPa以上的高强度钢板。
（实施例2）
在使表1所示的钢种A的钢板一次冷却后从连续退火装置的过时效带通过之前，以表3所示的条件使温度调整钢板在连续退火装置中通过。其后，使表4所示的钢种A的钢板在过时效带通过。将结果示于表5中。再者，在通板之外，不进行过时效带的温度控制。可知：通过预先使温度调整钢板在连续退火装置的过时效带通过，能够将过时效带的温度降低至适当的范围，即使不采用鼓风机等进行冷却，也能够得到本发明的钢板。
表3
表4
产业上的利用可能性
如前所述，根据本发明，能够提供适合于汽车的车体以及部件的、低屈服比且延展性优异的高强度钢板。因此，本发明在钢铁产业以及汽车制造产业中利用可能性高。

Claims (13)

1.一种钢板，其特征在于，以质量％计，含有
C：0.04％以上0.15％以下、
Si：0.3％以上0.7％以下、
Mn：1.0％以上3.0％以下、
Al：0.005％以上0.10％以下，
并限制为
P：0.03％以下、
S：0.01％以下、
N：0.01％以下，
余量是Fe以及不可避免的杂质，
具有：通过在Ac1温度以上且低于Ac3温度的双相区温度进行均热时间为15秒以上35秒以下的均热处理，接着在3秒以内以0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度进行一次冷却直到250℃以上380℃以下的温度区域，所述一次冷却后，在260℃以上370℃以下的温度区域进行180秒以上540秒以下的滞留所得到的钢组织，
屈服比为65％以下，抗拉强度为590MPa以上，
在此，所述Ac1温度是单位为℃、且用下述式(1)表示的温度，所述Ac3温度是单位为℃、且用下述式(2)表示的温度，
Ac1＝732-26.6×[C]+17.6×[Si]-11.6×[Mn]··(1)，
Ac3＝924+56.1×[Si]-19.7×[Mn]-436.5×[C]···(2)，
在此，[C]、[Si]、[Mn]分别为C、Si、Mn的含量，其单位为质量％，
所述钢组织是以面积分数计，含有合计为3％以上10％以下的贝氏体以及马氏体、1％以上3％以下的残余奥氏体，余量包含铁素体的组织。
2.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，所述冷却速度为0.5℃/秒以上15℃/秒以下。
3.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，所述滞留中的滞留温度与滞留时间的积y和所述一次冷却中的所述冷却速度x满足下述式(3)，
y≤796700×x(-0.971)···(3)。
4.根据权利要求1～3的任一项所述的钢板，其特征在于，以质量％计，进一步含有
Cr：0.01％以上0.5％以下、
Mo：0.01％以上0.5％以下、
B：0.0005％以上0.005％以下
之中的任1种或2种以上，
所述Ac1温度是单位为℃、且用下述式(4)表示的温度，所述Ac3温度是单位为℃、且用下述式(5)表示的温度，
Ac1＝732-26.6×[C]+17.6×[Si]-11.6×[Mn]+24.1×[Cr]··(4)，
Ac3＝924+56.1×[Si]-19.7×[Mn]-4.9×[Cr]-436.5×[C]··(5)，
在此，[C]、[Si]、[Mn]、[Cr]分别为C、Si、Mn、Cr的含量，其单位为质量％。
5.根据权利要求4所述的钢板，其特征在于，以质量％计，进一步含有合计为0.005％以上0.05％以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
6.根据权利要求1～3的任一项所述的钢板，其特征在于，以质量％计，进一步含有合计为0.005％以上0.05％以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
7.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，所述钢组织是以面积分数计进一步将贝氏体限制为1％以下的组织。
8.一种钢板的制造方法，其特征在于，具有：
将具有权利要求1中记载的成分组成的原材料钢板，使用连续退火装置，
在Ac1温度以上且低于Ac3温度的双相区温度滞留15秒以上35秒以下的第1滞留工序；
所述第1滞留工序之后在3秒以内以0.5℃/秒以上30℃/秒以下的冷却速度一次冷却到250℃以上380℃以下的温度区域的一次冷却工序；和
所述一次冷却工序后，使所述钢板一边从被设定为260℃以上370℃以下的配置在所述连续退火设备中的过时效带通过一边滞留使得滞留时间为180秒以上540秒以下的第2滞留工序，
在所述第2滞留工序中，从所述过时效带通过时的所述滞留温度即过时效带通过温度与所述滞留时间即过时效带通过时间之积y和所述一次冷却工序中的所述冷却速度x满足下述式(6)，
y≤796700×x(-0.971)···(6)。
9.根据权利要求8所述的钢板的制造方法，其特征在于，进一步具有预通板工序，该预通板工序是在所述一次冷却工序开始前，使所需量以上的一次冷却停止温度被设定为330℃以下的温度调整钢板在所述连续退火设备中通过的工序。
10.根据权利要求9所述的钢板的制造方法，其特征在于，所述所需量为30吨。
11.根据权利要求8所述的钢板的制造方法，其特征在于，所述原材料钢板，以质量％计，进一步含有
Cr：0.01％以上0.5％以下、
Mo：0.01％以上0.5％以下、
B：0.0005％以上0.005％以下
之中的任1种或2种以上。
12.根据权利要求11所述的钢板的制造方法，其特征在于，所述原材料钢板，以质量％计，进一步含有合计为0.005％以上0.05％以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
13.根据权利要求8所述的钢板的制造方法，其特征在于，所述原材料钢板，以质量％计，进一步含有合计为0.005％以上0.05％以下的Nb、Ti和V中的1种或2种以上。
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