CN103080363A - 对扁钢制品进行热浸镀层的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及对扁钢制品进行热浸涂层，该扁钢制品由含有多于5重量%的Cr的不锈钢制成，并且具有金属的、抗腐蚀的保护镀层，该热浸涂层根据本发明具有下述步骤：-在1-30秒内将扁钢制品加热至100-600℃的加热温度，该加热在不含氧的、排出了扁钢制品表面氧化发生的加热气氛中进行；-将扁钢制品继续加热至750-950℃的维持温度，其中该加热在惰性或还原性的加热气氛中加热至550-800℃的温度窗口；在该温度窗口内在预氧化气氛中加热1-15秒，在离开该温度窗口之后，再次在惰性或还原性气氛中进行加热，直至达到维持温度；-在还原性的维持气氛中将进行了预氧化的扁钢制品维持在维持温度10-120秒；-引导扁钢制品通过尖嘴部进入熔液池，其中，对扁钢制品用金属镀层进行热浸涂层，其中，扁钢制品直至在尖嘴部进入熔液池都维持在惰性或还原性的尖嘴部气氛下，而在通过尖嘴部的过程中，扁钢制品的温度为430-780℃。

Description

对扁钢制品进行热浸镀层的方法
技术领域
本发明涉及一种对由不锈钢制成的扁钢制品进行热浸涂层的方法，该不锈钢包含高于5重量%，特别是至少10.5重量%的Cr，该扁钢制品具有金属的、防腐蚀的保护层。在此，“扁钢制品”是指钢带或钢板。
背景技术
所述类型的具有明显高于5重量%的、典型地达到30重量%的铬含量的钢的优势在于特别良好的化学耐受度和高的抗腐蚀性能。该产品性能基于稳定的氧化铬层的形成，该层使钢表面在较高温度下对于外部影响钝化。因此，铬含量＞10.5重量%的钢品级称为耐锈、耐热、耐酸（RHS）钢或简称为不锈钢。诸如镍和钼的其它合金元素可以支持这样的钝化。
尽管有针对环境影响的出色的特异材料特性，为特别要求的组件或部件而使用铬合金钢令额外保护层的使用在技术方面必要，而且经济上有意义。
覆盖的氧化铬层的化学惰性证明是有问题的。通过该层，阻碍了具有金属镀层的涂层的润湿反应和粘附反应。因此，具有5.0重量%的Cr的钢的涂层提出了特别的要求。
由文献AT392089B已知，不锈钢在连续的流水线操作中在一侧和两侧电解镀锌。该工艺相对费用昂贵，因此在实践中并不这么做。
作为电解镀层的费用低廉的替代方案，提供了钢带的连续热浸改良法。在该方法中，在对钢带在贯通炉中进行重结晶退火之后，将钢带短时间地浸入金属熔液池，该金属熔液池通常基于锌、铝或者其合金。
合金钢的热浸改良法需要特别的小心，这是因为，对于这样的钢，在退火期间氧亲和的合金组分有选择性地在钢表面发生氧化。如果选择性氧化在外部发生，即，与环境大气的氧气发生反应，则必须考虑润湿障碍和粘附缺陷。
对于高强度/最高强度的多相钢（其具有相对小的、通常为0.3-2.0重量%的Cr合金份额），证明适用文献EP2010690B1所述的方法，其中，各个扁钢制品在第一工序中，在具有2体积%-8体积%的还原性气氛中加热至＞750℃至850℃的温度，其中，接着将主要由纯铁构成的表面通过持续1至10秒的扁钢制品热处理在＞750℃至850℃的温度下在整合在贯通炉中的反应腔内在具有0.01体积%至1体积%氧含量的氧化性气氛下转化为铁氧化层，而且其中，最后在具有2体积%至8体积%的氢含量的还原性气氛下将扁钢制品通过在一定时间段内加热至最高900℃进行退火，该时间段长于为形成氧化铁层而进行的热处理的时长，所长出的时间能够使此前形成的铁氧化物层至少在它的表面被还原成纯铁。这样进行预处理的扁钢制品可以在加热状态在含有至少85重量%的锌和/或铝的熔液池中用金属镀层进行热浸镀层。
由文献EP2184376A1另外已知一种用铝进行了热浸改良处理的用于废气装置的扁钢制品。然而，由该文献不能得出，热浸镀层在实践中是如何进行的。然而，示出了用铁进行预涂层的可能性，这大大简化了热浸镀铝，然而是相对昂贵的。
对于具有高于5重量%的Cr，特别是高于10重量%的Cr的钢的热浸改良处理，基本上已知两种方法类型，其以此为出发点，即，通过退火处理这样准备待涂层的钢带，从而实现理想的涂层效果。
第一个方法类型提供了强还原性气氛下的退火。
该方法类型的变体在文献US4,675,214(EP0246418B1),US5,066,549和US4,883,723有所描述。在此，该变体以此为出发点，即，待涂层的扁钢制品在非氧化性气氛下进行加热，接着在高于677℃的温度下维持在强还原性气氛下，其为具有6.0-14.5重量%的Cr的钢具有多于95体积%的H2/N2。该涂层在铝或铝/硅熔液池中进行。
第一方法类型的另一变体由文献US5,023,113已知。该变体由Cr含量＞10重量%的扁钢制品出发。在没有自由氧的情况下被加热至650℃，并接着在845-955℃的温度下维持在含有＞95体积%的H2/N2的气氛中。作为补充，在尖嘴部，经该尖嘴部各个钢带由炉中引向熔液池，存在露点为＜-29℃的＞97体积%的H2/N2的气氛。
第一方法类型的第三变体在文献US5,591,531中有所描述。根据该变体，对含有最高30重量%的Cr的钢带进行罩式退火处理，其中，生成富含铁的表面层。退火过程本身应该根据前述方法类型的变体进行。
由文献EP0467749B1(DE69104789T2)已知的方法通过在非氧化性气氛（其含有＜3体积%的O2)下预加热至低于500℃的温度而避免应用这样的退火条件。接着，在非氧化性、非反应性的N2气氛或H2/N2气氛中加热至低于950℃的维持温度，该N2气氛或H2/N2气氛具有低于-40℃的露点。对于热浸镀层，同样使用Al熔液或AlSi-熔液。
第二个方法类型基于氧化-/还原技术（“预氧化”）的使用。
第二方法类型的第一变体在文献JP3111546A中有所描述。根据该已知方法，掺有10.0-25.0重量%的Cr的钢带在明火的预热室内在400-600℃的温度下进行氧化。在此生成的FeO层接着在700-950℃的维持阶段在还原性气氛下进行还原。这样经过处理的钢带然后进行热浸镀铝。
根据文献JP5311380A，根据第二方法类型的第二变体，以类似的方式对含有10.0-25.0重量%的Cr的钢带进行热浸镀铝。通过将λ值调整到0.9-1.5，在直接加热至550-750℃的过程中，进行预氧化。然后在维持温度下，在还原性气氛中进行FeO层的还原，维持温度为约800℃或达到最高1050℃。
第一方法类型在日常情况下在热浸涂层装置中以较大耗费实现，其设计用于传统合金钢。必要的高退火温度以及高的H2消耗导致非常高的运行费用。工业实践示出了，贯通炉维持区的＜40℃的露点不能保持可靠。
第二方法类型的变体尽管可以在工业热浸涂层的范围内更简单地实现。然而，运行实践示出了，由具有高的Cr含量的钢构成的扁钢制品的润湿干扰可以可靠地加以避免。特别是在文献JP3111546A所给出的低的预氧化温度，实践中起作用的运行温度证明是非常关键的。
另一个伴随前述方法类型的缺陷在于，该方法仅适用于热浸镀铝。
发明内容
以此为背景技术，本发明的目的在于，提供一种方法，用该方法以廉价的并且环保的方式实现了，为特别具有腐蚀性的应用情况所设计的扁钢制品设置热浸涂层，该扁钢制品含有多于5.0重量%的铬。
该目的通过根据权利要求1给出的方法实现。
本发明有利的设计方案在从属权利要求中给出，并在下面正如一般性的发明思想以细节示出。
根据本发明，准备好的、掺有高Cr含量的扁钢制品在连续相继的工序中完成的工艺中首先在贯通炉中进行热处理，并接着进行在线性表面改良。根据所追求的应用目的，根据本发明，可以采用锌热浸镀层、锌/铝热浸镀层、锌/镁热浸镀层、铝热浸镀层或铝/硅热浸镀层。
根据本发明的由不锈钢构成的扁钢制品的热浸涂层的方法为该目的包括下述的、在连续相继的过程中完成的工作步骤，该不锈钢含有高于5重量%、特别是至少10.5重量%的Cr，该扁钢制品具有金属的、防腐蚀的保护层。
a)在1-30秒内将扁钢制品加热至100-600℃的加热温度，该加热在由运行条件决定其杂质的无氧的、避免扁钢制品表面氧化的加热气氛中进行；
b)将扁钢制品继续加热至750-950℃的维持温度，其中，
-在惰性或还原性的加热气氛中加热至550-800℃的预氧化温度窗口；
-在预氧化温度窗口内、在预氧化气氛中加热1-15秒，从而实现扁钢制品表面的预氧化，而且
-在离开预氧化温度窗口之后，再次在惰性或还原性气氛中进行加热，直至达到维持温度。
c)在还原性的维持气氛中将进行了预氧化的扁钢制品维持在维持温度10-120秒；
d)可选：在惰性或还原性老化气氛中，在430-780℃的老化温度下，对扁钢制品经1-30秒进行老化处理；
e)引导扁钢制品通过尖嘴部，然后通过熔液池，其中，用金属镀层对扁钢制品进行热浸涂层，其中，扁钢制品在尖嘴部都维持在惰性或还原性的尖嘴部气氛下直至进入熔液池之前，而在通过尖嘴部的过程中，扁钢制品的温度为430-780℃。
根据本发明，热浸镀层的特别良好的润湿和粘附在高变形度下通过有意的温度调节或气氛调节在贯通炉中可靠地由此实现，即，实施两级加热直至维持温度，两级加热为一个快速加热（第一加热级-步骤a）和一个传统的继续加热（第二加热级-步骤b）的组合。该方法路径允许了第二加热级期间特别均质的以及由此特别有效的预氧化，其能够很好地得到控制。由此在待涂层的扁钢制品上生成了均匀覆盖的FeO层，其作用为Cr氧化的渗透屏障。
当扁钢制品的温度在加热阶段（步骤a）结束时位于200-500℃范围，得到了理想的加工效果。
加热阶段（步骤a）优选应当持续1-5秒。
在实践中，根据本发明的快速加热（步骤a）凭借所谓的“加强-加热装置”来进行，如文献DE102006005063A1所述。已知的加强-加热装置以燃料，特别是可燃气体，和含氧气体驱动。待加热的扁钢制品与燃烧器所生成的火焰形成直接接触，其中，在火焰中空气系数λ根据出口温度和/或目标温度进行调整。为实施根据本发明的方法对温度、气氛和加强火焰的λ值这样进行调整，即，相对于合金元素的金属/金属氧化物平衡存在一个非反应性的或还原性的热力学条件。在步骤a期间亟需避免钢表面的氧化。
在步骤a期间，加热气氛可以除了N2和技术上不可避免的杂质可选地包括1-50体积%的H2。
加热气氛以及预氧化气氛例如可以含有H2O、CO或CO2作为制备决定的不可避免的杂质。
在步骤a所保持的加热气氛应该是无氧的，即，在它之中O2在任何时候都是以技术上不可避免的，不起作用的量存在，而预氧化气氛除了N2和不可避免的杂质还具有露点为-20℃至+25℃的0.1-3.0体积%的O2，以达到所希望的氧化效果。
预氧化（步骤b）典型地持续1-15秒。该过程例如在DFF（DirectFired Furnace,直接加热炉）类型的直接加热炉中进行。在DFF炉中，所采用的气体燃烧器通过调整在包围钢带的气氛中的空气系数λ生成氧化势。DFF炉中的加热具有额外的优势，即，通过燃烧去除存在于在扁钢制品表面的有机污染物。作为替代也可以考虑，使用RTF（Radiant Tube Furnace,辐射管炉）类型的炉，其中仅使用辐射管，而铁的预氧化通过调整预氧化气氛的氧分压来进行。
理想地，扁钢制品为避免位于钢表面的外部氧化铬层位于550-800℃的氧化温度范围，理想地位于600-700℃的氧化温度范围，经过1-15秒的氧化。另外可以在这样的炉区段（经该区段存在氧化温度范围）对给定的N2/H2退火气氛额外地掺以0.1-3.0体积%的O2，而此前和此后的炉区域保持无氧气氛。该氧化性气氛可以在DFF装置中有意地由此进行调整，即，在各个炉区段调整出＞1的λ值。在RTF装置中，相反可以形成相对于前置和后续的区域隔离的炉区域，其中存在含氧气氛。作为替代，预氧化经额外的中间接入的强化装置来实现。
在根据本发明进行的预氧化过程中，在钢表面生成了具有少于300nm，优选20-200nm的厚度的氧化铁层。该理想地进行覆盖的层的厚度应当经扁钢制品的表面尽可能均质地形成，从而针对外部的选择性的Cr氧化形成有效渗透屏障。维持在炉点氧化区段的气氛的露点位于-20至+25℃。
当相继进行的根据本发明的工作步骤在热处理生产线上进行时，同时得到了简单的方法实施和理想的过程时间，其中，在生产线上结合了强化装置、DFF炉和/或RTF炉，而且其中，在炉部分连接着一个维持区或冷却区，该冷却区过渡至尖嘴部，该尖嘴部引入各个熔液池。
在步骤b的过程中，扁钢制品由加热温度（在步骤a达到该温度，为100-600℃）继续加热至维持温度（该所追求的温度为750-950℃）。在这种情况下，即，经过处理的扁钢制品在步骤a之前已经为进行软化而进行重结晶退火处理，维持温度限于750-850℃。相反，如果扁钢制品在轧硬状态进入步骤a，因此适宜的是，将维持温度调至800-850℃，从而在维持过程中导致重结晶。
随着达到维持温度，以本发明的方式两级加热的并进行了预氧化的扁钢制品经过足够长的时间维持在各个维持温度（步骤c）。除了必要时实现的结构重结晶，在维持阶段（步骤c），此前生成的FeO层在相应调整的维持气氛中再次还原为金属铁。外部Cr氧化物的新的生成可以有效地通过内部Cr氧化过程的加强而得以避免。这可以由此来实现，即，维持气氛的露点维持在-30至+25℃，特别是高于-25℃。该露点确保了高的H2O/H2比例，即，提供有足够量的氧。当在维持期间，维持气氛除了N2和技术上不可避免的杂质还含有1.0-50.0体积%的H2并具有-30℃至+25℃的露点时，得到了在维持温度下进行维持的理想结果。通过这种方式，即，维持气氛的露点最低位于-30℃，特别是位于-25至0℃范围，如所提及的，对从外面进行的Cr氧化额外地形成了抑制。维持阶段的时长在实践中典型地为10-120秒，其中，对于现在所提供的设备，30-60秒的时长证实是理想的。
接着维持阶段（步骤c）和可选地进行的老化处理阶段（步骤d）将扁钢制品冷却至各个熔液池温度，并且经已知的尖嘴部结构引入各个熔液池（步骤e）。在此，当尖嘴部气氛具有-80至-25℃，特别是少于-40℃的露点时，对于润湿结果证明是特别有利的。这样低的露点在实践中通过额外地将N2或H2直接馈送进尖嘴区域实现。
在适宜的熔液池罐中以适宜的方式填充的熔液池接着由以本发明的方式准备的扁钢制品在连续流程中进行钝化，其中，在实践中浸入时长证明为0.5-10秒，特别是1-3秒。在熔液池罐中，熔液润湿钢表面，并且接着，钢带的金属铁和熔液池之间发生化学反应形成金属间界面，其确保了良好的镀层粘附。钢带浸入温度和金属池温度根据金属池组分而得出。在表1中，对于Zn基础的镀层（例如Zn-镀层，ZnAl-镀层,ZnMg-镀层,ZnMgAl-镀层）和Al基础的镀层（例如AlZn-镀层、AlSi-镀层）给出温度的典型范围，扁钢制品以该温度浸入各个熔液池，以及给出了各个熔液池的适宜的温度范围。
熔液池 钢带浸入温度 熔液池温度
Zn基础 430-650℃ 420-600℃
Al基础 650-800℃ 650-780℃
表1
在热浸涂层实施为热浸镀铝时以及对扁钢制品进行老化处理时，老化温度可以调整为650-780℃，从而进一步实现镀层的理想粘附。
在离开熔液池之后，镀层厚度在必要的情况下通过刮刀喷嘴进行调整，而得到的经过热浸涂层的、掺有Cr的扁钢制品得到冷却。接着冷却步骤，可选地对扁钢制品进行后变形（平整轧板）、钝化、上油以及卷起为卷材的步骤。
取决于各个运用的镀层，根据本发明进行涂层的扁钢制品适用于一级、二级或多级进行的冷成型或热成型为零件的步骤。相对于传统扁钢制品和未经过热浸改良的、掺有Cr的扁钢制品的优势特别在于零件的明显改善的耐腐蚀性，该零件在具有腐蚀性的环境中使用。在使用地点具有高温时，这特别是有利的。
根据本发明进行涂层的扁钢制品的可用性的特别的多样性由此得出，即，有机涂层或粘合剂（其为镀锌表面进行了优化）可以有效地用于由不锈的、掺有Cr的钢构成的零件。这扩展了掺有Cr的钢制品的使用范围，例如，汽车车身制造的结构用途或化学设备制造和装置制造。
由根据本发明进行处理的扁钢制品生成的不锈钢除了铁和不可避免的杂质典型地还包括（重量%）：Cr:5.0-30.0%,Mn:少于6.0%,Mo:少于5.0%,Ni:至多30.0%,Si:少于2.0%,Cu:少于2.0%,Ti:少于1.0%,Nb:少于1.0%,V:少于0.5%,N:少于0.2%,Al:少于0.2%,C:少于0.1%。通过合金掺入至多30.0重量%的Ni，生成奥氏体或铁素体-奥氏体双重结构，该结构进一步提高了扁钢制品的变形性能。同样，由此额外提高了抗腐蚀性，并改善扁钢制品的变形性能。钢板或钢带特别适于本发明的方法，该钢板或钢带由基于前面给出的合金组分的钢材制造而成，该钢材具有（重量%）：Cr:10.0-13.0%,Ni:少于3.0%,Mn:少于1.0%,Ti:少于1.0%,C:少于0.03%。
如果根据本发明准备的扁钢制品进行了热浸镀锌，则熔液池适合于，其除了锌和包括不可避免的、有时含痕量的Si和Pb的杂质（重量%）以外还具有0.1-60.0%的Al和直至0.5%的铁。同样，可以使用镀锌池，该镀锌池在现有技术中，在EP1857566A1、EP055799A1和EP1693477A1中有所记载，其内容引入本申请的内容。据此，熔液池除了锌和不可避免的杂质以外还具有（重量%）：0.1-8.0%的Al,0.2-8.0%的Mg,＜2.0%的Si,＜1.0%的Pb,＜0.2%的Ti,＜1%的Ni,＜1%的Cu,＜0.3%的Co,＜0.5%的Mn,＜0.1%的Cr,＜0.5%的Sr,＜3.0%的Fe,＜0.1%的B,＜0.1%的Bi,从而熔液的Al含量%Al和Mg含量%Mg的比例为%Al/%Mg＜1。不依赖于熔液池的组分，在熔液池温度为420-600℃时，在热浸镀锌时得到了最理想的涂层结果。
如果根据本发明准备的扁钢制品经过热浸镀铝，则熔液池适用于，除了铝和不可避免的、必要时含痕量的Zn的杂质以外还具有（重量%）：直至15%的Si和直至5%的Fe。当熔液池温度为660-680℃时，获得了最理想的涂层结果。热浸镀铝时的浸入时长典型地为0.5-10秒，特别是1-3秒。
附图说明
下面，凭借实施例进一步阐明本发明。
附图示意性地示出了用于根据本发明对钢带S进行涂层的热浸改良装置1。
具体实施方式
热浸改良装置1包括强化区2，在此，钢带S被从室温快速加热至100-600℃的温度。在此，在通过外壳相对于环境进行屏蔽的加强装置中，钢带在无氧的气氛中在1-30秒内快速地加热至100-950℃的钢带温度（步骤a），该气氛除了氮气可选地具有最高5体积%的H2，并且露点维持在-20℃至+25℃。
接着加强区2，钢带S无间断地、不与环境空气U发生接触地流入预氧化区3。在此，钢带在一定气氛中加热至直至950℃的钢带温度，该气氛构成为氮气、直至50体积%的H2和0.1-3体积%的O2并且露点维持在-15℃至+25℃。作为加热装置在此采用DFF燃烧装置，其中，其λ值调整为＞1，从而有意地对钢带S的表面进行氧化。
接着，钢带S流入同样相对于环境进行屏蔽的维持区4，在该维持区内，钢带S维持在此前就已达到的、位于750-950℃的钢带温度。维持区4内的气氛除了氮气和不可避免的杂质由1-50体积%的H2构成，从而除了重结晶还实现钢带S的还原。维持区气氛的露点在此维持在-30℃至+25℃之间。
接着维持区4，有冷却区5，在该冷却区，钢带在未发生变化的维持区气氛中冷却至各个进入温度，钢带以该进入温度进入熔液池5。
将钢带S引入熔液池6通过尖嘴部7进行，钢带无间断地从冷却区5出发并相对于环境U受到屏蔽地流过。在尖嘴部7，维持有尖嘴部气氛，其由氮气或氢气或两者混合物的气体构成。尖嘴部气氛的露点维持在-80℃至-25℃。
表2给出了为制造钢带S所用钢的组分。（以重量%给出，余量为铁和不可避免的杂质）。
Cr C Si Mn Mo Ni Ti Nb Cu Al
11.52 0.015 0.55 0.39 0.01 0.12 0.212 0.01 0.03 0.02
表2
钢带S的六个样本为六个试验V1-V6引导通过热浸改良装置1。各个经过处理试样的起始状态，在此调整出的过程参数为：
TB a)=加强区2的末端的钢带温度；
TB b)=预氧化区3的末端的钢带温度；
Atm b)=预氧化区3的气氛的组成；
TB c)=维持区4的最高钢带温度；
Atm c)=维持区4的气氛组成；
TP c)=维持区4的气氛的露点；
TB e)=尖嘴区7的钢带温度；
Atm e)=尖嘴区7的气氛组成；
TP e)=尖嘴区7的气氛的露点；以及
在表3中列出了所使用熔液池的组成。
对于试验V1-V6的涂层结果的评判在表4中进行了总结。在此示出了，根据本发明进行涂层的样本得到了最理想的涂层结果，结合了将样本成型为部件时的最理想镀层行为，同时，未根据本发明进行处理的样本未实现该特性结合。
Figure BDA00002868361100111
表4
Figure BDA00002868361100121
*)省略步骤a（加强区2中的快速加热）
表3

Claims (15)

1.一种对扁钢制品进行热浸涂层的方法，所述扁钢制品由含有多于5重量%的Cr的不锈钢制成，并且具有金属的、抗腐蚀的保护镀层，所述方法包括下述在连续相继流程中进行的步骤：
a)在1-30秒内将扁钢制品加热至100-600℃的加热温度，所述加热在除了运行决定的杂质之外不含氧的、排出了扁钢制品表面氧化发生的加热气氛中进行；
b)将扁钢制品继续加热至750-950℃的维持温度，其中所述加热
-在惰性或还原性的加热气氛中加热至550-800℃的预氧化温度窗口；
-在预氧化温度窗口内在预氧化气氛中加热1-15秒，从而实现扁钢制品表面的预氧化，而且
-在离开预氧化温度窗口之后，再次在惰性或还原性气氛中进行加热，直至达到维持温度；
c)在还原性的维持气氛中将进行了预氧化的扁钢制品维持在维持温度10-120秒；
d)可选：在惰性或还原性老化气氛中，在430-780℃的老化温度下，对扁钢制品经1-30秒进行老化处理；
e)引导扁钢制品通过尖嘴部，然后通过熔液池，在所述熔液池中，用金属镀层对扁钢制品进行热浸涂层，其中，扁钢制品直至在尖嘴部进入熔液池都维持在惰性或还原性的尖嘴部气氛下，而在通过尖嘴部的过程中，扁钢制品的温度为430-780℃。
2.根据前述权利要求所述的方法，其特征在于，在步骤a中，加热气氛除了N2和技术上不可避免的杂质可选地包括1-50体积%的H2。
3.根据前述权利要求所述的方法，其特征在于，步骤a在1-5秒内完成。
4.根据前述权利要求所述的方法，其特征在于，其特征在于，在步骤a中，加热温度为200-500℃。
5.根据前述权利要求所述的方法，其特征在于，预氧化气氛除了N2和技术上不可避免的杂质还包括0.1-3.0体积%的O2，以及可选包括1-50体积%的H2，并具有-20℃至+25℃的露点。
6.根据前述权利要求所述的方法，其特征在于，维持气氛在维持期间，或老化气氛在可选进行的老化期间分别除了N2和技术上不可避免的杂质还包括1.0-50.0体积%的H2，并具有-30℃至+25℃的露点。
7.根据前述权利要求的任意一项所述的方法，其特征在于，所述扁钢制品在步骤a之前进行重结晶退火，而维持温度为750-850℃。
8.根据权利要求1-6的任意一项所述的方法，其特征在于，所述扁钢制品在轧硬状态下流入步骤a，而维持温度为800-850℃。
9.根据前述权利要求的任意一项所述的方法，其特征在于，所述热浸涂层实施为热浸镀锌，而在可选地进行的老化过程中调整的老化温度为430-650℃。
10.根据权利要求1-8的任意一项所述的方法，其特征在于，所述热浸涂层实施为热浸镀铝，在可选地进行的老化过程中调整的老化温度为650-780℃。
11.根据前述权利要求的任意一项所述的方法，其特征在于，所述尖嘴部气氛具有-80℃至-25℃的露点，而其除了N2和技术上不可避免的杂质可选地具有1-50.0体积%的H2，或者除了技术上不可避免的杂质完全由H2构成。
12.根据前述权利要求的任意一项所述的方法，其特征在于，所述扁钢制品的热浸涂层实施为热浸镀锌，而热浸池温度为420-600℃。
13.根据权利要求1-11的任意一项所述的方法，其特征在于，所述扁钢制品的热浸涂层实施为热浸镀铝，而热浸池温度为650-780℃。
14.根据前述权利要求的任意一项所述的方法，其特征在于，生成扁钢制品的不锈钢除了铁和不可避免的杂质，以重量%计算还包括：
Cr:5.0-30.0%,
Mn:＜6.0%,
Mo:＜5.0%,
Ni:＜30.0%,
Si:＜2.0%,
Cu:＜2.0%,
Ti:＜1.0%,
Nb:＜1.0%,
V:＜0.5%,
N:＜0.2%,
Al:＜0.2%,
C:＜0.1%。
15.根据权利要求14所述的方法，其特征在于，所述钢以重量%计算包括Cr:10.0-13.0%,Ni:＜3.0%,Mn:＜1.0%,Ti:＜1.0%,C:＜0.03%。
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