CN101784762B - 陶瓷蜂窝体结构的再生方法 - Google Patents

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Abstract

一种使柴油机微粒过滤器再生的方法，该方法包括：在柴油机微粒过滤器的入口处，将流入柴油机微粒过滤器的气流的温度升高到等于或高于450℃，在所述柴油机微粒过滤器入口处的气流包含等于或大于300ppm的NOx，以及等于或大于5体积％的O2，从而使柴油机微粒过滤器内的烟炱燃烧。所述方法还包括在柴油机微粒过滤器的入口处，将流入柴油机微粒过滤器的入口的气流的温度升高到等于或低于550℃，来自柴油机微粒过滤器的多孔壁内的烟炱的燃烧速率大于或等于3.8克/升/小时。

Description

陶瓷蜂窝体结构的再生方法
技术领域
本发明涉及陶瓷蜂窝体结构，如柴油机微粒过滤器的再生，具体来说，本发明涉及陶瓷蜂窝体的再生方法，该方法包括对微粒物质，如柴油机微粒过滤器中的炭烟炱进行处理。
背景技术
为了努力减少大气污染，许多国家对内燃机产生的排放到大气中的废气的组成制定了越来越严格的限制。柴油发动机产生的主要有害物质除了少量的烃类和一氧化碳以外，还包括氮的氧化物(NOx)和微粒物质。
迄今为止，人们提出了许多的方法，试图减少或尽可能减少排放到环境中的废气中所含的微粒物质的量。一种这样的获得广泛应用的方法是在与发动机相连的废气排放系统中设置柴油机颗粒过滤器或者烟炱收集器。一般来说，微粒过滤器由交替堵塞的具有多孔壁的平行通道组成。具体来说，这些过滤器通常包括蜂窝状结构，该结构的横截面蜂窝密度约等于或大于1/10至100个孔/平方厘米，其具有若干用途，包括固体微粒过滤器主体和固定热交换器。这些应用需要通过歧管等方式在蜂窝体结构相应的一端或两端将蜂窝体结构选定的孔密封或堵塞。用增塑的粉末配料制造各种蜂窝体结构的方法是众所周知的，所述配料包括分散在合适的粘合剂中的无机粉末。美国专利第3,790,654；3,885,977；和3,905,743号描述了用于该制造的挤出模头、工艺和组合物，而美国专利第4,992,233和5,011,529号描述了用混合有金属粉末的配料挤出的具有类似的多孔结构的蜂窝体。
例如，图1显示了一种众所周知的固体微粒过滤体10。所述过滤体10包括蜂窝体结构12，该蜂窝体结构12由被外壁15包围的相交的多孔薄壁14的基体组成，示例中显示了具有圆形横截面的结构。壁14横向延伸，并在包括第一端面18的第一端13和包括相反的第二端面20的第二端17之间延伸，形成大量相邻的中空通道或孔道22，所述通道或孔道22也在过滤体10的端面18、20之间延伸，并且是开放的。为了形成过滤器10(图2和图3)，每条孔道22在一端被密封，第一亚组24的孔22在第一端面18处密封，第二亚组26的孔在第二端面20处密封。所述端面18、20中的任一面可用作制得的过滤器10的入口面。在常规的孔结构中，每条进入孔通道在一侧或多侧与排出孔通道相邻，反之亦然。每条孔通道22可以具有正方形的横截面，或者可以具有其它的孔几何形状，例如圆形、矩形、三角形、六边形等。柴油机微粒过滤器可以用陶瓷材料制成，例如用堇青石、钛酸铝、富铝红柱石或碳化硅制成。
在操作中，污染的流体在加压条件下引入入口面(端面18，20中的任一面)，通过在给定入口面具有开放端的孔通道22进入过滤器10。因为这些孔通道22在相反的端面(即过滤体的出口面)是密封的，因此迫使污染的流体通过多孔薄壁14，进入相邻的在入口面处密封而在出口面处开放的孔通道22。流体中的那些过大而无法通过壁14中的多孔开孔的固体微粒污染物被截留，清洁后的流体从排出孔通道22离开过滤器10。
必须不时地将被所述微粒过滤器收集的微粒物质除去，以便保持过滤器的性能，由此保持相关的发动机的性能，以及帮助防止收集在微粒收集器中的微粒物质发生自点火(self-priming)和不受控制的燃烧的时候，微粒过滤器受到破坏。例如，当大量微粒物质在微粒过滤器内累积的时候，特定的驱动条件可能会引起“临界”再生，这包括收集的微粒物质发生突然而不受控制的燃烧。因此会在微粒过滤器的通道基体内产生高温，使过滤器损坏。
因此通过进行再生操作，定期地除去收集器内累积的微粒物质是有益的。如上所述，再生是壁流式DPF技术的一个必要操作，通过消除高背压来避免发动机损坏，并保证发动机操作的时候具有高燃料效率，同时保持高效的过滤性能。再生通常包括使过滤器中累积的微粒物质燃烧的方式。该操作通常包括使主要由碳组成的微粒物质或炭烟炱在与废气中包含的氧气接触的情况下发生燃烧。但是，该特定反应必须仅在约高于600℃的温度下发生，该温度显著高于在正常运作的发动机中微粒过滤器进气处测得的温度。因此，人们需要通过使相关的微粒物质燃烧，建立会导致过滤器再生的条件。人们提出和/或采用了许多的方法，以便在微粒过滤器的进气处升高废气的温度，以引起其再生过程。
人们通常采用两种再生方法，包括被动再生和主动再生。被动再生在以下情况下发生：此时发动机产生高于250℃的过滤器入口温度以及足量的NO，造成炭烟炱被NO2氧化。需要使用催化剂将NO转化为NO2，以维持被动再生。通常，被动再生的温度范围限定在400℃至450℃，因为NO2的作用会受到热力学平衡的限制。主动再生是一种强迫性的再生，该再生使得过滤器入口温度升高到高于500℃，从而使得大部分炭烟炱被废气中包含的氧气烧掉。许多发动机使用燃料和位于微粒过滤器上游的柴油机氧化催化剂达到热至650℃的温度。所述柴油机氧化催化剂是一种整体式基材，其中没有任何堵塞物，使用HC和O2产生热量。还有其它的发动机使用燃烧器系统产生热量，用于主动再生。过滤器通常用氧化催化剂催化，以改进其再生性能，即达到较低的再生温度，以及减少炭烟炱氧化形成的排放物的量。
当废气中包含必需量的烟炱和氧气的时候，在高能温度下会发生烟炱的氧化。用氧气进行再生需要温度高于500-550℃，以增加大部分的烟炱氧化。但是，当温度达到550-650℃的时候，发生烟炱不受控制的氧化的风险增大，由此会导致快速释放热量，并因此导致高放热现象。通常烟炱过载的过滤器会获得产生不受控制的再生的条件，或者再生条件有式动力学加快的风险，即高起始温度，气体组成利于氧化，通过吸收、对流或者传导进行的除去热量的程度不足。不受控制的再生有通过熔化和开裂使过滤器损坏的风险。
发明概述
一种使柴油机微粒过滤器至少部分再生的方法，其中所述柴油机微粒过滤器包括入口、出口、以及多孔主体，所述多孔主体包括设置在入口和出口之间的大量多孔壁，气流流入所述入口，通过所述柴油机微粒过滤器，从入口流出，所述多孔壁包括一定量的收集在多孔壁之内或之上的炭烟炱，所述方法包括在柴油机微粒过滤器的入口处将流入柴油机微粒过滤器的气流的温度升高到高于或等于450℃，所述柴油机微粒过滤器入口的气流包含较高量的NOx，以及等于或大于5体积％的O2，从而使柴油机微粒过滤器内的烟炱燃烧。较佳的是，微粒过滤器入口处的气流的温度高于或等于450℃，更优选为450℃至600℃，更加优选约为450℃至575℃，最优选约为450℃至550℃，而NOx的含量优选大于或等于300ppm，更优选大于或等于500ppm，最优选大于或等于750ppm。
本发明方法的另一个方面包括在柴油机微粒过滤器的入口处将流入柴油机微粒过滤器的入口的气流的温度升高到低于或等于550℃，柴油机微粒过滤器入口处的气流包含等于或大于5体积％的O2，来自多孔壁的烟炱的燃烧速度优选大于或等于3.8克/升/小时，更优选大于4.2克/升/小时，最优选大于或等于4.6克/升/小时。
本发明的用来使柴油机微粒过滤器再生的方法以安全而节约时间的方式减少了包含在柴油机过滤器之内或之上的微粒物质的量。具体来说，可以采用低于引起不受控制的再生通常所需的温度的温度范围，使相关的微粒过滤器至少部分再生，从而将收集在微粒过滤器中的微粒物质的量减少到一定的水平，在此水平之下，可以采用较高温度的再生方法，从而使过滤器完全再生。另外，对于主动再生，加载烟炱的时间间隔可以延长，从而使得再生操作之间的时间间隔更长，燃料经济性更好。本发明的再生方法改进了过滤器总体操纵对策，提供了更安全的再生条件，能够更高效地利用能量，改进了以安全的方式在过滤器中控制更大量的烟炱加载的灵活性。当将微粒物质从过滤器中除去的时候，过滤器就得到再生。
在本发明所揭示的实施方式中，优选以蜂窝结构提供所述大量多孔壁。同样地，所述柴油机微粒过滤器由多孔陶瓷材料(例如堇青石)组成，优选由以蜂窝体结构提供的大量多孔壁形成。
附图简要说明
图1是已知的蜂窝体的透视图，该蜂窝体包括大量端部开放的沿纵向延伸的通道；
图2是一种已知的柴油机微粒过滤器的透视图，该过滤器包括大量交替堵塞的沿纵向延伸的通道，可以通过本发明的方法进行再生；
图3是图2的已知的柴油机微粒过滤器的端面视图；
图4是可以用来进行本发明的方法的柴油发动机系统的示意图；
图5用图的形式示意地显示了基于三种不同的柴油机微粒过滤器进口温度对各种单段和多段再生方法的烟炱加载量的影响，用相对压降随再生时间的变化关系表示；
图6A和6B是采用较高和较低NOx含量的情况下测试结果的曲线图；
图7A和7B是两种再生方法的热分布曲线图，所述两种再生方法分别包括在较高和较低NOx含量下进行的再生；
图8图示了在较高和较低的NOx含量条件下进行再生的过程中，流过微粒过滤器的气流的流动相对阻力；
图9是时间与氧气浓度和与相对流动阻力(resistance)的曲线图，显示了废气流中氧气含量变化的益处；
图10是废气流的入口温度与再生效率的关系图；
图11是对于分段的再生工艺，再生时间与废气流入口温度以及与相对阻力和氧气浓度的关系图；
图12图示了本发明揭示的一个实施方式的SCR除NOx效率；
图13图示了本发明揭示的一个实施方式的SCR氨转化率。
发明详述
应理解本发明可以设想各种可选择的取向和步骤顺序，除非有相反的清楚的规定。还应理解，在附图中示出并在以下说明书中描述的具体装置和方法是对所附权利要求书中定义的本发明的原理的示例性实施方式。因此，不应认为与本文揭示的实施方式相关的具体尺寸和其他物理特性是限制性的，除非权利要求中另有清楚的表示。
图4显示了可以采用本发明方法的柴油发动机系统30的示意图。所述柴油发动机系统30包括压缩机31，柴油发动机32，涡轮34和柴油机微粒过滤器36。或者，所述柴油发动机系统30还可以包括氧化催化转化器或者柴油机氧化催化剂38。所述柴油发动机系统30还可以包括除NOx装置46，如选择性催化还原(“SCR”)装置，其在催化剂的存在下将氨或脲之类的流体还原剂注入废气流中，以便通过化学反应将NOx转化为H2O和N2，从而从气流中除去NOx。在操作中，引入空气“A”并通过压缩机31对其压缩，从而通过进气歧管40将压缩空气送入柴油发动机32。通过多个燃料喷射器42将燃料“B”注入柴油发动机32，用空气进行燃烧。在汽缸中产生的废气通过排气歧管44从柴油发动机32排出，一部分废气流入涡轮34中，又循环返回压缩机31。然后废气“C”流入废气后处理系统，该系统包括柴油机微粒过滤器36，优选是氧化物过滤器，任选还包括氧化催化转化器38，优选还包括除NOx装置46。
本发明的再生方法包括在微粒过滤器入口处将废气流的温度升高到优选等于或高于450℃，更优选等于或高于约500℃，更加优选450℃至600℃，再更加优选450℃至575℃，最优选450℃至550℃，所述废气流中的NOx含量优选等于或大于300ppm，更优选大于或等于500ppm，最优选大于或等于750ppm，O2含量优选大于或等于5体积％，更优选大于或等于7体积％。该方法还可以通过分段再生法进行，微粒过滤器入口处的废气流温度优选在450℃至550℃保持15分钟，然后在微粒过滤器入口处使废气流的温度升高到高于或等于550℃，在第二阶段过程中，微粒过滤器入口处的NOx的含量小于或等于300ppm。另外，当所述方法用于氧化物微粒过滤器的再生的时候，微粒过滤器的未涂覆体积密度小于或等于700克/升，更优选小于或等于600克/升。
在一些实施方式中，所述方法优选包括将来自微粒过滤器的多孔壁的烟炱的燃烧速率保持在优选高于或等于3.8克/升/小时，更优选高于或等于4.2克/升/小时，最优选高于或等于4.6克/升/小时，在所述柴油机微粒过滤器入口处废气流中的NOx的含量优选等于或大于300ppm，更优选大于或等于500ppm，最优选大于或等于750ppm。另外，该方法还可以通过分段再生法进行，其中收集在微粒过滤器的多孔壁之内或之上的烟炱的燃烧速率优选小于或等于6克/升/小时，更优选小于或等于4克/升/小时，最优选小于或等于3克/升/小时，第一时段小于或等于15分钟，然后在微粒过滤器入口处将废气的温度升高到等于或高于550℃。
图5用图的形式示意地显示了代表性的过滤器在代表性的条件下，三种不同的柴油机微粒过滤器进口温度对各种单段和多段再生方法的烟炱加载量的影响的典型结果，用相对压降随再生时间的变化表示。0％的相对压降对应于柴油机微粒过滤器中不含烟炱，100％表示高烟炱加载量。虚线50，53和55对应于分别在温度T1，T2和T3进行的单段再生，其中T1＜T2＜T3，例如为450℃，550℃和600℃。再生10分钟之后，T1温度下的烟炱含量(相对压降)最高，T2次之，T3最低。虚线52和54对应于以下双段再生：(a)在T1进行5分钟，然后(b)在T2进行5分钟，以及(a)在T2进行7分钟，然后(b)在T3进行3分钟。线53和54显示了在270秒附近的拐点，线55显示了在320秒附近的拐点，这是由于过滤器内烧去的烟炱的差异造成的。如线52和54所示，对于这样的混合双段再生循环，在10分钟的再生循环结束时，过滤器中可以达到低得多的烟炱含量。另外，通过在第一阶段中采用较低的再生温度并烧掉一些烟炱，然后在双段循环中的第二阶段中调整至较高的再生温度，使得过滤器中的操作更为安全，因为仅有较少量的烟炱受到较高温度处理，从而降低了烟炱以不受控制的或者不希望的速度烧掉的可能性。
因此，通过在升高的温度下主动采用高NOx废气浓度改进了总体再生效率，并通过在低于通常与不受控的再生相关的温度的温度下减少收集在微粒过滤器之上和之内的烟炱，降低了不受控制的再生的风险。
表1列出了一些NOx再生和再生效率的烟炱加载和条件，具体显示了NOx对主动控制的再生的影响以及对烟炱加载的影响。表1列出的通过用加载烟炱的过滤器和至少部分再生的过滤器的重量差除以完全未加载的过滤器重量计算的烟炱加载和再生效率，是通过在再生操作之前和之后，在秤上对过滤器称重而测得的。
表1：
Figure GPA00001038275200081
图6A显示了在较低NOx含量，例如450ppm的条件下进行的受控再生，图6B显示了在较高NOx含量，例如1450ppm的条件下进行的受控再生。在图6A和6B中，显示了以下测量值：质量流速60，流入过滤器的氧气量62，流出过滤器的氧气量64，过滤器中的压降66，以及过滤器中的相对阻力68。将图6A中显示的在较低NOx含量，例如450ppm的条件下进行的受控再生与图6B中显示的在较高的NOx含量，例如1450ppm条件下进行的受控再生相比较，说明在较高的NOx含量条件下，通过微粒过滤器的废气流的流动相对阻力减小较多，因此过滤器中烟炱加载减小较多，这是因为过滤器中流动的相对阻力会根据烟炱加载而变化。图6A和6B还通过比较显示了获得较高的NOx条件以及改进的再生的发动机条件是类似的，不同之处只是废气流中的NOx含量。
图7A和图7B中分别显示了较低NOx含量，例如380ppm的条件下以及较高NOx含量，例如1350ppm条件下的热分布曲线，图7A和7B关键显示了微粒过滤器中监控温度水平的位置，其中过滤器的入口位于左边，出口位于右边。在较低和较高NOx含量条件下进行操作的微粒过滤器的热分布曲线的形状大体类似，但是可以在较低的温度下达到改进的再生效率，从而结果减小过滤器上的热应力。
图8显示了过滤器再生过程中流过微粒过滤器的废气流的流动相对阻力，该流动相对阻力表示了过滤器中的烟炱加载。在各种测试中，在微粒过滤器的入口处，气流温度为550℃，气流中的O2浓度为8％，废气流的流速为250千克/小时，起始烟炱加载为4.5克/升。图8用实心符号表示的380ppm的较低NOx入口浓度，用空心符号表示1350ppm的较高NOx入口浓度。三角形、圆形和正方形的符号分别表示5分钟，10分钟和15分钟的再生操作。位于显著高于其它相关点处的符号表示进行再生之后的时段，在此时段过程中使过滤器稳定和进行处理，以用于测量。图8显示与较低NOx水平(380ppm)的条件相比，较高的NOx含量(1380ppm)的相对阻力表明直至再生结束再生较快，并且最终烟炱加载较低。在较低NOx含量条件下，再生5分钟、10分钟和15分钟之后的再生效率分别为26％，46％和65％。在较高NOx含量条件下，再生5分钟、10分钟和15分钟之后的再生效率分别为49％，76％和89％。
图9显示了在以较高浓度供应NOx的条件下，在再生过程中较高的氧气浓度的益处。具体来说，图9显示了O2含量的差异，较高的O2含量可以得到较高的再生效率，此二种实验都在类似的NOx条件下进行。各种测试在较高(约8％)O2浓度(OH)和较低(约6-7％)O2浓度(OL)下进行，所有测试的入口NOx浓度均为1350ppm。对于低O2含量(RL)和高O2含量(RH)的情况，在过滤器再生过程中，流过微粒过滤器的废气流的流动相对阻力(其可以表示为烟炱加载)表明，在较高O2含量条件下，直至再生结束再生较快和最终烟炱加载较低。低O2含量条件下的再生效率为60％，高O2含量条件下的再生效率为76％。这些发现是使用圆筒形柴油机微粒过滤器得到的，该过滤器直径为9英寸，长12英寸，每平方英寸包含200个孔，由堇青石制成，购自美国纽约康宁的康宁有限公司(Corning Incorporated of Corning，New York)，商品名为
Figure GPA00001038275200091
CO。在某些情况下，如本文详细描述，在柴油机微粒过滤器上涂敷氧化催化剂，例如购自美国宾夕法尼亚州的韦恩市(Wayne，Pennsylvania)的约翰逊-马太有限公司(Johnson MattheyIncorporated)，商品名为Alpha涂料，所述系统的起始烟炱加载为4.5克/升，在微粒过滤器入口处的废气流流速为250千克/小时。
图10显示在超过被动再生工艺期间通常使用的温度的各种入口温度下，使用较高(例如1500ppm)NOx含量的情况与使用较低(例如500ppm)NOx含量的情况(分别为线80和82)进行再生时所获得的显著的优点(以再生效率表示)。具体来说，采用450-550℃的温度范围内的各种入口气流温度，以大约3℃/秒的速率升温。每次再生循环持续时间10分钟，烟炱加载目标量为4克/升。结果，通过增大NOx含量，可以采用更安全的入口温度防止柴油机微粒过滤器发生故障，提高了总体烟炱质量限制。
在一些实施方式中，本发明的方法可以采用位于柴油机微粒过滤器下游的去除NOx(例如除NOx)后处理，即对从柴油机微粒过滤器排出的气流进行处理的工艺步骤，用来控制NOx的排放，例如在需要获得本文所揭示的再生方式中的优点的NOx含量超过排放规定的情况下。可以采用先进的再生方式来将NOx排放的影响减至最小，同时仍然利用在升高的NOx含量条件下达到的较高的再生性能。图11中显示了分段再生方式的一个实施方式，所述分段再生方式仅在整个再生阶段的较低温度(例如550℃)的部分使用较高的(例如1000ppm)NOx含量。图11显示了入口NOx浓度90，DPF入口温度92，相对阻力94和氧气浓度96；在第一阶段，从第2-8分钟，NOx含量为1000ppm，DPF入口温度为550℃，在第二阶段，从第9-13分钟，NOx含量为200ppm，DPF入口温度为600℃；第一阶段的再生效率约为65-70％，第二阶段的再生效率大于约90％。
表2列出了涂敷的微粒过滤器在各种入口温度以及NOx含量和O2含量下获得的很多烟炱加载和再生效率。
表2
涂覆的微粒过滤器的受控再生
10分钟
DPF入口温度     DPF入口处的     DPF入口处的     烟炱加载量
                                                                再生效率[％]
[℃]            NOx含量[ppm]    O2[％]          [克/升]
450             780             10              3.8             23.6
450             340             10              4.1             10.6
450             200             7               4.0             14.7
500             350             10              3.8             20.3
500             730             10              3.8             36.3
500             200             8               4.0             16.2
550             740             9               3.8             51.8
550             350             9               4.0             33.1
550             200             7               3.9             28.2
600             200             6               3.8             55.1
600             750             9               4.6             85.2
600             200             6               4.0             57.6
600             350             8               3.8             65.3
                无涂层
500             750             10              3.9             15.5
500             200             8               3.9             8.2
550             750             9               3.9             27.1
550             200             7               4.2             18.5
本发明的用来使柴油机微粒过滤器再生的方法以安全而节约时间的方式减少了包含在柴油机过滤器之内或之上的微粒物质的量。具体来说，可以采用低于通常足以引起不受控制的再生的温度的温度范围，使相关的微粒过滤器至少部分再生，从而将收集在微粒过滤器中的微粒物质的量减少到一定的水平，在此水平之下，可以采用较高温度的再生方法，从而使得过滤器完全再生。另外，对于主动再生，加载烟炱的时间间隔可以延长，从而使得再生操作之间的时间间隔更长，燃料经济性更好。本发明的再生方法改进了过滤器总体操纵对策，提供了更安全的再生条件，能够更高效地利用能量，增加以更安全的方式在过滤器中控制更大量的烟炱加载的灵活性。
图12图示了除NOx效率(以％计)与入口处氨浓度除以入口处NOx浓度得到的比例之间的关系图，其中在通向SCR装置的入口处的入口NOx浓度为800ppm NOx，温度为500，550和600℃(分别为图12中的线100，102和104)。所述SCR装置包括堇青石骨架，孔密度为400个孔/平方英寸，壁厚度为4密耳，具有190克/升的Johnson Matthey Cu-沸石夹层装填料(washcoat loading)，在650℃进行5小时的热老化。图12显示即使在高NOx含量(例如800ppm)和高温(500-600℃)条件下，根据本发明也可以达到可以接受的高水平的除NOx性能。
根据本发明所揭示的一些实施方式，柴油机微粒过滤器入口处的气流温度为450-600℃，位于柴油机微粒过滤器下游的气流通过选择性还原进行处理，足以从气流中除去优选至少50％，更优选至少60％，更加优选至少70％，更加优选至少75％，还要优选至少80％的NOx。
图13图示了对于图12所述的条件和SCR装置，氨转化率(以％计)与还原剂配料量的关系图，其中线110，112和114分别对应于入口温度500，550和600℃。图13显示即使在较高的还原剂配料量情况下，根据本发明也可以达到可接受的高氨转化率。
根据本发明所揭示的一些实施方式，进入SCR装置的气流的温度为500-600℃，优选选择性催化还原的氨转化率大于95％，更优选大于97％，更优选大于98％。
在以上说明中，本领域技术人员可以很容易理解，可以在不偏离本文所揭示的原理的情况下对本发明进行改良，这些改良方案也包括在所附权利要求书范围之内，除非权利要求书另有明确的表示。

Claims (3)

1.一种使柴油机微粒过滤器至少部分再生的方法，所述柴油机微粒过滤器包括入口、出口以及多孔主体，所述多孔主体包括设置在入口和出口之间的大量多孔壁，其中气流流入所述入口，通过所述柴油机微粒过滤器，从出口流出，所述多孔壁包含一定量的收集在多孔壁之内或之上的炭烟炱，所述方法包括：
在所述柴油机微粒过滤器的入口处，将流入所述柴油机微粒过滤器的入口的气流的温度升高到等于或高于450℃；
在所述柴油机微粒过滤器的入口处的气流包含等于或大于500ppm的NOx，以及等于或大于5体积％的O2，从而使柴油机微粒过滤器内的烟炱燃烧，
流入柴油机微粒过滤器的入口的气流的温度在450-550℃的温度下保持等于或小于15分钟的第一时段，然后将气流的温度升高到等于或高于550℃的温度保持第二时段，在第二时段期间，所述柴油机微粒过滤器入口处的NOx含量等于或小于300ppm。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，所述柴油机微粒过滤器是氧化物过滤器。
3.如权利要求2所述的方法，其特征在于，所述氧化物过滤器的多孔壁的未涂覆体积密度小于或等于700克/升。
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