CN101641476A - 造纸用压榨毛毯 - Google Patents
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Abstract
本发明的造纸用压榨毛毯(10)包括基体(30)和具有湿纸侧层(20)的毛层。湿纸侧层(20)具有基体侧毛层(22)，在基体侧毛层(22)内形成有立毛纤维束(50)。立毛纤维束(50)以如下方式形成，对芯鞘复合纤维(41)进行针刺之后，通过热处理将芯鞘复合纤维(41)的鞘成分的一部分进行熔融以使纤维之间热粘接成柱状。由此，基体侧毛层(22)变得致密，因而压榨侧层(23)的水分难以向湿纸侧移动，从而能够抑制再湿现象，并且通过热粘接成柱状的立毛纤维束(50)，提高毛毯(10)的耐磨损性和耐压缩疲劳性。
Description
技术领域
本发明涉及一种用于造纸机的造纸用压榨毛毯(以下，仅称“压榨毛毯”)。
背景技术
一直以来，在造纸工序中，为了从湿纸中挤水而使用压榨装置。在压榨装置中，用压榨压区介由压榨毛毯对纸层形成后的湿纸进行挤水。此外，压榨装置通常由多个压榨压区构成。
图4是压榨装置的压榨压区的简要图。
该压榨压区是由一对压榨辊P’、P’和夹持湿纸W’的一对压榨毛毯11’、11’构成，在压榨辊P’、P’的加压部，对压榨毛毯11’、11’和湿纸W’施加压力，从而使水分从湿纸W’中被榨出，被压榨毛毯11’、11’吸收。
然而，从加压部的中心(夹子部)至出口，由于施加在湿纸W’和压榨毛毯11’、11’的压力急剧下降，导致该部分的压榨毛毯11’、11’的体积急剧膨胀。其结果，在压榨毛毯11’、11’上产生负压，进而，因湿纸W’由细纤维构成而产生毛细管现象，因而发生被压榨毛毯11’、11’吸收的水分再次向湿纸移动的现象，即发生再湿现象(re-wetting)。
作为防止该再湿现象的毛毯有，例如，特开2004-143627号公报中所公开的压榨毛毯。对于由基层、湿纸侧毛层、压榨侧毛层构成的毛毯而言，由于在湿纸侧毛层中设有亲水性无纺布，因而利用该亲水性无纺布的亲水作用，水分向亲水性无纺布转移作用、保持被移动水分的作用得以发挥，因而能够有效地抑制再湿现象。
另外，对造纸用压榨毛毯而言，为了维持从湿纸榨水的功能(榨水性)，加压压缩的毛毯在除去压力时不会扁平化而能恢复功能(耐压缩疲劳性)、或通过使毛毯变平滑来提高湿纸平滑性的功能(平滑性)以及耐脱毛和磨损性等也受到重视。
作为具有这样功能的毛毯，例如，在特开平8-302584号公报中公开了含有具有芯鞘结构的纤维的压榨毛毯，所述芯鞘结构由二组分材料构成。
该压榨毛毯中，作为毛层的纤维使用由低熔点的鞘材料和高熔点的芯材料构成的二组分材料，通过对压榨毛毯的加热硬化处理来软化低熔点的鞘材料而在毛层内形成基质(matrix)，从而提高压榨毛毯的脱排水性能，并且能够增强抵抗压缩的能力。
进而，为了适应近来的高速造纸机，使用了采用具有突出的榨水性和平滑性的织布的压榨毛毯。该织布中，毛毯的CMD方向丝和MD方向丝都是由单丝(monofilament)组成(参照特开2000-170086号公报)。
此外，所谓“MD方向”是指造纸机移动压榨毛毯的经方向，所谓“CMD方向”是指横穿造纸机移动压榨毛毯方向的纬方向。
发明内容
但是，特开2004-143627号公报以及特开平8-302584号公报的压榨毛毯存在容易受到由压榨装置产生的反复的压缩疲劳的问题。
另外，如特开平8-302584号公报的压榨毛毯，在毛层中使用二组分材料的情况下，由于制造毛毯时的热压榨的影响，引起芯材料的机械强度的下降或化学性的老化，其结果，在压榨毛毯的使用中纤维被切断，脱毛、磨损加快，需要提前更换的情况较多。
另外已知，特开2000-170086号公报的压榨毛毯与使用了现有的捻线的毛毯相比，由于通过针刺的毛纤维和织布的固着性变差，因此毛毯的脱毛和磨损性明显变差。
因此，期望一种抑制再湿现象的同时，均衡地具备平滑性、耐磨损性和耐压缩疲劳性功能的压榨毛毯。
因而，本发明鉴于上述问题，以提供一种抑制再湿现象的同时，具备良好的平滑性、耐磨损性和耐压缩疲劳性的造纸用压榨毛毯为目的。
本发明通过以下的造纸用压榨毛毯解决了上述课题：该造纸用压榨毛毯包括基体和具有湿纸侧层的毛层，其特征在于，
上述湿纸侧层至少具有基体侧毛层，
上述基体侧毛层内形成有立毛纤维束。
上述立毛纤维束以如下方式形成：对芯鞘复合纤维和/或全熔融纤维进行针刺之后，通过热处理将上述芯鞘复合纤维的鞘成分或全熔融纤维的一部分进行熔融以使纤维之间热粘接成柱状，或通过分割纤维的针刺以使纤维之间缠绕在一起。
此处，所谓“立毛纤维”是指，毛层的纤维(短纤维)的轴方向定向于从毛毯的基体侧向湿纸接触面方向的纤维。而且所谓“立毛纤维束”是指，至少由3根以上这样的立毛纤维构成的束。
这样的形态，可以通过显微镜来确认。
基体侧毛层包含芯鞘复合纤维、全熔融纤维或分割纤维中的至少1种。芯鞘复合纤维以及全熔融纤维是包含通过压榨毛毯的制造工序中的热处理而熔融的低熔点的尼龙成分的纤维。
而且，上述基体侧毛层中上述芯鞘复合纤维、全熔融纤维或分割纤维的含量优选为10％～100％。
进而，上述基体优选为，毛毯的CMD方向线和MD方向线都为单丝而织成的织布。
发明的效果
根据本发明，通过熔融芯鞘复合纤维的鞘成分或全熔融纤维的一部分使基体侧毛层变得致密。其结果，由于基体侧毛层成为屏障，压榨侧层的水分难以向湿纸侧移动，从而能够抑制再湿现象。
另外，由于上述芯鞘复合纤维的芯成分采用高粘度，即，使用高分子量尼龙来提高毛毯的耐脱毛和磨损性以及耐压缩疲劳性，其结果达到如下效果：毛毯的寿命(life)延长，因此毛毯更换次数减少；由于因脱毛、磨损而脱落的毛附着于湿纸的情况减少，因此纸制品品质改善；维持了湿纸接触面的平滑性等等。
另外，将包含芯鞘复合纤维以及/或全熔融纤维的纤维层通过预针刺来进行一体化，由此从毛毯的湿纸接触面向基体侧的方向形成立毛纤维束，该立毛纤维束在压榨毛毯的制造工序的热压榨时熔融鞘成分以及/或全熔融纤维的一部分，发生芯鞘复合纤维以及/或全熔融纤维的纤维侧面之间的热粘接，与此相伴，在基体侧毛层形成热粘接的立毛纤维束，因此，由此提高毛毯的耐磨损性和耐压缩疲劳性。此处，所谓预针刺是指，含有芯鞘复合纤维以及/或者全熔融纤维或分割纤维的基体侧毛层与基体或压榨侧毛层缠绕成一体之前，仅对该基体侧毛层进行预针刺。
另外，在将含有分割纤维的纤维层通过预针刺来进行一体化并形成立毛纤维束的情况下，由于分割纤维的纤维构造自身容易缠绕，因此构成立毛纤维束的分割纤维相互缠绕，而后不经热处理而形成纤维不能疏解的立毛纤维束。由此提高毛毯的耐磨损性和耐压缩疲劳性。
进而，通过将由单丝织成的织布使用在基体上，改善了织布的透水性，从而能够形成挤水性和耐脱毛和磨损性良好的毛毯。
附图说明
图1是本发明压榨毛毯的第1实施方案的CMD方向的剖面图。
图2是本发明压榨毛毯的第1实施方案的CMD方向的主要部分放大剖面图。
图3是本发明压榨毛毯的实施例的、从基体侧毛层的湿纸侧向压榨侧方向的剖面的电子显微镜照片。
图4是造纸机的压榨装置的简要说明图。
具体实施方式
以下，对本发明的造纸用压榨毛毯的第1实施方案进行详细的说明。
图1是本发明的第1实施方案的压榨毛毯10的CMD方向的剖面图。本发明的第1实施方案中作为包含在基体侧毛层的纤维使用了芯鞘复合纤维。
此处，所谓芯鞘复合纤维是指由芯成分和鞘成分构成的纤维，其中，所述芯成分由高分子量尼龙形成；所述鞘成分由比该芯成分熔点还低的尼龙形成。
如图1所示，压榨毛毯10具有基体30、湿纸侧毛层20和压榨侧毛层23，湿纸侧毛层20由湿纸接触侧毛层21、和配置在该湿纸接触侧毛层21内侧的基体侧毛层22构成。
湿纸接触侧毛层21、基体侧毛层22、压榨侧毛层23由短纤维构成，基体侧毛层22以及压榨侧毛层23分别在基体30的湿纸侧及压榨侧通过针刺被缠绕成一体化，湿纸接触侧毛层21在基体侧毛层22被缠绕一体化。
基体侧毛层22是含芯鞘复合纤维的纤维层，虽然优选将其配置在基体30的湿纸侧之前，预先通过针刺进行一体化，但也可以不进行针刺而直接将含芯鞘复合纤维的纤维层配置在基体侧毛层22的湿纸侧，然后进行针刺来将湿纸侧毛层20缠绕成一体。
作为芯鞘复合纤维的芯成分优选使用的尼龙优选为高分子量尼龙6、高分子量尼龙66、高分子量尼龙46、高分子量尼龙610，高分子量尼龙612等。具体来讲，优选ε己内酰胺聚合物(尼龙6)、或六亚甲基二胺己二酸盐的缩聚(尼龙66)、1，4-丁二胺己二酸盐的缩聚(尼龙46)、六亚甲基二胺癸二酸盐的缩聚(尼龙610)、六亚甲基二胺十二烷二酸盐的缩聚(尼龙612)等通过尼龙盐的缩聚获得的尼龙，而且能够列举DSC(差示扫描热分析计)熔点在200℃以上的脂肪族尼龙。
用于芯鞘复合纤维的鞘成分的尼龙采用比芯成分的熔点低的尼龙。作为鞘成分中优选使用的尼龙，能够列举出尼龙6/12、尼龙6/610、尼龙66/6、尼龙66/12、尼龙66/610等二元共聚尼龙、尼龙6/66/12、尼龙6/66/610等三元共聚尼龙。此外，公知这些共聚尼龙的熔点随组分(共聚成分的重量％)而发生变化，在本发明中可以使用的共聚尼龙限于其熔点在180℃以下的尼龙。
在本发明中，优选地将以下结构作为第一：使湿纸接触侧毛层21不含芯鞘复合纤维41，而由普通尼龙纤维42构成，并仅使基体侧毛层含有芯鞘复合纤维41，但是可以是只有基体侧毛层而无湿纸接触侧毛层21的结构，或者可以是无压榨侧毛层的结构，甚至可以是湿纸接触侧毛层以及压榨侧毛层两者都不具备的结构。
芯鞘复合纤维层22优选由芯鞘复合纤维41和普通尼龙纤维42在一定比例以上混棉的纤维构成，由此使其更均衡地具有耐磨损性和耐压缩疲劳性。此时，混棉比例优选为：芯鞘复合纤维41的含量为10％～100％，尼龙纤维42的含量为90％～0％。
与此相反，芯鞘复合纤维41的含量不足10％时，被热粘接的立毛纤维束的形成变少，其耐磨损性和耐压缩疲劳性变差。
对含芯鞘复合纤维的纤维层预先进行针刺处理的次数(单位面积cm2的针刺密度)为30次以上。
虽然没有特别限定芯鞘复合纤维41的芯部和鞘部的体积比，但是采用5∶1～1∶5的范围，优选为1∶1。
作为构成湿纸接触侧毛层21、压榨毛层23的尼龙纤维42以及与芯鞘复合纤维41混棉的尼龙纤维42，适合采用尼龙6、尼龙66、尼龙46、尼龙610、尼龙612等。
基体30优选使用CMD方向丝31和MD方向丝32为单丝而将其编织而成的织布，作为织物编织形式可以使用(2/1、1/2)，(3/1、1/3)、(5/1、1/5)等二重编织或三重编织，或(一重编织+二重编织)、(二重编织+二重编织)等层叠编织。单丝的粗细为直径0.1mm～06mm，编织的纱线密度为10～100根/25mm。
此外，本发明不限定于此，能够适当采用将MD方向线材和CMD方向线材不进行编织而进行重叠的结构，将薄膜、编织品、纤细带状体缠绕成螺旋形所得到的宽的带状体的结构等各种结构。另外，作为基体30的原材料可使用羊毛等天然纤维、或有突出的耐磨性、耐疲劳性、拉伸特性、防污性等的聚酯或尼龙6、尼龙66等合成纤维。
另外，对芯鞘复合纤维41的纤度而言，可以对在造纸机的压榨部的前段上使用的领纸毛毯采用15～25分特(dtex)左右的纤度，另外在造纸机的压榨部的中段使用的第二压榨毛毯或第三压榨毛毯可以采用10～20分特(dtex)左右的纤度。
另外，对在造纸机压榨部后段使用的第四压榨毛毯或靴式压榨毛毯可以使用5～20分特(dtex)左右的纤度。
另外，对尼龙纤维42的纤度而言，在造纸机压榨部前段使用的领纸毛毯的湿纸侧毛层20中可以使用10～25分特(dtex)左右的纤度，在压榨侧毛层23中可以使用15～25分特(dtex)左右的纤度。
另外，在造纸机压榨部的中段使用的第二压榨毛毯或第三压榨毛毯的湿纸侧毛层20中可以使用10～15分特(dtex)左右的纤度，在榨侧毛层23中可以使用10～20分特(dtex)左右的纤度。
另外，在造纸机压榨部后段使用的第四压榨毛毯或靴式压榨毛毯的湿纸侧毛层32中可以使用5～15分特(dtex)左右的纤度，在压榨侧毛层23中可使用5～20分特(dtex)左右的纤度。
另外，作为本发明的第一实施方案，包含于基体侧毛层22的纤维，虽然使用了所谓通过热处理使鞘熔化而芯不熔化的芯鞘复合纤维，但是也可以替换该芯鞘复合纤维而使用全熔融纤维，或者也可以将芯鞘复合纤维和全熔融纤维两者一起使用。
此处，所谓全熔融纤维是指所有成分由低熔点材料制作并在较低的温度下全部熔融的纤维。在使含有全熔融纤维的纤维包含于基体侧毛层时，比起包含上述芯鞘复合纤维时稍微缓和着进行制造毛毯时的热压榨的作用，则由于仅仅能熔融全熔融纤维的侧面，因此能够将全熔融纤维的立毛纤维束以柱状热粘接。
进而，可以替代上述芯鞘复合纤维及/或全熔融纤维使用分割纤维来做包含于基体侧毛层22的纤维。
此处，所谓分割纤维，例如，由7个部分构成，即6个剖面为扇形的花瓣和，使该花瓣中相邻的侧面之间相结合、剖面大体呈星形的茎部构成，这些部分结合起来剖面呈圆形，以可以分割的形式形成。关于分割纤维的原材料，例如由尼龙6(即，N6)形成，而且，茎部由聚对苯二甲酸丁二醇酯(即，PBT)形成。作为这样的分割纤维的具体例子可以举出，商品名“PA31”：东丽株式会社制造等。
该分割纤维即便在制造工序中进行热压榨也不会熔融，通过预先针刺而形成立毛纤维束，并且使构成该立毛纤维束的分割纤维相互缠绕在一起。即，分割纤维的剖面不是圆形，而是星形或三角形等异形，因此纤维之间容易缠绕，从而通过预先针刺使纤维侧面相互缠绕，不需经后续热处理而变成纤维不能疏解程度的立毛纤维束。
(实施例)
通过以下实施例具体说明本发明的造纸用压榨毛毯。但是，本发明不限定于这些实施例。
(芯鞘复合纤维)
本实施例中，作为芯材使用尼龙6(熔点220℃)，作为鞘材料使用共聚尼龙(熔点140℃)，使用了芯部和鞘部的容积比率为1∶1的芯鞘复合纤维的短纤维。具体来讲，使用了从EMS(エムスケミ)公司出售的“BA140”。
(造纸用压榨毛毯的制造)
为了使实施例、比较例的各条件相同，将所有毛毯的基本结构设为如下。
·基体：织布A[取240dtex的尼龙单丝，每2根捻在一起(下捻)，将该下捻线每2根捻在一起(上捻)，将获得的捻线作为MD方向的丝材和CMD方向的丝材而织成，(3/1，1/3)二重编织]：平方米克重300g/m2
：织布B[将1100dtex的尼龙单丝作为MD方向的丝材和CMD方向的丝材而织成，(3/1，1/3)二重编织]：平方米克重300g/m2
·毛层：
：湿纸接触侧毛层中(6dtex的尼龙6纤维的短纤维)的基重为120g/m2
：基体侧毛层(芯鞘复合纤维层)中(17dtex的复合纤维的短纤维)的基重为120g/m2
：压榨侧毛层中(17dtex的尼龙6纤维的短纤维)的基重为100g/m2
首先，作为工序1在基体侧毛层(芯鞘复合纤维层)上准备了毛原料(17dtex的复合纤维的短纤维，以及17dtex的尼龙6纤维的短纤维的混棉)。
对如表1所示的毛原料，用位于针刺机前段的卡片机来进行纤维疏解的同时得到层叠网格。用针刺机穿孔(预针刺次数为如下表1所示)，通过基重120g/m2的预针刺来形成基体侧毛层。
其次，作为工序2，将基体(织布)安装至针刺机，在该基体的湿纸侧放置通过上述预针刺来形成的基体侧毛层，再次进行针刺(100次)使基体侧毛层与基体缠绕成一体。
进而，由卡片机提供湿纸接触侧毛层的网格并放置于上述基体侧毛层的湿纸侧，通过针刺(次数为150次)形成湿纸接触侧毛层。
其次，反转上述基体，由卡片机提供压榨侧毛纤维的网格并放置于压榨侧，通过针刺(次数为150次)形成压榨侧毛层。
此处，图2是本发明的压榨毛毯的实施方案的CMD方向的主要部分放大剖面图(压榨侧毛层23为方便将其省略)，直至工序2为止的过程中形成如图2所示的立毛纤维束50。
最后，作为工序3，使针刺之后的毛毯以2m/min的速度反复5次通过一对热轧光辊(辊温度为160℃，压榨压为50kg/cm)，对基体侧毛层的芯鞘复合纤维中的鞘成分进行热粘接，从而得到本发明的毛毯。
图3是，本发明实施例的基体侧毛层的从湿纸侧向压榨侧方向的剖面的电子显微镜照片，可以确认立毛纤维束以柱状被热粘接。
此外，图2中表示立毛纤维束50仅在基体侧毛层22内形成的状态，若在工序1中对基体侧毛层22进行预针刺，在工序2中重叠该基体侧毛层22、基体30还有压榨侧毛层23并进行针刺，则通过工序2的针刺所形成的立毛纤维束50贯穿基体侧毛层22至基体30，甚至也能达到压榨侧毛层23。
图3表示立毛纤维束50贯穿基体侧毛层22至基体30以及压榨侧毛层23的状态。
实施例1～12以及比较例1～2的毛毯的结构表示在表1中。
(表1)
| 实施例 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
| 湿纸接触侧毛层 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 无 | 尼龙 | 无 | 尼龙 | 尼龙 |
| 基体侧毛层(芯鞘纤维混棉铝：重量％) | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 75 | 100 | 75 | 75 | 75 | 50 | 50 |
| 预针刺次数(次/cm2) | 3 | 30 | 50 | 100 | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 | 100 | 200 |
| 基体 | 织布A | 织布A | 织布A | 织布A | 织布A | 织布A | 织布A | 织布A | 织布A | 织布A | 织布B | 织布B |
| 压榨侧毛层 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 尼龙 | 无 | 无 | 尼龙 | 尼龙 |
| 比较例 | 1 | 2 |
| 湿纸接触侧毛层 | 尼龙 | 尼龙 |
| 基体侧毛层(芯鞘纤维混棉率：重量％) | 0 | 0 |
| 预针刺次数(次/cm2) | 100 | 200 |
| 基体 | 织布A | 织布A |
| 压榨侧毛层 | 尼龙 | 尼龙 |
※尼龙··尼龙6纤维
使用上述的实施例以及比较例的造纸用压榨毛毯，采用以下条件、方法对耐压缩疲劳性、耐脱毛和磨损性进行评价。
(反复压缩疲劳试验)
以150kg/cm2反复施加20万次10Hz脉冲负荷，进行了压缩疲劳试验。压缩疲劳性以(试验后密度/制成后密度)之比表示，不到1.40时评为“优”，1.40以上1.49以下评为“良”，超过1.5评为“不良”。
(TABER脱毛、磨损试验)
基于JIS1023-1992，采用TABER研磨试验机，测量从造纸机毛毯脱落下的纤维量，由此进行耐脱毛和磨损性的评价。在旋转的转盘上放置圆盘状的试验片，进而将大阻力的旋转辊抵接至试验片上来测量纤维的脱落量(脱毛、磨损量)。(负荷：1kg、轮盘：CS-17、旋转数：500次、单位：mg)
脱毛、磨损量不满50mg评为“优”，50mg以上99mg以下评为“良”，超过100mg评为“不良”。
各试验的测定结果以及评价在表2中所示。
此处，表2的“热粘接的立毛纤维束的数量”的值是如下的值：对毛毯的MD方向剖面和CMD方向剖面分别拍摄显微镜照片并数出热粘接的立毛纤维的条数，以其乘积表示。
(表2)
| 反复压缩疲劳试验 | TABER磨耗试验(mg) | 热粘接的立毛纤维束个数量 | |
| 实施例1 | 1.51(不良) | 80(良) | 不明确 |
| 实施例2 | 1.49(良) | 75(良) | 10个/cm2以下 |
| 实施例3 | 1.46(良) | 65(良) | 30个/cm2以下 |
| 实施例4 | 1.42(良) | 55(良) | 100个/cm2以下 |
| 实施例5 | 1.38(优) | 50(良) | 100个/cm2以上 |
| 实施例6 | 1.35(优) | 45(优) | 100个/cm2以上 |
| 实施例7 | 1.32(优) | 40(优) | 100个/cm2以上 |
| 实施例8 | 1.38(优) | 55(良) | 100个/cm2以上 |
| 实施例9 | 1.38(优) | 45(优) | 100个/cm2以上 |
| 实施例10 | 1.42(良) | 60(良) | 100个/cm2以上 |
| 实施例11 | 1.36(优) | 50(良) | 100个/cm2以上 |
| 实施例12 | 1.34(优) | 45(优) | 100个/cm2以上 |
| 比较例1 | 1.55(不良) | 100(不良) | 无 |
| 比较例2 | 1.57(不良) | 95(良) | 无 |
如表2实施例2～7所示，确认了本发明的造纸用压榨毛毯均衡地具有耐压缩疲劳性以及耐磨损性。另外，如实施例8或实施例9所示，即便是没有湿纸接触侧毛层或没有压榨侧毛层的实施方案也可以得到相同的结果。进而，在不具备湿纸接触侧毛层以及压榨侧毛层的两者的实施例10中，也可得到一定程度上兼备耐磨损性和耐压缩疲劳性的造纸用压榨毛毯。
另外，基体使用了由单丝织成的织布B的实施例11和12，与基体使用了由单丝捻线而织成的织布A的实施例4和5相比，耐磨损性和耐压缩疲劳性进一步提高。即，可以得出以下结论：本发明的造纸用压榨毛毯中，织布对于耐磨损性和耐压缩疲劳性功能的贡献度高。
与此相比可以得出以下结论：预针刺的次数不满30次的实施例1或不含芯鞘复合纤维而进行200次预针刺的比较例2中，耐压缩疲劳性差；而且不含芯鞘复合纤维而进行100次预针刺的比较例1中，耐压缩疲劳性、耐磨损性都差。
以上结果显示，芯鞘复合纤维的含量越多，而且预针刺次数越多，由于热粘接的立毛纤维束的数量变得越多，因此毛毯的耐磨损性和耐压缩疲劳性得到提高。
产业上的利用可能性
根据本发明，芯鞘复合纤维的鞘成分或全熔融纤维的一部分熔融而使基体侧毛层变致密。其结果，由于基体侧毛层成为屏障，压榨侧层的水分难以向湿纸侧移动，从而能够抑制造纸用压榨毛毯的再湿现象。
另外，由于上述芯鞘复合纤维的芯成分采用高粘度，即，使用高分子量尼龙来提高毛毯的耐脱毛和磨损性以及耐压缩疲劳性，其结果达到如下效果：毛毯的寿命(life)延长，因此毛毯更换次数降低；由于因脱毛、磨损而脱落的毛附着于湿纸的情况减少，因此纸制品品质改善；维持了湿纸接触面的平滑性等等。
另外，将包含芯鞘复合纤维以及/或全熔融纤维的纤维层通过预针刺来进行一体化，由此从毛毯的湿纸接触面向基体侧的方向形成立毛纤维束，该立毛纤维束在压榨毛毯的制造工序的热压榨时熔融一部分鞘成分以及/或全熔融纤维，发生芯鞘复合纤维以及/或全熔融纤维的纤维侧面之间的热粘接，与此相伴，在基体侧毛层形成热粘接的立毛纤维束，因此，由此提高毛毯的耐磨损性和耐压缩疲劳性。
另外，在将含有分割纤维的纤维层通过预针刺来进行一体化并形成立毛纤维束的情况下，由于分割纤维的纤维构造自身容易缠绕，因此构成立毛纤维束的分割纤维相互缠绕，而后不经热处理而形成纤维不能疏解的立毛纤维束。由此提高毛毯的耐磨损性和耐压缩疲劳性。
进而，通过将由单丝织成的织布使用在基体上，改善了织布的疏水性，从而能够形成挤水性和耐脱毛和磨损性良好的毛毯。
Claims (8)
1.一种造纸用压榨毛毯，由基体和具有湿纸侧层的毛层构成，其特征在于，
上述湿纸侧层至少具有基体侧毛层，
上述基体侧毛层内形成有立毛纤维束。
2.权利要求1的造纸用压榨毛毯，其中，上述立毛纤维束以如下方式形成：对芯鞘复合纤维和/或全熔融纤维进行针刺之后，通过热处理将上述芯鞘复合纤维的鞘成分或全熔融纤维的一部分进行熔融以使纤维之间热粘接成柱状。
3.权利要求1的造纸用压榨毛毯，其中，上述立毛纤维束通过分割纤维的针刺以使纤维之间缠绕在一起的方式形成。
4.权利要求2的造纸用压榨毛毯，其中，上述基体侧毛层中上述芯鞘复合纤维和/或全熔融纤维的含量为10％～100％。
5.权利要求3的造纸用压榨毛毯，其中，上述基体侧毛层中上述分割纤维的含量为10％～100％。
6.权利要求1～5中任一项的造纸用压榨毛毯，其中，上述基体是由单丝的MD方向线和CMD方向线织成的织布。
7.权利要求1～6中任一项的造纸用压榨毛毯，具有含尼龙层的湿纸接触侧毛层，所述尼龙层不含上述芯鞘复合纤维、全熔融纤维或分割纤维。
8.权利要求1～7中任一项的造纸用压榨毛毯，还具有具备压榨侧层的毛层。
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