JP4213733B2 - 抄紙用プレスフェルトの製造方法 - Google Patents
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このプレスニップは、一対のプレスロールP’,P’と、湿紙W’を挟持する一対のプレスフェルト11’,11’からなり、プレスロールP’,P’の加圧部において、プレスフェルト11’,11’と湿紙W’に圧力を加えて、湿紙W’から水分が搾り出されて、プレスフェルト11’,11’に吸収される。
このような機能を備えたプレスフェルトとして、例えば、2成分材料よりなる芯鞘構造を有する繊維を含むプレスフェルトが特許文献2に開示されている。
このプレスフェルトでは、バット層の繊維として、低融点の鞘材料と高融点の芯材料からなる2成分材料が用いられ、プレスフェルトの加熱硬化処理により低融点の鞘材料が軟化してバット層内にマトリックスが形成されることにより、プレスフェルトの脱排水性能を向上させ、しかも、圧縮抵抗力を増強させることができるとされている。
また、特許文献2のプレスフェルトのように2成分材料をバット層に用いる場合、プレスフェルト製造時の熱プレスの影響により、芯材料の機械的強度の低下や化学的劣化が起こり、その結果、プレスフェルトの使用中に繊維が切断されたり、脱毛・摩耗が進み、早期に交換を必要とすることが多かった。
また特許文献2では、ベースファブリック表面に繊維質バット材料を接着させ、約150℃〜180℃の範囲で加熱硬化処理を実行して、2成分材料の低融点鞘材料を軟化あるいは溶融させる程度の温度に設定されることが明記されているが、通常のプレスフェルトの加熱処理は図6のような、1対のロール間にプレスフェルトを掛け渡し、プレスフェルトを周回しながら熱風を当てたり熱プレスロールをプレスフェルトに当接して行われる。このような周回しながら連続的に熱処理する方法に関して、2成分材料の低融点鞘材料を軟化あるいは溶融させる程度の温度を設定することは困難であった。
従って、再湿現象を抑制すると同時に、耐圧縮疲労性、平滑性、耐脱毛・摩耗性及び搾水性等の機能をバランス良く具備したプレスフェルトの製造方法が望まれていた。
前記湿紙接触繊維層に、絶対粘度が80mPa・s以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分、とから構成される芯鞘複合繊維を含み、前記第1バット繊維層に前記芯鞘複合繊維を含まない抄紙用プレスフェルトが、1対のロール間に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する160℃〜200℃の範囲の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に、前記抄紙用プレスフェルトに140℃〜180℃の範囲で熱プレスすることで、前記湿紙接触繊維層の密度が、前記第1バット繊維層の密度よりも高く構成されていることを特徴とする抄紙用プレスフェルトの製造方法、及び
基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層と、前記第1バット繊維層の湿紙側の表面に形成された湿紙接触繊維層とを具えた抄紙用プレスフェルトの製造方法であって、
前記湿紙接触繊維層および前記第1バット繊維層に、絶対粘度が80mPa・s以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分、とから構成される芯鞘複合繊維を含む抄紙用プレスフェルトが、1対のロール間に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する160℃〜200℃の範囲の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に、前記抄紙用プレスフェルトに140℃〜180℃の範囲で熱プレスすることで、前記湿紙接触繊維層の密度が、前記第1バット繊維層の密度よりも高く構成されていることを特徴とする抄紙用プレスフェルトの製造方法により、前記課題を解決した。
また、前記芯鞘複合繊維の芯成分を高粘度にすること、すなわち高分子量ナイロンを使用することで、熱風や熱プレスによる熱劣化の影響が少なくなるので、プレスフェルトの耐脱毛・摩耗性及び耐圧縮疲労性が向上し、その結果、プレスフェルトの寿命(ライフ)が延びてフェルト交換回数が減る、脱毛・摩耗による抜け毛が湿紙に付着することが少なくなり製紙品質が改善する、湿紙接触面の平滑性が維持される等の効果を奏する。
図1は本発明によるプレスフェルト5のCMD方向の断面図である。
なお、「機械方向(MD)」は、抄紙機がプレスフェルトを移動させる経方向であり、「機械横断方向(CMD)」は、抄紙機がプレスフェルトを移動させる方向を横切る緯方向である。
図1に示すように、プレスフェルト5は、基層30と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層22と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層23とを具え、前記第1バット繊維層の湿紙側の表面に配された湿紙接触側バット繊維層21とからなる。
基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層22と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層23は、ステープルファイバーから構成され、ニードルパンチングによりそれぞれ基層30の湿紙側及びプレス側に絡合一体化され、更に湿紙接触側バット繊維層21は、第1バット繊維層22にニードルパンチングにより絡合一体化されている。
ここで、温度25℃での絶対粘度が80mPa・s以上とは、ナイロンを0.5g/95%硫酸100mlで溶解し、25℃の温度で測定した絶対粘度であり、これは振動式粘度計で測定することができる。
なお、図1では、便宜上、芯鞘複合繊維41が誇張して示されている。
このような構造とすることにより、湿紙接触側バット繊維層21は再湿性と搾水性をバランスのよい構造にすることができる。つまり、芯鞘複合繊維41の含有量が多い湿紙接触側バット繊維層21はより緻密になるから再湿性と平滑性が維持でき、また芯鞘複合繊維41の含有量の少ない第1バット繊維層22は緻密性は低いが圧縮性が寄与されるため搾水性が向上するので、プレスフェルトとしては再湿性と搾水性を同時に付与することができる。このことから、芯鞘複合繊維41を含むバット繊維層が単層の場合と比べて、平滑性と脱毛・摩耗性が維持されつつ、緻密層が2層に構成されるために再湿性が一層改善され、しかも搾水性も改善されるといった相乗効果を有することとなる。
なお、本発明はこれに限定されず、MD方向糸材とCMD方向糸材を織成せずに重ねた構成、フィルム、編物、細い帯状体をスパイラルに巻回して幅広の帯状体を得た構成等、種々の構成を適宜採用することができる。また、基層30の素材としては、羊毛等の天然繊維や、耐摩耗性、耐疲労性、伸張特性、防汚性等に優れたポリエステルやナイロン6、ナイロン66等の合成繊維が用いられる。
図6に示すように、ロール50,51間にプレスフェルト5を掛け渡し、ロールを回転させながら熱源53から熱風をプレスフェルト5に当て、引続き熱ロール53をプレスフェルト5に当接して熱プレスする。図6の場合、ロール51にも熱を供給してもよい。熱源53には風量20m3/秒〜30m3/秒で、180℃〜200℃の熱風温とし、熱ロール52はロール表面温度160℃〜180℃の範囲で設定するとよい。
精錬されたナイロン6(カプロラクタム:融点220℃)と共重合ナイロン6/12(カプロラクタム/ラウロラクタム:融点140℃)を準備し、各々を脱気口付きの押出機に個別に投入した後、押出機中で揮発物を除去し、溶融した芯材のナイロン6及び鞘材の共重合ナイロン6/12を、溶融状態にて定量ギアポンプにより定量して、各芯鞘複合紡糸ノズルに供給した。芯鞘複合紡糸ノズルを経て紡糸された芯鞘複合繊維をチムニーで冷却しつつオイリングして一旦自然延伸比で巻取り、その後延伸し捲縮加工後に定長でカットし、芯鞘複合繊維のステープルファイバーを製造した。
なお、芯鞘複合繊維の製造には「東洋精密工業製のMODEL−EMF」紡糸装置を使用することができる。この装置では、押出機とネルソン式多段延伸機及び巻取機が使用できる。
なお、本実施例の絶対粘度85mPa・sと絶対粘度70mPa・sの数値を、汎用的な測定手段(ウベローデ粘度法)での相対粘度(ηrイーターアール)で表すとηr=4.5及び3.0となる。因みに絶対粘度80mPa・sはηr=4.0に相当する。
実施例、比較例ともに諸条件を共通とするため、全てのプレスフェルトの基本構成を次の通りとした。
・基層:織布 [240dtexのナイロンモノフィラメントを2本撚り(下撚り)し、該下撚り糸を2本束ねて撚った(上撚り)撚糸を、MD方向糸材とCMD方向糸材にして織成した、(3/1,1/3)の二重組織] :坪量300g/m2
・湿紙接触側バット繊維層には(17dtexのナイロン6繊維、及び17dtexの複合繊維A又はBのステープルファイバー)で総坪量120g/m2
:第1バット繊維層には(17dtexのナイロン6繊維、及び17dtexの複合繊維Aのステープルファイバー)で総坪量120g/m2
:第2バット繊維層には(17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバー)で総坪量100g/m2
・針打ち密度:700回/cm2
(プレスフェルト1の作成)
基層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーを40%、及び17dtexの複合繊維Aのステープルファイバーを60%含む湿紙接触側バット繊維層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーを70%、及び17dtexの複合繊維Aのステープルファイバーを30%含む第1バット繊維層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーからなる第2バット繊維層からなるプレスフェルトとした。
(プレスフェルト2の作成)
基層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーを40%、及び17dtexの複合繊維Aのステープルファイバーを60%含む湿紙接触側バット繊維層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーからなる第1バット繊維層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーからなる第2バット繊維層からなるプレスフェルトとした。
(プレスフェルト3の作成)
基層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーを40%、及び17dtexの複合繊維Bのステープルファイバーを60%含む湿紙接触側バット繊維層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーからなる第1バット繊維層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーからなる第2バット繊維層からなるプレスフェルトとした。
(プレスフェルト4の作成)
基層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーからなる湿紙接触側バット繊維層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーからなる第1バット繊維層と、17dtexのナイロン6繊維のステープルファイバーからなる第2バット繊維層からなるプレスフェルトとした。
針打ち後のプレスフェルト1〜4を、図6の1対のロール間に掛け渡し、プレスフェルトを5m/分の速度で周回させながら、上部熱源から風量20m3/秒で、温度140℃〜220℃の熱風を当て、引続き表面温度120℃〜200℃の熱プレスロール(プレス圧30kg/cm)をプレスフェルトの上部から当接させた。ここでは熱風温度と熱ロール表面温度の種々変えた実験を行い、その結果を表1に記載した。なお、表1には熱プレスロールを先にプレスフェルトの上部から当接させ、その後熱風を当てた熱処理条件5も記載して、本発明との差異を比較している。
なお、表中の熱処理条件の欄において、熱処理条件1〜熱処理条件4では熱風が先行して行われ、熱処理条件5では熱プレスが先行して行われることを示している。また丸1とは熱処理の施したプレスフェルトの湿紙接触側バット繊維層の密度、丸2とは第1バット繊維層の密度を示す。( )内の数値はそれぞれの密度の差(丸1−丸2)の範囲を示している。そして、これらの密度の求め方は、バット繊維層の総坪量を層厚みで除した値であり、層厚みは各プレスフェルトの断面厚みを計測して求めることができる。
表1で得た、熱処理条件2を施した後のプレスフェルト1〜4を用いて以下の条件、方法により再湿現象と搾水性の評価及び耐圧縮疲労性、耐脱毛・摩耗性、平滑性の評価を行なった。
図3及び図4に示される装置により再湿現象と搾水性の評価を行った。
まず、図3、図4に示される装置において、図中、Pはプレスロール、110はトップ側フェルト、10はボトム側フェルト、SCはサクションチューブ、SNはシャワーノズルである。
なお、実験2では、いずれの装置においてもボトム側フェルト10にプレスフェルト1〜4を使用している。この場合、トップ側フェルトとしては、抄紙用プレスフェルトの製造において、熱処理前のプレスフェルト4と同様のプレスフェルトを使用した。
また、図3、図4に示される装置は、ともに、フェルトの走行速度が800m/minであり、プレス圧力が80kg/cmである。
これに対し、図4に示される装置は、ボトム側フェルト10がプレスロールに接触する面積が大きく、ニップ圧下を脱した湿紙が、フェルト10,110に接触する時間が非常に短いものである。ここで、このニップ圧下を脱した直後の位置(プレス出口2)における湿紙の湿潤度合いを計測すると、再湿現象のあまり生じていない湿紙の水分含有量データが得られる。
120kg/cm2で5Hzパルス荷重を繰返し30万回与え、圧縮疲労試 験を行なった。圧縮疲労性を(試験後の密度/仕上がり密度)比で表し、1.30未満を「優」、1.30以上1.39以下のものを「良」、1.40以上のもの「不良」とした。
JIS1023−1992に基づくテーパー研磨試験機により、抄紙用フェルトから脱落した繊維量を測ることにより、耐脱毛・摩耗性の評価を行なった。回転するターンテーブル上に円盤状の試験片を載置し、さらに試験片上に抵抗の大きい回転ロールを当接させて、繊維の脱落量(脱毛・摩耗量)を測った。(荷重:0.5kg、ホイール:CS−17、回転数:3000回、単位:mg)
脱毛・摩耗量が40mg以下のものを「良」、40mgを超えたものを「不良」とした。
テーパー脱毛・摩耗試験前の、仕上がりフェルトの十点平均粗さRz(μm)(JIS−B0601)を測定し、フェルト表面の平滑性の評価を行なった。
表面粗さ60μm未満のものを「優」、60μm以上99μm以下のものを「良」、100μm以上のものを「不良」とした。
各試験の測定結果及び評価を表2に示す。
表1の実験1(熱処理条件の試験)において、本発明の製造方法に関する熱処理条件2と3によって、芯鞘複合繊維を含む繊維層の密度が、芯鞘複合繊維を含まない繊維層の密度より高く構成されているか、あるいは湿紙接触繊維層の密度が、第1バット繊維層の密度より高く構成されているから、表2に示されるプレスフェルトの諸機能が発揮される。すなわち、表2のプレスフェルト1〜4において、本発明の抄紙用プレスフェルト1と2は、再湿現象を抑制すると同時に、耐圧縮疲労性、耐脱毛・摩耗性、平滑性及び搾水性の機能をバランス良く具備することが確認された。
また表1の熱処理条件5では、熱プレスが熱風より先行して行われるから、芯鞘複合繊維の鞘成分が十分に軟化あるいは溶融する前に熱ロールのプレスニップゾーンを通過してしまうので、芯鞘複合繊維を含む繊維層を緻密な繊維層として形成することができなくなる。
21:湿紙接触側バット繊維層
22:第1バット繊維層
23:第2バット繊維層
30:基層
31:緯糸
32:経糸
41:芯鞘複合繊維
42:ナイロン繊維
50、51:ロール
52:熱プレスロール
53:熱風装置
Claims (2)
- 基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層と、前記第1バット繊維層の湿紙側の表面に形成された湿紙接触繊維層とを具えた抄紙用プレスフェルトの製造方法であって、
前記湿紙接触繊維層に、絶対粘度が80mPa・s以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分、とから構成される芯鞘複合繊維を含み、前記第1バット繊維層に前記芯鞘複合繊維を含まない抄紙用プレスフェルトが、1対のロール間に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する160℃〜200℃の範囲の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に、前記抄紙用プレスフェルトに140℃〜180℃の範囲で熱プレスすることで、前記湿紙接触繊維層の密度が、前記第1バット繊維層の密度よりも高く構成されていることを特徴とする、
抄紙用プレスフェルトの製造方法。 - 基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層と、前記第1バット繊維層の湿紙側の表面に形成された湿紙接触繊維層とを具えた抄紙用プレスフェルトの製造方法であって、
前記湿紙接触繊維層および前記第1バット繊維層に、絶対粘度が80mPa・s以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分、とから構成される芯鞘複合繊維を含む抄紙用プレスフェルトが、1対のロール間に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する160℃〜200℃の範囲の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に、前記抄紙用プレスフェルトに140℃〜180℃の範囲で熱プレスすることで、前記湿紙接触繊維層の密度が、前記第1バット繊維層の密度よりも高く構成されていることを特徴とする、
抄紙用プレスフェルトの製造方法。
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