CN101297055A - 用于机动车消音器的抗蚀性提高的钢板及该钢板的生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种用于机动车消音器的钢板及该钢板的生产方法。该钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。所述方法包括：按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、剩余含量的Fe和不可避免的杂质；通过对钢锭进行再加热，并通过在精轧处理过程中在Ar3转变温度或更高的温度下对钢锭进行热轧，来制备经过热轧的钢板；通过以50％至90％的冷轧压下率对经过热轧的钢板进行冷轧，来制备经过冷轧的钢板；在500℃至900℃的温度下对经过冷轧的钢板实施连续退火。
Description
技术领域
本发明涉及一种在高温和腐蚀环境下使用的钢板，具体地讲，涉及一种用于机动车消音器的钢板，该钢板对机动车消音器中生成的冷凝水具有良好的抗蚀性、良好的抗冲击性以及良好的产品使用寿命。
背景技术
机动车辆或电子设备具有各种由钢板形成的组件。许多组件在高温和腐蚀环境下使用。
机动车辆的排气系统(exhaust system)的消音器可作为在高温和腐蚀环境下使用的组件的示例。
消音器用于冷却并排放高温/高压燃烧气体(combustion gas)，且用于降低排气噪声。消音器包括消音器主体、连接到消音器主体的排气管以及用于将排气管连接到消音器主体的凸缘。虽然根据机动车辆的类型可有所不同，但是为了降低在消音器主体中产生的噪声，通常在消音器主体中安装多个分隔件(partition)和多个小口径管道(small pipe)。
机动车消音器不是在常温环境下使用，而是在温度根据机动车辆的驱动状态而升高和降低的环境下使用。此外，从发动机中产生的燃烧气体通过机动车消音器，在该过程中燃烧气体与消音器中的水气反应从而生成冷凝水。冷凝水含有诸如SO3 2-、NH4 +、SO4 2-、Cl-、NO2 -或NO3 -的高腐蚀性燃烧气体离子。
当机动车辆长时间运行时，由于在消音器中生成的冷凝水，所以在消音器中产生内部腐蚀。此外，例如，由于诸如氯化钙的防冻剂导致在消音器上产生外部腐蚀。
由于上述原因，所以机动车消音器必须由具有良好的抗蚀性、良好的耐热性和良好的抗冲击性的材料形成。
涂覆有铝的钢板和不锈钢板是公知的用于生产机动车消音器的常用钢板。
由于铝与钢板相比价格高，所以涂覆有铝的钢板不适合用作消音器材料。此外，当长时间使用涂覆有铝的钢板时，铝涂层被腐蚀，因此与镀铝层的被腐蚀的部分对应的钢板被快速腐蚀。为了解决该腐蚀问题，有一种增大铝涂层的厚度的方法。然而，当铝涂层的厚度增大时，生产成本增加。另外，将铝涂层的厚度增大至一定的级别在技术方面是有限制的。因此，当涂覆有铝的钢板用作生产机动车消音器的材料时，在抗蚀性和生产成本方面存在许多问题。
虽然作为生产机动车消音器的另一种材料的不锈钢板被公知为具有相对良好的抗蚀性，但是现在不锈钢板的价格高。此外，由于机动车消音器通常在这样的环境下使用，即，温度的变化从高温变化到常温或者从常温变化到高温，所以不锈钢板遇到了自身的高温抗蚀性问题。
为了解决该问题，已提出了改善形成在钢板上的涂层的性能、改变不锈钢板的成分或者使用涂覆有铝的不锈钢板。
第1999-269605号日本早期公开专利公开了一种涂覆有铝的不锈钢板。该不锈钢板的组成包含按重量计小于0.004％的C、按重量计为0.04％至0.08％的P、按重量计为等于或小于0.01％的S、按重量计为0.02％至0.10％的Ti以及按重量计等于或小于0.003％的N。在钢板的一面或两面上涂覆Zn-Al合金，该Zn-Al合金包含按重量计为30％至70％的Al、按重量计为0.5％至2.5％的Si和剩余含量的Zn。
然而，该专利的涂覆有Zn-Al类合金的钢板仍具有其抗蚀性不够的问题。
第1990-270521号日本早期公开专利公开了一种不锈钢，该不锈钢涂覆有铝以提高抗蚀性。第1976-136792号日本早期公开专利公开了一种钢板，该钢板的成分被调整以改善焊接性能。
由于上述两项专利的钢板还含有大量昂贵的诸如Ni类铁合金或Cr类铁合金的铁合金，所以存在生产成本增加的问题。
发明内容
因此，本发明已努力解决上述问题，本发明的目的在于提供一种用于机动车消音器的钢板，该钢板可以以低廉的价格进行生产，且可具有良好的对冷凝水的抗蚀性以及良好的强度。
本发明的另一目的在于提供一种用于机动车消音器的钢板的生产方法，该钢板可以以低廉的价格进行生产，且可具有良好的对冷凝水的抗蚀性以及良好的强度。
根据本发明的第一实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明的第二实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明的第三实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明的第四实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明的第五实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明的第六实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明的第七实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明的第八实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明的第九实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明的第十实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明的第十一实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Mo(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明的第十二实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Cr(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明的第十三实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Mo(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明的第十四实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Cr(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明的第十五实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Mo(％)-8×Cr(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明的第十六实施例，用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Mo(％)-8×Cr(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明的另一方面，提供了一种用于机动车消音器的钢板的生产方法，所述方法包括：制备钢锭，所述钢锭包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、剩余含量的Fe和不可避免的杂质；通过对所述钢锭进行再加热，并通过在精轧处理过程中在Ar3转变温度或更高的温度下对所述钢锭进行热轧，来制备经过热轧的钢板；通过以50％至90％的冷轧压下率对经过热轧的钢板进行冷轧，来制备经过冷轧的钢板；在500℃至900℃的温度下对经过冷轧的钢板实施连续退火10秒或更长时间。
在制备经过热轧的钢板的步骤中，可在600℃或更高的轧制温度下对被热轧的钢板进行轧制。
在实施连续退火的步骤中，可实施连续退火10秒至30分钟。
附图说明
通过参照附图详细描述本发明的优选实施例，本发明的上述和其它优点将变得更加明了，在附图中：
图1是根据本发明实施例的用于测试对冷凝液体的抗蚀性的测试设备的示意图；
图2a和图2b是示出了40个循环后根据本发明实施例的测试样品的表面腐蚀状态的照片；
图3a和图3b是示出了40个循环后用于与本发明的实施例进行对比的对比测试样品的表面腐蚀状态的照片。
具体实施方式
在下文中将参照附图更充分地描述本发明，在附图中示出了本发明的优选实施例。
根据本发明第一实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明第二实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明第三实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明第四实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明第五实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明第六实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明第七实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明第八实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
根据本发明第九实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明第十实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明第十一实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Mo(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明第十二实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Cr(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明第十三实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Mo(％)”定义的T 值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明第十四实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Cr(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明第十五实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Mo(％)-8×Cr(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
根据本发明第十六实施例的用于机动车消音器的钢板包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、按重量计为0.2％至0.4％的Ni、按重量计为0.05％至0.2％的Mo、按重量计为0.1％至0.3％的Cr、按重量计为0.005％至0.05％的Nb、剩余含量的Fe和不可避免的杂质，其中，由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Mo(％)-8×Cr(％)”定义的T值为35或大于35，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
现在将描述将用于机动车消音器的钢板的化学组成限制在上述实施例的范围内的理由。
首先，碳(C)的含量按重量计可以为0.01％或小于0.01％。如果碳(C)的含量按重量计大于0.01％，那么钢板的软性(softness)劣化，因此用于制造消音器的加工能力(process ability)大大劣化。因此，碳(C)的含量按重量计可以为0.01％或小于0.01％。
硅(Si)的含量按重量计可以为0.1％至0.3％。硅通过与水气反应并生成SiO2来用于阻碍冷凝水腐蚀。然而，当硅(Si)的含量按重量计小于0.1％时，生成的SiO2的量太小以致于难以提供足够的抗蚀效果(corrosionresistance effect)。因此，硅含量的下限值按重量计可以为0.1％。当硅(Si)的含量按重量计大于0.3％时，软性劣化，因而成形性劣化。因此，硅含量的上限值按重量计可以为0.3％。
锰(Mn)的含量按重量计可以为0.3％至0.5％。已知的是，锰通过以MnS将钢中含有的硫脱除(extract)以用于防止由固溶体硫引起的热脆性(hotshortness)。在本发明的实施例中，锰与冷凝水反应生成MnO，因而提高了对冷凝水的抗蚀性。当锰的含量按重量计小于0.3％时，生成的MnO的量太小以致于难以提高抗蚀性。因此，锰含量的下限值按重量计可以为0.3％。当锰的含量按重量计大于0.5％时，软性劣化，因而成形性劣化。因此，锰含量的上限值按重量计可以为0.5％。
磷(P)的含量按重量计可以为0.015％或小于0.015％。当磷(P)的含量按重量计大于0.015％时，磷偏析到晶界中，于是晶粒易被腐蚀，因此抗蚀性大大劣化。此外，磷劣化了软性，从而劣化了成形性。因此，磷含量的上限值可以为0.015％。
硫(S)的含量按重量计可以为0.015％或小于0.015％。硫对冷凝水的抗蚀性没有太大影响。然而，硫含量高会发生热脆性，且成形性劣化。因此，硫含量的上限值按重量计可以为0.015％。
铝(Al)的含量按重量计可以为0.02％至0.05％。添加铝以使得铝用作用于脱除钢中含有的氮化物的脱氧剂，从而防止成形性由于固溶体氮化物而被劣化。由于当铝的含量按重量计小于0.02％时，固溶体氮化物会劣化成形性，所以下限值按重量计可以为0.02％。当铝的含量按重量计大于0.05％时，软性突然下降，因此铝含量的上限值按重量计可以为0.05％。
氮化物(N)的含量按重量计可以为0.004％或小于0.004％。氮化物是不可避免地要添加的材料。当氮化物含量按重量计大于0.004％时，成形性劣化，因此氮化物含量的上限值可以为0.004％。
铜(Cu)的含量按重量计可以为0.2％至0.6％。向钢中添加铜以使得通过铜与含硫离子(sulfuric ion)反应来生成CuS，其中，含硫离子在冷凝水中占有主要份额。铜有效地消耗SO4 2-和SO3 2-离子，从而大大提高了抗蚀性。当铜含量按重量计小于0.2％时，被消耗的SO4 2-和SO3 2-离子的量太小以致于难以提高抗蚀效果。因此，铜含量的下限值按重量计可以为0.2％。此外，当铜含量按重量计大于0.6％时，与铜量的增加相比抗蚀性提高效果小，且成形性也劣化。因此，铜含量的上限值按重量计可为0.6％。
钴(Co)的含量按重量计可以为0.01％至0.04％。虽然钴不用于直接提高对冷凝水的抗蚀性，但是当向钢中添加钴时，钴用作生成CuS的催化剂。因此，即使当添加少量的钴时，也可有效地去除SO4 2-和SO3 2-离子以大大提高抗蚀性。当钴含量按重量计小于0.01％时，抗蚀效果没有得到有效的提高。因此，钴含量的下限值按重量计可以为0.01％。当钴含量按重量计大于0.04％时，与所添加的量的增加相比抗蚀性提高效果小。因此，钴含量的上限值按重量计可以为0.04％。
镍(Ni)的含量按重量计可以为0.2％至0.4％。镍是提高抗蚀性的材料。当镍含量按重量计小于0.2％时，抗蚀性提高效果小，因此镍含量的下限值按重量计可以为0.2％。当镍含量按重量计大约0.4％时，成本增加，抗蚀性提高效果也不是很高。因此，镍含量的上限值按重量计可以为0.4％。
钼(Mo)的含量按重量计可以为0.05％至0.2％。钼是提高抗蚀性的材料。当钼含量按重量计小于0.05％时，抗蚀性提高效果小，因此镍含量的下限值按重量计可以为0.05％。当镍含量按重量计大于0.2％时，成本增加，抗蚀性提高效果也不是很高。因此，镍含量的上限值按重量计可以为0.2％。
铬(Cr)的含量按重量计可以为0.1％至0.3％。铬用于通过在钢中形成提高对盐酸的抗蚀性的Cr2O3来提高抗蚀性。当铬含量按重量计小于0.1％时，抗蚀性提高效果小，因此镍含量的下限值按重量计可以为0.1％。当铬含量按重量计大于0.3％时，成本增加，抗蚀性提高效果也不是很高。因此，镍含量的上限值可以为0.3％。
铌(Nb)的含量按重量计可以为0.005％至0.05％。铌脱除在钢中存在的碳以通过促进{111}织构的生长来提高退火过程中的可延性(drawability)。当铌含量按重量计小于0.005％时，{111}织构的生长太慢以致于难以期望获得可延性提高效果。因此，铌含量的下限值按重量计可以为0.005％。当铌含量大于0.05％时，晶粒的尺寸减小，从而仅降低了可延性。因此，铌含量的上限值按重量计可以为0.05％。
此外，Nb/C值可以为0.5至2.0。Nb用于通过与钢中剩余的碳进行键合来提取NbC并从而降低碳的含量来提高可延性，其中，碳以固溶态剩余并阻碍退火过程中{111}织构的生长。当Nb/C值小于0.5时，由于以固溶态剩余的碳的量，所以可延性提高效果非常小，因此，Nb/C的下限值可以为0.5。当Nb/C值大于2.0时，以固溶态剩余的Nb的量太大。因此，可延性劣化，因此上限值可以为2.0。
T值与拉伸加工能力有关。因为对于加工产品来说，可延性和拉伸加工能力中的至少一个是重要的，所以表示拉伸加工能力的T值是非常重要的加工参数。当由“T＝60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)”定义的T值小于35时，拉伸加工能力劣化，因此钢板不能用作消音器的材料。因此，T值可以为35或大于35。
机动车消音器的主要腐蚀是由冷凝水中所含的含硫离子与钢板的Fc离子之间的反应引起的孔腐蚀。此外，冷凝水中所含的含硫离子与钢板的Fc离子反应，生成FeSO4。FeSO4被冷凝水再次离解从而再次产生含硫离子。这引起连续腐蚀。
因此，在本发明的实施例中，所添加的铜与含硫离子反应以生成Cu2S。Cu2S抑制由FeSO4再次产生含硫离子，从而防止钢板被冷凝水腐蚀。
此外，在本发明的实施例中，所添加的钴用作促进Cu2S的生成的催化剂。
因此，在本发明的实施例中，铜与钴相互反应以大大减少由冷凝水引起的腐蚀。
在上面的描述中，仅描述了用于机动车消音器的钢板的成分。然而，为了获得加工消音器所需的软性，可以根据下面的基于各个实施例的式子来确定T值。
T：60-280×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)≥35
——式1
T：60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)≥35
——式2
T：60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Mo(％)≥35
——式3
T：60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Cr(％)≥35
——式4
T：60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Mo(％)≥35
——式5
T：60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Cr(％)≥35
——式6
T：60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Mo(％)-8×Cr(％)≥35
——式7
T：60-280×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Mo(％)-8×Cr(％)≥35
——式8
如上所述，在本发明中，将钢板的组成控制在式1至式8的范围内，使得可通过硅、铜和钴之间的相互反应来保障对冷凝水的抗蚀性，并可通过碳和基体金属(Fe)之间的相互反应来保障加工能力，从而提供一种期望的用于机动车消音器的钢板。
在下文中将描述根据各种实施例的用于机动车消音器的钢板的生产方法。
首先，通过传统的钢制造工艺来生产钢锭，该钢锭包含这样的基本组成：按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、各实施例的其它添加成分、剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
对所生产的钢锭进行再加热，且在传统条件下对所生产的钢锭进行热轧处理。此时，在热轧处理的精轧过程中，轧制温度可以为Ar3转变温度或更高的温度。
当精轧温度小于Ar3转变温度时，生成轧制晶粒(rolling grain)，所以加工能力以及软性大大劣化。
在精轧后，经过热轧处理的卷钢(coil)的卷取温度可以为600℃或大于600℃。当卷取温度小于600℃时，在钢中含有的AlN没有被脱除，因此固溶体氮化物仍然保留在钢中。这会导致钢板的成形性的劣化。
利用冷轧机对经过热轧的钢板进行冷轧。
此时，可以以50％至90％的冷轧压下率实施冷轧。当冷轧压下率小于50％时，通过重结晶的核裂产率(nuclear fission yield)低，因此经过重结晶的晶粒尺寸增大，因此钢板的强度和成形性劣化。
当冷轧压下率大于90％时，可提高成形性，但是核裂产率太高，因此，经过重结晶的晶粒尺寸太细小。这导致钢板的软性的劣化。
在连续退火炉中对经过冷轧的钢板进行连续退火。此时，连续退火温度用于决定最终得到的钢板的质量。
因此，连续退火温度的温度可以为500℃至900℃。当连续退火温度小于500℃时，重结晶得不到完成，因此，不能获得期望的软性性能。当连续退火温度大于900℃时，经过重结晶的晶粒变粗，因此，钢板的强度劣化。
连续退火温度可以根据钢板的厚度变化。例如，为了完成重结晶，连续退火时间可以为10秒或大于10秒，优选地，为10秒至30分钟。
下面将更详细地描述本发明的实施例。
[第一实施例]
在第一实施例中，生产钢锭使得钢锭具有如表1中的化学组成。
【表1】
在1200℃的温度下对所生产的钢锭进行再加热并在热轧机中进行热轧。然后，使钢锭在900℃的温度下进行精热轧处理。接下来，在650℃的温度下对钢锭进行轧制，从而制造经过热轧的钢板。
每块经过热轧的钢板被部分切割，在10％的盐酸溶液中清洗经切割的钢板件以从钢板的表面去除氧化皮。然后，在冷轧机中以70％的冷轧压下率对钢板件进行冷轧，并将钢板件载入连续退火炉中以对钢板件进行连续退火处理。
在以10℃/s的速度提高温度后，在830℃的温度下对被载入连续退火炉中的钢板件加热40秒。
为了鉴定如上所述制造的钢板的机械性能，利用下面的方法对钢板进行测试。
为了鉴定如上所述制造的钢板的机械性能，根据ASTM-8标准对标准样品进行加工。
用拉伸测试仪(INSTRON Co.，Model No.6025)对样品进行屈服强度、拉伸强度、伸长率、塑性各向异性指数(rm＝(r0+2r45+r90)/4)和老化指数(Al，aging index)的测量。
此外，下面评价所制造的钢板对冷凝水的抗蚀性。
首先，如表2中所示制造具有与在机动车消音器中生成的冷凝水的组成相似的组成的冷凝水。
【表2】冷凝水的组成(ppm)
| Cl- | SO4 2- | CO3 2- | NO3 - | NH4 + | HCOOH | SO3 - | CH3COO- | pH |
| 600 | 2000 | 2000 | 200 | 3000 | 200 | 1200 | 800 | 3.2 |
将所制造的钢板中的每块切割为40mm×40mm的尺寸，以提供用于测试对冷凝水的抗蚀性的样品。
将样品置于具有表2的组成的冷凝水中，在80℃的温度下对样品加热，并保持12小时。当该冷凝水测试为一个循环时，实施10个循环，并测量各个样品的厚度减少率，以评价样品对冷凝水的抗蚀性。
利用图1中所示的2-槽系统来进行对冷凝水的抗蚀性的评价的测试。即，如图1中所示，在向水槽10中加入水并利用加热器(未示出)加热水槽10之后，在水槽10中安装测试容器30，其中，在测试容器30中含有适量的冷凝水溶液40。
在这种情况下，在利用加热器加热水槽的同时，将第一样品50完全浸入冷凝水溶液40中，将第二样品60部分浸入冷凝水溶液40中。即，将第二样品60的部分浸入冷凝水溶液40中，而剩余部分置于冷凝水溶液40之外，以评价样品60对由加热冷凝水溶液40蒸发的蒸气的抗蚀性。
在表3中示出了根据第一实施例进行测量的机械性能以及对冷凝水的抗蚀性的评价结果。
【表3】
表3可表明，在根据本发明第一实施例的测试样品11至测试样品18中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于660g/m2。
相反，在对比样品11至对比样品13中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于800g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品14的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品11和对比样品12的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品11和对比样品12的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品14的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品13的情况下，由于碳含量不在第一实施例的组成范围内，所以厚度减少率为804g/m2(高于测试样品的厚度减少率)，伸长率为38％(小于测试样品的伸长率)。
上述测试可表明，第一实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。即，可以表明，根据第一实施例的钢板具有良好的抗蚀性。
对于机械性能来说，还可以表明的是，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
在上面的描述中，从具有10个循环测试的结果中来进行抗蚀性评价。然而，在本发明的测试样品中，在测试增加至40个循环的情况下进行对冷凝水的抗蚀性评价。
以40个循环来进行对冷凝水的抗蚀性的评价的样品具有表1的测试样品11和对比样品14的组成。
图2中所示的照片示出了测试样品11的样品的表面，其中，以40个循环对所述样品的抗蚀性进行评价。图3中所示的照片示出了对比样品4的样品的表面，以40个循环对对比样品4的抗蚀性进行评价。
图2的照片(a)可表明，即使将样品充分浸入冷凝水溶液中时，仅样品的上部分被部分腐蚀。当样品部分浸入冷凝水溶液中时，如图2的照片(b)中所示，样品保持初始形状，但是样品的厚度通常减少。
相反，当以40个循环对对比样品14的样品的抗蚀性进行评价时，图3的照片(a)可表明，当将样品充分浸入冷凝水溶液中时，样品被充分腐蚀至不能识别样品的初始形状的程度。当将样品部分浸入冷凝水溶液中时，如图3的照片(b)中所示，样品的上部分和下部分的大部分被腐蚀并被除去。即，即使在冷凝水溶液外的上部分也被由冷凝水溶液蒸发的蒸气腐蚀。
[第二实施例]
在第二实施例中，生产具有如表4的化学组成的钢锭。
【表4】
第二实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表5中示出了根据第二实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表5】
如表5中可表明的，在根据本发明第二实施例的测试样品21至测试样品24中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于622g/m2。
相反，在对比样品21至对比样品13中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于870g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品24的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品21和对比样品22的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品21和对比样品22的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品24的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品23的情况下，由于碳含量不在第二实施例的组成范围内，所以厚度减少率为902g/m2(高于测试样品的厚度减少率)，伸长率为38％(小于测试样品的伸长率)。
上述测试可表明，第二实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。即，可以表明，根据第二实施例的钢板具有良好的抗蚀性。
对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
对于表示加工能力的T值来说，本样品的T值为35或大于35。这表明本样品的钢板的软性几乎与对比样品的软性相似。
[第三实施例]
在第三实施例中，生产具有如表6的化学组成的钢锭。
【表6】
第三实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表7中示出了根据第三实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表7】
如表7中可表明的，在根据本发明第三实施例的测试样品31至测试样品34中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于599g/m2。
相反，在对比样品31至对比样品33中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于810g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品34的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品31和对比样品32的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品31和对比样品32的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品34的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品33的情况下，由于碳含量不在第三实施例的组成范围内，所以厚度减少率为869g/m2(高于测试样品的厚度减少率)，伸长率为36％(小于测试样品的伸长率)。
上述测试可表明，第三实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。即，可以表明的是，根据第三实施例的钢板具有良好的抗蚀性。
对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
对于表示加工能力的T值来说，本样品的T值为35或大于35。这表明本样品的钢板的软性几乎与对比样品的软性相似。
[第四实施例]
在第四实施例中，生产具有如表8的化学组成的钢锭。
【表8】
第四实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表9中示出了根据第四实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表9】
如表9中可表明的，在根据本发明第四实施例的测试样品41至测试样品44中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于545g/m2。
相反，在对比样品41至对比样品43中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于800g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品44的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品41和对比样品42的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品41和对比样品42的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品44的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品43的情况下，由于碳含量不在第四实施例的组成范围内，所以厚度减少率为804g/m2(高于测试样品的厚度减少率)，伸长率为37％(小于测试样品的伸长率)。
上述测试可表明，第四实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。即，可以表明，根据第四实施例的钢板具有良好的抗蚀性。
对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
对于表示加工能力的T值来说，本样品的T值为35或大于35。这表明本样品的钢板的软性几乎与对比样品的软性相似。
[第五实施例]
在第五实施例中，生产具有如表10的化学组成的钢锭。
【表10】
第五实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表11中示出了根据第五实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表11】
如表11中可表明的，在根据本发明第五实施例的测试样品51至测试样品54中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于544g/m2。
相反，在对比样品51至对比样品53中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于770g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品54的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品51和对比样品52的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品51和对比样品52的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品54的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品53的情况下，由于碳含量不在第五实施例的组成范围内，所以厚度减少率为774g/m2(高于测试样品的厚度减少率)，伸长率为37％(小于测试样品的伸长率)。
上述测试可表明，第五实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。即，可以表明，根据第五实施例的钢板具有良好的抗蚀性。
对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
对于表示加工能力的T值来说，本样品的T值为35或大于35。这表明本样品的钢板的软性几乎与对比样品的软性相似。
[第六实施例]
在第六实施例中，生产具有如表12的化学组成的钢锭。
【表12】
第六实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表13中示出了根据第六实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表13】
如表13中可表明的，在根据本发明第六实施例的测试样品61至测试样品64中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于503g/m2。
相反，在对比样品61至对比样品63中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于780g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品64的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品61和对比样品62的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品61和对比样品62的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品64的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品63的情况下，由于碳含量不在第六实施例的组成范围内，所以厚度减少率为824g/m2(高于测试样品的厚度减少率)，伸长率为37％(小于测试样品的伸长率)。
上述测试可表明，第六实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。即，可以表明，根据第六实施例的钢板具有良好的抗蚀性。
对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
对于表示加工能力的T值来说，本样品的T值为35或大于35。这表明本样品的钢板的软性几乎与对比样品的软性相似。
[第七实施例]
在第七实施例中，生产具有如表14的化学组成的钢锭。
【表14】
第七实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表15中示出了根据第七实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表15】
如从表15中可表明的，在根据本发明第七实施例的测试样品71至测试样品74中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于500g/m2。
相反，在对比样品71至对比样品73中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于769g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品74的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品71和对比样品72的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品71和对比样品72的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品74的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品73的情况下，由于碳含量不在第七实施例的组成范围内，所以厚度减少率为769g/m2(高于测试样品的厚度减少率)，伸长率为36％(小于测试样品的伸长率)。
上述测试可表明，第七实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。即，可以表明，根据第七实施例的钢板具有良好的抗蚀性。
对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
对于表示加工能力的T值来说，本样品的T值为35或大于35。这表明本样品的钢板的软性几乎与对比样品的软性相似。
[第八实施例]
在第八实施例中，生产具有如表16的化学组成的钢锭。
【表16】
第八实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表17中示出了根据第八实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表17】
如从表17中可表明的，在根据本发明第八实施例的测试样品81至测试样品84中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于473g/m2。
相反，在对比样品81至对比样品83中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于724g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品84的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品81和对比样品82的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品81和对比样品82的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品84的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品83的情况下，由于碳含量不在第八实施例的组成范围内，所以厚度减少率为724g/m2(高于测试样品的厚度减少率)，伸长率为36％(小于测试样品的伸长率)。
上述测试可表明，第八实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。即，可以表明，根据第八实施例的钢板具有良好的抗蚀性。
对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
对于表示加工能力的T值来说，本样品的T值为35或大于35。这表明本样品的钢板的软性几乎与对比样品的软性相似。
[第九实施例]
在第九实施例中，生产具有如表18的化学组成的钢锭。
【表18】
第九实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表19中示出了根据第九实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表19】
如从表19中可表明的，在根据本发明第九实施例的测试样品91至测试样品93中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于635g/m2。
相反，在对比样品92和对比样品93中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于850g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品94的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品92和对比样品93的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品92和对比样品93的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品94的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品91的情况下，由于碳含量在第九实施例的组成范围内，所以厚度减少率为654g/m2(相对低)。然而，由于碳含量高且没有添加Nb，所以塑性各向异性指数为1.41(非常低)，伸长率为35％(小于测试样品的伸长率)。因此，可延性和拉伸加工能力非常差。
上述测试可表明，第九实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。此外，由于塑性各向异性指数和伸长率高，所以加工能力以及抗蚀性非常好。
此外，对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
[第十实施例]
在第十实施例中，生产具有如表20的化学组成的钢锭。
【表20】
第十实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表21中示出了根据第十实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表21】
如表21中可表明，在根据本发明第十实施例的测试样品101至测试样品103中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于631g/m2。
相反，在对比样品102和对比样品103中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于900g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品104的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品102和对比样品103的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品102和对比样品103的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品104的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品101的情况下，由于碳含量在第十实施例的组成范围内，所以厚度减少率为612g/m2(相对好)。然而，由于碳含量高且没有添加Nb，所以塑性各向异性指数为1.39(非常低)，伸长率为35％(小于测试样品的伸长率)。因此，可延性和拉伸加工能力非常差。
上述测试可表明，第十实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。此外，由于塑性各向异性指数和伸长率高，所以加工能力以及抗蚀性非常好。
此外，对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
[第十一实施例]
在第十一实施例中，生产具有如表22的化学组成的钢锭。
【表22】
第十一实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表23中示出了根据第十一实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表23】
如表23中可表明的，在根据本发明第十一实施例的测试样品111至测试样品113中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于585g/m2。
相反，在对比样品112和对比样品113中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于825g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品114的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品112和对比样品113的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品112和对比样品113的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品114的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品111的情况下，由于除了碳之外的成分的含量在第十一实施例的组成范围内，所以厚度减少率为584g/m2(与测试样品的厚度减少率类似)。然而，由于碳含量不在第十一实施例的组成范围内且没有添加Nb，所以由于T值低因而伸长率为35％且塑性各向异性指数为1.32(非常低)。因此，可延性和拉伸加工能力大大低于测试样品的可延性和拉伸加工能力。
上述测试可表明，第十一实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。此外，由于塑性各向异性指数和伸长率高，所以加工能力以及抗蚀性非常好。
此外，对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能优于对比样品的机械性能。
[第十二实施例]
在第十二实施例中，生产具有如表24的化学组成的钢锭。
【表24】
第十二实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表25中示出了根据第十二实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表25】
如表25中可表明的，在根据本发明第十二实施例的测试样品121至测试样品123中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于545g/m2。
相反，在对比样品122和对比样品123中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于850g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品124的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品122和对比样品123的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品122和对比样品123的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品124的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品121的情况下，由于除了碳之外的成分的含量在第十二实施例的组成范围内，所以厚度减少率为551g/m2(与测试样品的厚度减少率类似)。然而，由于碳含量不在第十二实施例的组成范围内且没有添加Nb，所以由于T值低因而伸长率为34％且塑性各向异性指数为1.32(非常低)。因此，可延性和拉伸加工能力大大低于测试样品的可延性和拉伸加工能力。
上述测试可表明，第十二实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。此外，由于塑性各向异性指数和伸长率高，所以加工能力以及抗蚀性非常好。
此外，对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能等于或优于对比样品的机械性能。
[第十三实施例]
在第十三实施例中，生产具有如表26的化学组成的钢锭。
【表26】
第十三实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表27中示出了根据第十三实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表27】
如表27中可表明的，在根据本发明第十三实施例的测试样品131至测试样品133中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于545g/m2。
相反，在对比样品132和对比样品133中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于820g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品134的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品132和对比样品133的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品132和对比样品133的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品134的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品131的情况下，由于除了碳之外的成分的含量在第十三实施例的组成范围内，所以厚度减少率为542g/m2(与测试样品的厚度减少率类似)。然而，由于碳含量不在第十三实施例的组成范围内且没有添加Nb，所以由于T值低因而伸长率为34％且塑性各向异性指数为1.39(非常低)。因此，可延性和拉伸加工能力大大低于测试样品的可延性和拉伸加工能力。
上述测试可表明，第十三实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。此外，由于塑性各向异性指数和伸长率高，所以加工能力以及抗蚀性非常好。
此外，对于机械性能来说，还可以表明，测试样品的机械性能等于或优于对比样品的机械性能。
[第十四实施例]
在第十四实施例中，生产具有如表28的化学组成的钢锭。
【表28】
第十四实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表29中示出了根据第十四实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表29】
如从表29中可表明的，在根据本发明第十四实施例的测试样品141至测试样品143中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于529g/m2。
相反，在对比样品142和对比样品143中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于789g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品144的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品142和对比样品143的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品142和对比样品143的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品144的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品141的情况下，由于除了碳之外的成分的含量在第十四实施例的组成范围内，所以厚度减少率为505g/m2(与测试样品的厚度减少率类似)。然而，由于碳含量不在第十四实施例的组成范围内且没有添加Nb，所以由于T值低因而伸长率为34％且塑性各向异性指数为1.39(非常低)。因此，可延性和拉伸加工能力大大低于测试样品的可延性和拉伸加工能力。
上述测试可表明，第十四实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。此外，由于塑性各向异性指数和伸长率高，所以加工能力以及抗蚀性非常好。
此外，对于机械性能来说，还可以表明的是，测试样品的机械性能等于或优于对比样品的机械性能。
[第十五实施例]
在第十五实施例中，生产具有如表30的化学组成的钢锭。
【表30】
第十五实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表31中示出了根据第十五实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表31】
表31可表明，在根据本发明第十五实施例的测试样品151至测试样品153中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于513g/m2。
相反，在对比样品152和对比样品153中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于817g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品154的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品152和对比样品153的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品152和对比样品153的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品154的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品151的情况下，由于除了碳之外的成分的含量在第十五实施例的组成范围内，所以厚度减少率为502g/m2(与测试样品的厚度减少率类似)。然而，由于碳含量不在第十五实施例的组成范围内且没有添加Nb，所以由于T值低因而伸长率为33％且塑性各向异性指数为1.41(非常低)。因此，可延性和拉伸加工能力大大低于测试样品的可延性和拉伸加工能力。
上述测试可表明，第十五实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。此外，由于塑性各向异性指数和伸长率高，所以加工能力以及抗蚀性非常好。
此外，对于机械性能来说，还可以表明的是，测试样品的机械性能等于或优于对比样品的机械性能。
[第十六实施例]
在第十六实施例中，生产具有如表32的化学组成的钢锭。
【表32】
第十六实施例的用于生产经过热轧的钢板的工艺、用于使经过热轧的钢板退火的工艺以及用于评价物理性能的方法与第一实施例的相同。
在表33中示出了根据第十六实施例测量的机械性能和对冷凝水的抗蚀性的评价结果以及表示各个样品的加工能力的T值。
【表33】
如表33中可表明的，在根据本发明第十六实施例的测试样品161至测试样品163中，由于腐蚀造成的厚度减少率小于473g/m2。
相反，在对比样品162和对比样品163中，可以表明，由于腐蚀造成的厚度减少率大于802g/m2。具体地讲，在添加了钛的对比样品164的情况下，由于腐蚀造成的厚度减少率为1000g/m2。
在对比样品162和对比样品163的情况下，由于单独地添加Cu或Co，所以Cu或Co不能用于提高抗蚀性，因此由于腐蚀造成的厚度减少率非常高。然而，在对比样品162和对比样品163的情况下，对冷凝水的抗蚀性优于添加了钛的对比样品164的对冷凝水的抗蚀性。
同时，在对比样品161的情况下，由于除了碳之外的成分的含量在第十六实施例的组成范围内，所以厚度减少率为479g/m2(与测试样品的厚度减少率类似)。然而，由于碳含量不在第十六实施例的组成范围内且没有添加Nb，所以由于T值低因而伸长率为33％且塑性各向异性指数为1.35(非常低)。因此，可延性和拉伸加工能力大大低于测试样品的可延性和拉伸加工能力。
上述测试可表明，第十六实施例的测试样品的腐蚀厚度减少率小于对比样品的腐蚀厚度减少率。此外，由于塑性各向异性指数和伸长率高，所以加工能力以及抗蚀性非常好。
此外，对于机械性能来说，还可以表明的是，测试样品的机械性能等于或优于对比样品的机械性能。
虽然已在上文中详细描述了本发明的优选实施例，但是应该清楚地理解的是，本领域技术人员可想到的在此教导的基本发明原理的许多变化和/或修改将落入本发明的如权利要求所限定的精神和范围内。
例如，诸如铝类合金的抗蚀材料可涂覆在本发明的钢板上。
如上所述，在根据本发明的钢板中，可以不使用价格相对昂贵的Cr或Ni来生产用于机动车消音器的钢板。
因此，在钢板中仍保留有效的抗蚀性的同时，可降低钢板的制造成本。此外，本发明的钢板具有良好的加工能力和期望的强度。
因此，根据本发明的用于机动车消音器的钢板具有如上所述的物理和化学性能，并保障机动车消音器的长时间的使用寿命。
Claims (27)
1、一种用于机动车消音器的钢板，包含：
按重量计为0.01％或小于0.01％的C；按重量计为0.1％至0.3％的Si；按重量计为0.3％至0.5％的Mn；按重量计为0.015％或小于0.015％的P；按重量计为0.015％或小于0.015％的S；按重量计为0.02％至0.05％的Al；按重量计为0.004％或小于0.004％的N；按重量计为0.2％至0.6％的Cu；按重量计为0.01％至0.04％的Co；剩余含量的Fe和不可避免的杂质。
2、如权利要求1所述的钢板，满足下面的式子：
60-280×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)≥35。
3、如权利要求1所述的钢板，还包含按重量计为0.2％至0.4％的Ni。
4、如权利要求3所述的钢板，满足下面的式子：
60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)≥35。
5、如权利要求1所述的钢板，还包含按重量计为0.05％至0.2％的Mo。
6、如权利要求5所述的钢板，满足下面的式子：
60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Mo(％)≥35。
7、如权利要求1所述的钢板，还包含按重量计为0.1％至0.3％的Cr。
8、如权利要求7所述的钢板，满足下面的式子：
60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Cr(％)≥35。
9、如权利要求1所述的钢板，还包含按重量计为0.2％至0.4％的Ni和按重量计为0.05％至0.2％的Mo。
10、如权利要求9所述的钢板，满足下面的式子：
60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Mo(％)≥35。
11、如权利要求1所述的钢板，还包含按重量计为0.2％至0.4％的Ni和按重量计为0.1％至0.3％的Cr。
12、如权利要求11所述的钢板，满足下面的式子：
60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Cr(％)≥35。
13、如权利要求1所述的钢板，还包含按重量计为0.05％至0.2％的Mo和按重量计为0.1％至0.3％的Cr。
14、如权利要求13所述的钢板，满足下面的式子：
60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-8×Mo(％)-8×Cr(％)≥35。
15、如权利要求13所述的钢板，还包含按重量计为0.2％至0.4％的Ni。
16、如权利要求15所述的钢板，满足下面的式子：
60-780×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)-10×Ni(％)-8×Mo(％)-8×Cr(％)≥35。
17、如权利要求2所述的钢板，还包含按重量计为0.005％至0.05％的Nb，其中，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
18、如权利要求4所述的钢板，还包含按重量计为0.005％至0.05％的Nb，其中，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
19、如权利要求8所述的钢板，还包含按重量计为0.005％至0.05％的Nb，其中，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
20、如权利要求10所述的钢板，还包含按重量计为0.005％至0.05％的Nb，其中，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
21、如权利要求12所述的钢板，还包含按重量计为0.005％至0.05％的Nb，其中，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
22、如权利要求14所述的钢板，还包含按重量计为0.005％至0.05％的Nb，其中，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
23、如权利要求16所述的钢板，还包含按重量计为0.005％至0.05％的Nb，其中，由“Nb/C＝(Nb(％)/93)/(C(％)/12)”定义的Nb/C值为0.5至2.0。
24、一种用于机动车消音器的钢板的生产方法，包括：
制备钢锭，所述钢锭包含按重量计为0.01％或小于0.01％的C、按重量计为0.1％至0.3％的Si、按重量计为0.3％至0.5％的Mn、按重量计为0.015％或小于0.015％的P、按重量计为0.015％或小于0.015％的S、按重量计为0.02％至0.05％的Al、按重量计为0.004％或小于0.004％的N、按重量计为0.2％至0.6％的Cu、按重量计为0.01％至0.04％的Co、剩余含量的Fe和不可避免的杂质；
通过对钢锭进行再加热，并通过在精轧处理过程中在Ar3转变温度或更高的温度下对钢锭进行热轧，来制备经过热轧的钢板；
通过以50％至90％的冷轧压下率对经过热轧的钢板进行冷轧，来制备经过冷轧的钢板；
在500℃至900℃的温度下对经过冷轧的钢板实施连续退火。
25、如权利要求24所述的方法，满足下面的式子：
60-280×C(％)-15×Si(％)-20×Mn(％)-12×Cu(％)-10×Co(％)≥35。
26、如权利要求25所述的方法，其中，在制备经过热轧的钢板的步骤中，在600℃或更高的轧制温度下，对经热轧的钢板进行轧制。
27、如权利要求26所述的方法，其中，在实施连续退火的步骤中，实施连续退火10秒至30分钟。
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| KR20050125254A KR100694700B1 (ko) | 2005-12-19 | 2005-12-19 | 내식성이 우수한 자동차 머플러용 강판 및 그 제조방법 |
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|---|---|
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|---|---|
| KR (1) | KR100694701B1 (zh) |
| CN (1) | CN101297055B (zh) |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107541683A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机菱形片材料 |
| CN107541674A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机轴承座罩壳材料 |
| CN107541639A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机刀头材料 |
| CN107541671A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机联轴器材料 |
| CN107541668A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机中仁材料 |
| CN107541686A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机轴承座材料 |
| CN107541675A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机机架材料 |
| CN107541687A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机石墨心材料 |
| CN107541685A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机大齿轮材料 |
| CN107541678A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机长轴材料 |
| CN107541677A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机连接杆材料 |
| CN107541670A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机轴盖材料 |
| CN107541676A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机箱体材料 |
| CN107541669A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机齿轮轴材料 |
| CN107541673A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机飞轮材料 |
| CN107541672A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机凸轮材料 |
| CN108251752A (zh) * | 2018-01-18 | 2018-07-06 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种机动车消音片基板及其生产方法 |
| CN110651148A (zh) * | 2017-05-22 | 2020-01-03 | 日本制铁株式会社 | 管用螺纹接头及管用螺纹接头的制造方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB873149A (en) * | 1956-11-08 | 1961-07-19 | Yawata Iron & Steel Co | Method of producing oriented silicon steel |
| GB917282A (en) * | 1958-03-18 | 1963-01-30 | Yawata Iron & Steel Co | Method of producing cube oriented silicon steel sheet and strip |
| JPS6360291A (ja) | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Asahi Glass Co Ltd | 防食構造 |
| KR900005380B1 (ko) * | 1987-12-28 | 1990-07-28 | 포항종합제철 주식회사 | 자성이 우수한 무방향성전기강판의 제조방법 |
| JP3967515B2 (ja) | 2000-02-16 | 2007-08-29 | 株式会社神戸製鋼所 | マフラー用チタン合金材およびマフラー |
| KR100470046B1 (ko) * | 2000-06-05 | 2005-02-04 | 주식회사 포스코 | 내황산 부식특성이 우수한 냉연강판 |
| KR100762151B1 (ko) * | 2001-10-31 | 2007-10-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 딥드로잉성 및 내이차가공취성이 우수한 페라이트계스테인리스강판 및 그 제조방법 |
| JP4069970B2 (ja) * | 2002-02-20 | 2008-04-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 内部磁気シールド用鋼板およびその製造方法、ならびに内部磁気シールド |
| EP1408131A1 (de) * | 2002-09-27 | 2004-04-14 | CARL DAN. PEDDINGHAUS GMBH & CO. KG | Stahlzusammensetzung und daraus hergestellte Gesenkschmiedeteile |
| JP4516440B2 (ja) | 2004-03-12 | 2010-08-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐高温酸化性および耐食性に優れたチタン合金 |
-
2005
- 2005-10-25 KR KR20050100680A patent/KR100694701B1/ko active IP Right Grant
-
2006
- 2006-10-25 CN CN2006800399354A patent/CN101297055B/zh active Active
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107541677A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机连接杆材料 |
| CN107541669A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机齿轮轴材料 |
| CN107541639A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机刀头材料 |
| CN107541671A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机联轴器材料 |
| CN107541668A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机中仁材料 |
| CN107541686A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机轴承座材料 |
| CN107541675A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机机架材料 |
| CN107541683A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机菱形片材料 |
| CN107541685A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种搓丝机大齿轮材料 |
| CN107541678A (zh) * | 2016-06-24 | 2018-01-05 | 无锡市东煜机械有限公司 | 一种切条机长轴材料 |
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