Sechslinsiges Objektiv, bestehend aus vier luftraumgetrennten Gliedern. Vorliegende Erfindung bezieht sich auf einen Objektivtyp mit sechs Einzellinsen, die so angeordnet sind, dass vier luftraum getrennte Glieder entstehen. Das erste dem Objekt zugekehrte Glied ist eine einfache nach dem Objekt zu durchgebogene Sammel linse. Das zweite Glied ist ein aus einer posi tiven und einer negativen Linse zusammen gekitteter, nach dem Objekt zu stark durch gebogener Meniskus und enthält eine nach dem Bild zu durchgebogene Kittfläche mit zerstreuender Wirkung. Das dritte sammelnde Glied ist aus einer negativen und einer posi tiven Linse zusammengekittet und enthält eine nach dem Objekt zu durchgebogene Kitt- fläelhe mit stark sammelnder Wirkung.
Das vierte Glied ist eine einfache nach dem Bild zu durchgebogene Linse mit negativer Brech- kraft. Bekanntgewordene Objektive dieser Art bedürfen für Büschel grosser Neigungen einer Vervollkommnung hinsichtlich der Strahlenvereinigung im sagittalen Schnitt. Die sagittale Kurve ist etwa ab 26 unbe friedigend und sollte einen gestreckteren Ver lauf aufweisen. Um dies zu erreichen, müssen in erster Linie die die Ebnung des Bildfeldes hemmenden Einflüsse im Sinne der bekann ten Petzvalformel vermieden werden. Beson ders ungünstig in dieser Hinsicht wirkt eine zu grosse Baulänge jener Linsengruppe, wel che auf die im zweiten Luftraum befindliche Irisblende folgt.
Bei bekannten seehslinsigen Objektiven beträgt dieselbe 0,688 F und des- lialb liegt die letzte Linsenfläche (r1() ziem- lieh nahe bei der Bildebene, etwa in einem Abstand von 0,21 F. Obwohl dieselbe mit Rücksicht auf die Korrektion der Verzeich nung und des Astigmatismus konvex sein muss, tritt als Folge des kleinen Abstandes zur Bildebene, z. B. gegenüber einer planen Aussenfläche, nur eine geringfügige Verkür zung der Gesamtbrennweite ein. Dagegen bleibt der ungünstige Einfluss auf die Bild- feldkrümmung voll erhalten und muss durch geeignete Ausgestaltung der übrigen Linsen glieder ausgeglichen werden.
Dieser Zusam menhang ergibt bei dem bekannten sechslinsi- gen Objektiv unerwünschte Rückwirkungen auf die ausseraaialen Bildfehler und beson ders auf den Verlauf der sagittalen Kurve. Bei einer weiteren später bekanntgewordenen Konstruktion ist es mit Hilfe einer im vierten Glied angebrachten stark nach dem Bild zu durchgebogenen Kittfläche mit sammelnder Wirkung gelungen, die Baulänge der auf die Irisblende folgenden Linsengruppe wesentlich zu verringern und damit den Abstand der letzten Linsenfläche bis zur Bildebene zu ver grössern.
Offenbar wirkt aber die in das vierte Glied eingefügte Kittfläche der Verbesserung der sagittalen Kurve entgegen, denn trotz des grösseren Aufwandes durch Anwendung von sieben Einzellinsen hatte diese Massnahme nicht den vollen Erfolg.
Um den eingangs beschriebenen sechs- linsigen Objektivtyp vollkommener zu ge- sialten, soll erfindungsgemäss die auf die Iris blende folgende, das dritte und vierte Glied umfassende Linsengruppe nur aus drei Ein zellinsen bestehen und die Baulänge grösser als 0,3 F jedoch kleiner als 0,66 F sein.
Die Summe der hier und im folgenden stets auf die d-Linie des Heliumspektriums be zogenen Brechzahlen der ersten Linse und der positiven Linse des zweiten Gliedes ist zweckmässig grösser als 3,295. Dabei ist es vorteilhaft, die Summe der Brechzahlen mög lichst gross zu wählen, und die obere Begren zung soll durch die zur Verfügung stehenden Glassorten gegeben sein.
Die axiale Dicke des zweiten aus zwei Linsen zusammengekitteten Gliedes ist vor teilhaft kleiner als 0,134 F.
Die Brechzahl der Sammellinse im dritten Glied ist mit Vorteil grösser als 1,63 und der Radius der dem vierten Glied zugekehrten Fläche kleiner als 0,59 F.
Der Quotient der Radien der die dritte Luftlinse begrenzenden Fläche ist zweckmässig kleiner als 1,8 und grösser als 1,2, wobei sich die Dicke dieser Luftlinse mit Vorteil zwi schen 0,020 F und 0,050 F bewegt.
In den nachstehenden Tabellen sind drei beispielsweise Ausführungsformen des erfin dungsgemässen Objektivs angegeben. Die Da ten beziehen sich auf eine Brennweite F von 100 mm, und die Objektive sind für ein Bild feld von 31 berechnet. Alle drei Beispiele besitzen, wie die Zeichnung zeigt, sechs Ein zellinsen, die zu vier luftraumgetrennten Glie dern zusammengesetzt sind. Das erste Glied ist eine einfache Linse (L1), das zweite Glied ist eine Doppellinse (L2 und L3) mit einer zerstreuend wirkenden nach dem Bild zu durchgebogenen Kittfläche, das dritte Glied ist eine Doppellinse (L4 und L5) mit einer sammelnd wirkenden nach dem Objekt zu durchgebogenen Kittfläche, und das vierte Glied ist eine einfache nach dem Bild zu durchgebogene Zerstreuungslinse.
Die auf die Irisblende folgende Linsengruppe weist stets nur drei Einzellinsen auf.
Der Luftraum zwischen der ersten Linse und dem zweiten Glied hat die Form einer nach dem Objekt zu durchgebogenen Zer- streuunglinse. Der Luftraum zwischen dem zweiten und dritten Glied hat die Form einer Sammellinse, die ihre stärker gekrümmte Seite dem Objekt zukehrt, und der dritte Luftraum hat die Form einer nach dem Bild zu durch gebogenen Sammellinse.
Beim Beispiel 1 ist die Baulänge der auf die Irisblende folgenden Linsengruppe (d4 + d5 + l3 + d6) = 0,488 F. Die Summe der Brechzahlen der ersten Linse (L1) und der positiven Linse (L2) des zweiten Gliedes ist 3,355. Die axiale Dicke des zweiten Gliedes ist 0,1283 F. Die Brechzahl der Sammellinse im dritten Glied ist 1,691, der Absolutwert des Radius der dem vierten Glied zugekehrten Fläche (r8) ist 0,572 F. Der Quotient rs : r9 der die dritte Luftlinse begrenzenden Flächen ist 1,586.
Beim Beispiel 2' ist die Baulänge der auf die Irisblende folgenden Linsengruppe 0,466 F. Die Summe der Brechzahlen von L1 und L2 ist 3,306. Die axiale Dicke des zweiten Gliedes ist 0,1264 F. Die Brechzahl der Sammellinse im dritten Glied ist 1,691 und der Absolut wert des Radius r8 = 0,53 F. Der Quotient r8: r9 ist 1,475.
Beim Beispiel 3 ist die Baulänge der auf die Irisblende folgenden Linsengruppe 0,467 F. Die Summe der Brechzahl für L1 und L2 ist 3,355. Die axiale Dicke des zweiten Gliedes ist 0,1266 F. Die Brechzahl der Sammellinse im dritten Glied ist 1,691 und der Absolutwert des Radius rs = 0,53 F. Der Quotient rs : r ss ist 1,50.
r sind die Krümmungsradien der einzelnen Linsenfläehen, d die Linsendicke, 1. die Lufträume zwischen den einzelnen Linsen, n,1 die Brechzahlen und v die Abbesche Zahl. BI bezeicluiet die Blende.
EMI0002.0019
<I>Beispiel <SEP> 1:</I>
<tb> Öffnungsverhältnis <SEP> <B>1:</B> <SEP> 2,8.
<tb> <B>741</B> <SEP> v
<tb> r1 <SEP> + <SEP> 54,88
<tb> <I>L, <SEP> dl</I> <SEP> 5,99 <SEP> 1,6910 <SEP> 54,8
<tb> r2 <SEP> + <SEP> 103,46
<tb> Il <SEP> 0,57
EMI0003.0001
<I>nd <SEP> v</I>
<tb> r3 <SEP> + <SEP> 30,46
<tb> <I>d <SEP> 2</I> <SEP> 11,12 <SEP> 1,6645- <SEP> 35,8
<tb> r, <SEP> - <SEP> 9-1,08
<tb> <I>L3 <SEP> d3</I> <SEP> <B>1,71</B> <SEP> 1,7387 <SEP> 28,3
<tb> + <SEP> 2518
<tb> l:, <SEP> 6,13
<tb> Ld <SEP> d.1 <SEP> -1,28 <SEP> 1,5014 <SEP> <B>5</B>6,5
<tb> <B>1.7</B> <SEP> + <SEP> 33,50
<tb> L<B>5</B> <SEP> d5 <SEP> 34,93 <SEP> 1,6910 <SEP> 5-1,8
<tb> r <SEP> , <SEP> - <SEP> u7,'0
<tb> l; <SEP> 3,14
<tb> $6,07
<tb> Lf;
<SEP> d<B><I>6</I></B> <SEP> 6,42 <SEP> 1,5163 <SEP> 60,6
<tb> <B>r'7 <SEP> 0</B> <SEP> - <SEP> <B>11-1,25</B>
EMI0003.0002
Beispiel <SEP> 2:
<tb> Öffnungsverhältnis <SEP> 1 <SEP> :2,8.
<tb> nd <SEP> v
<tb> r1 <SEP> + <SEP> 56,60
<tb> L1 <SEP> dl <SEP> 5,90 <SEP> 1,6420 <SEP> 58,0
<tb> r2 <SEP> + <SEP> 122,80
<tb> l,1 <SEP> 0,56
<tb> r3 <SEP> + <SEP> 29,70
<tb> L2 <SEP> d2 <SEP> 10,95 <SEP> 1,6645 <SEP> 35,8
<tb> r4 <SEP> -100,18
<tb> d3 <SEP> 1,69 <SEP> 1,7387 <SEP> 28,3
<tb> r5 <SEP> + <SEP> 24,45
<tb> l2 <SEP> 6,04
<tb> r6 <SEP> -466,9
<tb> L4 <SEP> d4 <SEP> 4,21 <SEP> 1,5014 <SEP> 56,5
<tb> r7 <SEP> + <SEP> 33,71
<tb> h5 <SEP> d5 <SEP> 30,90 <SEP> 1,6910 <SEP> 54,8
<tb> r8 <SEP> - <SEP> 53, <SEP> 2 <SEP> 5
<tb> l3 <SEP> 3,09
<tb> r9 <SEP> - <SEP> 36,09
<tb> l6 <SEP> d6 <SEP> 8,43 <SEP> 1,5163 <SEP> 64,0
<tb> r1 <SEP> o <SEP> -107,
0
EMI0003.0003
Beispiel <SEP> 3:
<tb> Öffnungsverhältnis <SEP> 1 <SEP> :2,8.
<tb> nd <SEP> v
<tb> r1 <SEP> + <SEP> 57,66
<tb> L1 <SEP> cd1 <SEP> 5,91 <SEP> 1,6910 <SEP> 54,8
<tb> r2 <SEP> + <SEP> 116,72
<tb> ll <SEP> 0,56
EMI0003.0004
nd <SEP> vo
<tb> r3 <SEP> + <SEP> 30,05
<tb> L2 <SEP> d2 <SEP> 10,97 <SEP> 1,6645 <SEP> 35,8
<tb> rd <SEP> - <SEP> 98,44
<tb> L3 <SEP> d3 <SEP> 1,69 <SEP> 1,7387 <SEP> 28, <SEP> 3
<tb> r5 <SEP> + <SEP> 24,80
<tb> l2 <SEP> 6,05
<tb> r6 <SEP> -421,9
<tb> L4 <SEP> d4 <SEP> 4,22 <SEP> 1,5014 <SEP> 56,5
<tb> r7 <SEP> + <SEP> 33,05
<tb> L5, <SEP> d5 <SEP> 30,94 <SEP> 1,6910 <SEP> 54,8
<tb> rs <SEP> - <SEP> 53,32
<tb> l3 <SEP> 3,09
<tb> r9 <SEP> - <SEP> 35,58
<tb> L6 <SEP> d6 <SEP> 8,44 <SEP> 1,5163 <SEP> 60,6
<tb> r1o <SEP> -102,07