BRPI0812549B1 - processo para produção de tiras de aço-silício de grão orientado, aço de múltiplas fases ou aço com teores de liga altos - Google Patents
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Abstract
processo para a produção de tiras de aço-silício de grão orientado, aço de múltiplas fases ou aço com teores de liga altos a invenção refere-se a um processo para a produção de tiras (1) de aço, de preferência aço-silício, especialmente de aço-silício de grão orientado, ou de aço de múltiplas fases ou de um aço com teores de liga comparativamente altos, em que inicialmente em uma máquina de lingotamento contínuo (2) é fundida uma placa (produto semi-acabado) (3), sendo que esta em seguida é laminada para uma tira (1) em ao menos um trem de laminação (4, 5) e sendo que antes e/ou depois do ao menos um trem de laminação (4, 5) ocorre um aquecimento da placa (3) em ao menos um forno (6, 7). para aperfeiçoamento da qualidade e da possibilidade de produção de aço-silício de grão orientado ou de aço de várias fases, prevê a invenção que a placa (3), depois da máquina de lingotamento contínuo (2) e antes do trem de desbaste (4), é aquecida em um forno (6) para uma temperatura de desabaste (t1), ou a placa (3) com aproveitamento do calos de aquecimento sem presença do primeiro forno (6) chega ao trem de desbaste (4), sendo que a placa (3) então é laminada no trem de desbaste (4), a placa depois do trem de desbaste (4) é aquecida em um segundo forno (7) para uma temperatura definida (t2), que é maior do que a temperatura de desbaste (t1), e em seguida a placa (3) é laminada em um trem de laminação de acabamento (5) para a espessura de tira definitiva.
Description
PROCESSO PARA A PRODUÇÃO DE TIRAS DE AÇO-SILÍCIO DE GRÃO ORIENTADO, AÇO DE MÚLTIPLAS FASES OU AÇO COM TEORES DE LIGA ALTOS
[001] A invenção refere-se a um processo para a produção de tiras de aço, de preferência aço-silício, especialmente de aço-silício de grão orientado, ou de aço de múltiplas fases ou de um aço com teores de liga comparativamente altos (p.ex. aço de micro-liga), em que inicialmente em uma máquina de lingotamento contínuo é fundida uma placa (produto semi-acabado), sendo que esta em seguida é laminada para uma tira em ao menos um trem de laminação e sendo que antes e/ou depois do ao menos um trem de laminação ocorre um aquecimento da placa em ao menos um forno. Ademais, a invenção se refere a um dispositivo para a produção de uma tira de aço-silício e aço de múltiplas fases.
[002] Nos últimos tempos tem aumentado a demanda por instalações para a produção de aço-silício. Distingue-se então entre aço silício de grão orientado (GO ou CGO e HGO) e de grão não orientado (NGO). A laminação de aços-silício de grão não orientado já é conhecida em instalações de placa fina. A produção pode ser feita então de modo muito econômico e com alta qualidade do material. Tem havido demanda crescente também da produção de aço-silício de grão orientado.
[003] Aço-silício de grão orientado é laminado atualmente em trens de laminação a quente convencionais. Há então diversas rotas de processo. Em uma rota de processo, em que é produzido o aço-silício de grão orientado qualitativamente de alto valor, inicialmente a placa é desbastada após o aquecimento. Ocorre então a conversão da textura de fundição grosseira em uma textura mais fina, mais homogênea, com uma fração tão alta quanto possível de regiões equiaxiais. O desbaste aumenta a janela de processo e tem efeito vantajoso sobre as propriedades magnéticas do produto final. Em seguida, tem lugar um novo aquecimento a temperaturas de forno mais altas. Os diversos tipos de precipitações, que durante as etapas posteriores do processo devem atuar como inibidores, são levados a se dissolver tão completamente quanto possível. Resulta uma execução de textura favorável para o processo subsequente. A partir da elevada temperatura, a placa é então laminada em um trem de desbaste e acabamento para a tira quente fina pronta.
[004] Detalhes das mencionadas tecnologias são descritos, por exemplo, na EP 0 193 373 B1, na DE 40 01 524 A1, na EP 1 025 268 B1, na EP 1 752 548 A1 e na DE 602 05 647 T2.
[005] Especialmente para a produção de aço-silício de grão orientado ainda não são satisfatórios os processos de fabricação atualmente empregados. Isso se aplica ao rendimento quantitativo e à economicidade quando da produção.
[006] A presente invenção tem, portanto, o objetivo de prover um processo e um dispositivo correspondente, com que seja possível obter resultados aperfeiçoados quando da produção de tira de aço-silício, especialmente de tira de aço-silício de grão orientado, tanto no que concerne ao rendimento quantitativo de tira por tempo e à energia empregada no processamento como também à qualidade da tira.
[007] A demanda por aço de múltiplas fases vem sofrendo durante os últimos anos igualmente um crescente aumento. Aços de múltiplas fases são produzidas, usualmente, em trens de laminação a quente convencionais. Devido à diferença de temperatura pelo comprimento quando da entrada no trem de acabamento há que se arcar com o fato de que a velocidade de laminação se altera pelo comprimento, para se ajustar uma temperatura de laminação final constante. A velocidade da tira crescente pelo comprimento conduz a dificuldades para se ajustar no trecho de resfriamento uma textura homogênea pelo comprimento, pois aços de múltiplas fases devem ser submetidos a ciclos de temperatura-tempo complicados. O aquecimento antes da laminação serve, inclusive, também para homogeneizar a textura de fundição relativamente grosseira e desigual, o que é possível apenas dentro de um certo limite. No total, os processos de fabricação para a produção de aços de múltiplas fases ainda não são satisfatórios.
[008] A presente invenção tem, portanto, o objetivo de prover um processo e um dispositivo correspondente, com que seja possível obter resultados aperfeiçoados também quando da produção de aço de múltiplas fases, tanto no que concerne ao rendimento quantitativo de tira por tempo e à energia empregada no processamento como também à qualidade da tira.
[009] Esse objetivo é alcançado pela invenção, segundo o processo, pelo fato de que a placa, depois da máquina de lingotamento contínuo e antes do trem de desbaste, é aquecida em um forno para uma temperatura de desabaste, depois a placa é laminada no trem de desbaste, a placa depois do trem de desbaste é aquecida em um segundo forno para uma temperatura definida, que é maior do que a temperatura de desbaste, e em seguida a placa é laminada em um trem de laminação de acabamento para a espessura de tira definitiva.
[0010] Alternativamente, é dispensado o primeiro forno e, com aproveitamento da temperatura de fundição, diretamente in-line com a máquina de lingotamento contínuo, a placa é laminada no trem de desbaste. Em seguida ocorre -como anteriormente descrito - o aquecimento para uma temperatura superior e a laminação de acabamento.
[0011] De preferência, a temperatura de desbaste se situa então ente 1.000 oC e 1.200 oC e a temperatura definida antes do trem de acabamento entre 1.150 oC e 1.350 oC, para aço-silício especialmente acima de 1.200 oC e para aço de múltiplas fases abaixo de 1.300 oC.
[0012] No caso do processamento de aço de múltiplas fases, durante um período crítico predeterminado, a tira pode ser mantida à temperatura elevada, de preferência em torno de 1.150 oC até 1.300 oC, até que distribuições desiguais de liga (segregações) se tenham desfeito ao menos parcialmente, de preferência completamente. No caso do processamento de aço-silício de grão orientado, a tira pode então ser mantida durante um período crítico predeterminado à temperatura elevada, de preferência em torno de 1.200 oC até 1.350 oC, até que os distintos tipos de depósitos tenham sido ao menos parcialmente, de preferência completamente, dissolvidos.
[0013] A tira pode então, durante o período crítico predeterminado, ser conservada em um transportador ou em um forno dentro da ou ao lado da linha de transporte principal.
[0014] O aquecimento para a temperatura mais alta pode se dar ao menos parcialmente por aquecimento a indução. Também pode se dar ao menos parcialmente por ativação direta a chama da placa. No último caso, é previsto de preferência que a ativação direta a chama da placa seja feita por um jato de gás com ao menos 75% de oxigênio, em que é misturado um combustível gasoso ou líquido. Mas também pode ser prevista uma ativação indireta de chapa de tipo convencional com emprego de mistura de oxigênio-combustível (processo "oxyfuel").
[0015] Uma outra configuração da proposta inventiva prevê que a laminação da placa é feita na operação "batch”. Alternativamente pode ser previsto que a laminação da placa seja feita em operação sem-fim, independentemente da espessura final a ser laminada, da velocidade de fundição e do material.
[0016] A modalidade acima descrita com as etapas fundição, desbaste a uma primeira temperatura e aquecimento subsequente para uma temperatura elevada e laminação final pode se dar tanto em aços-silício como também em aços de micro liga e aços de múltiplas fases.
[0017] O dispositivo para a produção de uma tira de aço-silício, especialmente de aço-silício de grão orientado, bem como de aço de múltiplas fases se caracteriza, segundo a invenção, pelo fato de que entre a máquina de lingotamento contínuo e um trem de desbaste está disposto um primeiro forno, com o qual a placa pode ser aquecida para uma temperatura de desbaste.
Alternativamente, o calor de fundição é aproveitado e o trem de desbaste fica disposto diretamente depois da instalação de fundição. Além disso, depois do trem de desbaste e antes de um trem de acabamento está disposto um segundo forno, com o qual a placa pode ser aquecida para uma temperatura elevada, sendo que o segundo forno é executado como forno de alta temperatura. Em uma forma de execução alternativa, depois do trem de desbaste está adicionalmente disposta uma "coilbox" como armazenador de tira de desbaste.
[0018] O segundo forno abrange, de preferência, uma combinação de forno convencional e aquecimento a indução. Pode também abranger um dispositivo para ativação a chama direta da placa. Além disso, o segundo forno pode abranger um forno convencional.
[0019] Em direção de transporte da placa, inicialmente pode estar disposto um forno convencional e, depois, um aquecimento a indução ou um dispositivo para ativação a chama direta da placa. Uma alternativa prevê que em direção de transporte da placa inicialmente estejam dispostos um aquecimento a indução ou um dispositivo para ativação direta a chama da placa e, depois, um forno convencional. Uma outra alternativa prevê que, em direção de transporte da placa, inicialmente esteja previsto um forno convencional, depois um aquecimento a indução ou um dispositivo para ativação direta a chama da placa e depois um outro forno convencional. Finalmente, pode também ser previsto que em direção de transporte da placa inicialmente seja previsto um aquecimento a indução ou um dispositivo para ativação direta a chama da placa, depois um forno convencional e então um outro aquecimento a indução ou um dispositivo para ativação direta a chama da placa.
[0020] Partes do primeiro forno ou do segundo forno podem também ser executadas ao menos parcialmente como transportador (especialmente transportador de pêndulo ou transversal ou transportador de bobina), de modo que com uma instalação de fundição de 2 vias ambas as placas finas são deslocadas para a linha de laminação e podem ser laminadas no trem de laminação (ou nos trens de laminação).
[0021] Além disso, é também possível uma instalação de fundição de 1 via com ao menos um transportador pendular ou transversal ou de bobina, para possibilitar uma armazenagem de uma placa fina ou placa fina deformada em um transportador ou em um forno paralelamente disposto.
[0022] Antes do primeiro forno está disposta, de preferência, uma tesoura.
[0023] O primeiro trem de laminação pode consistir em uma única armação de laminador ou em várias armações de laminador.
[0024] Pode ser empregada uma máquina de lingotamento contínuo vertical ou uma máquina de lingotamento contínuo em arco.
[0025] Uma outra execução prevê que seja previsto um encapsulamento de pista rolante, que em lugar de um forno convencional é inserível ou pivotável para dentro da linha de fabricação.
[0026] Depois do trem de desbaste pode estar posicionada uma "coilbox".
[0027] O ao menos um aquecimento a indução ou o ao menos um dispositivo para ativação direta a chama da placa pode estar disposto deslocável em direção transversal à direção de transporte da placa. Nesse caso, pode ser previsto que seja provido ao menos um forno convencional, que fica disposto deslocável em direção transversal à direção de transporte da placa, para substituir o aquecimento a indução ou o dispositivo para ativação direta a chama.
[0028] Uma configuração prevê que o primeiro forno, disposto antes do trem de desbaste, abranja um dispositivo para a ativação direta a chama da placa ou consista parcialmente em um aquecimento indutivo.
[0029] O trem de desbaste pode, segundo uma forma de execução do dispositivo, estar disposto diretamente, sem presença do primeiro forno, depois da instalação de fundição.
[0030] Partes do primeiro forno ou do segundo forno podem ser executados como transportador. É então previsto, de preferência, que o transportador seja executado como transportador pendular ou transversal ou como transportador de bobina, para possibilitar uma armazenagem de uma placa fina ou de uma placa fina deformada em um forno ao lado da linha de transporte principal de uma instalação de fundição de 1 ou 2 vias.
[0031] O forno pode servir como tampão de produção durante p.ex. uma troca de rolos. Além disso, o forno é previsto para manutenção específica das placas à temperatura elevada antes da laminação de acabamento por motivos metalúrgicos (p.ex. compensação de segregações, dissolução de sedimentações).
[0032] Antes da deformação prévia da placa pode estar dispostos meios para decapagem a alta pressão. Estes podem ser executados, de preferência, para uma operação com uma pressão entre 40 e 60 MPa.
[0033] O dispositivo pode ainda apresentar rolos de retificação ou recalque e/ou uma câmera para identificação de esqui. Os rolos de retificação ou recalque e/ou a câmera ficam então dispostos de preferência antes de um aquecimento a indução.
[0034] Para eliminação de esquis, em todas as variantes do dispositivo segundo a invenção, pode estar previsto que seja disposto ao menos uma tesoura de corte imediatamente antes do aquecimento a indução (em lugar de após o aquecimento a indução).
[0035] Também podem estar dispostas sucessivamente duas tesouras de corte sem armação de laminador situada intermediariamente. As duas tesouras de corte podem então ser executadas distintas, possibilitando empregar individualmente uma ou outra tesoura para adaptação a distintas velocidades de transporte da placa fina deformada.
[0036] O conceito da invenção se baseia na tecnologia CSP em si conhecida. Devem ser aí entendidas instalações de laminação-fundição de placa fina-tira fina, possibilitam uma eficiente produção de tira quente, quando a ligação rígida de instalação de extrusão e trem de laminação e sua condução de temperatura são dominadas pela instalação total. Em respaldo à modalidade operacional no trem de laminação a quente convencional, portanto, depois da fundição a placa fina é novamente um pouco aquecida ou a temperatura de fundição é aproveitada, depois é feito o desbaste, pela segunda vez é levada a uma temperatura mais alta e, em seguida, é feita a laminação de acabamento.
[0037] Como a produção em instalações CSP representa um processo muito econômico e também apresenta algumas vantagens sob o aspecto do desenvolvimento da textura, com o procedimento proposto proporciona também as vantagens dessa tecnologia quando da produção de tiras de aço-silício bem como aços de múltiplas fases. São assim obtidas condições propícias com relação às vantagens básicas da instalação CSP e da segurança de processo.
[0038] No desenho estão representados exemplos de execução da invenção. Mostram: Fig. 1 - esquematicamente, uma instalação de laminação-fundição segundo uma primeira forma de execução da invenção com máquina de lingotamento contínuo, primeiro forno, trem de desbaste, segundo forno e trem de acabamento, Fig. 2 - uma configuração da instalação de laminação-fundição alternativa à fig. 1, Fig. 3 - uma outra configuração da instalação de laminação-fundição alternativa à fig. 1, Fig. 4 - o segundo forno da instalação de laminação-fundição em uma configuração alternativa, Fig. 5 - o segundo forno da instalação de laminação-fundição em uma outra configuração alternativa, e Fig. 6 - esquematicamente, uma instalação de laminação-fundição sem primeiro forno com disposição in-line de máquina de lingotamento contínuo e trem de desbaste.
[0039] Na fig. 1 está esboçada uma configuração de uma instalação de placa fina, em que pode ser executado o processo segundo a invenção para produção de tiras 1 de aço-silício de grão orientado bem como aço de múltiplas fases. Há uma máquina de lingotamento contínuo 2 vertical, em que são fundidas placas 3, por exemplo, de 70 mm de espessura. Em uma tesoura 12 ocorre o corte para o comprimento de placa desejado. Segue-se um primeiro forno 6, em que a placa fina 3 é levada a cerca de 1.000 até 1.200 oC de temperatura de desbaste T1 e em que resulta uma certa compensação de temperatura em direção de largura.
[0040] Ocorre então o desbaste em um trem de desbaste 4, que consiste em uma ou várias armações e em que a placa 3 é laminada para uma espessura intermediária. Flexivelmente é possível a laminação de um passo liso ou de uma redução de p.ex. 65 %.
[0041] Quando do desbaste tem lugar a conversão de textura de fundição na textura de laminação de granulação fina. Com a seleção da velocidade de laminação na armação do trem de desbaste 4 pode também ser influenciada a temperatura de entrada no forno. Para se produzir propriedades tão uniformes quanto possível por toda a seção transversal da placa fina, opcionalmente quando do desbaste no trem de desbaste 4 de aço-silício de grão orientado se dispensa o emprego de um lavador de carepa 13.
[0042] Depois da armação do trem de desbaste 4 está disposto um segundo forno 7 em forma de um forno de retenção ou forno de compensação de temperatura. O segundo forno 7 tem ao menos tanto lugar para receber uma placa fina pré-deformada. Pode também ser previsto que ali ocorra um movimento pendular ou permanência da placa fina pré-deformada no forno. Em lugar de um forno de retenção 7, nesse lugar é possível também um encapsulamento de passo rolante (para o processamento p.ex. de aço normal). Alternativamente, depois do trem de desbaste 4 pode ser disposta uma "coilbox" como armazenagem de desbaste economizando espaço.
[0043] Em seguida, está disposto um aquecimento a indução 8, com que a placa fina 3 pode ser levada, de modo relativamente uniforme pela seção transversal, para a desejada temperatura elevada T2. Para a laminação de aço-silício de grão orientado é prevista uma faixa de temperatura de cerca de 1.200 até 1.350 oC depois do aquecimento a indução 8. Com esse processo, devido às elevadas temperaturas, as sedimentações se dissolvem e são providas condições vantajosas para a posterior nova separação dos elementos presentes então em forma dissolvida, o que garante o atingimento das desejadas propriedades no produto final.
[0044] Quando da laminação de aços de múltiplas fases é previsto um aquecimento para p.ex. 1.150 oC até 1.300 oC.
[0045] Para o aquecimento intensivo acima de 1.150 oC é previsto, portanto, o aquecimento indutivo. Depois do aquecimento, ocorre a laminação de acabamento no trem de acabamento 5, isto é, em um trem de laminação de várias armações, para a espessura de tira pronta e temperatura de tira pronta desejada e, em seguida, o resfriamento da tira em um trecho de resfriamento 14 bem como, finalmente, o enrolamento em uma dobadoura 15.
[0046] Quando da laminação de aço normal na instalação representada, depois do aquecimento a indução 8 são necessárias apenas temperaturas (normais) de cerca de 1.100 até 1.150 oC, em casos especiais possivelmente até menos.
Isto é, a placa fina pode ser flexivelmente - caso necessário - aquecida para temperaturas altas ou mais baixas depois da pré-deformação.
[0047] Para um aquecimento ou processamento econômico de aço normal p.ex., é igualmente opcionalmente previsto que o aquecimento a indução 8 seja executado transversalmente deslocável, de modo que alternativamente, em lugar do aquecimento a indução 8, um forno convencional (como o primeiro forno 6) pode ser deslocado para a linha de transporte.
[0048] Além disso, alternativamente, pode ser previsto executar em lugar do aquecimento a indução 8 um aquecimento a alta temperatura com o assim chamado processo DFI-Oxyfuel (DFI: ativação direta a chama) ou o processo Oxyfuel convencional. Quanto a esse processo faz-se referência à EP 0 804 622 B1 bem como às contribuições de J.v. Schéele et al. “Sauerstoff statt heifier Luft”, Energy 01/2005, p. 1819, GIT Verlag GmbH & Co.KG, Darmstadt, bem como de S. Ljungars et al. „Erfolgreiche Umrüstung von Durchlaufofen auf Oxyfuel-Betrieb", GASWARME International, 54, Nr. 3, 2006.
[0049] Trata-se então de um forno especial, em que oxigênio puro é misturado em lugar de ar e combustível gasoso ou líquido e a chama parcialmente dirigida diretamente à placa. Isso não apenas otimiza a operação de combustão, mas também reduz as emissões de óxido nítrico. As propriedades de decapagem são igualmente propícias ou o crescimento de carepa é então pequeno. Com esse processo podem ser obtidas densidades térmicas semelhantemente altas com bom grão de eficácia, como com o aquecimento indutivo.
Além disso, pode ser ajustado um mínimo excesso de oxigênio ou déficit de oxigênio quando da combustão.
[0050] Opcionalmente também é possível equipar toda a região de aquecimento depois do trem de desbaste apenas com o forno DFI-Oxyfuel ou o forno Oxyfuel convencional, portanto, o forno de alta temperatura, para não se empregar dois sistemas de aquecimento distintos (indução, chama) em uma instalação. Essa solução está ilustrada na fig. 2.
[0051] Para se manter baixo o surgimento de carepa no primeiro forno 6 e reduzir o comprimento de forno, em outra configuração da invenção é previsto equipar o primeiro forno 6 depois da máquina de lingotamento contínuo 2 igualmente com o eficiente processo DFI-Oxyfuel, mesmo que aí sejam ajustadas apenas temperaturas de cerca de 1.150 oC.
[0052] O processo DFI-Oxyfuel pode ser empregado para o aquecimento de placa fina de maneira vantajosa também em variantes de instalação, que não têm armação de desbaste. Isso se aplica especialmente quando surgem poucas carepas e o comprimento de forno deva ser curto.
[0053] Outras alternativas, especialmente diversas disposições de forno depois do trem de desbaste 4, estão representadas nas figuras 3, 4 e 5.
[0054] A fig. 3 mostra então a disposição de um aquecimento a indução 8 diretamente depois da pré-deformação na armação do trem de desbaste 4. Ao aquecimento a indução 8 se segue um forno convencional 9. Com essa constelação pode ser obtida uma permanência (retenção) mais longa a altas temperaturas. Isso é previsto para o ajuste de propriedades metalúrgicas desejadas para aço-silício e aço de múltiplas fases.
[0055] Na fig. 4, o aquecimento indutivo é dividido, a saber, em um aquecimento indutivo 8 dianteiro e em um aquecimento indutivo 11 traseiro em direção de transporte F, sendo que entre os dois aquecimentos indutivos 8, 11 está disposto um forno 9 convencional.
[0056] Na fig. 5, a divisão do forno 9 e 10 convencional ocorre depois do grupo de pré-deformação; intermediariamente está disposto um aquecimento a indução 8. Em lugar do aquecimento a indução 8 pode aqui também ser previsto novamente o aquecimento DFI-Oxyfuel. A duração de permanência depois do grupo de pré-deformação pode ser ainda mais prolongada.
[0057] Para prolongar o tempo de armazenagem no forno a temperaturas elevadas, são também previstos transportadores e fornos ao lado da linha de transporte principal como armazenagem adicional.
[0058] A constelação de instalações proposta apresenta as possibilidades de um forno de alta temperatura depois de um grupo de pré-deformação, que consiste na combinação de um forno convencional com um aquecimento indutivo ou um forno especial com tecnologia DFI-Oxyfuel. Podem ser assim produzidos materiais normais, mas também materiais especiais, especialmente aços-silício de grão orientado. Isto é, nessa instalação de placa fina, a condução de temperatura pode ser flexivelmente ajustada, de modo que aí se pode laminar o aço-silício especial de grão orientado, mas também aços normais, como p.ex. aço C macio ou aços de micro liga.
[0059] Como mencionado, entre a pré-deformação e a laminação de acabamento podem estar dispostos fornos convencionais, encapsulamentos de via rolante, fornos especiais e/ou aquecimentos a indução em qualquer ordem de sequência desejada. O aquecimento a indução é opcionalmente transversalmente deslocável, de modo que pode ter lugar uma troca com um forno convencional.
[0060] A condução de temperatura no forno depois da pré-deformação pode ser ajustada individualmente em função de material produzido (aço-silício de grão orientado, aço de múltiplas fases ou aço normal).
[0061] A decapagem do aço de grão orientado pouco antes da pré-deformação tem lugar - caso tenha lugar - de preferência a quantidade de água pequena de menos de 50 m3/h/m e alta pressão de mais 40 até 60 MPa.
[0062] Pelo controle do processo (velocidade de fundição, velocidade de laminação quando da pré-deformação, rastreamento) é previsto influenciar a temperatura de entrada do forno e controlar o tempo de retenção no forno depois do grupo de pré-deformação.
[0063] Um forno DFI-Oxyfuel é previsto, opcionalmente, também para o aquecimento da placa fina diretamente depois da máquina de lingotamento contínuo 2, a saber, para instalações CSP e com e sem pré-deformação.
[0064] Na fig. 6 está representada uma configuração alternativa de uma instalação de placa fina esquematicamente. Aí se dispensa o aquecimento em um primeiro forno (antes do primeiro trem de laminação 4) e, em seu lugar, se aproveita o calor de fundição. Diretamente depois de uma instalação de fundição 2, depois da decapagem a alta pressão 13 in-line, é laminada a placa fina 3 a uma temperatura Ti de cerca de 1.000 oC até 1.200 oC no trem de desbaste 4. O controle da temperatura de entrada Ti é feito por ajuste do resfriamento do bilete e da velocidade de fundição. Nessa variante, a instalação de fundição e o grupo de desbaste estão acoplados. Quando do atingimento do comprimento de tira intermediária desejado ocorre o corte na tesoura 12 depois do trem de desbaste 4. O forno 7 pode ser de tal maneira dimensionado que aí tenha lugar a tira intermediária. O ulterior processamento, isto é, aquecimento para a temperatura T2 desejada e a laminação de acabamento etc., ocorre da maneira anteriormente descrita. Alternativamente ou adicionalmente, depois do trem de desbaste 4 e da tesoura 12 está disposta uma coilbox como armazenagem de tira de desbaste economizando espaço.
[0065] Como caso especial, a instalação representada pode ser operada adicionalmente alternativamente ou opcionalmente no modo sem-fim. Isto é, a máquina de lingotamento contínuo bem como o trem de desbaste e de laminação final estão então acoplados entre si e a laminação ocorre com velocidade de fundição. O corte para o comprimento de tira desejado ocorre na laminação sem-fim pouco antes da dobadoura. Para a troca de rolos, se comuta previamente da operação sem-fim de novo para a operação por cargas (batch) . Para a troca de rolos, a velocidade de fundição pode ser reduzida e/ou a velocidade de alimentação do trem de acabamento.
[0066] Para a proteção mecânica do aquecimento a indução contra avarias, estão previstos rolos de retificação ou recalque e/ou uma câmera para identificação de esqui depois da pré-deformação ou antes do aquecimento a indução e uma influência individual dos números de rotação de rolo de trabalho e distintos diâmetros na armação de desbaste para se evitar deslizamentos.
[0067] Alternativamente, na instalação explicada, naturalmente também pode ser processado outro material, como já mencionado.
[0068] Em função do material, no entanto, a condução de temperatura pode ser ajustada e podem ser ajustadas distintas temperaturas T2 definidas antes do trem de acabamento 5 bem como utilizados ou ativados os componentes descritos no segundo forno 7.
[0069] Enquanto que com aço normal o segundo forno 7 atua sobretudo como forno de retenção, com aço-silício no entanto também adicionalmente com diversos aços de micro liga ou aços de múltipla fases, depois do trem de desbaste é ajustada uma elevada temperatura definida (p.ex. superior a 1.150 oC até 1.350 oC) no segundo forno 7 e, assim, são influenciadas positivamente as propriedades. Isto é, a invenção ou o ajuste da elevada temperatura intermediária T2 não se restringe apenas a aço-silício, mas sim está prevista para aços de micro-liga e aços de múltiplas fases.
LISTA DE REFERÊNCIAS 1 tira 2 máquina de lingotamento contínuo 3 placa 3' placa deformada 4,5 trem de laminação 4 trem de desbaste 5 trem de acabamento 6 primeiro forno 7 segundo forno (forno de alta temperatura) 8 aquecimento a indução instalação para ativação direta a chama da placa 9 forno convencional 10 forno convencional 11 aquecimento a indução instalação para ativação direta a chama da placa 12 tesoura 13 lavador de carepa 14 trecho de resfriamento 15 dobadoura F direção de transporte T1 temperatura de desbaste T2 temperatura alta definida antes da laminação de acabamento REIVINDICAÇÕES
Claims (10)
1. Processo para a produção de tiras (1) de aço, de preferência aço-silício de grão orientado, ou de aço de múltiplas fases ou de um aço com teores de liga comparativamente altos, em que inicialmente em uma máquina de lingotamento contínuo (2) é fundida uma placa (produto semi-acabado) (3), sendo que esta em seguida é laminada para uma tira (1) em ao menos um trem de laminação (4, 5) e sendo que antes e/ou depois do ao menos um trem de laminação (4, 5) ocorre um aquecimento da placa (3) em ao menos um forno (6, 7), a placa (3), depois da máquina de lingotamento contínuo (2) e antes do trem de desbaste (4), é aquecida em um forno (6) para uma temperatura de desabaste (Ti), entre 1000 °C a 1200 °C, ou a placa (3) com aproveitamento dos calos de aquecimento sem presença do primeiro forno (6) chega ao trem de desbaste (4), sendo que a placa (3) então é laminada no trem de desbaste (4), a placa depois do trem de desbaste (4) é aquecida em um segundo forno (7) para uma temperatura definida (T2), o processo caracterizado por a temperatura definida (T2) se situar acima de 1200 °C até 1350 °C, a temperatura (T2) é maior do que a temperatura de desbaste (T1) , e em seguida a placa (3) é laminada em um trem de laminação de acabamento (5) para a espessura de tira.
2. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, no caso do processamento de aço de múltiplas fases, a tira (1) é mantida durante um período crítico predeterminado à temperatura elevada (T2), de preferência em torno de 1200 oC até 1300 oC, até que distribuições desiguais de liga (segregações) se tenham desfeito ao menos parcialmente, de preferência completamente.
3. Processo, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que, no caso do processamento de aço-silício de grão orientado, a tira (1) é mantida durante um período crítico predeterminado à temperatura elevada (T2) , de preferência em torno de 1200 oC até 1350 oC, até que os distintos tipos de depósitos tenham sido ao menos parcialmente, de preferência completamente, dissolvidos.
4. Processo, de acordo com a reivindicação 2 ou 3, caracterizado pelo fato de que a tira (1), durante o período crítico predeterminado, é conservada em um transportador ou em um forno dentro da ou ao lado da linha de transporte principal.
5. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que o aquecimento para a temperatura elevada (T2) se dá ao menos parcialmente por aquecimento a indução.
6. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que o aquecimento para a elevada temperatura definida (T2) se dá ao menos parcialmente por ativação direta a chama da placa (3).
7. Processo, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que ativação direta a chama da placa (3) é feita por um jato de gás com ao menos 75% de oxigênio, em que é misturado um combustível gasoso ou líquido.
8. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a laminação do placa (3) é feita na operação "batch".
9. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que a laminação da placa (3) é feita em operação sem-fim, independentemente da espessura final a ser laminada, da velocidade de fundição e do material.
10. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pelo fato de que a modalidade com as etapas fundição, desbaste a uma primeira temperatura (Ti) e aquecimento subsequente para uma temperatura elevada (T2) e laminação final pode se dar tanto em aços-silício como também em aços de micro liga e aços de múltiplas fases.
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| EP2524971A1 (de) * | 2011-05-20 | 2012-11-21 | Siemens VAI Metals Technologies GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Aufbereiten von Walzgut aus Stahl vor dem Warmwalzen |
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| TWI552812B (zh) * | 2012-01-25 | 2016-10-11 | Sms Group Gmbh | 製造金屬帶的方法與設備 |
| CN102764761B (zh) * | 2012-07-26 | 2015-02-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 难加工材料近终成形制造方法 |
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| JP6152839B2 (ja) * | 2014-10-09 | 2017-06-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板の製造設備および製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1270728A (en) | 1985-02-25 | 1990-06-26 | Armco Advanced Materials Corporation | Method of producing cube-on-edge oriented silicon steel from strand cast slabs |
| JPS6289501A (ja) * | 1985-10-14 | 1987-04-24 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | スケ−ルフリ−鋳造圧延設備 |
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| JPH02121704A (ja) | 1988-11-01 | 1990-05-09 | Nkk Corp | 電磁鋼板の熱間圧延方法 |
| US4898628A (en) | 1989-01-19 | 1990-02-06 | Armco Advanced Materials Corporation | Hot working method for producing grain oriented silicon steel with improved glass film formation |
| DE69023291T2 (de) | 1989-07-12 | 1996-04-04 | Nippon Steel Corp | Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrobleche aus Stangguss durch Warmwalzen. |
| JPH0763725B2 (ja) * | 1991-03-29 | 1995-07-12 | 新日本製鐵株式会社 | 一方向性電磁鋼板の連続式熱間圧延設備列 |
| JP3536304B2 (ja) * | 1992-01-07 | 2004-06-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 表面性状に優れ、磁気特性の安定した方向性けい素鋼板の製造方法 |
| DE4234455A1 (de) * | 1992-10-13 | 1994-04-14 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Anlage zum Auswalzen von Warmbreitband aus stranggegossenen Dünnbrammen |
| SE9400807D0 (sv) | 1994-03-09 | 1994-03-09 | Aga Ab | Behandling av stål |
| JP3174457B2 (ja) * | 1994-05-17 | 2001-06-11 | 株式会社日立製作所 | 連鋳直結熱間圧延設備およびその圧延方法 |
| DE19524082B4 (de) | 1995-07-01 | 2004-02-26 | Sms Demag Ag | Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband |
| JPH10291016A (ja) * | 1997-02-21 | 1998-11-04 | Nkk Corp | 熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延方法 |
| JPH1133601A (ja) * | 1997-07-16 | 1999-02-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 圧延設備 |
| DE19745445C1 (de) | 1997-10-15 | 1999-07-08 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech mit geringem Ummagnetisierungsverlust und hoher Polarisation |
| CN1261599C (zh) | 2001-09-13 | 2006-06-28 | Ak资产公司 | 采用带坯连铸生产(110)[001]晶粒取向电工钢的方法 |
| ITMI20021996A1 (it) * | 2002-09-19 | 2004-03-20 | Giovanni Arvedi | Procedimento e linea di produzione per la fabbricazione di nastro a caldo ultrasottile sulla base della tecnologia della bramma sottile |
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| none | Discussion on rolling operations |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B25D | Requested change of name of applicant approved |
Owner name: SMS GROUP GMBH (DE) |
|
| B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B09B | Patent application refused [chapter 9.2 patent gazette] | ||
| B12B | Appeal against refusal [chapter 12.2 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 31/12/2019, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |