KR20100006565A - 실리콘 강재 또는 다상조직 강재의 스트립을 제조하기 위한 방법 및 그 장치 - Google Patents

실리콘 강재 또는 다상조직 강재의 스트립을 제조하기 위한 방법 및 그 장치 Download PDF

Info

Publication number
KR20100006565A
KR20100006565A KR1020097023781A KR20097023781A KR20100006565A KR 20100006565 A KR20100006565 A KR 20100006565A KR 1020097023781 A KR1020097023781 A KR 1020097023781A KR 20097023781 A KR20097023781 A KR 20097023781A KR 20100006565 A KR20100006565 A KR 20100006565A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
furnace
slab
strip
temperature
induction heating
Prior art date
Application number
KR1020097023781A
Other languages
English (en)
Inventor
쥐르겐 자이델
조아힘 올레르트
Original Assignee
에스엠에스 지마크 악티엔게젤샤프트
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 에스엠에스 지마크 악티엔게젤샤프트 filed Critical 에스엠에스 지마크 악티엔게젤샤프트
Publication of KR20100006565A publication Critical patent/KR20100006565A/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals

Abstract

본 발명은, 실리콘 강재, 특히 방향성 실리콘 강재뿐 아니라, 다상조직 강재로 이루어진 스트립(1)을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다. 본원의 방법의 경우 우선 주조기(2)에서 슬래브(3)가 주조되되, 이어서 그 슬라브는 적어도 하나의 압연기열(4, 5)에서 스트립(1)으로 압연 되며, 그리고 적어도 하나의 압연기열(4, 5)의 전방 및/또는 후방의 적어도 하나의 로(6, 7)에서 슬래브(3)가 가열된다. 방향성 실리콘 강재 또는 다상조직 강재의 품질과 제조 능력을 개선하기 위해, 본 발명에 따라서는, 슬래브(3)는 주조기(2) 후방과 조압연기열(4) 전방의 제1 로(6)에서 조압연 온도(T1)로 가열되거나, 또는 슬래브(3)는 주조 열이 이용되고 제1 로(6)가 존재하지 않는 조건에서 조압연기열(4)에 도달하고, 그런 다음 슬래브(3)는 조압연기열(4)에서 압연 되며, 이후 슬래브는 조압연기열(4) 후방의 제2 로(7)에서 조압연 온도(T1)보다 더욱 높은 소정의 온도(T2)로 가열되며, 그런 다음 슬래브(3)는 다듬질 압연기열(5)에서 최종 스트립 두께로 압연 된다.
실리콘 강재, 다상조직 강재, 스트립, 주조기, 슬래브, 압연기열, 로.

Description

실리콘 강재 또는 다상조직 강재의 스트립을 제조하기 위한 방법 및 그 장치{PROCESS AND DEVICE FOR PRODUCING STRIPS OF SILICON STEEL OR MULTIPHASE STEEL}
본 발명은 강재, 바람직하게는 실리콘 강재로, 특히 방향성 실리콘 강재(grain-oriented silicon steel)로, 또는 다상조직 강재 또는 대응하는 높은 합금 함량을 함유한 강재(예: 미세 합금된 강재)로 스트립을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다. 본원의 경우 우선 주조기에서 슬래브가 주조되고, 이어서 슬래브는 적어도 하나의 압연기열에서 스트립으로 압연 되며, 그리고 적어도 하나의 압연기열의 전방 및/또는 후방의 적어도 하나의 로에서 슬래브가 가열된다. 또한, 본 발명은 실리콘 강재 및 다상조직 강재로부터 스트립을 제조하기 위한 장치에 관한 것이다.
최근 실리콘 강재 제조를 위한 시스템에 대한 수요가 증가하고 있다. 이와 관련하여 강재는 방향성(GO 또는 CGO 및 HGO) 실리콘 강재와 무방향성(NGO) 실리콘 강재로 구분된다. 무방향성 실리콘 강재의 압연은 박슬래브 시스템에서 이미 공지되었다. 이 경우 매우 경제적이면서도 우수한 품질로 상기 재료가 제조된다. 또한, 방향성 실리콘 강재의 제조 역시도 점차 수요가 증가하고 있다.
현재 방향성 실리콘 강재는 통상적인 열간 압연 스트립 압연기열에서 압연 되고 있다. 이 경우 다양한 공정 루트가 존재한다. 고품질의 방향성 실리콘 강재가 제조되는 공정 루트에서는 우선 슬래브가 가열 후에 조압연(rough-rolling) 된다. 이와 관련하여 거친 주조 조직은 가능한 높은 비율의 등축 영역(equiaxial range)을 포함하면서 보다 미세하고 균일한 조직으로 변환된다. 조압연은 공정 영역을 확대하며, 최종 제품의 자기적 성질에 바람직하게 영향을 미친다. 이어서 상대적으로 보다 높은 로 온도로 재가열이 개시된다. 여기서 이후 공정 단계 중에 억제제로서 기능하게 되는 다양한 형식의 석출물이 가능한 한 완전하게 용해된다. 그에 따라 후속 공정에 바람직한 조직이 형성된다. 그런 다음 높은 온도로부터 출발하여 슬래브는 조압연기열(rough roll train) 및 다듬질 압연기열에서 얇은 열간 압연 스트립으로 압연 된다.
앞서 언급한 기술의 상세 내용은 EP 0 193 373 B1, DE 40 01 524 A1, EP 1 025 268 B1, EP 1 752 548 A1 및 DE 602 05 647 T2에서 설명된다.
특히 방향성 실리콘 강재의 제조와 관련하여 현재 이용되고 있는 제조 방법은 아직도 만족스럽지 못하다. 이런 평가는 제조 시 경제성과 대량 생산의 관점과 관계한다.
따라서 본 발명의 목적은, 시간당 스트립 생산량 및 가공 시 이용되는 에너지뿐 아니라, 스트립의 품질과 관련하여, 실리콘 강재 스트립, 특히 방향성 실리콘 강재로 이루어진 스트립을 제조할 시에 향상된 결과를 달성하는데 이용할 수 있는 방법과 대응하는 장치를 제공하는 것에 있다.
다상조직 강재에 대한 수요는 최근 몇 년간 마찬가지로 계속해서 증가하고 있다. 다상조직 강재는 일반적으로 통상적인 열간 압연 스트립 압연기열에서 제조된다. 이와 관련하여 다듬질 압연기열 내 유입 시 길이에 걸쳐 발생하는 온도 차이를 바탕으로, 일정한 최종 압연 온도를 설정하기 위해 길이에 따라 압연 속도가 달라지는 점은 감수해야 한다. 길이에 걸쳐서 스트립 압연 속도가 증가하면, 냉각 구간에서 길이에 걸쳐서 균일한 조직을 설정하기가 어려워진다. 왜냐하면, 다상조직 강재는 복잡한 온도-시간 주기의 영향을 받아야 하기 때문이다. 압연 전에 가열이 이루어지면, 이는 특히 상대적으로 거칠고 불균일한 주조 조직을 균일화하는 작용을 하기는 하지만, 이는 제한된 범위 내에서만 가능하다. 전체적으로 다상조직 강재를 제조하기 위한 제조 방법은 아직도 만족스럽지 못하다.
따라서 본 발명의 추가 목적은, 시간당 스트립의 생산량과 가공 시 이용되는 에너지뿐 아니라, 스트립의 품질과 관련하여, 다상조직 강재를 제조할 시에도 향상된 결과를 달성하는데 이용할 수 있는 방법과 대응하는 장치를 제공하는 것에 있다.
본 발명에 의한 상기 목적의 해결 방법은 본 방법과 관련하여, 슬래브가 주조기 후방과 조압연기열 전방의 제1 로에서 조압연 온도로 가열되고, 그런 다음 슬래브는 조압연기열에서 압연 되며, 그에 따라 슬래브는 조압연기열의 후방의 제2 로에서 조압연 온도보다 더욱 높은 소정의 온도로 가열되며, 그런 후에 슬래브는 다듬질 압연기열에서 최종 스트립 두께로 압연되는 것을 특징으로 한다.
다른 실시예에 따라 제1 로가 존재하지 않고, 주조기가 구비된 라인에서 그 주조기 직후에 주조 온도가 활용되는 조건에서 슬래브가 조압연기열에서 압연 된다. 이어서 (앞서 설명한 바와 같이) 상대적으로 더욱 높은 온도로의 가열과 다듬질 압연이 이루어진다.
이와 관련하여 바람직하게는 조압연 온도는 1,000℃와 1,200℃ 사이이고, 다듬질 압연기열 전방의 소정의 온도는 1,150℃와 1,350℃ 사이이되, 실리콘 강재에 대해서는 특히 1,200℃ 이상이고, 다상조직 강재에 대해서는 1,300℃ 이하이다.
스트립은, 다상조직 강재를 가공하는 경우, 합금 원소의 불균일한 분포가 적어도 부분적으로, 바람직하게는 완전하게 분해(용해분리)될 때까지, 사전 설정된 머무름 시간 동안 승온된 온도에서, 바람직하게는 1,150℃ 내지 1,300℃에서 유지될 수 있다. 그러나 스트립은, 방향성 실리콘 강재를 가공하는 경우, 다양한 형식의 석출물이 적어도 부분적으로, 바람직하게는 완전하게 용해될 때까지, 사전 설정된 머무름 시간 동안 승온된 온도에서, 바람직하게는 1,200℃ 내지 1,350℃에서 유지될 수 있다.
이와 관련하여 스트립은 사전 설정된 머무름 시간 동안 주요 이송 라인 내부 또는 그 옆의 로에, 또는 이송장치에 보관될 수 있다.
상대적으로 더욱 높은 온도로의 가열은 적어도 부분적으로 유도 가열 장치에 의해 이루어질 수 있다. 또한 적어도 부분적으로 슬래브에 대한 화염 직접 충돌(direct flame impingement)을 통해서도 가열될 수 있다. 후자의 경우 바람직하게는 슬래브에 대한 화염 직접 충돌은 적어도 75%의 산소를 함유하고 기상 또는 액상 연료가 혼합되는 가스 제트에 의해 이루어진다. 그러나 산소-연료 혼합물(산소 연료 가열 방법)을 이용하는 통상적인 형식의 화염 간접 충돌도 제공된다.
본 발명 제안의 추가 실시예에 따라, 슬래브의 압연은 배치 작동 모드(batch operation)로 실시한다. 다른 실시예에 따라서는 슬래브의 압연은 압연할 최종 두께, 주조 속도 및 재료에 따라 연속 작동 모드로 실시할 수 있다.
앞서 설명한 바와 같이 주조, 제1 온도에서 조압연, 이에 이어서 승온된 온도로 가열, 및 다듬질 압연과 같은 단계들을 이용하는 작동 방법은 실리콘 강재뿐 아니라 미세 합금된 강재 및 다상조직 강재에서도 실시할 수 있다.
실리콘 강재, 특히 방향성 실리콘 강재뿐 아니라 다상조직 강재로 스트립을 제조하기 위한 장치는 본 발명에 따라, 주조기와 조압연기열 사이에 제1 로가 배치되고, 이 제1 로로 슬래브가 조압연 온도로 가열될 수 있는 것을 특징으로 한다. 다른 실시예에 따라, 주조 열이 이용되고 조압연기열은 주조 시스템 바로 후방에 배치된다. 또한, 조압연기열 후방과 다듬질 압연기열 전방에는 제2 로가 배치되며, 이 제2 로로는 슬래브가 승온된 온도로 가열될 수 있되, 제2 로는 고온 로로서 형성된다. 이에 다른 실시예에 따라 조압연기열 후방에는 추가로 조압연 스트립 저장부로서 코일 박스가 배치된다.
제2 로는 바람직하게는 통상적인 로와 유도 가열 장치가 조합된 구조를 포함한다. 또한, 제2 로는 슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치도 포함할 수 있다. 그 외에도 제2 로는 통상적인 로를 포함할 수 있다.
슬래브의 이송 방향에서 우선 통상적인 로가 배치되고, 그런 다음 유도 가열 장치 또는 슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치가 배치될 수 있다. 이에 다른 실시예에 따라, 슬래브의 이송 방향에서 우선 유도 가열 장치 또는 슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치가 배치되고, 그런 다음 통상적인 로가 배치된다. 또 다른 실시예에 따라, 슬래브의 이송 방향에서 우선 통상적인 로가 배치되고, 그런 다음 유도 가열 장치 또는 슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치가 배치되며, 그런 후에 추가의 통상적인 로가 배치된다. 그 외에도 마지막으로 슬래브의 이송 방향에서 우선 유도 가열 장치 또는 슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치가 배치되고, 그런 다음 통상적인 로가, 그리고 이후에 추가의 유도 가열 장치 또는 슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치가 배치될 수 있다.
제1 로 또는 제2 로의 부재들이 적어도 부분적으로 이송장치(특히 진자 왕복형 이송장치, 또는 횡단형 이송장치 또는 코일 이송장치)로서 형성될 수 있으며, 그럼으로써 2-스트랜드 연속 주조 시스템의 경우 2개의 박슬래브가 압연 라인 내로 이송되고, 압연기열(또는 압연기열들)에서 압연 될 수 있게 된다.
또한, 이송장치 또는 평행하게 배치되는 로에서 박슬래브 또는 변형된 박슬래브의 보관을 가능하게 하기 위해 적어도 하나의 진자 왕복형 또는 횡단형 또는 코일 이송장치를 포함하는 1-스트랜드 연속 주조 시스템도 구현할 수 있다.
제1 로의 전방에는 바람직하게는 전단기가 배치된다.
제1 압연기열은 단 하나의 롤 스탠드 또는 복수의 롤 스탠드로 구성될 수 있다.
이와 관련하여 수직 주조기나, 또는 아크형 주조기를 이용할 수 있다.
개선 실시예에 따라, 통상적인 로 대신에 제조 라인 내로 회동될 수 있거나, 또는 삽입될 수 있는 테이블 롤러 캡슐부가 제공된다.
조압연기열의 후방에는 코일 박스를 배치할 수 있다.
적어도 하나의 유도 가열 장치 또는 슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 적어도 하나의 장치는 슬래브의 이송 방향에 대해 횡방향으로 변위 가능하게 배치될 수 있다. 이런 경우 유도 가열 장치 또는 화염 직접 충돌 장치를 대체할 수 있도록 슬래브의 이송 방향에 대해 횡방향으로 변위 가능하게 배치되는 적어도 하나의 통상적인 로가 제공될 수도 있다.
개선 실시예에 따라 조압연기열 전방에 배치되는 제1 로는 슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치를 포함하거나, 또는 부분적으로 유도 가열 장치로 구성된다.
조압연기열은 장치에 관한 실시예에 따라 제1 로가 존재하지 않는 조건에서 주조 시스템 직후에 배치될 수 있다.
제1 로 또는 제2 로의 부재들은 이송장치로서 형성될 수 있다. 이와 관련하여 바람직하게는, 1- 또는 2-스트랜드 연속 주조 시스템의 주요 이송 라인 옆의 로에서 박슬래브 또는 변형된 박슬래브의 보관을 가능하게 하기 위해, 이송장치는 진자 왕복형 또는 횡단형 이송장치로서, 또는 코일 이송장치로서 형성된다.
로는 예컨대 롤 교체 중에 생산 완충부로서 이용할 수 있다. 또한, 야금학적인 이유(예: 용해분리의 보상, 석출물 용해)에서 다듬질 압연 이전에 승온된 온도에서 슬래브를 목표한 바대로 유지할 수 있도록 하는 로가 제공된다.
슬래브의 변형 전에 고압 디스케일링 수단이 배치될 수 있다. 이런 수단은 바람직하게는 400과 600bar 사이의 압력을 이용한 작동에 적합하게 형성된다.
또한, 본원의 장치는 교정 롤 또는 홀딩다운 롤 및/또는 선단 굽힘 현상 식별을 위한 카메라를 포함할 수 있다. 이 경우 교정 또는 홀딩다운 롤 및/또는 카메라는 바람직하게는 유도 가열 장치 전방에 배치된다.
선단 굽힘 현상을 해결하기 위해, 본 발명에 따른 장치의 모든 변형예에서는 적어도 하나의 크롭 전단기(crop shear)가 (유도 가열 장치 후방 대신에) 유도 가열 장치 직전에 배치될 수 있다.
또한, 2개의 크롭 전단기가 그 사이에 롤 스탠드가 개재되지 않은 조건으로 연속해서 배치될 수도 있다. 이와 관련하여 두개의 크롭 전단기는 서로 다른 구조로 형성될 수 있으며, 그럼으로써 변형된 박슬래브의 상이한 이송 속도에 맞춰 조정하기 위해 일측 전단기 또는 타측 전단기를 개별적으로 이용할 수 있다.
본 발명의 개념은 공지된 CSP 기술에 적합하게 맞추어져 있다. 다음은 박슬래브-박스트립-연속 주조 및 압연 시스템에 대한 설명이다. 이런 시스템은, 연속 주조 시스템 및 압연기열과 그들이 온도 제어 장치가 전체 시스템에 의해 강하게 연계된다면, 열간 압연 스트립의 효율적인 생산을 가능하게 한다. 다시 말해 통상적인 열간 압연 스트립 압연기열에서의 작동 방식에 따라 주조 후에 박슬래브가 다시 다소 가열되어 조압연 되거나, 또는 주조 온도를 이용하는 조건에서 조압연 되고, 그런 다음 두 번째로 상대적으로 더욱 높은 온도로 가열되며, 이어서 다듬질 압연 된다.
CSP 시스템에서의 생산은 매우 경제적인 방법을 나타내며, 조직 생성과 관련하여서도 몇 가지 장점을 제공하기 때문에, 제안한 접근법을 이용하면 상기 기술의 장점으로 실리콘 강재 스트립 및 다상조직 강재의 생산 시에도 효과적인 결과를 얻을 수 있다. 그렇게 함으로써 CSP 시스템 및 공정 안전성의 기본적인 장점과 관련하여 바람직한 관계가 달성된다.
도면에는 본 발명의 실시예들이 도시되어 있다.
도 1은 주조기, 제1 로, 조압연기열, 제2 로 및 다듬질 압연기열이 구비된 본 발명의 제1 실시예에 따른 연속 주조 및 압연 시스템을 도시한 개략도이다.
도 2는 도 1의 연속 주조 및 압연 시스템의 다른 실시예를 도시한 개략도이다.
도 3은 도 1의 연속 주조 및 압연 시스템의 또 다른 실시예를 도시한 개략도이다.
도 4는 다른 실시예에 따른 연속 주조 및 압연 시스템의 제2 로를 도시한 개략도이다.
도 5는 또 다른 실시예에 따른 연속 주조 및 압연 시스템의 제2 로를 도시한 개략도이다.
도 6은 주조기 및 조압연기열이 직렬로 배치되고 제1 로가 존재하지 않는 조건의 연속 주조 및 압연 시스템을 도시한 개략도이다.
<도면의 주요부분에 대한 설명>
1: 스트립 2: 주조기
3: 슬래브 3': 변형된 슬래브
4, 5: 압연기열 4: 조압연기열
5: 다듬질 압연기열 6: 제1 로
7: 제2 로(고온 로)
8: 유도 가열 장치/슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치
9: 통상적인 로 10: 통상적인 로
11: 유도 가열 장치/슬래브에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치
12: 전단기 13: 디스케일러
14: 냉각 구간 15: 권취기
F: 이송 장치 T1: 조압연 온도
T2: 다듬질 압연 전 소정의 승온 온도
도 1은 박슬래브 제조 시스템의 실시예를 개략도로 도시하고 있다. 이런 시스템에서 방향성 실리콘 강재 및 다상조직 강재로 스트립(1)을 제조하기 위한 본 발명에 따른 방법을 실시할 수 있다. 상기 시스템에는 예컨대 70mm 두께의 슬래브(3)가 주조되는 수직 주조기(2)가 제공된다. 전단기(12)에서는 원하는 슬래브 길이로 절단이 이루어진다. 이 전단기에 이어서는 제1 로(6)가 배치되되, 이 로에서는, 박슬래브(3)가 약 1,000 내지 1,200℃의 조압연 온도(T1)로 가열되고, 폭 방 향으로 소정의 온도 보상이 이루어진다.
그런 다음 하나 또는 복수의 스탠드로 구성되는 조압연기열(4)에서 조압연이 이루어지며, 그에 따라 조압연기열에서 슬래브(3)는 중간 두께로 압연 된다. 여기서는 유연하게 평활화 공형(smoothing pass)의 압연이 가능하거나, 또는 약 65%의 높은 압하(thinning)가 가능하다.
조압연 시에 주조 조직은 미세입자의 압연 조직으로 변환되기 시작한다. 조압연기열(4)의 스탠드에서 압연 속도의 선택으로, 로 유입 온도에 영향을 줄 수도 있다. 박슬래브의 전체 횡단면에 걸쳐서 가능한 균일한 성질을 달성하기 위해, 선택에 따라 조압연기열(4)에서 방향성 실리콘 강재의 조압연 시에 디스케일러(13)의 이용이 배제된다.
조압연기열(4)의 스탠드 후방에는 제2 로(7)가 보온 로 또는 온도 보상 로의 형태로 배치된다. 제2 로(7)는 최소한 변형된 박슬래브를 수용할 수 있도록 많은 공간을 제공한다. 또한, 그 공간에서는 로 내에서 사전 변형된 박슬래브의 진자 왕복 운동 내지 체류가 이루어진다. 보온 로(7) 대신에 그 공간에는 (예컨대 표준강(normal steel)의 가공을 위한) 테이블 롤러 캡슐부가 제공될 수도 있다. 이에 다른 실시예에 따라 조압연기열(4) 후방에는 코일 박스가 공간 절감형 조압연 스트립 저장부로서 배치된다.
위의 배치 구조에 이어서 유도 가열 장치(8)가 배치된다. 이 유도 가열 장치로는 박슬래브(3)가 횡단면에 걸쳐서 상대적으로 균일하게 원하는 승온 온도(T2) 로 가열될 수 있다. 방향성 실리콘 강재의 압연과 관련하여서는 유도 가열 장치(8)의 후방에서 약 1,200 내지 1,350℃의 온도 영역이 제공된다. 이런 방법으로 고온의 온도를 통해 석출물이 용해되고, 그에 따라 용해된 형태로 존재하는 원소들의 이후 재석출을 위해 바람직한 조건이 형성되며, 이는 최종 제품에서 목표하는 성질의 달성을 보장한다.
다상조직 강재의 압연 시에는 예컨대 1,150℃ 내지 1,300℃까지의 가열이 제공된다.
다시 말하면 1,150℃ 이상의 집중 가열을 위해 유도 가열 장치가 제공된다. 가열 이후에는 다듬질 압연기열(5)에서, 다시 말하면 다중 스탠드의 다듬질 롤 스테이지에서 원하는 최종 스트립 두께 및 최종 스트립 온도로 다듬질 압연이 이루어지며, 이에 이어서 냉각 구간(14)에서 스트립 냉각이 이루어지고, 최종적으로 스트립이 권취기(15) 상에 권취된다.
도시한 시스템에서 표준강을 압연할 시에는 유도 가열 장치(8) 후방에서 약 1,100 내지 1,150℃의 (정상) 온도만이, 특수한 경우에는 가능한 한 그 이하의 온도만이 필요하다. 다시 말하면 박슬래브는 유연하게 (필요에 따라) 사전 변형 공정 후에 고온의 온도, 또는 상대적으로 낮은 저온의 온도로 가열된다.
예컨대 표준강의 경제적인 가열 내지 가공을 위해, 마찬가지로 선택에 따라 유도 가열 장치(8)가 횡방향으로 변위 가능하게 형성되며, 그럼으로써 다른 실시예에 따라 유도 가열 장치(8) 대신에 (제1 로(6)와 같은) 통상적인 로가 이송 라인 내로 이송될 수 있다.
또한, 다른 실시예에 따라, 유도 가열 장치(8) 대신에 이른바 DFI 산소 연료 가열 방법(DFI: 화염 직접 충돌) 또는 통상적인 산소 연료 가열 방법을 이용하는 고온 가열이 실시된다. 이런 방법에 대해서는 EP 0 804 622 B1, 및 GIT Verlag GmbH & Co. KG(담슈타트 소재)의 간행물 Energy 01/2005, 18-19쪽에 J. v. Scheele 등이 기고한 논문 "열풍 대신 산소"뿐 아니라, GASWAERME(가스 열) International 54권 3호(2005)에 S. Ljungars 등이 기고한 논문 "산소 연료 작동 모드로 연속로의 성공적인 전환"이 참조된다.
여기서 설명되는 로는, 공기 대신 순수 산소와 기상 또는 액상 연료가 혼합되고, 화염이 부분적으로 슬래브에 직접 향하는 그런 특수한 로이다. 이는 연소 과정을 최적화할 뿐 아니라, 질소 산화물 배출을 감소시킨다. 스케일 특성도 마찬가지로 바람직하며, 이 경우 스케일 성장은 극미하다. 이런 방법으로 우수한 효율 조건에서 유도 가열에서와 유사한 높은 열 밀도가 달성된다. 또한, 연소 시에 최소의 산소 과량과 산소 부족량을 각각 조정할 수 있다.
또한, 선택에 따라, 하나의 시스템에 서로 다른 2개의 가열 시스템(유도, 화염)의 이용을 배제할 수 있도록, 조압연기열의 모든 가열 영역에 DFI 산소 연료 가열로만을, 또는 통상적인 산소 연료 가열로, 즉 고온 로만을 배치할 수도 있다. 이와 같은 해결 방법은 도 2에 도시되어 있다.
제1 로(6)에서 스케일 생성을 극미하게 유지하고 로 길이를 줄이기 위해, 본 발명의 추가 실시예에 따라서는, 주조기(2) 후방의 제1 로(6)에 (여기서는 비록 약 1,150℃의 온도만이 설정되지만) 마찬가지로 효율적인 DFI 산소 연료 가열 방법을 적용한다.
DFI 산소 연료 가열 방법은, 조압연 스탠드가 구비되지 않은 시스템 버전에서도 박슬래브 가열을 위해 바람직하게 이용된다. 이는 특히 적은 스케일이 생성되고 로 길이는 짧아야 하는 경우에 적용할 수 있다.
조압연기열(4) 후방에 특히 다양한 로를 배치하는 또 다른 실시예는 도 3, 도 4 및 도 5에 도시되어 있다.
이와 관련하여 도 3은 조압연기열(4)의 스탠드 내에서 이루어지는 사전 변형 공정 직후에 가열할 수 있도록 제공되는 유도 가열 장치(8)의 배치를 도시하고 있다. 유도 가열 장치(8)에 이어서는 통상적인 로(9)가 배치된다. 이와 같은 설정으로 고온의 온도에서 머무름(유지) 시간을 보다 연장할 수 있다. 이는 실리콘 강재 및 다상조직 강재를 위한 원하는 야금학적 성질을 설정하기 위해 제공된다.
도 4는 유도 가열이 분리되어 이루어지는 구조, 다시 말하면 이송 방향(F)에서 전방의 유도 가열 장치(8)와 후방의 유도 가열 장치(11)로 분리되는 구조를 도시하고 있되, 두 유도 가열 장치(8, 11) 사이에는 통상적인 로(9)가 배치된다.
도 5는 사전 변형 그룹 후방에서 통상적인 로(9 및 10)가 분리되어 있는 구조를 도시하고 있되, 통상적인 로들 사이에는 유도 가열 장치(8)가 개재되어 있다. 이 경우 유도 가열 장치(8) 대신에 DFI 산소 연료 가열 장치가 제공될 수도 있다. 여기서는 사전 변형 그룹 후방에서 머무름 시간이 계속해서 연장될 수 있다.
온도가 상승한 조건에서 로 내 보관 시간이 연장될 수 있도록 하기 위해, 추가 저장부로서 주요 이송 라인 옆에 이송장치 및 로들이 제공된다.
제안되는 시스템 설정은 사전 변형 그룹 후방에 고온 로의 배치 가능성을 나타내는 것이다. 이때 고온 로는 유도 가열 장치와, 또는 DFI 산소 연료 가열 기술이 적용되는 특수 로와 통상적인 로가 조합되는 구조로 구성된다. 그로 인해 정상적인 재료가 제조되지만, 특수한 재료, 특히 방향성 실리콘 강재도 제조된다. 다시 말하면 이런 박슬래브 제조 시스템에서 온도 제어가 유연하게 조정되며, 그럼으로써 여기서는 특수한 방향성 실리콘 강재뿐 아니라, 예컨대 연질의 C 강 또는 미세 합금된 강과 같은 표준강도 압연할 수 있게 된다.
언급한 바와 같이 사전 변형 공정과 다듬질 압연 공정 사이에 통상적인 로들, 테이블 롤러 캡슐부, 특수 로들 및/또는 유도 가열 장치를 임의의 순서로 배치할 수 있다. 유도 가열 장치는 선택에 따라 횡방향으로 변위할 수 있으며, 그럼으로써 통상적인 로와의 교체를 개시할 수 있다.
사전 변형 공정 후방에서 실시하는 로 내에서의 온도 제어는 제조되는 재료(방향성 실리콘 강재, 다상조직 강재 또는 표준강)에 따라 개별적으로 조정할 수 있다.
예비 성형 공정 직전에 실시하는 방향성 강재의 디스케일링 공정은 (설령 실시한다고 하더라도) 바람직하게는 50㎥/h/m 이하의 적은 수량과 400 내지 600bar의 고압 조건에서 개시된다.
공정 제어(주조 속도, 사전 변형 시 압연 속도, 트랙킹)를 통해서는, 로 유입 온도에 영향을 주고, 사전 변형 그룹 후방에서 로 내 머무름 시간을 제어한다.
DFI 산소 연료 가열로는 선택에 따라 주조기(2)의 직후에서 박슬래브를 가열 하기 위해서도 제공되는데, 더욱 정확하게 말하면 사전 변형 공정이 이루어지거나, 또는 그렇지 않은 CSP 시스템용으로 제공된다.
도 6은 박슬래브 제조 시스템의 다른 실시예를 개략적으로 도시하고 있다. 여기서는 제1 로(제1 압연기열(4)의 전방)에서의 가열은 배제되며, 그 대신에 주조 열이 활용된다. 주조 시스템(2) 직후에서는, 라인 내 고압 디스케일링 공정(13) 후에 박슬래브(3)는 약 1,000℃ 내지 1,200℃의 온도(T1)로 조압연기열(4)에서 압연 된다. 유입 온도(T1)의 제어는 연속 주조 냉각 및 주조 속도의 조정에 의해 이루어진다. 이런 버전의 경우, 주조 시스템과 조압연 그룹이 결합된다. 원하는 중간 스트립 길이에 도달할 시에, 조압연기열(4) 후방의 전단기(12)에서 절단이 이루어진다. 로(7)는 중간 스트립이 그 내부 공간에 위치할 수 있도록 치수화될 수 있다. 추가 가공, 즉 승온 온도(T2)로의 가열과 다듬질 압연 등은 앞서 설명한 방식으로 개시된다. 이에 다른 실시예나 또 다른 실시예에 따라 조압연기열(4) 및 전단기(12) 후방에는 공간 절감형 조압연 스트립 저장부로서 코일 박스가 배치된다.
특수한 경우로서 도시한 시스템은 추가로 대체되거나, 또는 선택에 따라 연속 작동 모드로 작동될 수 있다. 다시 말하면, 이와 같은 경우, 주조기와 조압연기열 및 다듬질 압연기열은 서로 연결되고, 압연은 주조 속도로 이루어진다. 스트립을 원하는 길이로 절단하는 절단 공정은 연속 압연 시에 권취기 직전에 개시된다. 롤 교환을 위해서는 앞서 연속 작동 모드에서 배치 작동 모드(batch operation)로 전환된다. 롤 교환을 위해 주조 속도는 감소되고, 그리고/또는 다듬 질 압연기열 유입 속도는 증가할 수 있다.
손상으로부터 유도 가열 장치의 기계적인 보호와 관련하여, 선단 굽힘 현상을 방지할 수 있도록 사전 변형 공정 후방 또는 유도 가열 장치 전방에 교정 롤 또는 홀딩다운 롤 및/또는 선단 굽힘 현상 식별용 카메라를 제공하고, 조압연 스탠드에는 서로 다른 지름을 갖는 작업 롤들을 제공하고 그 작업 롤의 회전 속도에 개별적으로 영향을 줄 수 있다.
이에 다른 실시예에 따라, 앞서 설명한 시스템에서는 자연히 이미 언급한 바와 같이 또 다른 재료도 가공할 수 있다.
그러나 재료에 따라 온도 제어를 적합하게 조정하고 다듬질 압연기열(5) 전방에서는 소정의 온도(T2)를 서로 다르게 설정하며, 그리고 설명한 컴포넌트들을 제2 로(7)에서 이용하거나 활성화시켜야 한다.
표준강의 경우 제2 로(7)는 특히 보온 로로서 기능하는 반면에, 실리콘 강재와, 추가로 다양한 미세 합금된 강재 또는 다상조직 강재의 경우는 조압연기열 이후에 제2 로(7)에서 소정의 승온 온도(예: 1,150℃ 이상에서 1,350℃까지)가 설정되며, 그에 따라 성질에 긍정적인 영향을 미치게 된다. 다시 말하면, 본 발명과 승온된 중간 온도(T2)의 조정 각각은 실리콘 강재에만 국한되는 것이 아니라, 미세 합금된 강재와 다상조직 강재에도 제공될 수 있다.

Claims (40)

  1. 강재로써, 바람직하게는 실리콘 강재로써, 특히 방향성 실리콘 강재로써, 또는 다상조직 강재나 이 다상조직 강재에 상응하게 높은 합금 함량을 함유하는 강재로써 스트립(1)을 제조하기 위한 방법으로서, 우선 주조기(2)에서 슬래브(3)가 주조되되, 이 슬래브는 이어서 적어도 하나의 압연기열(4, 5)에서 스트립(1)으로 압연 되며, 그리고 상기 적어도 하나의 압연기열(4, 5)의 전방 및/또는 후방의 적어도 하나의 로(6, 7)에서 상기 슬래브(3)의 가열이 이루어지는, 상기 스트립(1)을 제조하기 위한 방법에 있어서,
    상기 슬래브(3)는 상기 주조기(2) 후방과 조압연기열(4) 전방의 제1 로(6)에서 조압연 온도(T1)로 가열되거나, 또는 상기 슬래브(3)는 주조 열이 활용되고 상기 제1 로(6)가 존재하지 않는 조건에서 상기 조압연기열(4) 내에 도달하고, 그런 다음 상기 슬래브(3)는 상기 조압연기열(4)에서 압연되고, 상기 슬래브는 상기 조압연기열(4) 후방의 제2 로(7)에서 상기 조압연 온도(T1)보다 더욱 높은 소정의 온도(T2)로 가열되며, 그런 후에 상기 슬래브(3)는 다듬질 압연기열(5)에서 최종 스트립 두께로 압연되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 조압연 온도(T1)는 1,000℃와 1,200℃ 사이인 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 소정의 승온 온도(T2)는 1,150℃와 1,350℃ 사이인 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  4. 제3항에 있어서, 실리콘 강재를 가공하는 경우 상기 승온 온도(T2)는 1,200℃ 이상인 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  5. 제3항에 있어서, 다상조직 강재를 가공하는 경우 상기 승온 온도(T2)는 1,300℃ 이하인 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  6. 제1항 내지 제3항 또는 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 스트립(1)은 다상조직 강재를 가공하는 경우, 합금 원소들(용해분리)의 불균일한 분포가 적어도 부분적으로, 바람직하게는 완전하게 분해될 때까지, 사전 설정된 머무름 시간 동안 승온된 온도(T2)에서, 바람직하게는 1,150℃ 내지 1,300℃에서 유지되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  7. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 스트립(1)은 방향성 실리콘 강재를 가공하는 경우, 다양한 형식의 석출물이 적어도 부분적으로, 바람직하게는 완전하게 용해될 때까지, 사전 설정된 머무름 시간 동안 승온된 온도(T2)에서, 바람직하게는 1,200℃ 내지 1,350℃에서 유지되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  8. 제6항 또는 제7항에 있어서, 상기 스트립(1)은 사전 설정된 머무름 시간 동안 주요 이송 라인 내부 또는 그 옆에 제공되는 이송장치 또는 로에서 보관되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 소정의 승온된 온도(T2)로의 가열은 적어도 부분적으로 유도 가열 장치에 의해 이루어지는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  10. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 소정의 승온된 온도(T2)로의 가열은 적어도 부분적으로 상기 슬래브(3)에 화염을 직접 충돌시킴으로써 이루어지는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  11. 제10항에 있어서, 상기 슬래브(3)에 대한 화염 직접 충돌은 적어도 75%의 산소를 함유하고 기상 또는 액상 연료가 혼합되는 가스 제트에 의해 이루어지는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 슬래브(3)의 압연은 배치 작동 모드에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  13. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 슬래브(3)의 압연은 연속 작동 모드에서 압연할 최종 두께, 주조 속도 및 재료에 따라 이루어지는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  14. 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서, 주조, 제1 온도(T1)에서의 조압연, 이에 이어서 승온된 온도(T2)로의 가열, 및 다듬질 압연과 같은 단계들을 포함하는 작동 방법이 실리콘 강재뿐 아니라, 미세 합금된 강재 및 다상조직 강재에서도 실시되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법.
  15. 실리콘 강재로써, 특히 방향성 실리콘 강재로써, 또는 다상조직 강재로써 스트립(1)을 제조하기 위한 장치로서, 이 장치는 슬래브(3)를 주조하는데 이용되는 주조기(2)와, 또한 스트립(1)을 압연하는데 이용할 수 있는 적어도 하나의 압연기열(4, 5)을 포함하되, 상기 적어도 하나의 압연기열(4, 5)의 전방 및/또는 후방에는 상기 슬래브(3)를 가열하기 위한 로(6, 7)가 배치되는, 특히 제1항 내지 제14항 중 어느 한 항에 따르는 스트립(1)을 제조하기 위한 방법을 실행하기 위한 상기 스 트립(1)을 제조하기 위한 장치에 있어서,
    상기 주조기(2)와 조압연기열(4) 사이에 제1 로(6)가 배치되고, 이 제1 로에 의해서는 상기 슬래브(3)가 조압연 온도(T1)로 가열되거나, 또는 대체되는 방법으로 (로를 이용하지 않으면서) 주조 온도(T1)가 이용될 수 있고, 상기 조압연기열(4) 후방과 다듬질 압연기열(5) 전방에 제2 로(7)가 배치되고, 이 제2 로에 의해서는 상기 슬래브(3)가 다듬질 전에 소정의 온도(T2)로 가열될 수 있되, 상기 제2 로(7)는 고온 로로서 형성되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  16. 제15항에 있어서, 상기 제2 로(7)는 유도 가열 장치(8)를 포함하는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  17. 제15항에 있어서, 상기 제2 로(7)는 상기 슬래브(3)에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치(8)를 포함하는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  18. 제15항 내지 제17항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제2 로(7)는 통상적인 로(9)를 포함하는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  19. 제18항에 있어서, 상기 슬래브(3)의 이송 방향(F)에서 우선 통상적인 로(9)가 배치되고, 그런 다음 유도 가열 장치(8) 또는 상기 슬래브(3)에 화염을 직접 충 돌시키기 위한 장치(8)가 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  20. 제18항에 있어서, 상기 슬래브(3)의 이송 방향(F)에서 우선 유도 가열 장치(8) 또는 상기 슬래브(3)에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치(8)가 배치되고, 그런 다음 통상적인 로(9)가 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  21. 제18항에 있어서, 상기 슬래브(3)의 이송 방향(F)에서 우선 통상적인 로(9)가 배치되고, 그런 다음 유도 가열 장치(8) 또는 상기 슬래브(3)에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치(8)가 배치되고, 그런 후에 또다시 추가의 통상적인 로(10)가 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  22. 제18항에 있어서, 상기 슬래브(3)의 이송 방향(F)에서 우선 유도 가열 장치(8) 또는 상기 슬래브(3)에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치(8)가 배치되고, 그런 다음 통상적인 로(9)가 배치되고, 그런 후에 또다시 추가의 유도 가열 장치(11) 또는 상기 슬래브(3)에 화염을 직접 충돌시키기 위한 장치(11)가 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  23. 제15항 내지 제22항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 로(6) 전방에 전단 기(12)가 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  24. 제15항 내지 제23항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 압연기열(4)은 단 하나의 롤 스탠드로 구성되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  25. 제15항 내지 제23항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 압연기열(4)은 복수의 롤 스탠드로 구성되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  26. 제15항 내지 제25항 중 어느 한 항에 있어서, 통상적인 로(9) 대신에, 또는 상기 유도 가열 장치(8) 대신에 제조 라인 내로 회동 가능하거나, 또는 유입될 수 있는 테이블 롤러 캡슐부가 제공되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  27. 제15항 내지 제26항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 조압연기열(4) 후방에 코일 박스가 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  28. 제15항 내지 제27항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 적어도 하나의 유도 가열 장치(8) 또는 상기 슬래브(3)에 화염을 직접 충돌시키기 위한 상기 적어도 하나의 장치(8)는 상기 슬래브(3)의 이송 방향(F)에 대해 횡방향으로 변위 가능하게 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  29. 제28항에 있어서, 상기 유도 가열 장치(8) 또는 화염 직접 충돌 장치(8)를 대체할 수 있도록, 상기 슬래브(3)의 이송 방향(F)에 대해 횡방향으로 변위 가능하게 배치되는 적어도 하나의 통상적인 로가 제공되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  30. 제15항 내지 제29항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 조압연기열(4) 전방에 배치되는 제1 로(6)는 슬래브에 화염을 직접 또는 간접적으로 충돌시키기 위한 장치를 포함하고, 상기 제1 로에서는 산소-연료 혼합물이 이용되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  31. 제15항 내지 제30항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 조압연기열(4)은 상기 제1 로(6)가 존재하지 않는 조건에서 상기 주조 시스템(2) 직후에 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  32. 제15항 내지 제31항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 로(6) 또는 상기 제2 로(7)의 부재들이 이송장치로서 형성되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  33. 제32항에 있어서, 1-스트랜드 연속 주조 시스템 또는 2-스트랜드 연속 주조 시스템의 주요 이송 라인 옆에 제공되는 로에서 박슬래브 내지 변형된 박슬래브의 보관을 가능하게 할 수 있도록 상기 이송장치는 진자 왕복형 또는 횡단형 이송장치로서, 또는 코일 이송장치로서 형성되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  34. 제15항 내지 제33항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 슬래브(3)의 사전 변형 공정 전방에 고압 디스케일링을 위한 수단이 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  35. 제34항에 있어서, 상기 고압 디스케일링 수단은 400과 600bar 사이의 압력을 이용하는 작동 모드에 적합하게 형성되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  36. 제15항 내지 제35항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 장치는 또한 교정 롤 또는 홀딩다운 롤 및/또는 선단 굽힘 현상 식별용 카메라를 포함하는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  37. 제36항에 있어서, 상기 교정 롤 또는 홀딩다운 롤 및/또는 상기 카메라는 유도 가열 장치(8) 전방에 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  38. 제37항에 있어서, 적어도 하나의 크롭 전단기가 상기 유도 가열 장치(8) 직전에 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  39. 제38항에 있어서, 2개의 크롭 전단기가 자체 사이에 롤 스탠드가 개재되지 않은 조건에서 연속해서 배치되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
  40. 제39항에 있어서, 상기 두개의 크롭 전단기는 서로 다른 구조로 형성되는 것을 특징으로 하는 스트립(1)을 제조하기 위한 장치.
KR1020097023781A 2007-07-21 2008-07-21 실리콘 강재 또는 다상조직 강재의 스트립을 제조하기 위한 방법 및 그 장치 KR20100006565A (ko)

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102007034124.7 2007-07-21
DE102007034124 2007-07-21
DE102007035149.8 2007-07-25
DE102007035149 2007-07-25
DE102008029581.7 2008-06-21
DE102008029581A DE102008029581A1 (de) 2007-07-21 2008-06-21 Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Bändern aus Silizum-Stahl oder Mehrphasenstahl

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20100006565A true KR20100006565A (ko) 2010-01-19

Family

ID=40149245

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020097023781A KR20100006565A (ko) 2007-07-21 2008-07-21 실리콘 강재 또는 다상조직 강재의 스트립을 제조하기 위한 방법 및 그 장치

Country Status (14)

Country Link
US (1) US8137485B2 (ko)
EP (1) EP2171103A1 (ko)
JP (1) JP2010534137A (ko)
KR (1) KR20100006565A (ko)
CN (1) CN101809173A (ko)
AR (1) AR067868A1 (ko)
AU (1) AU2008280462A1 (ko)
BR (1) BRPI0812549B1 (ko)
CA (1) CA2687434A1 (ko)
DE (1) DE102008029581A1 (ko)
MX (1) MX2009012654A (ko)
RU (1) RU2435657C2 (ko)
TW (1) TW200927313A (ko)
WO (1) WO2009012963A1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20140029493A (ko) * 2011-05-20 2014-03-10 지멘스 브이에이아이 메탈스 테크놀로지스 게엠베하 열간 압연 이전에 강 스톡을 제조하는 방법 및 장치

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT507475B1 (de) * 2008-10-17 2010-08-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl
DE102009036378A1 (de) 2009-08-06 2011-02-17 Sms Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines mikrolegierten Stahls, insbesondere eines Röhrenstahls
IT1400002B1 (it) 2010-05-10 2013-05-09 Danieli Off Mecc Procedimento ed impianto per la produzione di prodotti laminati piani
IT1405344B1 (it) * 2010-06-14 2014-01-03 Danieli Off Mecc Linea di laminazione e relativo procedimento
IT1400629B1 (it) * 2010-06-22 2013-06-14 Danieli Off Mecc Procedimento ed impianto di colata e laminazione per realizzare prodotti laminati metallici lunghi
DE102010063279A1 (de) * 2010-12-16 2012-06-21 Sms Siemag Ag Walzstraße zur Röhrenstahl- und Dünnbanderzeugung
AT511429B1 (de) * 2011-06-10 2012-12-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur vorbehandlung eines walzguts vor dem warmwalzen
AT511674B1 (de) * 2011-06-24 2013-04-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Inbetriebnahme einer fertigwalzstrasse in einer giess-walz-verbundanlage
JP5790276B2 (ja) * 2011-08-08 2015-10-07 東芝三菱電機産業システム株式会社 方向性電磁鋼板の製造ライン及び誘導加熱装置
KR101376565B1 (ko) * 2011-12-15 2014-04-02 (주)포스코 연속 소둔라인 급냉대의 스트립 온도제어 방법 및 장치
TWI552812B (zh) 2012-01-25 2016-10-11 Sms Group Gmbh 製造金屬帶的方法與設備
CN102764761B (zh) * 2012-07-26 2015-02-25 武汉钢铁(集团)公司 难加工材料近终成形制造方法
US20170002439A1 (en) * 2014-01-17 2017-01-05 Danieli & C. Officine Meccaniche Spa Plant and method for the production of metal
JP6152839B2 (ja) * 2014-10-09 2017-06-28 Ｊｆｅスチール株式会社 熱延鋼板の製造設備および製造方法
DE102015216512A1 (de) 2015-08-28 2017-03-02 Sms Group Gmbh Anlage nach dem CSP-Konzept sowie Verfahren zum Betreiben einer solchen Anlage
MX2019001962A (es) * 2016-08-18 2019-11-28 Karsten Mfg Corp Tratamiento termico localizado.
DE102016216727A1 (de) 2016-09-05 2018-03-08 Sms Group Gmbh Im Endlosbetrieb betreibbare Produktionsanlage und Verfahren zum Betrieb der Produktionsanlage im Störfall
JP6684968B2 (ja) 2016-11-10 2020-04-22 エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング 連続鋳造圧延設備内において、金属的なストリップを製造するための方法
IT201800004170A1 (it) * 2018-04-03 2019-10-03 Impianto di colata continua e laminazione per la produzione di prodotti metallurgici
DE102019207459A1 (de) * 2018-05-23 2019-11-28 Sms Group Gmbh Gieß-Walzanlage für den Batch- und Endlosbetrieb
WO2021038108A1 (de) * 2019-08-30 2021-03-04 Sms Group Gmbh Verfahren zur wärmebehandlung eines stahlvorproduktes
US20230056053A1 (en) * 2019-12-11 2023-02-23 Sms Group Gmbh Modular rolling train, particularly hot rolling train, preferably in conjunction with an upstream casting facility
DE102021211339A1 (de) * 2020-10-13 2022-04-14 Sms Group Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung von warmgewalzten Metallbändern
CN112337968B (zh) * 2020-10-29 2023-02-03 中冶南方工程技术有限公司 一种多功能热轧板带生产机组及其生产方法
CN113020283B (zh) * 2021-03-18 2023-01-17 鞍钢股份有限公司 一种取向硅钢热轧钢带的板形控制方法
DE102022208498A1 (de) 2022-08-16 2024-02-22 Sms Group Gmbh Verfahren zum Herstellen metallischer Bänder durch Gießwalzen

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1270728A (en) 1985-02-25 1990-06-26 Armco Advanced Materials Corporation Method of producing cube-on-edge oriented silicon steel from strand cast slabs
JPS6289501A (ja) * 1985-10-14 1987-04-24 Nippon Kokan Kk <Nkk> スケ−ルフリ−鋳造圧延設備
JP2726919B2 (ja) 1988-05-26 1998-03-11 マンネスマン・アクチエンゲゼルシャフト 連続鋳造により帯鋼又は板鋼を連続製造する方法及び装置
JPH02121704A (ja) 1988-11-01 1990-05-09 Nkk Corp 電磁鋼板の熱間圧延方法
US4898628A (en) 1989-01-19 1990-02-06 Armco Advanced Materials Corporation Hot working method for producing grain oriented silicon steel with improved glass film formation
CA2020933C (en) * 1989-07-12 1993-12-21 Kishio Mochinaga Method of hot rolling continuously cast grain-oriented electrical steel slab
JPH0763725B2 (ja) * 1991-03-29 1995-07-12 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板の連続式熱間圧延設備列
JP3536304B2 (ja) * 1992-01-07 2004-06-07 Ｊｆｅスチール株式会社 表面性状に優れ、磁気特性の安定した方向性けい素鋼板の製造方法
DE4234455A1 (de) * 1992-10-13 1994-04-14 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Anlage zum Auswalzen von Warmbreitband aus stranggegossenen Dünnbrammen
SE9400807D0 (sv) 1994-03-09 1994-03-09 Aga Ab Behandling av stål
JP3174457B2 (ja) 1994-05-17 2001-06-11 株式会社日立製作所 連鋳直結熱間圧延設備およびその圧延方法
DE19524082B4 (de) 1995-07-01 2004-02-26 Sms Demag Ag Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband
JPH10291016A (ja) * 1997-02-21 1998-11-04 Nkk Corp 熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延方法
JPH1133601A (ja) * 1997-07-16 1999-02-09 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 圧延設備
DE19745445C1 (de) 1997-10-15 1999-07-08 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech mit geringem Ummagnetisierungsverlust und hoher Polarisation
US6749693B2 (en) 2001-09-13 2004-06-15 Ak Properties Method of producing (110)[001] grain oriented electrical steel using strip casting
ITMI20021996A1 (it) * 2002-09-19 2004-03-20 Giovanni Arvedi Procedimento e linea di produzione per la fabbricazione di nastro a caldo ultrasottile sulla base della tecnologia della bramma sottile
TWI248977B (en) * 2003-06-26 2006-02-11 Nippon Steel Corp High-strength hot-rolled steel sheet excellent in shape fixability and method of producing the same
PL1662010T3 (pl) * 2004-11-24 2009-06-30 Giovanni Arvedi Walcowana na gorąco taśma ze stali magnetycznej, szczególnie nadająca się do produkcji elektromagnetycznych elementów uwarstwionych
PL1752548T3 (pl) 2005-08-03 2017-08-31 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Sposób wytwarzania taśmy elektrotechnicznej o zorientowanych ziarnach

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20140029493A (ko) * 2011-05-20 2014-03-10 지멘스 브이에이아이 메탈스 테크놀로지스 게엠베하 열간 압연 이전에 강 스톡을 제조하는 방법 및 장치

Also Published As

Publication number Publication date
JP2010534137A (ja) 2010-11-04
BRPI0812549A2 (pt) 2015-09-01
RU2435657C2 (ru) 2011-12-10
EP2171103A1 (de) 2010-04-07
CN101809173A (zh) 2010-08-18
DE102008029581A1 (de) 2009-01-22
WO2009012963A1 (de) 2009-01-29
RU2010106017A (ru) 2011-08-27
CA2687434A1 (en) 2009-01-29
US20100116380A1 (en) 2010-05-13
US8137485B2 (en) 2012-03-20
AR067868A1 (es) 2009-10-28
MX2009012654A (es) 2009-12-14
BRPI0812549B1 (pt) 2019-12-31
AU2008280462A1 (en) 2009-01-29
TW200927313A (en) 2009-07-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20100006565A (ko) 실리콘 강재 또는 다상조직 강재의 스트립을 제조하기 위한 방법 및 그 장치
RU2393240C1 (ru) Способ и установка для изготовления проката в виде горячекатаной полосы из кремнистой стали на базе тонких слябов
RU2320431C2 (ru) Способ и производственная линия для получения сверхтонких горячекатаных полос из тонких слябов
AU2006312735B2 (en) Method for producing a hot-rolled steel strip and combined casting and rolling installation for carrying out the method
EP0787541B1 (en) Method of manufacturing seamless steel pipes and manufacturing equipment therefor
RU2491356C1 (ru) Способ и устройство для получения микролегированной стали, в частности трубной стали
CN101391264B (zh) 一种薄中板连铸连轧生产的工艺方法
CN102671940B (zh) 低牌号无取向硅钢精轧过程相变的轧制方法
RU2537629C2 (ru) Способ и устройство для изготовления металлической полосы бесслитковой прокаткой
KR100373793B1 (ko) 냉간압연제품의특성을가진강판의제조방법및제조장치
JP2006272441A (ja) 鋼帯の熱間圧延方法及び熱間圧延ライン
JP7095071B2 (ja) 金属帯材および板材のマルチモード製造のためのプラントおよび方法
KR20180097725A (ko) 열연 강대의 제조 설비열 및 열연 강대의 제조 방법
JP2004167523A (ja) 熱間圧延方法および熱間圧延ライン
JP2844924B2 (ja) 継目無鋼管の製造方法およびその製造設備
KR20080056773A (ko) 용액 연속성 상태로 스틸 스트립을 제조하기 위한 방법 및플랜트

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application