BRPI0518414B1 - Dispositivo para troca de calor para gases com teor de ácido - Google Patents

Dispositivo para troca de calor para gases com teor de ácido Download PDF

Info

Publication number
BRPI0518414B1
BRPI0518414B1 BRPI0518414-2A BRPI0518414A BRPI0518414B1 BR PI0518414 B1 BRPI0518414 B1 BR PI0518414B1 BR PI0518414 A BRPI0518414 A BR PI0518414A BR PI0518414 B1 BRPI0518414 B1 BR PI0518414B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
common
exhaust gas
fact
flow channel
turbulence
Prior art date
Application number
BRPI0518414-2A
Other languages
English (en)
Inventor
Bernd Grünenwald
Wolfgang Knödler
Original Assignee
Behr Gmbh & Co. Kg
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Behr Gmbh & Co. Kg filed Critical Behr Gmbh & Co. Kg
Publication of BRPI0518414A2 publication Critical patent/BRPI0518414A2/pt
Publication of BRPI0518414B1 publication Critical patent/BRPI0518414B1/pt

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
    • F02B29/04—Cooling of air intake supply
    • F02B29/045—Constructional details of the heat exchangers, e.g. pipes, plates, ribs, insulation, materials, or manufacturing and assembly
    • F02B29/0462—Liquid cooled heat exchangers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F13/00—Inhibiting corrosion of metals by anodic or cathodic protection
    • C23F13/02—Inhibiting corrosion of metals by anodic or cathodic protection cathodic; Selection of conditions, parameters or procedures for cathodic protection, e.g. of electrical conditions
    • C23F13/06—Constructional parts, or assemblies of cathodic-protection apparatus
    • C23F13/08—Electrodes specially adapted for inhibiting corrosion by cathodic protection; Manufacture thereof; Conducting electric current thereto
    • C23F13/12—Electrodes characterised by the material
    • C23F13/14—Material for sacrificial anodes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F13/00—Inhibiting corrosion of metals by anodic or cathodic protection
    • C23F13/02—Inhibiting corrosion of metals by anodic or cathodic protection cathodic; Selection of conditions, parameters or procedures for cathodic protection, e.g. of electrical conditions
    • C23F13/06—Constructional parts, or assemblies of cathodic-protection apparatus
    • C23F13/08—Electrodes specially adapted for inhibiting corrosion by cathodic protection; Manufacture thereof; Conducting electric current thereto
    • C23F13/16—Electrodes characterised by the combination of the structure and the material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
    • F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
    • F02M26/22—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories with coolers in the recirculation passage
    • F02M26/29—Constructional details of the coolers, e.g. pipes, plates, ribs, insulation or materials
    • F02M26/32—Liquid-cooled heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
    • F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
    • F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
    • F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
    • F02B29/04—Cooling of air intake supply
    • F02B29/0406—Layout of the intake air cooling or coolant circuit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
    • F02M26/02—EGR systems specially adapted for supercharged engines
    • F02M26/04—EGR systems specially adapted for supercharged engines with a single turbocharger
    • F02M26/06—Low pressure loops, i.e. wherein recirculated exhaust gas is taken out from the exhaust downstream of the turbocharger turbine and reintroduced into the intake system upstream of the compressor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
    • F28D2021/0082—Charged air coolers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D21/0001—Recuperative heat exchangers
    • F28D21/0003—Recuperative heat exchangers the heat being recuperated from exhaust gases
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

dispositivo para troca de calor para gases com teor de ácido. a presente invenção refere-se a dispositivo para troca de calor entre um gás com teor de ácido e um meio trocador de calor com ao menos um canal de fluxo para o gás com teor de ácido que consiste essencialmente em alumínio e/ou em uma liga de alumínio.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para DISPOSITIVO PARA TROCA DE CALOR PARA GASES COM TEOR DE ÁCIDO.
[001] A presente invenção refere-se a um dispositivo para troca de calor entre um gás com um teor de ácido e um agente de troca de calor com ao menos um canal de fluxo com o gás com teor de ácido. Além disso, a presente invenção abrange um dispositivo para a alimentação de ar de combustão até o motor de combustão com uma linha aspirante com um elemento de compressão, uma tubulação de ar de carga e um resfriador de ar de carga, integrado na tubulação de ar de carga, com ao menos um canal de fluxo para ar de carga, sendo que o ar de combustão pode ser misturado na linha de aspiração ou na linha de ar de carga com gás de escape proveniente de uma linha de gás de gás de escape, podendo em seguida ser conduzida através do resfriador de ar de carga.
[002] Em dispositivos deste tipo, por exemplo, sistemas resfriados a ar ou também resfriados por meio de resfriamento, especialmente resfriador de ar de carga que são atravessados pelo fluxo, por exemplo, de gás de escape reciclado, no caso, de uma reciclagem de escape de gás de baixa pressão, no caso, de motores diesel, em consequência das temperaturas relativamente reduzidas, situadas abaixo do ponto de orvalho das substâncias com teor de gás apresentam problemas de corrosão no resfriador de ar de carga, já que, por exemplo, condensado de gás de escape com ácido sulfúrico e eventualmente também cloretos do ar aspirado se acumulam. Por esta razão, resfriadores de ar de carga para estes casos de utilização geralmente são produzidos de aços inoxidáveis.
[003] Eventualmente constitui objetivo da presente invenção aperfeiçoar dispositivos da espécie inicial citada, especialmente configurar a sua produção mais simples e/ou a custo mais vantajoso. Es
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 6/31
2/17 sencialmente, componentes de construção essenciais de um transferidor de calor, especialmente refrigeradores de ar de carga, como tubos, fundos de tubos, caixas de ar e semelhantes dispositivos devem ser protegidos contra corrosão profunda através de um gás com teor de ácido.
[004] De acordo com a presente invenção, um dispositivo para troca de calor apresenta ao menos um de preferência dois ou mais canais de fluxo para um gás com teor de ácido, consistindo essencialmente em alumínio ou em uma liga de alumínio.
[005] Um gás com teor de ácido no contexto da presente invenção é um gás que é enriquecido intencionalmente ou não intencionalmente com aditivos sólidos e/ou líquidos que apresentam especificamente ou em solução aquosa um valor de pH inferior a 7, especialmente inferior a 5. Exemplos para um gás com teor de ácido são gases de escape que contêm especialmente óxidos sulfúricos ou ácido sulfúrico sendo este gás de escape oriundo de um motor de combustão, por exemplo, um motor diesel, ou o ar de carga de um motor de combustão depois de ter sido misturado com gás de escape reciclado.
[006] De acordo com a presente invenção, um dispositivo para alimentação de ar de combustão até o motor de combustão apresenta uma linha aspirante para ar com teor de ácido, especialmente ar ambiente, um elemento de compressão, por exemplo, um turbocompressor e uma linha de ar de carga. Na linha de ar de carga está integrado um resfriador de ar de carga com ao menos um, de preferência dois ou mais canais de fluxo para o ar de carga. Uma linha de reciclagem de gás de escape desemboca na linha de aspiração ou na linha de ar de carga diante do resfriador de ar de carga de maneira que o ar de combustão pode ser mesclado com ar de escape e esta mistura poderá ser conduzida pelo resfriador de ar de carga. Um ou vários canais de fluxo para o ar de carga consiste essencialmente em alumínio ou em uma
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 7/31
3/17 liga de alumínio.
[007] Para evitar ou retardar uma destruição de um ou de vários canais de fluxo em consequência do teor de ácido do gás, um ou vários canais de fluxo preferencialmente possuem uma proteção anticorrosiva. Preferencialmente, a proteção anticorrosiva está configurada como revestimento, chapeamento, especialmente chapeamento de solda, guarnição de turbulência e/ou nervura. Preferencialmente, um lado interno do canal de fluxo está totalmente recoberto com a proteção anticorrosiva. Eventualmente, contudo, será suficiente uma cobertura incompleta e eventualmente ligada à economia de gastos, em virtude de fissuras, poros ou fendas de revestimento ou de chapeamento. [008] De acordo com uma forma de realização, a proteção anticorrosiva apresenta regiões eletroquimicamente pobres previstas para regiões a serem protegidas, por exemplo, de um material de núcleo do canal de fluxo. No caso, não é necessariamente prevista uma cobertura completa da região a ser protegida com um material pobre, mais ao contrário também regiões parciais não pobres serão suficientes, por exemplo, na forma de guarnições, especialmente guarnições de turbulência ou nervuras. Igualmente o revestimento somente é necessário naquelas regiões que estão em contato com o gás corrosivo, sendo que especialmente é suficiente um revestimento achatado parcial. Especialmente, componentes individuais serão interligados com solda dura. Esta solda pode realizar-se especialmente em regime de vácuo ou de gás protetor com ou sem fundentes.
[009] Baseado em um diferencial de potencial eletroquímico entre as regiões a serem protegidas e uma proteção anticorrosiva menos empobrecida e correlata, a proteção anticorrosiva oxida ou corrói, porém, não as regiões mais nobres a serem protegidas. A proteção anticorrosiva serve, portanto, como anodo de sacrifício. De preferência, a proteção anticorrosiva aumenta pela sua oxidação o valor do pH do
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 8/31
4/17 gás com teor de ácido, ou seja, dos agentes ácidos neles contidos. [0010] O diferencial potencial eletroquímico entre as regiões a serem protegidas e regiões pobres da proteção anticorrosiva, está situada de preferência ao menos em 20 mV, especialmente no mínimo 50 mV. Uma proteção especialmente preferida reside em um diferencial de potencial mínimo de 100 mV.
[0011] Para assegurar uma boa proteção anticorrosiva as regiões a serem protegidas, ao menos, por áreas, as superfícies que estão em contato com um meio corrosivo estão revestidas com um metal pobre, uma fase pobre ou uma liga pobre. Alternativamente (ou adicionalmente) estas superfícies estão ligadas, conduzindo eletricidade, com uma região pobre deste tipo.
[0012] Um material do núcleo do canal de fluxo consiste preferencialmente em uma liga de alumínio da série AA3xxx, especialmente a partir de AA3003 ou de AA3005, ou seja, de uma modificação comum na construção de transferência de calor e/ou de alumínio puro (AA1xxx), especialmente AA1145 ou AA1050, ou seja, de uma modificação comum na construção de unidades de transferência de calor e/ou de uma liga de alumínio com o teor de cobre da série AA2xxx, preferencialmente de uma modificação comum na construção de instalações de transferência de calor e/ou uma liga de alumínio da série AA6xxx, especialmente de AA6063, ou seja, de uma modificação comum na construção de instalações de transferência de calor. Especialmente no caso de tubos soldados ou de outros componentes de construção soldados é desejável um teor de cobre majorado (>0,5 Peso - %). No caso de tubos extrudados estes consistem preferencialmente em uma liga de alumínio AA3xxx, preferencialmente de uma modificação comum na construção de transferência de calor ou alumínio puro AA1xxx, ou seja, de uma modificação comum na construção de transferência de calor.
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 9/31
5/17 [0013] Como material pobre, ou seja, comum está previsto preferencialmente zinco. No caso, de uma liga ou fase comum esta apresenta preferencialmente um teor de zinco, estanho, índio e/ou vanádio. [0014] De acordo com uma configuração preferida no canal de fluxo estão previstas guarnições de turbulência e/ou nervuras, que por um lado aperfeiçoam o grau de eficácia e por outro lado servem de anodo de sacrifício de maneira que inicialmente as guarnições de turbulência/nervuras corroem antes de em seguida ser atacado o material do núcleo.
[0015] Em uma forma de realização preferida, o canal de fluxo e a guarnição/nervura não são chapeados quando então a guarnição/nervura forma a proteção anticorrosiva. Em variantes vantajosas ou o canal de fluxo ou a guarnição/nervura ou ambos possuem um chapeamento de solda de maneira que o canal de fluxo e a guarnição/nervura podem ser soldados entre si. Configurações vantajosas preveem preferencialmente uma corrosão anticorrosiva, configurado como chapeamento, ou para o canal de fluxo ou para a guarnição/nervura ou para ambos.
[0016] De acordo com uma configuração preferida, o canal de fluxo possui uma construção de quatro ou cinco camadas consistindo em um material de núcleo, um chapeamento de solda interno e externo bem como uma camada de proteção anticorrosiva, preferencialmente disposta debaixo do chapeamento de solda, na parte interna e/ou externa.
[0017] De acordo com uma variante, o canal de fluxo apresenta na parte interna apenas uma camada protetora anticorrosiva e possui uma guarnição de turbulência e/ou nervura chapeada com solda.
[0018] As guarnições de turbulência e/ou nervuras consistem com relação às regiões de núcleo protetoras - preferencialmente de um material comum ou são revestidas com metal comum, uma fase
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 10/31
6/17 comum ou uma liga comum. Assim, por exemplo, são vantajosas guarnições de turbulência com teor de zinco.
[0019] As guarnições de turbulência e/ou nervuras consistem preferencialmente de uma das ligas de alumínio acima mencionadas para o canal de fluxo, especialmente com um teor de zinco isento de zinco AA3xxx preferencialmente de uma modificação comum na construção de transferência de calor, ou de uma liga de alumínio da série AA7xxx, especialmente ALZn1, ou seja, de uma modificação comum na construção de transferência de calor ou da série AA8xxx, especialmente AA8006, AA8011 ou AA8079, ou seja, de uma modificação comum na construção de transferência de calor.
[0020] Estará previsto de preferência um chapeamento de solda AISi sendo que o chapeamento apresenta elementos comuns e o teor de silício do chapeamento de solda está na faixa de 4 a 15% em peso, especialmente 5 a 12% em peso, o teor de zinco está na faixa de 0,05 a 10% em peso, especialmente 0,2% em peso e o teor de índio, estanho e/ou vanádio está situado em uma faixa de 0,0 até 0,3% em peso. No caso dos elementos comuns trata-se preferencialmente de zinco e/ou índio.
[0021] A espessura do chapeamento de preferência é a mais constante possível sendo de 2 a 40%, especialmente 2 a 30%, especialmente 5 a 20% da espessura de material de núcleo, especialmente em seu ponto mais delgado.
[0022] Preferencialmente estará previsto uma chapeamento de várias camadas, sendo que sob um chapeamento de solda AISi está previsto um chapeamento protetor um pouco mais nobre ou comum do que o chapeamento de solda de AISi previsto que é menos comum do que a região a ser protegida.
[0023] Um dispositivo de acordo com a presente invenção é produzido com solda dura preferencialmente com o emprego de funden
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 11/31
7/17 tes com teor de zinco, sendo que pelo fundente com teor de zinco foi formado nas regiões de interligação uma superfície com o teor de zinco que eventualmente serve como anodo de sacrifício (adicional ou exclusivo).
[0024] Em seguida, a invenção será explicada com vários exemplos de execução, fazendo referência aos desenhos detalhadamente. As figuras mostram:
[0025] figura 1 um dispositivo para alimentação de ar de combustão até o motor de combustão de acordo com a presente invenção e [0026] figura 2 um dispositivo para troca de calor entre um gás com um teor de ácido e um meio de troca de calor de acordo com a presente invenção.
[0027] A figura 1 é representada como exemplo de um dispositivo de acordo com a invenção para alimentação de ar de combustão até um motor de combustão M sendo um sistema 10 com uma reciclagem de gás de escape de baixa pressão. As linhas do lado de baixa pressão são representadas com linhas cheias, as linhas do lado da alta pressão com linhas interrompidas. As direções de fluxos são indicadas por setas.
[0028] A figura 1 apresenta um exemplo de uma linha de reciclagem de gás de escape de baixa pressão, sendo que o gás de escape com o teor de ácido a ser reciclado é ramificado da corrente de gás de escape vinda do motor M no lado da baixa pressão, ou seja, uma queda de pressão. Pela linha de reciclagem de gás de escape 40, na qual está preferencialmente integrado um resfriador de gás de escape 20, é aduzida uma linha aspirante 30 onde é misturada com ar ambiente com teor de ácido. A mistura com o teor de ácido será aspirado pelo compressor V de preferência um turbocarregador de gás de escape, sendo transportado como ar de carga comprimido até a linha de ar de carga 50.
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 12/31
8/17 [0029] Pelo resfriador de ar de carga L, integrado na linha de ar de carga, o ar de carga será resfriado e em seguida conduzido par ao motor M. O resfriador de ar de carga L apresenta no caso de acordo com a invenção uma variedade de canais de fluxo para ar de carga que consistem essencialmente em alumínio ou em uma liga de alumínio.
[0030] Em um exemplo de execução semelhante porém não representado, a linha de reciclagem de ar de escape está disposta no lado da pressão alta, ramificando-se, portanto, entre o motor e a turbina do turbocarregador do gás de escape a partir da linha do gás de escape, para desembocar entre o compressor e o resfriador de ar de carga no interior da linha de ar de carga.
[0031] A figura 2 apresenta um trocador de calor de acordo com a invenção em uma vista explodida parcial como é empregado, por exemplo, como resfriador de gás de escape ou resfriador de ar de carga. Os números de referência 1a e 1b referem-se a uma alimentação bem como um escoamento para o meio de resfriamento preferencialmente líquido. Neste meio de resfriamento trata-se preferencialmente de água, especialmente água com aditivos como, por exemplo, glicol do ciclo de refrigeração. Podem, todavia, também ser previstos outros meios de resfriamento tanto em fase gasosa como também líquida.
[0032] Os números de referência 3 e 4 referem-se a uma alimentação e um escoamento de gás contendo ácido, por exemplo, do gás de escape, ou seja, do ar de carga. A alimentação e o escoamento são formados como flanges de admissão, ou seja, flanges de escape, que podem ser unidos com uma outra linha adutora ou de alimentação. Estas ligações ou podem ser produzidas pelo fato de ser um tubo de maior dimensão aplicado sobre o flange ou um tubo de menor circunferência introduzido na abertura. De preferência, nos flanges respectivos estará previsto um boleado 9 que possibilita uma ligação mais estável entre o tubo adutor e o flange.
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 13/31
9/17 [0033] O número de referência 6 refere-se a um alojamento para o dispositivo para troca de calor. A alimentação e o escoamento para o meio de resfriamento bem como a alimentação e o escoamento para o gás com teor de ácido, bem como o conjunto da tampa 5 e o conjunto de tampa que se encontra oposto, não fazem parte deste alojamento.
[0034] De acordo com o exemplo de execução está previsto um resfriador de gás de escape constituído de caixas de ar, tubos e fundos produzidos de uma liga de alumínio AA3003. No caso, nos tubos e nos fundos está previsto um chapeamento de solda AISi achatado, possivelmente, porém não necessariamente totalmente permeável, com um teor de silício de aproximadamente de 8 a 12% em peso com zinco, sendo que a parcela de zinco é de preferência 2 a 4% em peso, estando previsto nas regiões que entram em contato com o gás de escape. Além disso, o chapeamento de solda AIsi contém reduzidas quantidades de índio, estanho e vanádio (<0,3% em peso) bem como uma parcela reduzida de demais impurezas. A espessura do chapeamento é de 5 a 15% da espessura da parede tubular no presente caso. [0035] De acordo com uma variante, também nas caixas de ar está previsto um chapeamento de solda AISi correspondente com as regiões que estabelecem contato com gás de escape.
[0036] No interior do resfriador de gás de escape estão previstas guarnições de turbulência ou nervuras para aperfeiçoar o grau de eficácia do resfriador os quais de acordo com o primeiro exemplo de execução consistem em alumínio puro (no caso presente da série AA1145) com um chapeamento de solda que corresponde ao chapeamento de solda dos tubos e dos fundos.
[0037] Tendo em vista o diferencial potencial eletroquímico (no presente caso acima de 100 mV) entre a região do núcleo nobre e o revestimento comum (chapeamento de solda) o revestimento comum apresenta oxidação, ou seja, corrosão (especialmente o componente
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 14/31
10/17 de zinco). Isto terá o efeito de que o ataque de corrosão será em sentido achatado não sendo especialmente profundo, isto é, na forma de corrosão de orifícios ou corrosão intercristalina. No caso, como efeito colateral adicional, eventualmente serão reduzidos os íons de hidrogênio existente, de maneira que o valor do pH do condensado do gás de escape se desloque na direção de valores mais altos não críticos. [0038] De acordo com um outro exemplo de execução, está previsto um resfriador de gás de escape com guarnições de turbulência de uma liga de alumínio da série AA7xxx, no presente caso AIZn1, que é nitidamente mais comum do que os componentes a serem protegidos do resfriador de gás de escape, de maneira que as guarnições de turbulência apresentam corrosão.
[0039] Como outro exemplo de execução, está previsto um resfriador de gás de escape que apresenta como região de núcleo (caixas de ar, tubos e fundos) uma liga de alumínio AA3003 sem zinco. Por cima encontra-se uma camada (aproximadamente 5% da espessura da parede do tubo) de liga de alumínio AA3003 com zinco e por cima encontra-se uma camada (10% da espessura da parede do tubo) em forma de um chapeamento de solda AISi. No caso, as camadas estão previstas em forma contínua tanto nas regiões que estão em contato com gás de escape, como também nas demais regiões.
[0040] De acordo com uma variante, as camadas estão previstas apenas em regiões parciais que estão em contato com o gás de escape sendo que as camadas não necessariamente precisam ser configuradas em sentido contínuo.
[0041] De acordo com um outro exemplo de execução, está previsto uma unidade de transferência de calor com tubos MPE (multiport extrusion) especialmente de alumínio puro AA1050 que foi soldado para regulagem de um perfil de difusão de zinco adequado na solda fraca com o auxílio de um fundente com teor de zinco, razão porque
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 15/31
11/17 nas regiões soldadas de caixas de ar/tubos/fundos/nervuras está prevista uma superfície rica em zinco. O transferidor de calor apresenta no caso de acordo com um exemplo de execução, guarnição de turbulência dentro de alguns ou de todos os tubos. De acordo com uma variante, o transferidor de calor está configurado sem guarnições de turbulência.
[0042] Cada um dos revestimentos e chapeamentos descritos foi aplicado de preferência já antes da construção do dispositivo sobre o material básico respectivo, ou seja, sobre o material semi-acabado. Uma aplicação no lado interno dos canais de fluxo após a sua produção, todavia, também é possível. Em ambos os casos, de forma especialmente preferida, a aplicação da proteção anticorrosiva em conexão com um ligante orgânico ou inorgânico ocorre de tal maneira que a proteção anticorrosiva está disposta ao menos antes de um processo de solda em uma matriz em regime de presa química ou física em um lado interno do respectivo canal de fluxo.
[0043] Os tubos de todos os exemplos de execução são de preferência extrudados, sendo dobrados com solda fraca e/ou solda dura. Além da forma de construção dos feixes tubulares descritos também é possível uma configuração correspondente de dispositivos diferentes, condutores de gás, por exemplo, na forma de construção de pacotes, discos ou discos empilhados.
[0044] As dimensões seguintes são especialmente vantajosas TROCADOR DE CALOR DE GÁS DE ESCAPE INDIRETO:
[0045] No caso de um trocador de calor de gás de escape indireto, o gás de escape quente é resfriado por um meio de resfriamento especialmente um meio de resfriamento liquefeito como, por exemplo, água ou um outro líquido, que por sua vez é resfriado em um outro trocador de calor, especialmente em um resfriador de meio de resfriamento. O meio de resfriamento será preferencialmente resfriado com
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 16/31
12/17 ar no resfriador de meio de resfriamento.
TROCADOR DE CALOR DE GÁS DE ESCAPE DIRETO:
[0046] No caso de um trocador de calor de gás de escape direto, o gás de escape quente será diretamente resfriado por um meio de resfriamento, especialmente por um meio de resfriamento gasoso como, por exemplo, ar.
[0047] O gás de escape de altura de canal representa especialmente a altura dos canais de fluxo, nos quais o gás de escape atravessa o trocador de calor de gás de escape.
[0048] O meio de resfriamento de altura de canal será especialmente a altura dos canais de fluxo, nos quais os meios de resfriamento atravessam o trocador de calor de gás de escape.
[0049] O meio de resfriamento de extensão de fluxo é especialmente a extensão do percurso de fluxo atravessado pelo meio de resfriamento no trocador de calor de gás de escape, especialmente o comprimento global do trocador de calor de gás de escape.
[0050] O gás de escape de extensão de fluxo é especialmente a extensão do percurso de fluxo atravessado pelo gás de escape no trocador de calor do gás de escape, especialmente o comprimento global do trocador de calor de gás de escape.
[0051] O gás de escape com espessura da parede tubular é especialmente a espessura da parede tubular pela qual flui o gás de escape no trocador de calor de gás de escape.
[0052] O gás de escape da largura tubular é especialmente a largura do tubo dentro do qual o gás de escape atravessa o trocador de calor de gás de escape.
[0053] O meio de resfriamento da densidade de nervura é especialmente o número de elementos geradores de turbulência, como estampagens, cunhas, estampagens, ou seja, configurações rebaixadas e guarnições de turbulência por um decímetro de comprimento que
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 17/31
13/17 estão configurados no canal/tubo do meio de resfriamento.
[0054] O meio de resfriamento com espessura de nervura é especialmente a espessura do material do elemento gerador de turbulência como especialmente a guarnição de turbulência configurada no tubo, ou seja, no canal no qual flui o meio de resfriamento.
[0055] O gás de escape com a espessura de nervura é especialmente a espessura do material do elemento gerador de turbulência como especialmente a guarnição de turbulência configurada dentro do tubo, ou seja, no canal no qual flui o gás de escape.
[0056] O gás de escape de altura de canal: meio de resfriamento de altura de canal é especialmente a relação da altura do canal no qual flui o gás de escape em relação à altura do canal no qual flui o meio de resfriamento.
[0057] O meio de resfriamento de divisão longitudinal de nervura é especialmente a distância entre um elemento gerador de turbulência, especialmente uma estampagem interna ou externa em um tubo e/ou em uma guarnição de turbulência e um elemento gerador de turbulência vizinho, especialmente na direção do fluxo do meio de resfriamento.
[0058] A asa de divisão longitudinal, ou seja, gás de escape de asa de divisão longitudinal é especialmente a distância entre o elemento gerador de turbulência, especialmente uma estampagem externa ou interna em tubo e/ou em uma guarnição de turbulência e um elemento gerador de turbulência vizinho especialmente a direção do fluxo do gás de escape.
[0059] O ângulo de asa é especialmente o ângulo entre um elemento gerador de turbulência, especialmente uma estampagem externa ou interna em um tubo e/ou guarnição de turbulência e um elemento gerador de turbulência vizinho, especialmente de modo essencialmente perpendicular para com o fluxo do gás de escape.
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 18/31
14/17 [0060] A defasagem da asa para a concha superior em relação a inferior é essencialmente à distância especialmente na direção de fluxo do gás de escape, de um elemento gerador de turbulência, especialmente uma estampagem externa ou interna em um tubo e/ou em uma guarnição de turbulência na direção do elemento mais próximo gerador de turbulência disposto no lado oposto do tubo, ou seja, do lado do canal.
[0061] A altura da asa em relação à altura do canal [%] é a altura de um elemento gerador de turbulência, especialmente uma estampagem externa ou interna em um tubo e/ou em uma guarnição de turbulência relativamente à altura do canal no qual flui o meio de resfriamento ou o gás de escape, multiplicado pelo fator 100.
[0062] O comprimento de asa: altura de asa é a relação do comprimento para com a altura de um elemento gerador de turbulência, especialmente uma estampagem externa ou interna em um tubo e/ou em uma guarnição de turbulência.
[0063] A altura de canal de ar de refrigeração é especialmente a altura dos canais de fluxo nos quais o ar de refrigeração atravessa o trocador de calor de gás de escape.
[0064] A extensão de fluxo do ar de refrigeração é especialmente o comprimento do percurso do fluxo atravessado pelo ar de resfriamento dentro do trocador de calor de gás de escape, especialmente o comprimento global do trocador de calor de gás de escape.
[0065] A densidade de nervuras de ar de resfriamento é especialmente o número de elementos geradores de turbulência com estampagens, asas, estampagens externas ou internas em guarnições de turbulência por um decímetro de comprimento que estão integrados no canal/tubo de refrigeração.
[0066] A espessura de nervura de ar de resfriamento é especialmente a espessura do material do elemento gerador de turbulência
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 19/31
15/17 como especialmente a guarnição de turbulência integrado no tubo ou no canal no qual flui o ar de refrigeração.
[0067] A densidade de asa transversal é o número de elementos geradores de turbulências com estampagem de asas, estampagens externas ou internas em guarnições de turbulência por um decímetro de comprimento.
TROCADOR DE CALOR DE GÁS DE ESCAPE INDIRETO
Característica Especialmente Vantajoso Vantajoso
Altura do Canal de gás de Escape [mm] 4,5-6 3-15
Altura de Canal Meio de resfriamento [mm] 1,5-3.2 1-3
Extensão de Fluxo de Meio de resfriamento [mm] ~80-~700 50-1000
Extensão de Fluxo gás de Escape [mm] ~80-~700 50-1000
Espessura de parede Tubular de Gás de Escape [mm] 0,4-0,5 0.25-0,5
Largura do Tubo de Gás de Escape [mm] 13,5-40 10-200
Espessura de Nervura de Meio de resfriamento [Ri/dm] 20-36 15-120
Espessura de Nervura de Meio de resfriamento [mm] 0,1-0,3 0,06-1,5
Espessura de Nervura de Gás de Escape [mm] 0,15-0,3 0,06-0,5
Altura de Canal de Gás de Escape: Altura de Canal de Meio de resfriamento [-] 1,4: 1 a 4,1 0,75:1 a 10:1
Divisão Longitudinal de Nervura de Meio de resfriamento [mm] 4-10 1-sem fim
Divisão Longitudinal de Asas [mm] 11-40 8-200
Divisão Longitudinal de Nervura deGás de Escape [mm] 4-16 1-sem fim
Ângulo de Asa [°] 20-50 15-55
Defasagem de Asa, Concha Superior 0-27 0-200
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 20/31
16/17
Característica Especialmente Vantajoso Vantajoso
para Concha Inferior [mm]
Altura de Asa em Relação à Altura do Canal [%] 20-40 10-50
Extensão da Asa: Altura da Asa 1:1 a1:10
RESFRIADOR DE GÁS DE ESCAPE DIRETO:
Característica Especialmente Vantajoso Vantajoso
Altura do Canal de gás de Escape [mm] 4,5-6 2-10
Altura de Canal de Ar de Resfriamento [mm] 4-8 1-10
Extensão de Fluxo de Ar de Resfriamento [mm] ~20-~80 10-1000
Extensão de Fluxo de gás de Escape [mm] ~50-~800 50-1000
Espessura da parede Tubular Gás de Escape [mm] 0,4-0.42 0,25-0,5
Largura de Tubo [mm] 13,5-40 10-200
Densidade de Nervura de Ar de Resfriamento [Ri/dm] 20-40 10-120
Espessura de Nervura de Ar de Resfriamento [mm] 0,08-0,2 0,04-0,25
Espessura de Nervura de Gás de Escape [mm] 0,15-0,3 0,04-0,5
Altura de Canal de Gás de Escape: Altura de Canal de Ar de Resfriamento [-] 0,5:1 até 2:1 0,75:1 a 7,5:1
Divisão Longitudinal de Nervura de Ar de Carga [mm] 4-10 1-1000
Divisão Longitudinal de Asas de Gás de Escape [mm] 11-40 4-200
Divisão Longitudinal de Nervura de Gás de Escape [mm] 4-16 1-sem fim
Ângulo de Asa de Gás de Escape [°] 20-50 15-55
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 21/31
17/17
Característica Especialmente Vantajoso Vantajoso
Defasagem de Asa, Concha Superior para Concha Inferior [mm] 0-27 0-200
Altura de Asa em Relação à Altura do Canal [%] 20-40 10-50
Densidade de Asa Transversal [Wi/dm] 7,5-17,5 5-18
Extensão de asa: Altura de Asa 3:1 1:1 a 10:1
[0068] As características dos diferentes exemplos de execução podem ser aleatoriamente combinadas entre si. A invenção pode também ser empregada para outras áreas que não as mostradas.
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 22/31

Claims (12)

1/4
REIVINDICAÇÕES
1. Dispositivo para troca de calor entre um gás com teor de ácido e um meio de troca de calor, em particular um resfriador de gases de escape (20) e/ou resfriador de ar de carga, compreendendo pelo menos um canal de fluxo para o gás com teor ácido, em que pelo menos um canal de fluxo para o gás de teor ácido é substancialmente composto por alumínio e/ou liga de alumínio, o pelo menos um canal de fluxo é provido de proteção contra corrosão na superfície interna, e a proteção contra corrosão é projetada como um revestimento, caracterizado pelo fato de que a proteção contra corrosão inclui regiões eletroquímicas comuns, e assim, a proteção contra corrosão catódica é fornecida para regiões do canal de fluxo a serem protegidas, e a diferença de potencial eletroquímico entre as regiões a serem protegidas e as regiões comuns é de pelo menos 20 mV, em particular de pelo menos 50 mV, e a proteção contra corrosão é composta de um metal e/ou de uma liga, em particular uma liga de alumínio, em que uma ou mais guarnições de turbulêcia e/ou uma ou mais nervuras são providas no pelo menos um canal de fluxo e as guarnições de turbulência e/ou nervuras são compostas de um material comum, em termos de regiões centrais a serem protegidas, ou são revestidas com um metal comum, uma fase comum, ou uma liga comum, em que o canal de fluxo e, opcionalmente, a guarnição de turbulência ou nervura inclui um chapeamento de solda, a proteção contra a corrosão é aplicada ao chapeamento de solda, em que um chapeamento solda AlSi é fornecido como um chapeamento de solda, em que o revestimento contém elementos comum, e o teor de silício do chapeamento de solda é na faixa de 4 a 15% em peso, em especial 5 a 12% em peso, o teor de zinco situa-se na faixa de 0,05 a 10% em peso, em especial 0,2 a 5% em peso, e o índio, zinco, e/ou o conteúdo de vanádio está num intervalo de 0,0 a 0,3% em peso.
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 23/31
2/4
2. Dispositivo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o revestimento encobre apenas de forma incompleta o lado interno do canal de fluxo, apresentando especialmente fissuras, poros, fendas ou marcas semelhantes.
3. Dispositivo de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que as superfícies que estão em contacto com o gás com teor de ácido serem, pelo menos em regiões, revestidas com um metal comum, uma fase comum ou uma liga comum, e / ou estarem ligadas de uma maneira electricamente condutora a uma região correspondente.
4. Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que ao menos um canal de fluxo para o gás com teor de ácido consiste essencialmente em uma liga de alumínio da série AA3xxx, especialmente de AA3003 ou AA3005, ou seja, de uma modificação comum na construção de unidades de transferência de calor ou de alumínio puro (AA1xxx), especialmente AA1145 ou AA1050, ou seja, de uma modificação comum na construção de unidades de transferência de calor ou ligas de alumínio contendo cobre da série AA2xxx, ou seja, de uma modificação comum na construção de unidades de transferência de calor ou de AA6xxx, especialmente AA6063, ou seja, de uma modificação comum na construção de unidades de transferência de calor.
5. Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que como metal comum estão previstos zinco, estanho, índio ou vanádio, ou uma liga comum ou fase com zinco, estanho, índio e/ou vanádio está prevista.
6. Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que as guarnições de turbulência e/ou nervuras consistem essencialmente em uma liga de alumínio da série AA3xxx, especialmente com teor de zinco, ou seja,
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 24/31
3/4 de uma modificação comum na construção de unidades de transferência de calor, ou da série AA7xxx, especialmente AIZn1, ou seja, de uma modificação comum na construção de unidades de transferência de calor, ou da série AA8xxx, especialmente AA8006, AA8011 ou AA8079, ou seja, de uma modificação comum na construção de unidades de transferência de calor.
7. Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que as guarnições de turbulência e/ou nervuras consistem em aço nobre especialmente nãorevestido.
8. Dispositivo de acordo com uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que no caso dos elementos comuns trata-se de zinco e/ou índio.
9. Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que está previsto um chapeamento que apresenta uma espessura amplamente constante de 2 a 40%, especialmente de 2 a 30%, especialmente de 5 a 20%, uma espessura de parede do canal de fluxo, estando previsto especialmente no seu lado mais delgado.
10. Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a proteção anticorrosiva é eletroquimicamente mais nobre do que o chapeamento de solda.
11. Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o chapeamento de solda é eletroquimicamente mais nobre do que a proteção anticorrosiva.
12. Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o dispositivo, ao menos parcialmente, é preparado com solda dura sob regime de vácuo
Petição 870180045829, de 29/05/2018, pág. 25/31
4/4 ou gás protetor, com ou sem um fundente.
BRPI0518414-2A 2004-12-13 2005-12-12 Dispositivo para troca de calor para gases com teor de ácido BRPI0518414B1 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102004060154.2 2004-12-13
DE102004060154 2004-12-13
PCT/EP2005/013289 WO2006063759A1 (de) 2004-12-13 2005-12-12 Vorrichtung zum austausch von wärme für säurehaltige gase

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BRPI0518414A2 BRPI0518414A2 (pt) 2008-11-18
BRPI0518414B1 true BRPI0518414B1 (pt) 2019-07-30

Family

ID=35892390

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BRPI0518414-2A BRPI0518414B1 (pt) 2004-12-13 2005-12-12 Dispositivo para troca de calor para gases com teor de ácido

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9080500B2 (pt)
EP (1) EP1836451B1 (pt)
JP (1) JP2008523296A (pt)
CN (1) CN100573025C (pt)
BR (1) BRPI0518414B1 (pt)
WO (1) WO2006063759A1 (pt)
ZA (1) ZA200704215B (pt)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080078533A1 (en) 2006-09-29 2008-04-03 International Truck Intellectual Property Company, Llc Corrosion resistant, alloy-coated charge air cooler
DE102007005389A1 (de) * 2007-02-03 2008-08-07 Behr Gmbh & Co. Kg Wärmeübertrager
FR2931227B1 (fr) * 2008-05-16 2010-07-30 Peugeot Citroen Automobiles Sa Refroidisseur d'air suralimente pour moteur a egr basse pression
WO2010019664A2 (en) * 2008-08-14 2010-02-18 Dierbeck Robert F Combined high temperature exhaust gas and charge air cooler with protective internal coating
JP2010096449A (ja) * 2008-10-17 2010-04-30 Denso Corp 熱交換器
FR2967765B1 (fr) * 2010-11-19 2015-03-06 Valeo Systemes Thermiques Composant brasable et echangeur de chaleur le comportant
FR2975402B1 (fr) * 2011-05-20 2013-05-10 Constellium France Alliages pour tube d'echangeur thermique a placage interne protecteur et a perturbateur brase
FR2977306B1 (fr) * 2011-06-30 2017-12-15 Valeo Systemes Thermiques Echangeur thermique notamment pour vehicule automobile
JP5923886B2 (ja) * 2011-07-20 2016-05-25 株式会社デンソー 排気冷却装置
DK2836785T3 (da) * 2012-04-12 2023-01-09 Carrier Corp Lamelvarmeveksler af en aluminiumslegering
FR2999696B1 (fr) * 2012-12-18 2018-09-14 Valeo Systemes Thermiques Tube plat pour echangeur de chaleur d'air de suralimentation et echangeur de chaleur d'air de suralimentation correspondant.
DE102012224269A1 (de) * 2012-12-21 2014-06-26 Robert Bosch Gmbh Komponente eines Kraftstoffeinspritzsystems
CN103711570A (zh) * 2013-12-27 2014-04-09 韦瑛 一种气流高顺畅性的中冷器管
US10605208B2 (en) 2015-09-25 2020-03-31 Modine Manufacturing Company Engine system with exhaust gas recirculation, and method of operating the same
US10422586B2 (en) * 2015-11-10 2019-09-24 Hamilton Sundstrand Corporation Heat exchanger
KR20180028833A (ko) * 2016-09-09 2018-03-19 현대자동차주식회사 알루미늄 판재 및 이를 구비한 이지알쿨러
KR102371237B1 (ko) * 2017-05-11 2022-03-04 현대자동차 주식회사 수냉식 이지알 쿨러, 및 이의 제조방법

Family Cites Families (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2821014A (en) * 1951-05-31 1958-01-28 Aluminum Co Of America Composite aluminous metal article
BE759783A (fr) * 1969-12-15 1971-05-17 Chausson Usines Sa Procede pour le brasage de pieces en acier inoxydable avec des pieces en aluminium et alliages d'aluminium
NO144270C (no) * 1975-06-30 1981-07-29 Metallgesellschaft Ag Anvendelse av en aluminium-knalegering som material til fremstilling av deler, som ved siden av god formbarhet og korrosjonsbestandighet maa ha en rekrystallisasjonsterskel som ligger over 400 grader c
JPS5289721A (en) * 1976-01-20 1977-07-27 Taiho Kogyo Co Ltd Egr controlling system made of aluminum alloy
JPS6041697B2 (ja) * 1980-03-31 1985-09-18 住友軽金属工業株式会社 アルミニウム合金製熱交換器用ブレ−ジングフィン材
JPS58182096A (ja) * 1982-04-19 1983-10-24 Nissan Motor Co Ltd アルミニウム製の熱交換器
JPS59150052A (ja) * 1983-02-14 1984-08-28 Kobe Steel Ltd ろう付熱交換器用ａ１複合材料
JPS60251243A (ja) * 1984-05-25 1985-12-11 Kobe Steel Ltd 真空ろう付用耐水．高強度ブレ−ジングシ−ト及びこれを用いた熱交換器
JPS6289597A (ja) * 1985-10-01 1987-04-24 Kobe Steel Ltd ろう付け用アルミニウムブレ−ジングシ−ト
JPH06100436B2 (ja) * 1986-03-05 1994-12-12 三菱アルミニウム株式会社 熱交換器の製造方法
US5305945A (en) * 1989-09-12 1994-04-26 Modine Manufacturing Co. Finned assembly for heat exchangers
US5302342A (en) * 1989-11-17 1994-04-12 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Aluminum alloy for heat exchangers
JPH0755373B2 (ja) * 1990-09-18 1995-06-14 住友軽金属工業株式会社 アルミニウム合金クラッド材および熱交換器
JP2500711B2 (ja) * 1991-06-19 1996-05-29 日本軽金属株式会社 耐食性に優れたブレ―ジングシ―ト及び製造方法
JPH0539994A (ja) * 1991-08-06 1993-02-19 Sky Alum Co Ltd 熱交換器用アルミニウムチユーブ材及び熱交換器
US6652990B2 (en) * 1992-03-27 2003-11-25 The Louis Berkman Company Corrosion-resistant coated metal and method for making the same
AU663819B2 (en) * 1993-08-03 1995-10-19 Denso Corporation A1 alloy brazing material and brazing sheet for heat-exchangers and method for fabricating A1 alloy heat-exchangers
JPH0988614A (ja) * 1995-09-27 1997-03-31 Hino Motors Ltd ディーゼルエンジン用インタークーラ
JPH09310139A (ja) * 1996-05-17 1997-12-02 Sky Alum Co Ltd 熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート
US6129143A (en) * 1996-08-08 2000-10-10 Denso Corporation Brazing sheet having an excellent corrosion resistance for use in a heat exchanger, and a heat exchanger using the same
GB2321869B (en) * 1997-02-10 2001-05-30 Furukawa Electric Co Ltd Aluminum alloy brazing sheet
JPH11264691A (ja) * 1998-03-19 1999-09-28 Isuzu Motors Ltd 熱交換器
DE19833845A1 (de) * 1998-07-28 2000-02-03 Behr Gmbh & Co Wärmeübertrager-Rohrblock und dafür verwendbares Mehrkammer-Flachrohr
JP3772035B2 (ja) * 1998-10-15 2006-05-10 株式会社デンソー 耐エロージョン・コロージョン性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材
US6316126B1 (en) * 1999-02-23 2001-11-13 Denso Corporation Aluminum alloy clad material for heat exchangers exhibiting excellent erosion-corrosion resistance
DE19922673C1 (de) * 1999-05-18 2000-08-31 Erbsloeh Ag Wärmeaustauscher sowie Verfahren zur Herstellung eines Wärmeaustauschers
JP2001050690A (ja) * 1999-05-28 2001-02-23 Denso Corp アルミニウム合金製熱交換器
JP3494591B2 (ja) * 1999-06-23 2004-02-09 株式会社デンソー 耐食性が良好な真空ろう付け用アルミニウム合金ブレージングシート及びこれを使用した熱交換器
DE69901905T2 (de) 1999-10-04 2003-01-16 Denso Corp Mit einer Aluminium-Legierung plattiertes Material für einen Wärmetauscher mit hoher Festigkeit und guter Korrosionsbeständigkeit
US20040177898A1 (en) * 1999-10-25 2004-09-16 Altitech Ab Method and means for corrosion preventive surface treatment of metals
KR100756752B1 (ko) * 2000-03-10 2007-09-07 코루스 알루미늄 발쯔프로두크테 게엠베하 브레이징 시트 제품 및 상기 브레이징 시트 제품을 이용하여 조립체를 제조하는 방법
DE10015486A1 (de) * 2000-03-30 2001-10-11 Solvay Fluor & Derivate Neuartige Verwendung für komplexe Fluoride
JP2002028775A (ja) * 2000-05-10 2002-01-29 Denso Corp 耐腐食性熱交換器の製造方法
US20020086179A1 (en) * 2000-05-19 2002-07-04 Wittebrood Adrianus Jacobus Composite metal panel
MXPA03000360A (es) * 2000-07-26 2003-09-22 Corus Aluminium Walzprod Gmbh Producto de lamina de cobresoldadura chapeado con niquel.
KR100778205B1 (ko) * 2000-11-08 2007-11-22 코루스 알루미늄 발쯔프로두크테 게엠베하 브레이징된 구성요소의 조립체를 제조하는 방법
US6796484B2 (en) * 2001-02-02 2004-09-28 Corus Aluminum Walzprodukte Gmbh Nickel-plated brazing product having improved corrosion performance
US7077190B2 (en) * 2001-07-10 2006-07-18 Denso Corporation Exhaust gas heat exchanger
US6635360B2 (en) * 2001-10-26 2003-10-21 Sky Aluminum Co., Ltd. Aluminum alloy brazing sheet
US6815086B2 (en) * 2001-11-21 2004-11-09 Dana Canada Corporation Methods for fluxless brazing
US20040038070A1 (en) * 2001-11-21 2004-02-26 Dockus Kostas F. Fluxless brazing
GB2384299B (en) * 2002-01-22 2006-03-22 Llanelli Radiators Ltd Automotive heat exchanger
US7255932B1 (en) * 2002-04-18 2007-08-14 Alcoa Inc. Ultra-longlife, high formability brazing sheet
US7011080B2 (en) * 2002-06-21 2006-03-14 Detroit Diesel Corporation Working fluid circuit for a turbocharged engine having exhaust gas recirculation
US6786210B2 (en) 2002-06-21 2004-09-07 Detroit Diesel Corporation Working fluid circuit for a turbocharged engine having exhaust gas recirculation
JP2004076145A (ja) * 2002-08-22 2004-03-11 Calsonic Kansei Corp 熱交換器用犠牲材及び熱交換器用アルミニウム合金製クラッド材
AU2003274761A1 (en) * 2002-10-30 2004-05-25 Showa Denko K.K. Heat exchanger, heat exchanger tube member, heat exchanger fin member and process for fabricating the heat exchanger
AU2004230394A1 (en) * 2003-04-16 2004-10-28 Showa Denko K.K. Heat exchanger and process for fabricating same
FR2855602A1 (fr) * 2003-05-27 2004-12-03 Valeo Thermique Moteur Sa Echangeur de chaleur a plaques, notamment refroidisseur des gaz d'echappement recircules
JP2005016937A (ja) * 2003-06-06 2005-01-20 Denso Corp 耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器
WO2004113014A2 (de) * 2003-06-25 2004-12-29 Behr Gmbh & Co. Kg Flussmittel zum löten von metallbauteilen
DE10328748B4 (de) * 2003-06-25 2017-12-14 Mahle International Gmbh Wärmeübertrager, insbesondere Ladeluftkühler für Nutzfahrzeuge
US7514155B2 (en) * 2003-07-18 2009-04-07 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh High strength aluminium alloy brazing sheet
US7226669B2 (en) * 2003-08-29 2007-06-05 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh High strength aluminium alloy brazing sheet, brazed assembly and method for producing same

Also Published As

Publication number Publication date
ZA200704215B (en) 2008-04-30
US9080500B2 (en) 2015-07-14
EP1836451A1 (de) 2007-09-26
WO2006063759A1 (de) 2006-06-22
CN101076702A (zh) 2007-11-21
US20080190403A1 (en) 2008-08-14
CN100573025C (zh) 2009-12-23
BRPI0518414A2 (pt) 2008-11-18
EP1836451B1 (de) 2017-11-08
JP2008523296A (ja) 2008-07-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BRPI0518414B1 (pt) Dispositivo para troca de calor para gases com teor de ácido
CN103502768B (zh) 制造具有增强材料系统的换热器的方法
EP2620736B1 (en) Heat exchanger and air-conditioning apparatus having the same
JP4797998B2 (ja) 熱交換器の配管継手構造及び熱交換器の配管組み付け方法
US20080115493A1 (en) Diesel combustion engine having a low pressure exhaust gas recirculation system employing a corrosion resistant aluminum charge air cooler
JP7485611B2 (ja) 多層ブレージングシート
CA3018415C (en) Aluminum composite material having a corrosion protection layer
CN106103803A (zh) 多层镀覆钎焊金属板
US20020078566A1 (en) Heat exchanger made of aluminum alloy
JP6074648B2 (ja) 管部材の接合体、及び冷凍サイクル装置の熱交換器
US20070095503A1 (en) High density corrosive resistant gas to air heat exchanger
KR19980080522A (ko) 알루미늄합금제 열교환기
JP2007182871A (ja) インタークーラの出入口配管構造
US20110226453A1 (en) Heat exchanger and method of manufacture
US20070227690A1 (en) High density corrosive resistant gas to air heat exchanger
CN110425030A (zh) 中冷器
JP2006153437A (ja) 熱交換器
WO2023207757A1 (zh) 一种用于换热器的换热管及换热器
JPH09138093A (ja) ドロンカップ型熱交換器
JPH08303988A (ja) 耐食性に優れた積層型アルミニウム熱交換器
CN110520546A (zh) 具有改进的耐腐蚀性的egr冷却器气体管路用铝合金材料
CN112178984A (zh) 换热器和车载空调系统
JP2023159130A (ja) 熱交換器用ブレージングシートおよび空気調和装置用熱交換器
JPH01217196A (ja) アルミニウム製熱交換器
JPH11287116A (ja) 車両用オイルクーラの冷却エレメント

Legal Events

Date Code Title Description
B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 30/07/2019, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. (CO) 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 30/07/2019, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS

B21F Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time

Free format text: REFERENTE A 16A ANUIDADE.

B24J Lapse because of non-payment of annual fees (definitively: art 78 iv lpi, resolution 113/2013 art. 12)

Free format text: EM VIRTUDE DA EXTINCAO PUBLICADA NA RPI 2648 DE 05-10-2021 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDA A EXTINCAO DA PATENTE E SEUS CERTIFICADOS, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013.