JPH01217196A

JPH01217196A - アルミニウム製熱交換器

Info

Publication number: JPH01217196A
Application number: JP63040880A
Authority: JP
Inventors: Masayuki Hanazaki; 花崎　昌幸; Koji Kawakita; 河北　好司
Original assignee: Nippon Light Metal Co Ltd
Current assignee: Nippon Light Metal Co Ltd
Priority date: 1988-02-25
Filing date: 1988-02-25
Publication date: 1989-08-30

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］この発明は、塩化カルシウム又は塩化ナトリウム水溶液
からなるブラインを使用するアルミニウム製の熱交換器
に係り、特に耐蝕性に優れたアルミニラム製熱交換器に
関する。

［従来の技術］従来、アルミニウムあるいはアルミニウム合金で形成さ
れたアルミニウム製熱交換器においては、腐蝕の問題が
あることから、一般にその冷媒としてフロンガス、アン
モニアガス等が使用されており、これらの冷媒は冷凍サ
イクルの中で蒸発と凝縮を繰返して循環使用されている
。しかしながら、フロンガスについては、近年その環境
破壊の問題がクローズアップし、今後その規制が厳しく
なる傾向にあり１、また、アンモニアガスについては、
それが何らかの原因でガス漏れを起したような場合、人
体に対する毒性が問題になるほか、臭気や環境汚染、さ
らには爆発性等の問題もある。

また、このような目的で使用される冷媒としては、例え
ば１．塩化カルシウム水溶液、塩化ナトリウム水溶液等
のいわゆるブラインと称されるものが知られており、例
えば塩化カルシウム水溶液の場合はその２９．９重間％
水溶液（比重１．２８６）での共晶点が一５５℃と低く
、しかも、無害で安価であることから工業用として広く
使用されている。しかしながら、これらのブラインを冷
媒として使用する場合、それが電解質であることから金
属に対する腐蝕性が極めて高く、亜鉛メツキ処理を施し
た鋼製熱交換器の場合でもその寿命が最長５年であると
いうように、このブラインを使用する熱交換器の耐久性
が重大な問題になる。

ところで、このような熱交換器が使用される種々の冷却
機器においては、特にそのうちでも移動するもの、例え
ば船用冷蔵装置や冷蔵トラック等においては、その熱交
換器をアルミニウムあるいはアルミニウム合金製にして
軽量化することは１、これによって軽量化した分だけ余
分に荷積できるほか、また、燃費も改善されるので、極
めて意義のあることである。

し発明が解決しようとする課題］本発明者等は、かかる観点に鑑みて鋭意研究を重ねた結
果、塩化カルシウム又は塩化ナトリウム水溶液からなる
ブラインを使用するアルミニウム製の熱交換器において
その腐蝕の問題を解決し、本発明を完成したものである
。

従って、本発明の目的は、冷媒として環境汚染の問題や
人体に対する毒性の問題がなく、無害で安価な塩化カル
シウム又は塩化ナトリウム水溶液からなるブラインを使
用することができ、しがも、耐久性に優れたアルミニウ
ムあるいはアルミニウム合金で形成されたアルミニウム
製熱交換器を提供することにある。

［課題を解決するための手段］すなわち、本発明は、塩化カルシウム又は塩化ナトリウ
ム水溶液からなるブラインを使用するアルミニウム製の
熱交換器であり、そのブライン流路を形成する管路内壁
には、アルミニウムより卑な金属で形成され、この管路
の電位をその孔食電位より５０ｍＶ以上引下げる犠牲陽
極を取付けたアルミニウム製熱交換器である。

本発明において、熱交換器の材質としては、純アルミニ
ウム（１０００系）や、ＡＩ−）Ｉｎ系（３０００系）
、Ａｌ−３ｉ系（４０００系）　、ＡＩ−Ｈａ系（５０
００系）　、Ａｌ−Ｃｕ−Ｈｇ系（２０００系）　、Ａ
ｌ−Ｈｇ−３ｉ系（６０００系）、＾１−Ｚｎ−Ｈｇ系
（７０００系）等の種々のアルミニウム合金系を使用で
きる。

また、冷媒として使用する塩化カルシウム水溶液や塩化
ナトリウム水溶液についても、例えば２９．９重量％濃
度の塩化カルシウム水溶液や５重量％濶度の塩化ナトリ
ウム水溶液等、゛従来この種の目的で通常使用されてい
るものである。このようなブラインは、通常そのｐＨが
５〜９．２の範囲である。例えば、塩化カルシウムブラ
インの場合、その１）Ｈ９，２を越えると活性溶解の領
域になり、また、自然放置条件下ではρｈ５以下には下
りにくい。

そして、これらのブラインには、その腐蝕性を抑制する
目的でブラインの種類等に応じ、例えばｍｌ水索ナトリ
ウム、亜鉛末、トリエタノールアミン等の従来公知の腐
蝕抑制剤を添加してもよい。

ざらに、これらのブラインについては、好ましくは腐蝕
抑制剤として添加量０．１〜３０重量％、好ましくは２
〜５重量％のジエチレントリアミンを使用するのがよい
。このジエチレントリアミンの使用により、ブラインに
よるアルミニウム製熱交換器の腐蝕を大幅に軽減するこ
とができ、本発明の犠牲電極と併用使用することによリ
アルミニウム製熱交換器の耐久性が一段と向上し、その
寿命が著しく改善される。

このように構成される本発明の熱交換器において、その
ブライン流路を形成する管路の孔食電位は、本発明者等
の測定（よれば、使用する熱交換器の材質やブラインの
種類、その他ブラインの温度、溶存酸素量、流速等の種
々の環境条件によって異なるが、通常、−３５０〜−１
，４００ｍＶの範囲内である。

従って、上記熱交換器のブライン流路を形成する管路内
壁に取付ける犠牲陽極としては、理論的にはこの管路を
構成するアルミニウムより卑な金属で必って管路に防蝕
電流を流すことができる金属であれば使用することがで
きるが、上述したように実際上は管路の孔食電位がブラ
インの温度、溶存酸素量、流速等の環境条件によって影
響されて微妙に変動するので、管路の電位をその孔食電
位より５０ｍＶ以上、好ましくは１００ｍＶ以上引下げ
ることができるものであるのがよい。このような条件を
満たす陽極電極としては、具体的には亜鉛（Ｚｎ）やマ
グネシウム（Ｈ（１）あるいはこれ等の金属の合金、例
えばＡＩ−ｚｎ−Ｉｎ−他の合金（日本軽金属■製商品
名：ＮＩにに八ＭＯＤＥ）等を挙げることができる。

そして、この犠牲陽極の使用□□□については、熱交換
器の管路の材質や使用するブラインの種類等によって異
なるが、この犠牲陽極がアルミニウム合金製の場合、熱
交換器の管路内壁面積に対する面積比（陽極／陰極面積
比）が１：１０〜１：１４０、好ましくは１：２０〜１
：１００であり、かつ、この管路内壁の単位面積当り０
．００３〜０．４８６’；Ｊ／ｃｒｉ、好ましくは０．
００６〜０゜１４７ｇ／ｃｍとするのがよい。犠牲陽極
の使用量が陽極／陰極面積比１：１４０及び０．００３
ｇ／ｄより少ないと、管路内壁電位を臨界孔食電位以下
に引下げることができなくなるほか、熱交換器の耐久性
を改善してその寿命の向上を図ることが困難になり、反
対に、陽極／陰極面積比１：１０及び０．４８６ｇ／ｃ
ｉを越える使用は管路によって形成される熱交換器の充
分なブライン流路を確保できなくなり、熱交換効率が低
下する。なお、犠牲陽極が亜′Ｉｋ３製の場合にはその
使用量は管路内壁の単位面積当り０．００８〜１．２９
６９／ｃｉであり、また、犠牲陽極がマグネシウム製の
場合にはその使用量は管路内壁の単位面積当り０．００
２〜０．３０６９／ｃｍとするのがよい。

上記犠牲陽極を熱交換器の管路内壁に取付ける方法につ
いては、この犠牲陽極と管路内壁とが少くともその一部
で溶着又は固着していればよいが、好ましくは、熱交換
器を対をなすヘッダ管とこれらヘッダ管の間に架設され
て熱交換領域を形成する多数の熱交換管とで構成し、そ
のブライン流路を形成するヘッダ管及び／又は熱交換管
をアルミ型材で形成し、そのいずれか一方又は双方の管
内壁にその軸方向に沿って延びる取付溝を形成し、この
取付溝内に沿って犠牲陽極を配設し、この犠牲陽極とヘ
ッダ管及び／又は熱交換管の管路内壁との間を少くとも
その一部で溶着又は固着するのがよい。このようにアル
ミ型材で形成されたヘッダ管及び／又は熱交換管の取付
溝内に犠牲陽極を配設し溶着又は固着することにより、
犠牲陽極の納まりが正確になり、また、ブライン流路の
断面積が局部的に極端に大きくなったり小さくな葛よう
なことがなく、エロージョン発生の虞がないほか、乱流
により気泡が発生して熱交換効率が低下するという虞も
°ない。

そして、このように管路内壁に取付けられる犠牲陽極の
形状については、それが断面円形状、断面楕円形状、断
面三角形状、断面四角形状、断面台形状、断面多角形状
等の棒状体やブロック状体　゛等、取付可能であればど
のような形状でもよいが、好ましくは上記ヘッダ管及び
／又は熱交換管の取付溝と同じ断面形状の嵌合部を有す
る棒状体がよい。また、犠牲陽極とヘッダ管及び／又は
熱交換管の管路内壁との間を溶着又は固着する際には、
ヘッダ管及び／又は熱交換管の外側からその管路内部の
取付溝内に配設された犠牲陽極の一部又は全部との間を
例えばプラグ溶接、スポット溶接やシーム溶接、ボルト
止め等の手段で溶着又は固着すればよい。

本発明のアルミニウム製熱交換器は、例えばエアクリー
ニング、ニアコンディショニング、製本業、ドライアイ
ス、船用冷蔵、冷水塔、冷蔵庫、冷蔵トラック等のあら
ゆる分野の熱交換手段として使用することができる。

［作　用Ｊ本発明のアルミニウム製熱交換器は、その冷媒として塩
化カルシウム又は塩化ナトリウム水溶液からなるブライ
ンを使用することにより、そのブライン流路を形成する
管路に孔食電位が発生するが、この管路内壁に取付けた
犠牲電極からこの管路に防蝕電流が流れ、これによって
この管路をその臨界孔食電位未満に引下げることにより
、アルミニウム製の管路、すなわち熱交換器が防蝕され
る。

［実施例］以下、試験例及び添付図面に示す実施例に基いて、本発
明を具体的に説明する。

防蝕試験例１被防蝕体として幅７０ｍＸ厚ざ５Ｍ×長さ２゜０００ｍ
の大きさのアルミニウム（６０６３）製試験片を使用し
、また、犠牲陽極として直径１６調Ｘ長ざ８０ｍの大き
ざで重２；４３．４１ｇのＡｌ−Ｚｎ−Ｉｎ−他の合金
（日本軽金属■製商品名：　ＮＩＫＫＡＮｏｏＦ）製の
もの（被防蝕体表面積に対する面積比の陽極／陰極面積
比１／７５、被防蝕体表面積の単位面積当り０．０１４
５　’Ｊ／ｃｒｔｔ＞を使用し、ざらに、ブラインとし
てｐＨ９の２９．９ｗｔ％−塩化カルシウム水溶液を使
用し、第１図に示すように、１６０ρ水槽１内に上記ブ
ライン２の１３０〃を入れ、このブライン２中に上記被
防蝕体３とその一端に電気的に接続された犠牲陽極４と
をこれらが完全にブライン２中に浸るように浸漬し、上
記水槽１にセットしたポンプ５を使用してブラインの循
環か１日当り１２０ρ／ｍｉｎ、の速度で８時間運転し
その後１６時間休止するというサイクルでこのブライン
２を循環させながら室温下（１８〜３０　’Ｃ）に１０
１日間の防蝕試験を行い、分極測定による被防蝕体の孔
食電位測定、犠牲陽極から２，０００Ｍ離れた地点（犠
牲陽極が接続された端とは反対の端の地点）における被
防蝕体の電位の経時変化測定、犠牲陽極の消耗速度、及
び、被防蝕体の腐蝕状況の観察を行った。

これら測定及び観察の結果については、被防蝕体の孔食
電位が一８３０ｍＶであり、被防蝕体の電位は３日日以
降１，１００〜１．１３０ｍＶの範囲で安定して上記孔
食電位より約３００ｍＶ低い電位に安定しており、また
、犠牲陽極の消耗速度はこの防蝕試験の前後における犠
牲陽極の重量変化から０．０１７ｇ／ｃｆｆｌであり、
ざらに、被防蝕体には孔食等の腐蝕の発生が認められな
かった。

防蝕試験例２ブラインとして５ｗｔ％−塩化ナトリウム水溶液を使用
した以外は、上記試験例１と同様にして防蝕試験を行い
、被防蝕体の孔食電位、犠牲陽極から２．０００ｍ離れ
た地点における被防蝕体の電位の経時変化及び犠牲陽極
の消耗速度をそれぞれ測定し、また、被防蝕体の腐蝕状
況の観察を行った。

結果は、被防蝕体の孔食電位が一７２０ｍＶであり、被
防蝕体の電位は−１，１００〜−１，１５０ｍＶの範囲
で安定して上記孔食電位より約４００ｍＶ低い電位に安
定しており、また、犠牲陽極の消耗速度は０．０１２９
／ｃｆｆｌであり、ざらに、被防蝕体には孔食等の腐蝕
の発生が認められなかった。

比較試験例１犠牲電極を使用しなかった以外は上記防蝕試験例１と全
く同様にして腐蝕試験を行い、被防蝕体の腐蝕状態を調
べた。結果は、試験開始後３日で孔食が始まり、６ケ月
後には孔食の深さが１．７４７ｍに達し、アルミニウム
製熱交換器においては何らの防蝕処置を施すことなくそ
のブラインとして２９．９ｗｔ％−塩化カルシウム水溶
液を使用することは困難であることが判明した。

実施例１第２Δ図及び第２Ｂ図において、この発明の第一実施例
に係るアルミニウム製熱交換器が示されている。この熱
交換器は、互いに間隔をおいて平行に配設された比較的
径の太い一対のヘッダ管６（６ａ、６ｂ）と、これらヘ
ッダ管６ａ、６ｂの間を連結する熱交換管体７とで構成
されており、上流側に位置する一次側ヘッダ管６ａの両
端には図示外の冷媒供給口及び冷媒排出口が設けられて
おり、供給口から導入された冷媒は、ヘッダ管６及び熱
交換管体７の各ブライン流路８を蛇行した後、排出口１
０に至るまでの間の熱交換領域で熱交換されるようにな
っている。この場合、熱交換管体７は、第２Ｂ図に示す
ように、アルミニウム合金押出型材製の熱交換用型材９
を互いに嵌合連結した構造となっている。

この第一実施例において、そのヘッダ管６及び熱交換管
体７はその材質が６０６３アルミニウム合金であり、冷
媒としてのブラインが流れるブライン流路８を形成する
上記ヘッダ管６及び熱交換管体７の管路はその内面積が
約８Ｔｒｔとなるように設計されている。

そして、上記ヘッダ管６は、その−次側ヘッダ管６ａを
拡大して示す第３図に示すように、アルミ押出成形によ
って横断面矩形状に形成され、その後壁６Ｃの板厚がそ
の前壁６ｄ１上壁６ｅ及び下壁６ｆよりも厚肉に形成さ
れていると共にその内面側には全長に亘って蟻溝状の取
付溝１１が形成されており、この取付溝１１内に所定の
寸法に押出成形された断面略矩形状棒状体のＡｌ−２ｎ
−Ｉｎ−他の°合金（日本軽金属（１１製商品名：　Ｎ
ＩＫＫＡＮＯ（ｌＥ）製犠牲陽極１２が嵌着され、ざら
に所定の間隔、例えば３０ｃｍ間隔をおいて少くとも１
本の犠牲陽極１２について５箇所の溶着点１３でプラグ
溶接されている。

この第一実施例において、上記犠牲陽極１２は、そのブ
ライン流路を形成する上記ヘッダ管６及び熱交換管体７
の管路内面積に対するその面積比（陽極／陰極面積比）
が１：２５であって、その管路内面積の単位面積当り０
．０７２ｇ／ＣＩＡとなる設訂されている。

そして、上記−次側ヘッダ管６ａには互いに隣接する熱
交換用型材９の間を仕切る仕切り板１４か設けられ、ま
た、二次側ヘッダ管６ｂにも同様に仕切り板（図示せず
）が設けられており、これによって上記供給口から一次
側ヘッダ管６ａ内に入った冷媒は、熱交換管体７の各熱
交換用型材９のブライン流路８を蛇行状に流れた後、再
び一次側ヘッダ管６ａに形成された排出口から外部に排
出されるようになっている。

この第一実施例の熱交換器について、上記防蝕試験例１
で使用したと同じ２９．９ｗｔ％−塩化カルシウム水溶
液をブラインとして使用し、実際に冷凍サイクルに組込
んで稼働させ、この熱交換器の腐蝕の状態を経時的に観
察した。結果は、１８０日経過後においても孔食等の腐
蝕は全く認められなかった。

次に、第４八図及び第４Ｂ図は、各ヘッダ管６に形成す
る取付溝１１及びこの取付溝１１内に取付けられる犠牲
陽極１２の断面形状についての変形例を示すもので、第
４Ａ図の場合は取付溝１１が幅広の蟻溝状に形成されて
いると共にこの取付溝１１内に取付けられる犠牲陽極１
２が断面略台形状に形成されており、また、第４Ｂ図の
場合は後壁６Ｃ及び前壁６ｄにそれぞれ突設された突条
１５と上壁６ｅとで蟻溝状の取付溝１１が形成され、こ
の取付溝１１内に取付けられる犠牲陽極１２が断面略長
方形状に形成されている。

ざらに、第５図は亜鉛（Ｚｎ）又はマグネシウム（Ｈ（
＋＞で形成された犠牲陽４ｆ！１２°の場合における取
付構造の変形例を示すもので、ヘッダ管６の後壁６Ｃを
螺合貫通するボルト１３ａを外部で密封溶接１３゛シ、
そのねじ部に犠牲陽極１２°を螺合同着して行う。

実施例２第６図ないし第９図は、管棚と称される第二実施例に係
るアルミニウム製熱交換器に係り、アルミ押出成形によ
って一対の断面円形状の熱交換管１６ｃが一体に形成さ
れている５本の熱交換管型材１６ａと、１本の断面円形
状の熱交換管１６ｃが一体に形成されている１本の熱交
換管型材１６ｂと、これら熱交換管型材１６ａ及び１６
ｂを互いに連結する複数の細長いフラット板１７と、上
記各熱交換管１６Ｃの各端部間を連通連結して一側に位
置する熱交換管１６ｃの一端の冷媒供給口１８から図面
上布から５本口に位置する熱交換管１６ｃの一端の冷媒
排出口１９に至るまでの連続して蛇行するブライン流路
を形成する４本のＵ字形状ヘッダ管２０ａと、上記各熱
交換管１６ｃの各端部間を連通連結して他側に位置する
熱交換管１６ｃの一端の冷媒供給口１８から図面上外か
ら６本目に位置する熱交換管１６ｃの一端の冷媒排出口
１９（至るまでの連続して蛇行するブライン流路を形成
する５本のＵ字形状ヘッダ管２０ｂとで構成されている
。

この第二実施例において、各熱交換管型材１６ａ、１６
ｂに一体に形成された熱交換管１６ｃには、第７図に示
すように、その内部に蟻溝状の取付溝２１が形成されて
おり、その取付溝２１内の端部側にはその内面に密着す
るような円弧状の犠牲陽極２２が嵌合され、これに熱交
換管１６ｃと犠牲陽極２２どの間が溶着点２３でプラグ
溶接されている。また、上記各ヘッダ管２０ａ　、　２
０ｂについても、アルミ押出成形により内部に蟻溝状の
取付溝２４が形成されるように成形された型材をＵ字形
状に彎曲して形成されており、その両端の直線部分に位
置する取付溝２４内に犠牲陽極２２が嵌合され、ざらに
上記熱交換管１６ｃと同様にこれらヘッダ管２０ａ　、
２０ｂと犠牲陽極２２どの間が溶着点２５でプラグ溶接
されている。

そして、この第二実施例の犠牲陽極２２は、そのブライ
ン流路を形成する上記ヘッダ管２０ａ　、２０ｂ及び熱
交換管１６ｃの管路内面積に対するその面積比（陽極／
陰極面積比）が１：３０〜１：１００であって、その管
路内面積の単位面積当り０．００３〜０．４８９／ｃｉ
となる設計されている。

この第二実施例の場合においても、上記防蝕試験例１で
使用したと同じ２９．９ｗｔ％−塩化カルシウム水溶液
をブラインとし、実際に冷凍サイクルに組込んで稼働さ
せて腐蝕の状態を経時的に観察した結果は、第一実施例
の場合と同様に、長期間に亘って孔食等の腐蝕が全く認
められなかった。

なお、第１０図はこの第二実施例に係るヘッダ管２０ａ
　、２０ｂの変形例を示すもので、上記第二実施例と同
様に、アルミ押出成形により成形された型材をＵ字形状
に彎曲してヘッダ管２０ａ　、２０ｂを形成する際に、
その型材の略中央部取付溝２４には予め所定長さの犠牲
陽極２２を嵌合し、これらヘッダ管２０ａ　、２０ｂと
犠牲陽極２２との間を溶着点２５でプラグ溶接し、しか
る後にその両端部を折曲げてＵ字形状に形成してなるも
のである。なお、この変形例の場合においても、必要に
より各ヘッダ管２０ａ　、２０ｂの両端の直線部分に位
置する取付溝２４内に犠牲陽極２２を取付けることによ
り、管路内面積に対する犠牲陽極２２の面積比（陽極／
陰極面積比）を調節することができる。

実施例３第１１図において、この発明の第三実施例に係るアルミ
ニウム製熱交換器が示されている。この熱交換器は、互
いに間隔をおいて平行に配設された比較的径の太い一対
のヘッダ管２６ａ　、　２６ｂと、これらヘッダ管２６
ａ　、　２６ｂの間を連結する１２本の熱交換管２７と
、互いに隣接する各熱交換管２７の間に熱交換管２７に
対してほぼ直交状に配設される波形状の熱交換用フィン
２８とで構成されており、上方に位置する一次側ヘッダ
管２６ａの一端には冷媒供給口２９が設けられていると
共に、下方に位置する二次側ヘッダ管２６ｂの一端には
冷媒排出口３０が設けられ、供給口２９から導入された
冷媒は排出口３０に至るまでの間の熱交換領域で熱交換
されるようになっている。− この第三実施例において、ヘッダ管２６ａ　、　２６ｂ
及び熱交換管２７はその材質が６０６３アルミニウム合
金であり、冷媒としてのブラインが流れるブライン流路
を形成する上記ヘッダ管２６ａ　、２６ｂ及び熱交換管
２７の管路はその内面積が上記実施例と同じ犠牲陽極と
の比率範囲内となるように設計されている。

そして、上記ヘッダ管２６ａ　、　２６ｂは、アルミ押
出成形によって横断面円形状に形成され、その内面側に
は全長に亘って蟻溝状の取付溝３１が形成されており、
この取付溝３１内に所定の寸法に形成された上記実施例
１と同様の犠牲陽極３２が嵌着され、ざらに所定の間隔
、例えば３０ｃｍ間隔をおいて少くとも１本の犠牲陽極
３２について２箇所の溶着点でプラグ溶接されている。

この第三実施例の場合においても、上記防蝕試験例１で
使用したと同じ２９．９ｗｔ％−塩化カルシウム水溶液
をブラインとし、実際に冷凍サイクルに組込んで稼働さ
せて腐蝕の状態を経時的にＦＡ察した結果は、第一実施
例の場合と同様に、長期間に亘って孔食等の腐蝕が全く
認められなかった。

［発明の効果］本発明によれば、冷媒として環境汚染の問題や人体に対
する毒性の問題がなく、無害で安価な塩化カルシウム又
は塩化ナトリウム水溶液からなるブラインを使用する軽
量で耐久性に優れ、寿命の長いアルミニウム製熱交換器
を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は各試験例で使用した試験装置の説明図、第２Ａ
図は本発明の第一実施例に係るアルミニウム製熱交換器
の断面斜視図、第２Ｂ図は第２Ａ図のｎ−■線断面図、
第３図は第１図のヘッダ管の横断面図、第４Ａ図及び第
４Ｂ図はヘッダ管内に形成される取付溝及びこの取付溝
に取付けられる犠牲陽極の変形例を示す第３図と同様の
横断面図、第５図は仙の材質の犠牲陽極に係る取付構造
の変形例を示ず第３図と同様の横断面図、第６図は第二
実施例に係るアルミニウム製熱交換器の正面図、第７図
は第６図のＶｌｌ　−Ｖｌ線断面図、第８図は第６図の
ヘッダ管の部分断面正面図、第９図は第８図のＩＸ−Ｉ
Ｘ線断面図、第１０図はｌ＼ツダ管の変形例を示す第８
図と同様の部分断面正面１１Ｑ１１図は第三実施例に係
るアルミニウム製熱交換器を示す部分断面正面図である
。符号の説明（２）・・・ブライン（２９，９ｗｔ％−塩化カルシウ
ム水溶液）、　　（３）・・・被防蝕体、（４）　（１２）　（１２°）（２２）（３２）・・・
犠牲陽極、（６）（６ａ）（６ｂ）（２０ａ）（２０ｂ
）（２６ａ）（２６ｂ）　・・・ヘッダ管、（７）・・
・熱交換管体、（８）・・・ブライン流路、（１６ｃ）
（２７）・・・熱交換管、（１１）（２１）（２４）（３１）・・・取付溝、（１
３）　（２３）　（２５）・・・溶着点。特許出願人　　　日本軽金属株式会社

Claims

【特許請求の範囲】

（１）塩化カルシウム又は塩化ナトリウム水溶液からな
るブラインを使用するアルミニウム製の熱交換器であり
、そのブライン流路を形成する管路内壁には、アルミニ
ウムより卑な金属で形成され、この管路の電位をその孔
食電位より５０ｍＶ以上引下げる犠牲陽極を取付けたこ
とを特徴とするアルミニウム製熱交換器。
（２）塩化カルシウム又は塩化ナトリウム水溶液からな
るブラインを使用するアルミニウム製の熱交換器であり
、そのブライン流路を形成する管路内壁には、この管路
を形成するアルミニウムより卑な金属で形成され、管路
内壁の単位面積当リアルミニウム合金製の場合は０．０
０３〜０．４８６ｇ／ｃｍ＾２の、亜鉛製の場合は０．
００８〜１．２９６ｇ／ｃｍ＾２の、また、マグネシウ
ム製の場合は０．００２〜０．３０６ｇ／ｃｍ＾２の重
量を有する犠牲陽極を取付け、これら管路と犠牲陽極と
の間を少くともその一部で溶着又は固着したことを特徴
とするアルミニウム製熱交換器。
（３）対をなすヘッダ管とこれらヘッダ管の間に架設さ
れて熱交換領域を形成する多数の熱交換管とで構成され
、塩化カルシウム又は塩化ナトリウム水溶液からなるブ
ラインを使用するアルミニウム製の熱交換器において、
そのブライン流路を形成するヘッダ管及び／又は熱交換
管をアルミ型材で形成すると共に、そのいずれか一方又
は双方の管内壁にはその軸方向に沿って延びる取付溝を
形成し、この取付溝内に沿って犠牲陽極を配設すると共
に、この犠牲陽極と管壁との間を少くともその一部で溶
着又は固着したことを特徴とするアルミニウム製熱交換
器。