BR112020025070A2

BR112020025070A2 - método de produção de aço

Info

Publication number: BR112020025070A2
Application number: BR112020025070-8A
Authority: BR
Inventors: Toshiaki Mizoguchi; Jun Takekawa; Shintaro OGA; Hidenori Kurimoto
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2018-06-26
Filing date: 2019-06-26
Publication date: 2021-03-23
Also published as: CN112368402A; WO2020004496A1; BR112020025070B1; KR20210022685A; TW202000942A; JP6958736B2; TWI708853B; JPWO2020004496A1; CN112368402B; US20210262049A1; KR102429791B1

Abstract

A presente invenção refere-se a um método de produção de aço que inclui: (a) uma etapa de adicionar o primeiro grupo de ligas a aço fundido que tem uma quantidade de oxigênio dissolvido de 0,0050 % em massa ou mais; (b) uma etapa de, após a etapa de (a), adicionar desoxidante ao aço fundido para desoxidação; (c) uma etapa de, após a etapa de (b), adicionar o segundo grupo de ligas ao aço fundido desoxidado; e (d) uma etapa de, após a etapa de (c), adicionar REM ao aço fundido, em que quantidades de oxigênio Ob introduzido do primeiro grupo de ligas (% em massa) e quantidades de oxigênio Oa introduzido do segundo grupo de ligas (% em massa) satisfazem [Oa ¿ 0,00100], [Ob + Oa ¿ 0,00150], e [Ob/Oa ¿ 2,0], e satisfazem uma fórmula [0,05 ¿ REM/T.O ¿ 0,5] após a etapa de (d).

Description

Relatório Descritivo de Patente de Invenção para "MÉTO- DO DE PRODUÇÃO DE AÇO".

CAMPO DA TÉCNICA

[0001] A presente invenção refere-se a um método de produção de aço.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA

[0002] Em um processo de produção de aço, desoxidante é usado para remover oxigênio, que pode ser uma causa de uma influência ad- versa sobre as propriedades. Como o desoxidante, um elemento que tem uma forte ação de ligação a oxigênio para formar óxido é geral- mente usado. Isso se deve ao fato de que a adição do desoxidante a aço fundido pode causar a formação de óxido, para isolar oxigênio do aço fundido.

[0003] Um elemento mais típico como o desoxidante é Al. Em um caso em que Al é usado como o desoxidante, óxido de Al, ou alumina, é formado. Partículas do aglomerado de alumina para formar aglome- rados grossos (mais adiante no presente documento, também chama- dos de "aglomerados de alumina").

[0004] Os aglomerados de alumina têm um efeito adverso sobre as propriedades de aço. Especificamente, sabe-se que os aglomera- dos de alumina causam falhas na superfície (defeitos tipo escama), má qualidade do material e defeitos nas chapas ou placas de aço como placas e chapas grossas e materiais de aço como tubos de aço. Além disso, os aglomerados de alumina também causam obstrução em um bocal de imersão que serve como uma passagem de fluxo de aço fun- dido em fundição contínua.

[0005] Por exemplo, os Documentos de Patente 1 e 2 revelam aço em que a formação de aglomerados de alumina é impedida ou reduzi- da sem o uso de Al como desoxidante e métodos de produção do aço.

[0006] Além disso, como um método para a produção dos aglome-

rados de alumina inócuo, um método conhecido é um em que Ca é adicionado a aço fundido para controlar a formação de alumina ou im- pedir ou reduzir a própria formação. Como um exemplo do método, o Documento de Patente 3 e Documento de Não Patente 1 revelam mé- todos para reformar inclusões à base de óxido como alumina ou para impedir ou reduzir a formação das próprias inclusões à base de óxido usando Ca.

LISTA DE DOCUMENTOS DA TÉCNICA ANTERIOR DOCUMENTO DE PATENTE

[0007] Documento de Patente 1: JP56-5915A Documento de Patente 2: JP56-47510A Documento de Patente 3: JP9-192799A Documento de Patente 4: JP2005-2425A

DOCUMENTO DE NÃO PATENTE

[0008] Documento de Não Patente 1: CAMP-ISIJ, 4 (1991), p.1214 (Shirota et al.)

SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA TÉCNICO

[0009] Al é um elemento que é mais tipicamente usado como o desoxidante a partir do ponto de vista de custos de produção. Por esse motivo, os custos de produção dos aços descritos nos Documentos de Patente 1 e 2 são altos devido ao não uso de Al. Portanto, os Docu- mentos de Patente 1 e 2 não são adequados para produção em massa de aço. Além disso, os aços revelados no Documento de Patente 3 e Documento de Não Patente 1 não são aplicáveis a placas de aço para automóveis, e seus materiais de aço têm aplicações limitadas.

[0010] Dessa forma, os presentes inventores conduziram estudos sobre um mecanismo de como os aglomerados de alumina se formam. Um fator possível de aglomeração de alumina é a presença de FeO em aço fundido. Em geral, uma temperatura de aço fundido é cerca de

1600C, enquanto um ponto de fusão de FeO é cerca de 1370C. Por- tanto, foi considerado que, em aço fundido que é considerado por ter atingido sua condição de equilíbrio após um lapso de tempo adequa- do, FeO está totalmente fundido e não está presente.

[0011] Entretanto, quando observado de forma microscópica, veri- ficou-se que há uma porção no aço fundido em que a condição de equilíbrio não é estabelecida apesar do tempo adequado, e o FeO está realmente presente em seu estado líquido. A presença de FeO atua como um aglutinante que liga partículas de alumina, servindo como uma causa de formação de agregados grossos de alumina, ou seja, aglomerados de alumina.

[0012] Consequentemente, deseja-se reduzir FeO no aço fundido. Aqui, com a adição de uma pequena quantidade de REM, que tem uma forte ação de ligação com O em comparação com Fe, REM se liga com O ao óxido de REM, por meio do qual o FeO no aço fundido pode ser reduzido. Com base em tal mecanismo da formação de FeO, o Documento de Patente 4 revela o aço em que a formação dos aglo- merados de alumina é impedida ou reduzida.

[0013] Ao mesmo tempo, a um aço que tem propriedades de alto nível como propriedades de resistência, vários elementos são adicio- nados. Quando adicionados ao aço fundido, os elementos são adicio- nados em uma grande quantidade em formas de ligas. Tais ligas para controlar uma composição química de aço contêm, tipicamente, oxigê- nio. Portanto, embora REM seja usado para restringir a formação de FeO, a adição das ligas para controlar a composição química faz com que FeO se forme novamente. Como resultado, há um problema em que a produção dos aglomerados de alumina não pode ser impedida ou reduzida, porém falhas de superfície, má qualidade do material, de- feitos ocorrem.

[0014] Um objetivo da presente invenção é fornecer um método para a produção de aço, que se destine a resolver o problema descrito acima, impeça ou reduza a produção dos aglomerados de alumina e impeça ou reduza falhas de superfície, má qualidade do material e de- feitos do aço.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA

[0015] A presente invenção foi realizada para resolver os proble- mas acima e tem uma essência do seguinte método de produção de aço.

[0016] (1) Um método de produção de aço, que inclui:

[0017] (a) uma etapa de adicionar o primeiro grupo de ligas a aço fundido que tem uma quantidade de oxigênio dissolvido de 0,0050 % em massa ou mais;

[0018] (b) uma etapa de, após a etapa de (a), adicionar desoxidan- te ao aço fundido para desoxidação;

[0019] (c) uma etapa de, após a etapa de (b), adicionar o segundo grupo de ligas ao aço fundido desoxidado; e

[0020] (d) uma etapa de, após a etapa de (c), adicionar REM ao aço fundido, em que

[0021] quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas e quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas satisfazem as seguintes Fórmulas (i) a (iii), e

[0022] após a etapa de (d), a razão entre REM e T.O satisfaz a seguinte Fórmula (iv): Oa  0,00100 (i) Ob + Oa  0,00150 (ii) Ob/Oa  2,0 (iii) 0,05  REM/T.O  0,5 (iv) em que os símbolos nas fórmulas são definidos da seguinte forma.

[0023] Ob: As quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas (% em massa)

[0024] Oa: As quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas (% em massa)

[0025] REM: Teor de REM (% em massa)

[0026] T.O: Teor total de oxigênio (% em massa)

[0027] (2) O método de produção de aço de acordo com o (1) aci- ma, em que o primeiro grupo de ligas e o segundo grupo de ligas são, cada um, um ou mais tipos selecionados dentre metal manganês, me- tal titânio, metal cobre, metal níquel, FeMn, FeP, FeTi, FeS, FeSi, FeCr, FeMo, FeB e FeNb.

[0028] (3) O método de produção de aço de acordo com o (1) ou (2) acima, em que a composição química do aço consiste em, em % em massa: C: 0,0005 a 1,5%; Si: 0,005 a 1,2%; Mn: 0,05 a 3,0%; P: 0,001 a 0,2%, S: 0,0001 a 0,05%; Al T.: 0,005 a 1,5%; Cu: 0 a 1,5%, Ni: 0 a 10,0%, Cr: 0 a 10,0%, Mo: 0 a 1,5%, Nb: 0 a 0,1%, V: 0 a 0,3%, Ti: 0 a 0,25%, B: 0 a 0,005%, REM: 0,00001 a 0,0020%; e T.O: 0,0005 a 0,0050%, com o saldo sendo Fe e impurezas.

[0029] (4) O método de produção de aço de acordo com o (3) aci- ma, em que a composição química do aço contém um ou mais ele- mentos selecionados dentre, em % em massa: Cu: 0,1 a 1,5%; Ni: 0,1 a 10,0%; Cr: 0,1 a 10,0%; e Mo: 0,05 a 1,5%.

[0030] (5) O método de produção de aço de acordo com o (3) ou (4) acima, em que a composição química do aço contém um ou mais elementos selecionados dentre, em % em massa: Nb: 0,005 a 0,1%; V: 0,005 a 0,3%; e Ti: 0,001 a 0,25%.

[0031] (6) O método de produção de aço de acordo com qualquer um dentre (3) a (5) acima, em que a composição química do aço con- tém, em % em massa,

[0032] B: 0,0005 a 0,005%.

[0033] (7) O método de produção de aço de acordo com qualquer um dentre (1) a (6) acima, em que no aço, um diâmetro máximo de aglomerados de alumina é 100 m ou menos.

[0034] (8) O método de produção de aço de acordo com o (7) aci- ma, em que no aço, números de aglomerados de alumina que têm di- âmetros de 20 m ou mais são 2,0 aglomerados/kg ou menos.

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO

[0035] A presente invenção fornece aço para o qual o problema descrito acima é resolvido, em que a produção dos aglomerados de alumina é impedida ou reduzida, e em que falhas de superfície, má qualidade do material e defeitos do aço são impedidos ou reduzidos.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0036] [Figura 1] A Figura 1 é um gráfico ilustrando uma relação entre REM/T.O e o diâmetro máximo de aglomerados de alumina.

[0037] [Figura 2] A Figura 2 é um gráfico ilustrando uma relação entre quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas e quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas em exemplos inventivos da presente invenção e exemplos comparativos.

DESCRIÇÃO DE MODALIDADES

[0038] Os presentes inventores conduziram vários estudos para reduzir a produção de aglomerados de alumina, para impedir ou redu- zir falhas de superfície e defeitos de um material de aço e aprimorar propriedades de qualidade de material. Como resultado, as seguintes constatações (a) a (d) foram obtidas.

[0039] (a) Para fornecer várias propriedades tal como resistência, resistência à corrosão, propriedades resistentes ao calor e trabalhabi- lidade para aço, é necessário controlar uma composição química do aço. Para o controle da composição química, elementos adicionais são usados. Os elementos adicionais são geralmente adicionados a aço fundido em uma grande quantidade de formas de ligas como matérias- primas que serão fundidas.

[0040] (b) Em geral, desoxidantes como Al são adicionados ao aço fundido, e após a desoxidação do aço ser concluída, matérias-primas que serão fundidas nas formas de ligas para o controle dos componen- tes do aço (mais adiante no presente documento, também simples- mente chamados de "liga") são adicionadas ao aço fundido. As ligas contêm oxigênio, embora em uma quantidade-traço; portanto, a adição das ligas em grande quantidade aumenta as quantidades de oxigênio contidas no aço fundido.

[0041] (c) O O introduzido produz FeO, que causa a ocorrência de aglomerados de alumina, novamente no aço fundido. Como resultado, FeO é produzido apesar da adição de REM. Como observado a partir da descrição acima, em um caso em que as ligas são adicionadas em uma grande quantidade, a formação de aglomerados de alumina não pode ser impedida ou reduzida apesar da adição de REM.

[0042] (d) Portanto, com o ajuste das quantidades de O introduzi- do das ligas usadas para controlar a composição química antes e após a desoxidação, a adição de REM é eficaz.

[0043] Um método de produção de aço de acordo com a presente invenção é realizado com base nas constatações descritas acima. Os requisitos da presente invenção serão descritos abaixo em detalhe. Mais adiante no presente documento, o símbolo "%" para teores na descrição se refere a "porcentagem em massa" exceto onde observa- do em contrário.

1. Descrição

[0044] A presente invenção refere-se a um método de produção de aço, mais especificamente a um método de produção de aço acal- mado desoxidado com um desoxidante descrito a seguir. A presente invenção inclui (a) uma etapa de adicionar o primeiro grupo de ligas a aço fundido que tem quantidades de oxigênio dissolvido de 0,0050 % em massa ou mais, (b) uma etapa de, após a etapa de (a), adicionar desoxidante ao aço fundido para desoxidação, (c) uma etapa de, após a etapa de (b), adicionar o segundo grupo de ligas ao aço fundido de- soxidado, (d) uma etapa de, após a etapa de (c), adicionar REM ao aço fundido.

[0045] Quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas e quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas satisfazem as seguintes Fórmulas (i) a (iii): Oa  0,00100 (i) Ob + Oa  0,00150 (ii) Ob/Oa  2,0 (iii) em que os símbolos nas fórmulas são definidos da seguinte forma.

[0046] Ob: As quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas (% em massa)

[0047] Oa: As quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas (% em massa)

[0048] Além disso, o aço satisfaz a seguinte Fórmula (iv) após a etapa de (d). 0,05  REM/T.O  0,5 (iv)

[0049] Aqui, os símbolos nas fórmulas são definidos da seguinte forma.

[0050] REM: Teor de REM (% em massa)

[0051] T.O: Teor total de oxigênio (% em massa)

[0052] Mais adiante no presente documento, a etapa de (a) será chamada de uma etapa de adicionar o primeiro grupo de ligas, a etapa de (b) será chamada de uma etapa de desoxidação, a etapa de (c) se- rá chamada de uma etapa de adicionar o segundo grupo de ligas, e a etapa de (d) será chamada de uma etapa de adição de REM.

[0053] Nota-se que as quantidades de oxigênio introduzido do pri- meiro grupo de ligas e do segundo grupo de ligas são, cada uma, defi- nidas como um total de O dissolvido na liga bem como O contido em uma forma de óxidos.

2. Processo de Produção (a) Etapa de Adicionar o Primeiro Grupo de Ligas

[0054] Na etapa de adicionar o primeiro grupo de ligas, o primeiro grupo de ligas é adicionado a aço fundido cujas quantidades de oxigê- nio dissolvido são 0,0050 % em massa ou mais antes da desoxidação. O primeiro grupo de ligas nesta etapa é um termo genérico para ligas que serão adicionadas antes da etapa de desoxidação para controlar os componentes do aço fundido, que serão descritos abaixo. Aqui, a quantidade de oxigênio dissolvido no aço fundido é, de preferência, ajustada para 0,0500 % em massa ou menos. Nota-se que o efeito de desoxidação pode ser obtido por descarbonetação antes da etapa de adição do primeiro grupo de ligas. Para ajustar as quantidades de oxi- gênio dissolvido no aço fundido em 0,0500 % em massa, desoxidante pode ser adicionado ao aço fundido. Essas não interferem de forma alguma em efeitos vantajosos da presente invenção.

[0055] Na etapa de adição do primeiro grupo de ligas, um ou mais tipos de ligas selecionados como o primeiro grupo de ligas podem ser adicionados de cada vez ou uma pluralidade de vezes, e o número de vezes da adição não é limitado especificamente desde que a adição seja realizada antes da etapa de desoxidação. Um momento para a adição do primeiro grupo de ligas não é limitado especificamente des- de que o momento seja antes da desoxidação; por exemplo, o primeiro grupo de ligas é adicionado ao aço fundido em um conversor, durante o derramamento do aço fundido do conversor, ou no aço fundido em uma panela de fundição após o derramamento, ou imediatamente an- tes ou durante a desgaseificação a vácuo. (b) Etapa de Desoxidação

[0056] Após a etapa de (a), ou seja, a etapa de adição do primeiro grupo de ligas, desoxidante é adicionado ao aço fundido para desoxi- dação. Não há limitação específica para o desoxidante; Al, Si, Zr, Al- Zr, Al-Si, ou similares é tipicamente usado. Aços acalmados produzi- dos com o desoxidante também são chamados de aço acalmado ao Al, aço acalmado ao Zr, aço acalmado ao Al-Zr ou aço acalmado ao Al-Si. Um momento para adicionar o desoxidante não é limitado espe- cificamente desde que o momento seja após a adição do primeiro gru- po de ligas e antes da adição do segundo grupo de ligas. (c) Etapa de Adição do Segundo Grupo de Ligas

[0057] (c) Após a etapa de (b), ou seja, a etapa de desoxidação, o segundo grupo de ligas é adicionado ao aço fundido desoxidado. O segundo grupo de ligas nesta etapa é um termo genérico para ligas que serão adicionadas após a etapa de desoxidação para controlar os componentes do aço fundido, que serão descritos abaixo. Na etapa de adição do segundo grupo de ligas, um ou mais tipos de ligas selecio- nados como o segundo grupo de ligas podem ser adicionados de cada vez ou uma pluralidade de vezes, e o número de vezes da adição não é limitado especificamente desde que a adição seja realizada após a etapa de desoxidação e antes da adição de REM. (d) Etapa de Adição de REM

[0058] (d) Após a etapa de (c), ou seja, a etapa de adição do se- gundo grupo de ligas, REM é adicionado ao aço fundido. Na presente invenção, REM é um termo genérico para 17 elementos incluindo 15 elementos lantanoides bem como Y e Sc. Um ou mais desses 17 ele- mentos podem estar contidos no material de aço, e o teor de REM sig- nifica um teor total desses elementos.

[0059] REM que será adicionado pode estar sob a forma de metal puro como Ce e La, liga de metais REM ou liga dos metais REM e ou- tros metais, e um formato de REM pode ser tipo granulado, granular, tipo fio, ou similares. Para tornar uma concentração de REM uniforme, deseja-se adicionar REM ao circular o aço fundido em um vaso de desgaseificação a vácuo RH ou durante a agitação do aço fundido na panela de fundição usando gás Ar ou similares.

3. Primeiro Grupo de Ligas e Segundo Grupo de Ligas 3-1. Definições de Primeiro Grupo de Ligas e Segundo Grupo de Ligas

[0060] Na presente invenção, o primeiro grupo de ligas e o segun- do grupo de ligas se referem a ligas que são adicionadas ao aço fun- dido para controlar a composição química do aço (também contendo metais para uma matéria-prima que será fundida). Conforme descrito acima, o primeiro grupo de ligas se refere a ligas que são adicionadas na etapa de adição do primeiro grupo de ligas antes da desoxidação. Conforme descrito acima, o segundo grupo de ligas se refere a ligas que são adicionadas na etapa de adição do segundo grupo de ligas após a desoxidação.

[0061] O primeiro grupo de ligas e o segundo grupo de ligas são, cada um, de preferência, um ou mais tipos selecionados dentre metal manganês, metal titânio, metal cobre, metal níquel, FeMn, FeP, FeTi, FeS, FeSi, FeCr, FeMo, FeB e FeNb.

[0062] O metal manganês é um material metálico contendo Mn a uma alta concentração, por exemplo, 99 % em massa ou mais, para controle de componente; isto se aplica para o metal titânio, o metal co- bre e o metal níquel. Uma definição do metal manganês é encontrada, por exemplo, em JIS G 2311:1986.

[0063] O "FeMn" acima refere-se a "ferromanganês". Para os ou- tros tipos de ferroligas, um nome do elemento correspondente é ane- xado a "Fe"; por exemplo, "ferrocromo" é denotado como "FeCr". Os ferroligas como ferromanganês se referem a ligas definidas em JIS G 2301:1998 to JIS G 2304:1998, JIS G 2306:1998 to JIS G 2316:2000, JIS G 2318:1998, JIS G 2319:1998, e similares. 3-2. Quantidade de Oxigênio Introduzido de Ligas

[0064] O primeiro grupo de ligas e o segundo grupo de ligas con- têm oxigênio, embora em uma quantidade-traço. Quantidades de oxi- gênio introduzido de todas as ligas selecionadas como o primeiro gru- po de ligas (mais adiante no presente documento, simplesmente cha- madas de "quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas") são denotadas por Ob. Quantidades de oxigênio introduzido de todas as ligas selecionadas como o segundo grupo de ligas (mais adi- ante no presente documento, simplesmente chamadas de "quantida- des de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas") são denota- das por Oa.

[0065] Aqui, as quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas são calculadas pelo seguinte procedimento. Especifi-

camente, uma quantidade de oxigênio introduzido de liga específica adicionada antes da desoxidação (% em massa) é determinada pela Quantidade de liga adicionada (kg)  Concentração de oxigênio na liga (% em massa) / Quantidade de aço fundido (kg). De acordo com as fórmulas de cálculo, os valores de todas as quantidades de oxigênio introduzido de cada liga adicionada antes da desoxidação são calcula- dos, e os valores são somados, com isso as quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas podem ser calculadas.

[0066] De modo similar, as quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas são calculadas pelo seguinte procedimento. Especificamente, uma quantidade de oxigênio introduzido de liga es- pecífica adicionada após a desoxidação (% em massa) é determinada pela Quantidade de liga adicionada (kg)  Concentração de oxigênio na liga (% em massa) / Quantidade de aço fundido (kg). De acordo com as fórmulas de cálculo, os valores de quantidades de oxigênio introduzido de cada liga adicionada após a desoxidação são calcula- dos, e os valores são somados, com isso as quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas podem ser calculadas.

[0067] O primeiro grupo de ligas e o segundo grupo de ligas con- têm oxigênio. As concentrações de oxigênio nas ligas são, tipicamen- te, metal manganês: cerca de 0,5%, metal titânio: cerca de 0,2%, me- tal cobre: cerca de 0,04%, metal níquel: cerca de 0,002%, FeMn: cerca de 0,4%, FeP: cerca de 1,5%, FeTi: cerca de 1,3%, FeS: cerca de 6,5%, FeSi: cerca de 0,4%, FeCr: cerca de 0,1%, FeMo: cerca de 0,01%, FeB: cerca de 0,4% e FeNb: cerca de 0,03%.

[0068] As quantidades de oxigênio Ob introduzido do primeiro gru- po de ligas e as quantidades de oxigênio Oa introduzido do segundo grupo deligas satisfazem as seguintes Fórmulas (i) a (iii): Oa  0,00100 (i) Ob + Oa  0,00150 (ii)

Ob/Oa  2,0 (iii) em que os símbolos nas fórmulas são definidos da seguinte forma.

[0069] Ob: As quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas (% em massa)

[0070] Oa: As quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas (% em massa)

[0071] Oa que excede 0,00100, que é o valor de lado direito da Fórmula (i), não consegue impedir que Al2O3 e FeO sejam produzidos. Por esse motivo, Oa, que é o valor de lado esquerdo da Fórmula (i), é ajustado para 0,00100 ou menos, de preferência, 0,00050 ou menos. Por outro lado, Oa é, de preferência, 0,00002 ou mais a partir de um ponto de vista de custos de produção e similares.

[0072] O valor de lado esquerdo da Fórmula (ii), que é uma soma de Ob e Oa, é ajustado para 0,00150 ou mais. Isso se deve ao fato de que, se o valor de lado esquerdo da Fórmula (ii) for menor que 0,00150, as ligas para o controle da composição química não podem ser suficientemente adicionadas e, dessa forma, o aço com uma com- posição química desejada não pode ser obtido. Quando a intenção é usar REM para evitar ou reduzir aglomerados de alumina eficazmente, o valor de lado esquerdo da Fórmula (ii) é, de preferência, ajustado para 0,01700 ou menos.

[0073] O valor de lado esquerdo da Fórmula (iii), que é uma razão entre Ob e Oa, é ajustado para 2,0 ou mais. Isso se deve ao fato de que, se o valor de lado esquerdo da Fórmula (iii) for menor que 2,0, as quantidades de ligas adicionadas na etapa de adição do segundo gru- po de ligas após a desoxidação se tornam excessivas e, dessa forma, um efeito de desoxidação causado por Al e similares não pode ser su- ficientemente obtido. O valor de lado esquerdo da Fórmula (iii) é, de preferência, ajustado para 2,5 ou mais, com mais preferência, 10,0 ou mais, com mais preferência ainda, 15,0 ou mais. Em contrapartida, se o valor de lado esquerdo da Fórmula (iii) exceder 130, ocorre uma re- dução no rendimento e, dessa forma, a produtividade do aço diminui. Por esse motivo, o valor de lado esquerdo da Fórmula (iii) é, de prefe- rência, ajustado para 130 ou menos.

4. REM/T.O

[0074] No método de produção de acordo com a presente inven- ção, REM é adicionado ao aço fundido após a etapa de adição do se- gundo grupo de ligas conforme descrito acima (isto corresponde à eta- pa de adição de REM). Na etapa de adição de REM, REM é adiciona- do ao aço fundido, o aço fundido é suficientemente agitado, e após um lapso de tempo, REM/T.O, que é uma razão entre REM e T.O, satisfaz a seguinte Fórmula (iv). 0,05  REM/T.O  0,5 (iv)

[0075] em que os símbolos nas fórmulas são definidos da seguinte forma.

[0076] REM: Teor de REM (% em massa)

[0077] T.O: Teor total de oxigênio (% em massa)

[0078] A Figura 1 é um gráfico ilustrando uma relação entre REM/T.O e o diâmetro máximo de aglomerados de alumina. Conforme evidente a partir da Figura 1, o diâmetro máximo de aglomerados de alumina diminui significativamente quando REM/T.O varia entre 0,05 e 0,5. Isto mostra que o ajuste de REM/T.O para satisfazer a Fórmula (iv) é eficaz.

[0079] Se o valor médio da Fórmula (iv) for menor que 0,05, um efeito de impedir que partículas de alumina se aglomerem não pode ser obtido. Por esse motivo, o valor médio da Fórmula (iv) é ajustado para 0,05 ou mais, de preferência, 0,10 ou mais, com mais preferên- cia, 0,20 ou mais. Em contrapartida, se o valor médio da Fórmula (iv) exceder 0,5, REM se torna excessivo; nesse caso, aglomerados pro-

duzidos principalmente a partir de óxidos de REM em vez de aglome- rados de alumina são formados, resultando em má qualidade do mate- rial e similares. Por esse motivo, o valor médio da Fórmula (iv) é ajus- tado para 0,5 ou menos. Para impedir que os aglomerados de alumina se aglomerem de maneira mais confiável, o valor médio da Fórmula (iv) é, de preferência, ajustado para 0,15 ou mais e 0,4 ou menos.

[0080] Aqui, o teor de REM e o teor total de oxigênio são deseja- velmente gerenciados (medidos) com amostras de aço fundido que são extraídas após o processo RH ou removidas de TD (distribuidor) realizado após a adição de REM e antes da fundição. Entretanto, em um caso de dificuldade na extração, as peças fundidas após a fundi- ção podem ser usadas como as amostras que serão gerenciadas (me- didas). Isso se deve ao fato de que é considerado que os valores nu- méricos acima permanecem inalterados mesmo após o aço fundido ser formado nas peças fundidas.

5. Composição Química de Aço

[0081] Uma composição química de aço produzido de acordo com a presente invenção (aço acalmado) será descrita abaixo.

[0082] A composição química do aço de acordo com a presente invenção (aço acalmado) inclui, de preferência, em % em massa, C: 0,0005 a 1,5%, Si: 0,005 a 1,2%, Mn: 0,05 a 3,0%, P: 0,001 a 0,2%, S: 0,0001 a 0,05%, Al T.: 0,005 a 1,5%, Cu: 0 a 1,5%, Ni: 0 a 10,0%, Cr: 0 a 10,0%, Mo: 0 a 1,5%, Nb: 0 a 0,1%, V: 0 a 0,3%, Ti: 0 a 0,25%, B: 0 a 0,005%, REM: 0,00001 a 0,0020%, e T.O: 0,0005 a 0,0050%, e o saldo sendo Fe e impurezas.

[0083] O aço produzido de acordo com a presente invenção pode ser submetido a trabalho, tratamento térmico, e similares conforme ne- cessário para ser produzido em um material de aço como uma chapa, uma placa grossa, um tubo, um aço em formato de perfil e uma barra de aço.

C: 0,0005 a 1,5%

[0084] C (carbono) é um elemento básico que mais aumenta a re- sistência de aço com estabilidade. Para garantir a resistência ou dure- za necessária, um teor de C é, de preferência, ajustado para 0,0005% ou mais. Entretanto, se o teor de C for mais de 1,5%, a tenacidade de aço diminui. Portanto, o teor de C é, de preferência, ajustado para 1,5% ou menos. O teor de C é, de preferência, ajustado dentro de uma faixa entre 0,0005 a 1,5% de acordo com uma resistência desejada de um material. Si: 0,005 a 1,2%

[0085] Se um teor de Si (silício) for menor que 0,005%, surge a necessidade de realizar o pré-tratamento de metal quente, o que colo- ca uma carga significativa no refino, resultando em redução da eficiên- cia econômica. Portanto, o teor de S é, de preferência, ajustado em 0,005% ou mais. Entretanto, se o teor de Si for mais de 1,2%, ocorre um chapeamento insatisfatório, resultando na redução das proprieda- des da superfície e da resistência à corrosão do aço. Portanto, o teor de Si é, de preferência, ajustado em 1,2% ou menos. O teor de Si é, de preferência, ajustado dentro da faixa entre 0,005 a 1,2%. Mn: 0,05 a 3,0%

[0086] Se um teor de Mn (manganês) for menor que 0,05%, um tempo de refino aumenta, resultando em redução da eficiência econô- mica. Portanto, o teor de Mn é, de preferência, ajustado em 0,05% ou mais. Entretanto, se o teor de Mn for mais de 3,0%, a trabalhabilidade de aço se deteriora significativamente. Portanto, o teor de Mn é, de preferência, ajustado para 3,0% ou menos. O teor de Mn é, de prefe- rência, ajustado dentro da faixa entre 0,05 a 3,0%. P: 0,001 a 0,2%

[0087] Se um teor de P (fósforo) for menor que 0,001%, o pré- tratamento de metal quente será demorado e dispendioso, resultando em redução na eficiência econômica. O teor de P é, de preferência, ajustado em 0,001% ou mais. Entretanto, se o teor de P for mais de 0,2%, a trabalhabilidade de aço se deteriora significativamente. Por- tanto, o teor de P é, de preferência, ajustado para 0,2% ou menos. O teor de P é, de preferência, ajustado dentro da faixa entre 0,001 a 0,2%. S: 0,0001 a 0,05%

[0088] Se um teor de S (enxofre) for menor que 0,0001%, o pré- tratamento de metal quente será demorado e dispendioso, resultando em redução na eficiência econômica. Portanto, o teor de S é, de prefe- rência, ajustado para 0,0001% ou mais. Entretanto, se o teor de S for mais de 0,05%, a trabalhabilidade e a resistência à corrosão de aço se deterioram significativamente. Portanto, o teor de S é, de preferência, 0,05% ou menos. O teor de S é, de preferência, ajustado dentro da faixa entre 0,0001 a 0,05%. Al T.: 0,005 a 1,5%

[0089] Na presente invenção, considerando um teor de Al (alumí- nio), uma soma de uma quantidade de Al solúvel em ácido (sol. Al), que tem uma influência sobre a qualidade do material, e uma quanti- dade de Al derivada de Al2O3 sendo inclusões (insol. Al) é definida como Al T. (Al Total.). Em outras palavras, isto significa Al T. = sol. Al + insol. Al.

[0090] Se um teor de Al T. for menor que 0,005%, Al aprisiona N sob a forma de AlN, não conseguindo reduzir N dissolvido. Portanto, o teor de Al T. é, de preferência, ajustado para 0,005% ou mais. Entre- tanto, se o teor de Al T. for mais de 1,5%, as propriedades de superfí- cie e trabalhabilidade de aço diminuem. Portanto, o teor de Al T. é, de preferência, ajustado para 1,5% ou menos. O teor de Al T. é, de prefe- rência, ajustado dentro da faixa entre 0,005 a 1,5%.

[0091] Além dos elementos descritos acima, um ou mais elemen-

tos selecionados dentre (i) Cu, Ni, Cr e Mo, um ou mais elementos se- lecionados dentre (ii) Nb, V e Ti e (iii) B pode estar contido.

[0092] Cu: 0 a 1,5%

[0093] Ni: 0 a 10,0%

[0094] Cr: 0 a 10,0%

[0095] Mo: 0 a 1,5%

[0096] Cu (cobre), Ni (níquel), Cr (cromo) e Mo (molibdênio) todos têm efeitos de aprimorar a temperabilidade de aço e aprimorar a resis- tência de aço. Portanto, os mesmos podem estar contidos conforme necessário. Entretanto, se Cu ou Mo estiver contido em mais de 1,5%, ou se Ni ou Cr estiver contido em mais de 10,0%, a tenacidade e tra- balhabilidade de aço diminuem. Portanto, um teor de Cu é, de prefe- rência, ajustado para 1,5% ou menos. Um teor de Ni é, de preferência, ajustado para 10,0% ou menos. Um teor de Cr é, de preferência, ajus- tado para 10,0% ou menos. Um teor de Mo é, de preferência, ajustado para 1,5% ou menos.

[0097] Por outro lado, para obter o efeito vantajoso de aprimorar a resistência confiavelmente, o teor de Cu é, de preferência, ajustado para 0,1% ou mais. De modo similar, o teor de Ni é, de preferência, ajustado para 0,1% ou mais. De modo similar, o teor de Cr é, de prefe- rência, ajustado para 0,1% ou mais. De modo similar, o teor de Mo é, de preferência, ajustado para 0,05% ou mais.

[0098] Nb: 0 a 0,1%

[0099] V: 0 a 0,3%

[00100] Ti: 0 a 0,25%

[00101] Nb (nióbio), V (vanádio) e Ti (titânio) têm um efeito de apri- morar a resistência de aço por seu endurecimento por precipitação. Portanto, os mesmos podem estar contidos conforme necessário. En- tretanto, se Nb estiver contido em mais de 0,1%, se V estiver contido em mais de 0,3%, ou se Ti estiver contido em mais de 0,25%, a tena-

cidade de aço diminui. Portanto, um teor de Nb é, de preferência, ajus- tado para 0,1% ou menos. Um teor de V é, de preferência, ajustado para 0,3% ou menos. Um teor de Ti é, de preferência, ajustado para 0,25% ou menos. Por outro lado, para obter o efeito vantajoso de aprimorar a confiabilidade, o teor de Nb é, de preferência, ajustado pa- ra 0,005% ou mais. O teor de V é, de preferência, ajustado em 0,005% ou mais. O teor de Ti é, de preferência, ajustado em 0,001% ou mais. B: 0 a 0,005%

[00102] B (boro) tem efeitos de aprimorar a temperabilidade de aço e aumentar a resistência de aço. Portanto, o mesmo pode estar conti- do conforme necessário. Entretanto, se B estiver contido em mais de 0,005%, os precipitados de B podem aumentar, resultando em redu- ção na tenacidade de aço. Portanto, um teor de B é, de preferência, ajustado para 0,005% ou menos. Por outro lado, para obter o efeito vantajoso de aprimorar a resistência de aço confiavelmente, o teor de B é, de preferência, ajustado para 0,0005% ou mais. REM: 0,00001 a 0,0020%

[00103] Se um teor de REM (metal de terra rara) no aço for menor que 0,00001%, o efeito de impedir que as partículas de alumina se aglomerem não pode ser obtido. Portanto, o teor de REM é, de prefe- rência, ajustado para 0,00001% ou mais. Entretanto, se o teor de REM for mais de 0,0020%, aglomerados grossos produzidos a partir de óxi- do complexo de REM e Al2O3 podem ser produzidos. Além disso, REM reage com escória para produzir óxido complexo em uma grande quantidade, degradando a limpeza do aço fundido, o que pode causar o entupimento de um bocal de imersão de um distribuidor. Portanto, o teor de REM é, de preferência, ajustado para 0,0020% ou menos, com mais preferência, 0,0015% ou menos. T.O: 0,0005 a 0,0050%

[00104] Na presente invenção, considerando um teor de O (oxigê-

nio), uma soma de uma quantidade de O dissolvido (sol. O), que tem uma influência sobre a qualidade do material e uma quantidade de O presente em inclusões (insol. O), um teor total de oxigênio, é definido como T.O (Total. O). Se um teor de T.O no aço for menor que 0,0005%, o tempo necessário para o refino secundário, por exemplo, um processo realizado em um desgaseificador a vácuo, aumenta signi- ficativamente, resultando em redução da eficiência econômica. Portan- to, o teor de T.O é, de preferência, ajustado para 0,0005% ou mais.

[00105] Em contrapartida, se o teor de T.O for mais de 0,0050%, colisões de partículas de alumina aumentam, o que pode engrossar os aglomerados. Além disso, o teor de T.O que é mais de 0,0050% au- menta REM necessário para reformar alumina, resultando em redução na eficiência econômica. Portanto, o teor de T.O é, de preferência, ajustado para 0,0050% ou menos.

[00106] Na composição química de acordo com a presente inven- ção, o saldo é Fe e impurezas. O termo "impurezas" como usado no presente documento, significa componentes que são misturados em aço na produção industrial do aço, devido a matérias-primas como mi- nérios e sucatas, e vários fatores de um processo de produção, e po- dem ser misturados no aço dentro de faixas em que as impurezas não têm efeito adverso na presente invenção.

6. Diâmetro Máximo e Número de Aglomerados de Alumina 6-1. Diâmetro Máximo de Aglomerados de Alumina

[00107] No aço produzido pelo método de produção de acordo com a presente invenção, a formação de aglomerados de alumina é impe- dida ou reduzida. Consequentemente, um diâmetro máximo dos aglo- merados de alumina no aço (aço acalmado) é, de preferência, 100 m ou menos. Isso se deve ao fato de que, se o diâmetro máximo de aglomerados de alumina for mais de 100 m, a formação de aglome- rados de alumina não pode ser impedida ou reduzida, resultando em ocorrência de falhas de superfície, má qualidade do material, defeitos de um material de aço. O diâmetro máximo dos aglomerados de alu- mina no aço (aço acalmado) é, com mais preferência, 60 m ou me- nos, com mais preferência ainda, 40 m ou menos. Quanto menor for o diâmetro máximo de aglomerados de alumina, mais preferencialmen- te será. 6-2. Número de Aglomerados de Alumina

[00108] Números de aglomerados de alumina sendo 20 m ou mais por unidade de massa são, de preferência, 2,0 aglomerado/kg ou me- nos. Isso se deve ao fato de que, se os números de aglomerados de alumina sendo 20 m ou mais por unidade de massa excederem 2,0 aglomerados/kg, falhas de superfície, má qualidade do material, defei- tos de um material de aço ocorrem. Os números de aglomerados de alumina sendo 20 m ou mais por unidade de massa são, com mais preferência, 1,0 aglomerados/kg ou menos, com mais preferência ain- da, 0,1 aglomerados/kg ou menos. 6-3. Método de Medição de Diâmetro Máximo e Número de Aglomera- dos de Alumina

[00109] O diâmetro máximo de aglomerados de alumina pode ser medido pelo seguinte procedimento. Especificamente, a partir de uma peça fundida de aço obtido (aço acalmado), um espécime com uma massa de 1 kg é cortado, o espécime é submetido à extração eletrolíti- ca de limo (usando uma malha mínima de 20 m), e inclusões resul- tantes são observadas sob um microscópio estereoscópico. A extração eletrolítica de limo pode ser qualquer método que possa extrair aglo- merados de alumina conforme estão presentes no aço; como um exemplo, o método pode ser realizado por eletrólise de corrente cons- tante sob condições de modo que a eletrólise de corrente constante seja realizada em solução de cloreto ferroso a 10% a 10 A por 5 dias.

[00110] A condição não se limita a isso; por exemplo, o aço ao qual partículas esféricas artificiais de alumina cujos diâmetros são previa- mente conhecidos e intencionalmente adicionadas é preparado e o aço é submetido à extração eletrolítica, e desde que o resultado da extração eletrolítica mostre que não há erros de mais de 10% no diâ- metro das partículas de alumina, pode-se dizer que é adequado para o gerenciamento de acordo com a presente invenção. Subsequentemen- te, um valor médio de um eixo principal e um eixo secundário é deter- minado para todas as inclusões extraídas em uma malha máxima, e um valor máximo dos valores médios é considerado como um diâme- tro máximo das inclusões, pelo qual um diâmetro máximo do aglome- rado é medido. Por esse motivo, os aglomerados de alumina que se- rão medidos podem incluir, por exemplo, uma quantidade-traço de óxi- do em vez de alumina.

[00111] Os números dos aglomerados de alumina que têm diâme- tros de 20 m ou mais são medidos pelo seguinte método. Especifi- camente, como a descrição acima, um espécime que tem uma massa de 1 kg é cortado da peça fundida e o espécime é submetido à extra- ção eletrolítica de limo. Na extração eletrolítica de limo, uma malha mínima ajustada para 20 m é usada, e números de todas as inclu- sões observadas sendo 20 m ou mais sob um microscópio estereos- cópico são convertidos para aqueles por quilograma, com isso a medi- ção é realizada.

[00112] A presente invenção será descrita a seguir mais especifi- camente com referência aos Exemplos, porém a presente invenção não se limita a esses Exemplos.

EXEMPLO

[00113] Aço fundido foi controlado para ter uma concentração pre- determinada de carbono em um conversor de 270 ton e derramado em uma panela de fundição. Quando ou após o derramamento do aço fundido, quantidades predeterminadas do primeiro grupo de ligas fo-

ram adicionadas. O aço fundido derramado é desoxidado em um des- gaseificador a vácuo RH usando Al ou similares como desoxidante. O segundo grupo de ligas foi adicionado ao aço fundido desoxidado. Após a adição do segundo grupo de ligas, REM foi adicionado ao aço fundido, com isso o aço foi fundido. REM foi adicionado em uma forma de uma liga contendo Ce, La e misch metal (por exemplo, liga de REM de Ce: 45%, La: 35%, Pr: 6%, Nd: 9%, e impurezas), ou uma liga con- tendo mischmetal, Si e Fe (Fe-Si-30%REM).

[00114] A Tabela 1 mostra teores dos metais para controle de com- ponente nas ligas usadas como o primeiro grupo de ligas e o segundo grupo de ligas, e concentrações de oxigênio das ligas. Na Tabela 1, o Teor de material metálico indica teores dos ferroligas e similares e os materiais metálicos para controle de componente como itens listados. Por exemplo, para o metal manganês, o metal titânio, o metal cobre e o metal níquel, as composições de liga indicam os teores de Mn, Ti, Cu e Ni, respectivamente, e para os ferroligas, as composições de liga indicam os teores de Si, Mn, P, S, e similares, excluindo Fe. [Tabela 1] Composição de liga (% em massa) Metal Metal Metal Metal Categoria FeSi man- FeMn FeP FeS FeTi FeB FeCr FeMo FeNb titânio cobre níquel ganês Teor de material 75 99,5 75 19 50 99,8 70 19 64 63 99,96 99,99 64 metálico Concen- tração de 0,36 0,49 0,35 1,51 6,54 0,2 1,3 0,37 0,13 0,008 0,0372 0,0017 0,031 oxigênio

[00115] A Tabela 2 mostra quantidades de oxigênio dissolvido antes da adição do primeiro grupo de ligas, ou seja, antes da adição do pri- meiro grupo de ligas antes e após a desoxidação, tipos do primeiro grupo de ligas e tipos do segundo grupo de ligas, bem como as quan- tidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas e as quanti- dades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas, e similares.

[00116] Aqui, as quantidades de oxigênio dissolvido são medidas por imersão de um sensor de eletrólito sólido no aço fundido, porém esse método não é limitativo; é considerado que, por exemplo, o mesmo valor é obtido subtraindo-se uma concentração de oxigênio em alumina e similares de uma concentração total de oxigênio resultante de uma análise química de uma amostra extraída do aço fundido.

[00117] Aqui, as quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas foram calculadas pelo seguinte procedimento. Especifi- camente, uma quantidade de oxigênio introduzido de liga específica adicionada antes da desoxidação (% em massa) foi determinada pela Quantidade de liga adicionada (kg)  Concentração de oxigênio na liga (% em massa) / Quantidade de aço fundido (kg). De acordo com as fórmulas de cálculo, os valores de todas as quantidades de oxigênio introduzido de cada liga adicionada antes da desoxidação foram calcu- lados, e os valores foram somados, com isso as quantidades de oxi- gênio introduzido do primeiro grupo de ligas foram calculadas.

[00118] De modo similar, as quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas foram calculadas pelo seguinte procedimento. Especificamente, uma quantidade de oxigênio introduzido de liga es- pecífica adicionada após a desoxidação (% em massa) foi determina- da pela Quantidade de liga adicionada (kg)  Concentração de oxigê- nio na liga (% em massa) / Quantidade de aço fundido (kg). De acordo com as fórmulas de cálculo, os valores de quantidades de oxigênio introduzido das ligas adicionadas após a desoxidação foram calcula- dos, e os valores foram somados, com isso as quantidades de oxigê- nio introduzido do segundo grupo de ligas foram calculadas.

[Tabela 2] Antes da desoxida- Tipos das ligas adicionadas ção Soma de quantida- Tipo de Quantidades Quantidades No. des de oxigênio Categoria aço de oxigênio de oxigênio Oxigênio introduzido das Primeiro grupo Segundo grupo introduzido das introduzido das Razão primeiras ligas e as dissolvido primeiras ligas segundas ligas (Ob/Oa) de ligas de ligas segundas ligas (%) Ob Ob (Ob+Oa) (%) (%) (%) A1 Chapa 0,0451 FeMn, FeP FeTi 0,00221 0,00011 19,9 0,00232

26/51 A2 Chapa 0,0371 FeMn, FeP FeTi 0,00399 0,00019 21,5 0,00417 A3 Chapa 0,0358 FeMn, FeP FeTi 0,00213 0,00022 9,5 0,00235 Metal manga- A4 Chapa 0,0324 FeTi 0,00133 0,00019 7,1 0,00151 nês, FeS Metal manga- A5 Chapa 0,0343 FeTi 0,00182 0,00037 4,9 0,00219 Exemplo nês, FeP, FeTi Inventivo Metal manga- A6 Chapa 0,0388 Metal titânio 0,00341 0,00009 37,9 0,00350 nês, FeP Metal manga- A7 Chapa 0,0343 FeTi 0,00607 0,00006 109,0 0,00613 nês, FeP, FeS 0,00265 Metal manga- Metal manga- A8 Chapa 0,0344 0,00225 0,00039 5,8 nês, FeP nês

Antes da desoxida- Tipos das ligas adicionadas ção Soma de quantida- Tipo de Quantidades Quantidades No. des de oxigênio Categoria aço de oxigênio de oxigênio Oxigênio introduzido das Primeiro grupo Segundo grupo introduzido das introduzido das Razão primeiras ligas e as dissolvido primeiras ligas segundas ligas (Ob/Oa) de ligas de ligas segundas ligas (%) Ob Ob (Ob+Oa) (%) (%) (%) Metal manga- Metal manga- A9 Chapa 0,0355 0,00415 0,00049 8,5 0,00464 nês, FeP nês

27/51 Metal manga- Metal manga- A10 Chapa 0,0298 0,00277 0,00025 11,3 0,00302 nês, FeP, FeS nês Metal manga- Metal manga- A11 Chapa 0,0307 0,00230 0,00002 93,7 0,00232 nês, FeS nês A12 Chapa 0,0298 FeMn, FeP FeMn 0,00278 0,00014 19,9 0,00292 FeMn, FeP, A13 Chapa 0,0292 FeMn 0,00479 0,00047 10,3 0,00526 FeS A14 Chapa 0,0267 FeMn FeMn 0,00322 0,00037 8,6 0,00359 A15 Chapa 0,0251 FeMn, FeP FeMn 0,00120 0,00047 2,6 0,00166 Metal manga- Metal manga- A16 Chapa 0,0246 0,00327 0,00025 13,4 0,00352 nês, FeP nês Metal manga- Metal manga- A17 Chapa 0,0291 0,00196 0,00034 5,7 0,00230 nês nês

Antes da desoxida- Tipos das ligas adicionadas ção Soma de quantida- Tipo de Quantidades Quantidades No. des de oxigênio Categoria aço de oxigênio de oxigênio Oxigênio introduzido das Primeiro grupo Segundo grupo introduzido das introduzido das Razão primeiras ligas e as dissolvido primeiras ligas segundas ligas (Ob/Oa) de ligas de ligas segundas ligas (%) Ob Ob (Ob+Oa) (%) (%) (%) FeSi, Metal FeSi, Metal A18 Chapa 0,0215 manganês, 0,01324 0,00046 29,0 0,01370 manganês Metal titânio

28/51 FeSi, FeMn, A19 Placa 0,0207 FeSi 0,00642 0,00024 26,7 0,00666 FeCr FeSi, FeMn, A20 Placa 0,0270 FeSi, FeMn 0,00608 0,00047 12,8 0,00656 FeCr FeSi, FeMn, A21 Placa 0,0243 FeSi, FeMn 0,01459 0,00043 34,2 0,01501 FeCr FeSi, FeMn, Metal cobre, A22 Placa 0,0173 Metal níquel, FeSi, FeMn 0,00490 0,00049 10,0 0,00538 FeCr, FeMo, FeB FeSi, Metal FeSi, Metal A23 Placa 0,0145 manganês, 0,00278 0,00039 7,2 0,00317 manganês Metal níquel

Antes da desoxida- Tipos das ligas adicionadas ção Soma de quantida- Tipo de Quantidades Quantidades No. des de oxigênio Categoria aço de oxigênio de oxigênio Oxigênio introduzido das Primeiro grupo Segundo grupo introduzido das introduzido das Razão primeiras ligas e as dissolvido primeiras ligas segundas ligas (Ob/Oa) de ligas de ligas segundas ligas (%) Ob Ob (Ob+Oa) (%) (%) (%) A24 Placa 0,0197 FeMn FeMo, FeNb 0,00489 0,00004 125,2 0,00493 FeSi, FeMn,

29/51 FeP, A25 Placa 0,0167 Metal cobre, FeSi 0,01592 0,00048 33,2 0,01640 Metal níquel, FeCr FeSi, Metal FeSi, Metal A26 Tubo 0,0123 manganês, 0,00665 0,00037 18,0 0,00702 manganês, FeS Metal titânio Metal manga- Metal manga- A27 Tubo 0,0078 nês, 0,01100 0,00024 46,4 0,01123 nês, FeS Metal titânio FeSi, Metal FeSi, Metal manganês, A28 Tubo 0,0063 manganês, 0,00368 0,00049 7,5 0,00417 FeS, Metal titânio Metal titânio FeSi, Metal FeSi, Metal A29 Tubo 0,0108 0,00459 0,00046 9,9 0,00505 manganês, FeS titânio

Antes da desoxida- Tipos das ligas adicionadas ção Soma de quantida- Tipo de Quantidades Quantidades No. des de oxigênio Categoria aço de oxigênio de oxigênio Oxigênio introduzido das Primeiro grupo Segundo grupo introduzido das introduzido das Razão primeiras ligas e as dissolvido primeiras ligas segundas ligas (Ob/Oa) de ligas de ligas segundas ligas (%) Ob Ob (Ob+Oa) (%) (%) (%) FeSi, Metal FeSi, Metal A30 Tubo 0,0103 0,00683 0,00028 24,1 0,00711 manganês, FeS titânio

30/51 FeSi, Metal FeSi, Metal A31 Tubo 0,0054 manganês, 0,00842 0,00037 23,0 0,00878 manganês, FeS Metal titânio

[00119] A Tabela 3 mostra os mesmos itens da Tabela 2. A medi- ção dos itens foi realizada pelo mesmo procedimento.

Aqui, nos exemplos mostrados na Tabela 3, a quantidade de oxigênio dissolvido no aço fundido era 0,0050 % em massa ou mais antes da desoxida- ção.

A Tabela 3 mostra quantidades de oxigênio dissolvido após a de- soxidação com propósitos de referência.

[Tabela 3]

Após desoxi- Tipos das ligas adicionadas dação Quantidades Soma de quantida- Quantidades de Tipo de de oxigênio des de oxigênio in- No. oxigênio intro- aço Oxigênio dis- introduzido troduzido das primei- Categoria Primeiro gru- Segundo gru- das primeiras duzido das se- Razão ras ligas e segundas solvido po de ligas po de ligas gundas ligas (Ob/Oa) (%) ligas ligas Oa Ob (Ob+Oa) (%) (%) (%) Metal manga- B1 Chapa 0,0011 FeP, FeS nês, FeP, FeS, 0,0012 0,00157 0,8 0,00277

32/51 FeTi Metal manga- B2 Chapa 0,0012 FeP nês, 0,00032 0,00210 0,2 0,00242 FeP, FeTi Metal manga- B3 Chapa 0,0009 FeP nês, 0,00183 0,00381 0,5 0,00563 Exemplo FeP, FeTi Compara- tivo Metal manga- B4 Chapa 0,0010 FeP, FeS nês, 0,00089 0,00385 0,2 0,00385 FeP, FeS, FeTi FeSi, FeMn, B5 Chapa 0,0010 FeSi, FeMn 0,00095 0,01278 0,1 0,01278 FeTi FeSi, FeMn, B6 Placa 0,0013 - 0 0,00657 0 0,00657 FeCr

Após desoxi- Tipos das ligas adicionadas dação Quantidades Soma de quantida- Quantidades de Tipo de de oxigênio des de oxigênio in- No. oxigênio intro- aço Oxigênio dis- introduzido troduzido das primei- Categoria Primeiro gru- Segundo gru- das primeiras duzido das se- Razão ras ligas e segundas solvido po de ligas po de ligas gundas ligas (Ob/Oa) (%) ligas ligas Oa Ob (Ob+Oa) (%) (%) (%) FeSi, FeMn, B7 Placa 0,0017 - 0 0,00642 0 0,00642 FeCr B8 FeSi, FeMn,

33/51 Placa 0,0015 - 0 0,00629 0 0,00629 FeCr FeSi, FeMn, Metal cobre, B9 Placa 0,0008 FeCr, 0,00008 0,00518 0,02 0,00526 Metal níquel FeMo, FeB FeSi, Metal B10 Placa 0,0012 Metal níquel 0,00016 0,00314 0,1 0,00329 manganês FeMn, FeMo, B11 Placa 0,0012 FeMn 0,00047 0,00494 0,1 0,00541 FeNb FeSi, FeMn, Metal cobre, B12 Placa 0,0019 FeP, 0,00011 0,01560 0,007 0,01571 Metal níquel FeCr FeSi, FeS, B13 Tubo 0,0034 FeS Metal titânio 0,00039 0,00189 0,2 0,00229

Após desoxi- Tipos das ligas adicionadas dação Quantidades Soma de quantida- Quantidades de Tipo de de oxigênio des de oxigênio in- No. oxigênio intro- aço Oxigênio dis- introduzido troduzido das primei- Categoria Primeiro gru- Segundo gru- das primeiras duzido das se- Razão ras ligas e segundas solvido po de ligas po de ligas gundas ligas (Ob/Oa) (%) ligas ligas Oa Ob (Ob+Oa) (%) (%) (%) FeSi, Metal manganês, B14 Tubo 0,0009 FeS 0,00026 0,00196 0,1 0,00222 FeS, Metal titânio

34/51 FeSi, Metal manganês, B15 Tubo 0,0031 FeS 0,00065 0,00351 0,2 0,00417 FeS, Metal titânio FeSi, Metal B16 Tubo 0,0032 FeS manganês, 0,00026 0,00638 0,04 0,00664 Metal titânio

[00120] A Tabela 4 mostra os mesmos itens da Tabela 2. A Tabela 4 mostra quantidades de oxigênio dissolvido antes da desoxidação conforme a Tabela 2.

[Tabela 4]

Antes da desoxida- Tipos das ligas adicionadas ção Quantida- Soma de quanti- Quantidades Tipo de des de oxi- dades de oxigê- No. de oxigênio aço gênio intro- nio introduzido Categoria Oxigênio introduzido Primeiro grupo de Segundo grupo das primeiras duzido das Razão das primeiras dissolvido ligas de ligas segundas (Ob/Oa) ligas e segundas (%) ligas ligas ligas Ob Ao (Ob+Oa) (%) (%) (%)

36/51 C1 Chapa 0,0451 FeMn, FeP FeTi 0,00221 0,00011 19,9 0,00232 Metal manganês, C2 Chapa 0,0343 FeTi 0,00182 0,00037 4,9 0,00219 FeP, FeTi Metal manganês, C3 Chapa 0,0344 Metal manganês 0,00225 0,00039 5,8 0,00265 FeP Metal manganês, Exemplo C4 Chapa 0,0355 Metal manganês 0,00415 0,00049 8,5 0,00464 FeP Compara- Metal manganês, tivo C5 Chapa 0,0298 Metal manganês 0,00277 0,00025 11,3 0,00302 FeP, FeS Metal manganês, C6 Chapa 0,0307 Metal manganês 0,00230 0,00002 93,7 0,00232 FeS C7 Chapa 0,0292 FeMn, FeP, FeS FeMn 0,00479 0,00047 10,3 0,00526 C8 Placa 0,0207 FeSi, FeMn, FeCr FeSi 0,00642 0,00024 26,7 0,00666

Antes da desoxida- Tipos das ligas adicionadas ção Quantida- Soma de quanti- Quantidades Tipo de des de oxi- dades de oxigê- No. de oxigênio aço gênio intro- nio introduzido Categoria Oxigênio introduzido Primeiro grupo de Segundo grupo das primeiras duzido das Razão das primeiras dissolvido ligas de ligas segundas (Ob/Oa) ligas e segundas (%) ligas ligas ligas Ob Ao (Ob+Oa) (%) (%) (%) C9 Placa 0,0270 FeSi, FeMn, FeCr FeSi, FeMn 0,00608 0,00047 12,8 0,00656

37/51 C10 Placa 0,0243 FeSi, FeMn, FeCr FeSi, FeMn 0,01459 0,00043 34,2 0,01501 FeSi, FeMn, Metal C11 Placa 0,0173 cobre, Metal níquel, FeSi, FeMn 0,00490 0,00049 10,0 0,00538 FeCr, FeMo, FeB FeSi, Metal manga- FeSi, Metal C12 Placa 0,0145 nês, 0,00278 0,00039 7,2 0,00317 manganês Metal níquel C13 Placa 0,0197 FeMn FeMo, FeNb 0,00489 0,00004 125,2 0,00493 FeSi, FeMn, FeP, C14 Placa 0,0167 Metal cobre, Metal FeSi 0,01592 0,00048 33,2 0,01640 níquel, FeCr Metal manga- Metal manganês, nês, C15 Tubo 0,0078 0,01100 0,00024 46,4 0,01123 FeS Metal titânio

Antes da desoxida- Tipos das ligas adicionadas ção Quantida- Soma de quanti- Quantidades Tipo de des de oxi- dades de oxigê- No. de oxigênio aço gênio intro- nio introduzido Categoria Oxigênio introduzido Primeiro grupo de Segundo grupo das primeiras duzido das Razão das primeiras dissolvido ligas de ligas segundas (Ob/Oa) ligas e segundas (%) ligas ligas ligas Ob Ao (Ob+Oa) (%) (%) (%) FeSi, Metal manga- FeSi, Metal C16 Tubo 0,0063 nês, manganês, 0,00368 0,00049 7,5 0,00417

38/51 FeS, Metal titânio Metal titânio FeSi, Metal manga- FeSi, Metal titâ- C17 Tubo 0,0108 0,00459 0,00046 9,9 0,00505 nês, FeS nio FeSi, Metal manga- FeSi, Metal titâ- C18 Tubo 0,0103 0,00683 0,00028 24,1 0,00711 nês, FeS nio FeSi, Metal FeSi, Metal manga- C19 Tubo 0,0054 manganês, 0,00842 0,00037 23,0 0,00878 nês, FeS Metal titânio

[00121] Para aços obtidos sob as condições mostradas na Tabela 2 à Tabela 4, suas composições químicas, REM/T.O, e similares foram determinadas. Nas composições químicas, REM e T.O foram calcula- dos usando valores de análise de análises realizadas em amostras de aço fundido após um lapso de um minuto após a adição de REM.

[00122] Conforme descrito acima, os aços fundidos foram submeti- dos à fundição contínua usando uma máquina de fundição contínua por flexão vertical. Sob condições de fundição incluindo uma velocida- de de fundição de 1,0 a 1,8 m/min, uma temperatura do aço fundido no distribuidor de 1520 a 1580C, peças fundidas de fundição contínua com 245 mm de espessura  de 1200 a 2200 mm de largura foram produzidas. Nesse momento, uma condição de entupimento de um bocal de imersão também foi verificada.

[00123] Especificamente, após a fundição contínua, espessuras de adesão de inclusões em uma parede interna do bocal de imersão fo- ram medidas em 10 pontos em uma direção circunferencial e, a partir de um valor médio das espessuras de adesão, a condição de entupi- mento do bocal foi avaliada da seguinte forma. Casos em que a es- pessura de adesão era menor que 1 mm foram avaliados como isentos de entupimento de bocal e mostrados como  nas Tabelas. Casos em que a espessura de adesão variou entre 1 a 5 mm foram avaliados como tendo leve entupimento de bocal e mostrados como  nas Ta- belas. Casos em que a espessura de adesão era maior que 5 mm fo- ram avaliados como tendo entupimento de bocal e mostrados como  nas Tabelas.

[00124] O diâmetro máximo de aglomerado de alumina e os núme- ros de aglomerados de alumina sendo 20 m ou mais por unidade de massa também foram medidos usando as peças fundidas obtidas pelo seguinte procedimento.

[00125] A partir de uma peça fundida do aço obtido (aço acalmado),

um espécime que tem uma massa de 1 kg foi cortado, o espécime foi submetido à extração eletrolítica de limo (usando uma malha mínima de 20 m), e inclusões resultantes foram observadas sob um micros- cópio estereoscópico. A extração eletrolítica de limo foi realizada sob condições de modo que a eletrólise de corrente constante fosse reali- zada em solução de cloreto ferroso a 10% a 10 A por 5 dias para reali- zar o teste. A observação foi conduzida em ampliação de 400x. Por esse motivo, os aglomerados de alumina que serão medidos podem incluir, por exemplo, uma quantidade-traço de óxido em vez de alumi- na.

[00126] Os números dos aglomerados de alumina que têm diâme- tros de 20 m ou mais foram medidos pelo seguinte método. Especifi- camente, como a descrição acima, um espécime que tem uma massa de 1 kg foi cortado da peça fundida e o espécime foi submetido à ex- tração eletrolítica de limo. Na extração eletrolítica de limo, uma malha mínima ajustada para 20 m foi usada, e números de todas as inclu- sões observadas sendo 20 m ou mais sob um microscópio estereos- cópico foram convertidos para aqueles por quilograma, com isso a medição foi realizada. A observação foi conduzida em ampliação de 100x.

[00127] Depois disso, as peças fundidas resultantes foram (a) sub- metidas à laminação a quente e decapagem para serem produzidas em placas grossas, (b) submetidas à laminação a quente, decapagem, e laminação a frio para serem produzidas em chapas ou (c) submeti- das à laminação a quente e decapagem para serem produzidas em placas grossas, que foram usadas como materiais de partida e produ- zidas em tubos de aço soldados. Uma espessura de placa após a la- minação a quente foi ajustada para 2 a 100 mm, e uma espessura de chapa após a laminação a frio foi ajustada para 0,2 a 1,8 mm.

[00128] Para os materiais de aço resultantes (chapas, placas gros-

sas ou tubos), a taxa de ocorrência de defeitos, a absorção de energia de impacto e a redução de área na direção da espessura foram medi- das. A taxa de ocorrência de defeitos foi calculada para cada um dos tipos dos materiais de aço. Ou seja, em um caso das chapas, uma ta- xa de ocorrência de defeito tipo escama em uma superfície de chapa (= Comprimento total de defeitos tipo escama / Comprimento de bobi- na  100, %) foi calculada, e o valor calculado foi usado como a taxa de ocorrência de defeitos. Os defeitos tipo escama se referem a falhas lineares formadas sobre uma superfície, e casos em que a ocorrência de taxa de defeitos tipo escama era 0,15% ou menos foram avaliados como satisfatórios em qualidade de material.

[00129] Em um caso das placas grossas, uma taxa de ocorrência de defeito UST ou uma taxa de ocorrência de separação de placas de produto (= Número de placas com ocorrência de defeito / Número total de placas testadas  100, %) foi calculada, e o valor calculado foi usa- do como a taxa de ocorrência de defeito. Em um caso dos tubos, uma taxa de ocorrência de defeito UST em uma zona soldada de tubos de poço de petróleo (= Número de tubos com ocorrência de defeito / Nú- mero total de tubos testados  100, %) foi calculada, e o valor calcula- do foi usado como a taxa de ocorrência de defeito.

[00130] Aqui, o defeito UST refere-se ao defeito interno que é de- tectado com um aparelho de teste ultrassônico, e casos em que a ocorrência de taxa de defeitos UST escama era 3,0% ou menos foram avaliados como satisfatórios em qualidade de material. A separação refere-se a delaminação, que é observada em uma superfície de fratu- ra de um espécime após o teste de Charpy e casos em que a taxa de ocorrência de separação era de 6,0% ou menos foram avaliados como tendo boa qualidade do material. Nas Tabelas, casos em que a ocor- rência de defeito era o defeito UST foram mostrados como UST, e ca- sos em que a ocorrência de defeito era a separação foram mostrados como SPR.

[00131] Em relação ao defeito UST, a avaliação foi feita usando um aparelho UST. Como o aparelho UST, foi usado um detector de falha de apresentação de escopo A incluindo uma sonda de teste de feixe normal com um transdutor que tem um diâmetro de 25 mm e uma fre- quência nominal de 2 MHz. No caso de uma placa grossa, a avaliação foi feita de acordo com JIS G 0801, e casos classificados como falha exibindo símbolo  foram avaliados como a ocorrência de defeito, e em um caso de uma zona de solda de tubo, a avaliação foi feita de acordo com JIS G 0584, e os casos que atingiram um nível de aceita- ção/rejeição em comparação com uma amostra de referência com um padrão de referência categorizado na Categoria UX foram avaliados como a ocorrência de defeito. Em relação à separação, uma superfície de fratura de um espécime foi observada após o teste de Charpy que será descrito abaixo para verificar a separação.

[00132] O teste Charpy foi conduzido em conformidade com JIS Z 2242: 2018, e o teste foi conduzido de modo que um entalhe em V com uma largura de 10 mm fosse introduzido no espécime em uma direção de laminação. Uma temperatura de teste era -20C, um valor médio de valores de impacto de cinco espécimes foi usado como a absorção de energia de impacto.

[00133] Em um caso de uma placa grossa, o teste de tração foi também conduzido, e uma redução de área em uma direção da es- pessura de placa foi calculada. O teste de tração foi realizado em con- formidade com JIS Z 2241:2011. Nota-se que a redução na área na direção da espessura de placa é calculada como (Área de corte trans- versal de área rompida após o teste de tração / Área de corte trans- versal de espécime antes do teste  100, %).

[00134] Os resultados obtidos são coletivamente mostrados nas Tabelas 5 a 7.

[Tabela 5]

Composição química de aço (% em massa, saldo: Fe e impurezas) Aglomerados Redução de Taxa de Absor- Condi- área em Tipos de ocorrên- ção de Tipo REM Números cia de uma direção ção de No.

REM adicio- Diâmetro energia de espessu- entupi- Categoria de aço Elementos /T.O C Si Mn P S Al T.

REM T.O nado máximo (Aglome- defeitos de im- ra de placa mento opcionais ra- pacto (J) do bocal (μm) (%) (%) dos/kg)

Liga de A1 Chapa 0,0005 0,035 0,55 0,017 0,0057 0,05 Ti:0,006 0,0003 0,0027 0,111 mischmetal- 62 0,1 0,12 ○ Si

Liga de A2 Chapa 0,002 0,005 0,76 0,027 0,0114 0,02 Ti:0,01 0,0002 0,0020 0,100 mischmetal- 55 0,2 0,07 ○ Si

Liga de

43/51 A3 Chapa 0,004 0,011 0,14 0,04 0,0171 0,07 Ti:0,012 0,0005 0,0035 0,143 mischmetal- 28 0,1 0,05 ○ Si

Liga de A4 Chapa 0,007 0,019 0,33 0,007 0,0219 0,034 Ti:0,01 0,0005 0,0021 0,238 mischmetal- <20 0,0 0,14 ○ Si Exemplo A5 Chapa 0,002 0,013 0,36 0,019 0,0133 0,066 Ti:0,035 0,0006 0,0025 0,240 Misch metal <20 0,0 0,11 ○ Inventivo

Liga de A6 Chapa 0,004 0,018 0,53 0,032 0,019 0,035 Ti:0,045 0,0010 0,0033 0,303 mischmetal- <20 0,0 0,13 ○ Si

A7 Chapa 0,006 0,032 0,81 0,042 0,0238 0,015 Ti:0,003 0,0021 0,0042 0,500 Ce 43 0,6 0,15 ○

Liga de A8 Chapa 0,019 0,077 0,65 0,015 0,0038 0,055 － 0,0003 0,0025 0,120 mischmetal- 54,5 0,1 0,14 ○ Si

Liga de mischmetal- A9 Chapa 0,038 0,006 0,91 0,024 0,0105 0,03 － 0,0004 0,0018 0,222 Si <20 0,0 0,15 ○

Composição química de aço (% em massa, saldo: Fe e impurezas) Aglomerados Redução de Taxa de Absor- Condi- área em Tipos de ocorrên- ção de uma direção ção de Tipo REM Números cia de No.

Liga de A10 Chapa 0,067 0,03 0,15 0,038 0,0276 0,09 － 0,0002 0,0017 0,118 mischmetal- 46,5 0,4 0,13 ○ Si

Liga de A11 Chapa 0,096 0,053 0,45 0,005 0,025 0,032 － 0,0002 0,0022 0,091 mischmetal- 75 0,1 0,12 ○ Si

Liga de A12 Chapa 0,048 0,038 0,43 0,033 0,0181 0,066 － 0,0002 0,0015 0,133 mischmetal- 31,5 0,2 0,09 ○ Si

44/51 Liga de A13 Chapa 0,124 0,057 0,69 0,044 0,0219 0,058 － 0,0004 0,0018 0,222 mischmetal- <20 0,0 0,07 ○ Si

A14 Chapa 0,01 0,084 0,88 0,006 0,0057 0,066 － 0,0003 0,0014 0,214 Misch metal <20 0,0 0,07 ○

Liga de A15 Chapa 0,007 0,013 0,16 0,033 0,0143 0,087 － 0,0005 0,0019 0,263 mischmetal- <20 0,0 0,10 ○ Si

Liga de A16 Chapa 0,029 0,038 0,39 0,042 0,0067 0,075 － 0,0005 0,0016 0,313 mischmetal- <20 0,0 0,05 ○ Si

A17 Chapa 0,019 0,075 0,58 0,013 0,006 0,034 － 0,0016 0,0033 0,485 La 52 0,2 0,07 ○

Liga de A18 Chapa 0,15 0,5 2,5 0,01 0,003 0,035 Ti:0,035 0,0008 0,0024 0,333 mischmetal- <20 0,0 0,07 ○ Si

Liga de A19 Placa 0,28 0,29 1,08 0,011 0,003 0,005 Cr:0,6 0,0002 0,0019 0,105 mischmetal- 36 0,4 47,76 ○ Si

Liga de A20 Placa 0,27 0,3 1,1 0,01 0,004 0,013 Cr:0,48 0,0002 0,0020 0,100 mischmetal- 29 0,1 48,24 ○ Si

Liga de A21 Placa 0,3 0,68 2,53 0,009 0,005 1,2 Cr:0,46 0,0003 0,0015 0,200 mischmetal- <20 0,0 43,8 ○ Si

Cu:0,2, Ni:0,85, Cr:0,45 Liga de A22 Placa 0,11 0,25 0,9 0,01 0,005 0,065 0,0002 0,0009 0,222 mischmetal- <20 0,0 2,6(UST) ○

45/51 Mo:0,35, Si V:0,04, B:0,001

5,4 A23 Placa 0,06 0,25 0,61 0,012 0,004 0,04 Ni:9,25 0,0004 0,0012 0,333 Misch metal <20 0,0 ○ (SPR)

Mo:0,25, A24 Placa 0,07 0,05 1,2 0,008 0,0005 0,03 Nb:0,015, 0,0007 0,0014 0,500 La 84 1,8 83,7 ○ V:0,025

Cu:0,28, Liga de A25 Placa 0,08 0,45 0,45 0,17 0,005 0,015 Ni:0,15, 0,0009 0,0023 0,391 mischmetal- <20 0,0 86,9 ○ Cr:0,4 Si

Liga de mischmetal- A26 Tubo 0,513 0,36 1,18 0,008 0,0238 0,008 Ti:0,015 0,0004 0,0012 0,333 Si <20 0,0 0,03 ○

Liga de mischmetal- A27 Tubo 0,551 0,019 1,69 0,01 0,046 0,009 Ti:0,045 0,0005 0,0013 0,385 Si <20 0,0 0,02 ○

Liga de A28 Tubo 0,589 0,135 0,13 0,014 0,046 0,006 Ti:0,25 0,0011 0,0035 0,314 mischmetal- <20 0,0 0,12 ○ Si

A29 Tubo 0,618 0,252 0,66 0,004 0,03 0,006 Ti:0,16 0,0013 0,0028 0,464 Misch metal 58 0,1 0,06 ○

Liga de A30 Tubo 0,561 0,153 0,67 0,005 0,05 0,008 Ti:0,07 0,0017 0,0042 0,405 mischmetal- <20 0,0 0,12 ○ Si

A31 Tubo 0,58 0,243 1,24 0,011 0,039 0,005 Ti:0,038 0,0016 0,0036 0,444 Ce 37 0,1 0,12 ○

46/51

[Tabela 6]

Composição química de aço (% em massa, saldo: Fe e impurezas) Aglomerados Redução Absor- de área Condi- Taxa de Tipos de em uma Tipo REM ocorrência ção de ção de Catego- No.

REM adicio- Diâmetro Números de defeitos energia direção de entupi- de aço Elementos /T.O ria C Si Mn P S Al T.

REM T.O nado máximo (Aglome- de im- espessura mento opcionais (%) pacto (J) de placa do bocal (μm) rados/kg) (%)

Liga de B1 Chapa 0,0005 0,011 0,14 0,027 0,0219 0,05 Ti:0,012 0,0003 0,0014 0,214 mischmetal- 228 8,4 0,96 △ Si

B2 Chapa 0,002 0,013 0,36 0,019 0,0133 0,03 Ti:0,03 0,0005 0,0019 0,263 Misch metal 172,5 4,7 0,72 △

Liga de

47/51 mischmetal- B3 Chapa 0,038 0,053 0,4 0,038 0,0124 0,08 Ti:0,045 0,0005 0,0016 0,313 Si 237 5,9 0,72 ×

B4 Chapa 0,002 0,025 0,6 0,02 0,0238 0,032 Ti:0,03 0,0016 0,0033 0,485 Ce 348 5,0 0,84 ×

Liga de Exemplo mischmetal- Compa- B5 Chapa 0,27 0,5 2,5 0,01 0,003 0,035 Ti:0,035 0,0008 0,0024 0,333 Si 247,5 6,0 0,70 × rativo

B6 Placa 0,27 0,28 1,11 0,008 0,005 0,028 Cr:0,51 0,0002 0,0019 0,105 Misch metal 201 10,2 17,28 △

Liga de mischmetal- B7 Placa 0,29 0,31 1,06 0,012 0,004 0,015 Cr:0,48 0,0002 0,0020 0,100 Si 289,5 3,8 21,2 △

Liga de mischmetal- B8 Placa 0,31 0,27 1,07 0,01 0,003 0,022 Cr:0,49 0,0003 0,0015 0,200 Si 232,5 7,2 17,84 ×

Composição química de aço (% em massa, saldo: Fe e impurezas) Aglomerados Redução Absor- de área Condi- Taxa de Tipos de ção de em uma ção de Tipo REM ocorrência Catego- No.

REM adicio- Diâmetro Números de defeitos energia direção de entupi- de aço Elementos /T.O espessura ria C Si Mn P S Al T.

REM T.O nado máximo (Aglome- de im- mento opcionais (%) pacto (J) de placa do bocal (μm) rados/kg) (%)

Cu:0,18, Ni:0,83, Cr:0,44 B9 Placa 01 0,23 0,88 0,008 0,005 0,062 0,0002 0,0009 0,222 La 183 3,2 19,6(UST) △ Mo:0,32, V:0,03, B:0,0015

Liga de B10 Placa 0,055 0,59 0,27 0,012 0,004 0,035 Ni:9,33 0,0004 0,0012 0,333 mischmetal- 301,5 4,5 28,3(SPR) × Si

48/51 Mo:0,25, Liga de B11 Placa 0,072 0,052 1,26 0,01 0,003 0,022 Nb:0,015, 0,0007 0,0014 0,500 mischmetal- 378 8,9 34,1 △ V:0,025 Si

Cu:0,28, B12 Placa 0,08 0,45 0,45 0,16 0,005 0,015 Ni:0,15, 0,0009 0,0023 0,391 Misch metal 223,5 5,1 48,5 △ Cr:0,4

B13 Tubo 0,562 0,145 0,11 0,012 0,034 0,006 Ti:0,12 0,0004 0,0012 0,333 La 249 8,6 2,04 △

Liga de B14 Tubo 0,48 0,37 0,19 0,009 0,0238 0,08 Ti:0,018 0,0005 0,0013 0,385 mischmetal- 180 4,4 1,68 × Si

Liga de B15 Tubo 0,589 0,135 0,13 0,014 0,046 0,006 Ti:0,25 0,0011 0,0035 0,314 mischmetal- 228 5,3 1,92 △ Si

Liga de B16 Tubo 0,637 0,144 1,35 0,002 0,022 0,005 Ti:0,045 0,0013 0,0028 0,464 mischmetal- 325,5 5,6 1,32 × Si

[Tabela 7] Composição química de aço (% em massa, saldo: Fe e impurezas) Aglomerados Redução Absor- Taxa de de áreaem ção de ocorrên- uma dire- Condição Tipo REM/ Tipos de REM energia de entu- No.

Diâmetro Números cia de ção de Categoria de aço Elementos T.O adicionado de im- pomento C Si Mn P S Al T.

REM T.O máximo (Aglome- defeitos pacto espessura opcionais de placa do bocal (μm) rados/kg) (%) (J) (%)

Liga de mis- C1 Chapa 0,0005 0,035 0,55 0,017 0,0057 0,05 Ti:0,006 - 0,0035 0 132 5,6 0,24 △ chmetal-Si

Liga de mis- C2 Chapa 0,002 0,013 0,36 0,019 0,0133 0,066 Ti:0,035 0,0001 0,0028 0,036 248 3,1 0,216 △ chmetal-Si

C3 Chapa 0,019 0,077 0,65 0,015 0,0038 0,055 - 0,0001 0,0033 0,030 Misch metal 290 3,5 0,276 ×

49/51 Liga de mis- C4 Chapa 0,038 0,006 0,91 0,024 0,0105 0,03 - 0,0011 0,0021 0,524 233 7,5 0,312 △ chmetal-Si

C5 Chapa 0,067 0,03 0,15 0,038 0,0276 0,09 - 0,0008 0,0013 0,615 Ce 283 4 0,252 ×

Liga de mis- C6 Chapa 0,096 0,053 0,45 0,005 0,025 0,032 - 0,0012 0,0020 0,600 229 8,2 0,24 △ chmetal-Si Exemplo Compara- C7 Chapa 0,124 0,057 0,69 0,044 0,0219 0,058 - - 0,0012 0 Misch metal 224 2,8 0,17 △ tivo

Liga de mis- C8 Placa 0,28 0,29 1,08 0,011 0,003 0,005 Cr:0,6 - 0,0009 0 155 6,8 31,84 △ chmetal-Si

Liga de mis- C9 Placa 0,27 0,3 1,1 0,01 0,004 0,013 Cr:0,48 - 0,0015 0 181 2,5 32,16 △ chmetal-Si

C10 Placa 0,3 0,68 2,53 0,009 0,005 1,2 Cr:0,46 0,0008 0,0014 0,571 La 165 4,8 29,2 △

Cu:0,2, Ni:0,85, Cr:0,45 Liga de mis- C11 Placa 0,11 0,25 0,9 0,01 0,005 0,065 0,0007 0,0012 0,583 145 6,3 5,5(UST) △ Mo:0,35, chmetal-Si V:0,04, B:0,001

Composição química de aço (% em massa, saldo: Fe e impurezas) Aglomerados Redução Absor- Taxa de de áreaem ção de ocorrên- uma dire- Condição Tipo REM/ Tipos de REM energia de entu- No.

Liga de mis- 9,9 C12 Placa 0,06 0,25 0,61 0,012 0,004 0,04 Ni:9,25 - 0,0009 0 195 2,1 △ chmetal-Si (SPR)

Mo:0,25, C13 Placa 0,07 0,05 1,2 0,008 0,0005 0,03 Nb:0,015, 0,0001 0,0022 0,045 Misch metal 121 5,3 64,35 △ V:0,025

Cu:0,28, C14 Placa 0,08 0,45 0,45 0,17 0,005 0,015 Ni:0,15, 0,0008 0,0014 0,571 La 130 6,3 61,1 △ Cr:0,4

50/51 Liga de mis- C15 Tubo 0,551 0,019 1,69 0,01 0,046 0,009 Ti:0,045 - 0,0038 0 171 5,7 0,33 △ chmetal-Si

Liga de mis- C16 Tubo 0,589 0,135 0,13 0,014 0,046 0,006 Ti:0,25 0,0001 0,0035 0,029 122 2,9 0,24 △ chmetal-Si

Liga de mis- C17 Tubo 0,618 0,252 0,66 0,004 0,03 0,006 Ti:0,16 - 0,0028 0 183 3,7 0,17 △ chmetal-Si

Liga de mis- C18 Tubo 0,561 0,153 0,67 0,005 0,0504 0,008 Ti:0,07 0,0001 0,0032 0,031 144 2,4 0,24 △ chmetal-Si

C19 Tubo 0,58 0,243 1,24 0,011 0,039 0,005 Ti:0,038 0,0022 0,0042 0,524 Ce 121 5,3 0,24 △

[00135] Em A1 a A31, que satisfizeram as definições de acordo com a presente invenção, a ocorrência de aglomerados de alumina foi impedida ou reduzida, e a ocorrência de defeito também foi reduzida. Além disso, em A1 a A31, não ocorreu entupimento de bocal na fundi- ção contínua.

[00136] Em contrapartida, em B1 a B16 e C1 a C19, que não satis- fizeram as definições de acordo com a presente invenção, ocorreram aglomerados de alumina grossos e a ocorrência de defeito não pôde ser reduzida. Além disso, em B1 a B16 e C1 a C19, ocorreu leve entu- pimento de bocal ou o entupimento de bocal ocorreu na fundição con- tínua.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Método de produção de aço, caracterizado pelo fato de que compreende: (a) uma etapa de adicionar o primeiro grupo de ligas a aço fundido que tem uma quantidade de oxigênio dissolvido de 0,0050 % em massa ou mais; (b) uma etapa de, após a etapa de (a), adicionar desoxidan- te ao aço fundido para desoxidação; (c) uma etapa de, após a etapa de (b), adicionar o segundo grupo de ligas ao aço fundido desoxidado; e (d) uma etapa de, após a etapa de (c), adicionar REM ao aço fundido, em que quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas e quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas satisfazem as seguintes Fórmulas (i) a (iii), e após a etapa de (d), a razão entre REM e T.O satisfaz a seguinte Fórmula (iv): Oa  0,00100 (i) Ob + Oa  0,00150 (ii) Ob/Oa  2,0 (iii) 0,05  REM/T.O  0,5 (iv) em que os símbolos nas fórmulas são definidos da seguinte forma. Ob: As quantidades de oxigênio introduzido do primeiro grupo de ligas (% em massa) Oa: As quantidades de oxigênio introduzido do segundo grupo de ligas (% em massa) REM: Teor de REM (% em massa) T.O: Teor total de oxigênio (% em massa).

2. Método de produção de aço, de acordo com a reivindica-

ção 1, caracterizado pelo fato de que o primeiro grupo de ligas e o se- gundo grupo de ligas são, cada um, um ou mais tipos selecionados dentre metal manganês, metal titânio, metal cobre, metal níquel, FeMn, FeP, FeTi, FeS, FeSi, FeCr, FeMo, FeB e FeNb.

3. Método de produção de aço, de acordo com a reivindica- ção 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que uma composição química do aço consiste em, em % em massa: C: 0,0005 a 1,5%; Si: 0,005 a 1,2%; Mn: 0,05 a 3,0%; P: 0,001 a 0,2%, S: 0,0001 a 0,05%; Al T.: 0,005 a 1,5%; Cu: 0 a 1,5%, Ni: 0 a 10,0%, Cr: 0 a 10,0%, Mo: 0 a 1,5%, Nb: 0 a 0,1%, V: 0 a 0,3%, Ti: 0 a 0,25%, B: 0 a 0,005%, REM: 0,00001 a 0,0020%; e T.O: 0,0005 a 0,0050%, com o saldo sendo Fe e impurezas.

4. Método de produção de aço, de acordo com a reivindica- ção 3, caracterizado pelo fato de que a composição química do aço contém um ou mais elementos selecionados dentre, em % em massa: Cu: 0,1 a 1,5%; Ni: 0,1 a 10,0%; Cr: 0,1 a 10,0%; e

Mo: 0,05 a 1,5%.

5. Método de produção de aço, de acordo com a reivindica- ção 3 ou 4, caracterizado pelo fato de que a composição química do aço contém um ou mais elementos selecionados dentre, em % em massa: Nb: 0,005 a 0,1%; V: 0,005 a 0,3%; e Ti: 0,001 a 0,25%.

6. Método de produção de aço, de acordo com qualquer uma das reivindicações 3 a 5, caracterizado pelo fato de que a compo- sição química do aço contém, em % em massa: B: 0,0005 a 0,005%.

7. Método de produção de aço, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que no aço, um diâmetro máximo de aglomerados de alumina é 100 m ou menos.

8. Método de produção de aço, de acordo com a reivindica- ção 7, caracterizado pelo fato de que no aço, números de aglomera- dos de alumina que têm diâmetros de 20 m ou mais são 2,0 aglome- rados/kg ou menos.