JPS5943966B2 - 極細伸線性の良好な線材の製造方法 - Google Patents
極細伸線性の良好な線材の製造方法Info
- Publication number
- JPS5943966B2 JPS5943966B2 JP54123445A JP12344579A JPS5943966B2 JP S5943966 B2 JPS5943966 B2 JP S5943966B2 JP 54123445 A JP54123445 A JP 54123445A JP 12344579 A JP12344579 A JP 12344579A JP S5943966 B2 JPS5943966 B2 JP S5943966B2
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- JP
- Japan
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- rem
- inclusions
- steel
- fine wire
- wire
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼中の非金属介在物の量と組成とをコントロー
ルすることにより、極細伸線性の良好な線材（スチール
コード用、ミュージックワイヤ用等）を得る方法に関す
るものである。
ルすることにより、極細伸線性の良好な線材（スチール
コード用、ミュージックワイヤ用等）を得る方法に関す
るものである。
一般に、鋼中に存在する非金属介在物はサルファイドと
オキサイドに大別することができる。
オキサイドに大別することができる。
線材中に含まれている非金属介在物は極細伸線加Ｔにお
いて悪影響を及ぼすことはすでに知られている。
いて悪影響を及ぼすことはすでに知られている。
また、非金属介在物が硬質なものであると可塑性に劣り
、極細伸線加工に及ぼす影響は顕著であり、極細伸線加
工時のダイス寿命、ラッピング性等を劣化させ、断線の
原因となる。
、極細伸線加工に及ぼす影響は顕著であり、極細伸線加
工時のダイス寿命、ラッピング性等を劣化させ、断線の
原因となる。
硬質な非金属介在物という点から特にオキサイドが問題
となっている。
となっている。
オキサイドをより軟質にすることにより、可塑性に富む
ものとなしえることは周知のことである。
ものとなしえることは周知のことである。
これらのことから極細伸線用線材の製造における重要な
研究課題は非金属介在物（特にオキサイド）が少ない清
浄鋼で、さらに除去されずに鋼中に残る非金属介在物（
特にオキサイド）を軟質なものとすることにある。
研究課題は非金属介在物（特にオキサイド）が少ない清
浄鋼で、さらに除去されずに鋼中に残る非金属介在物（
特にオキサイド）を軟質なものとすることにある。
従来例えば、特開昭５０−７１５０７、同５０−８１９
０７等ではオキサイドをＡｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２゜ＭｎＯ
の３元状態図でスペサータイト領域にすればオキサイド
は軟質化するとし、Ａｌ量を適量溶鋼中に含有させてい
る。
０７等ではオキサイドをＡｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２゜ＭｎＯ
の３元状態図でスペサータイト領域にすればオキサイド
は軟質化するとし、Ａｌ量を適量溶鋼中に含有させてい
る。
しかしながらこの方法では鋼中のオキサイドの量は低減
せず、またオキサイドをすべてスペサータイト組成とす
ることは工業的に困難であった。
せず、またオキサイドをすべてスペサータイト組成とす
ることは工業的に困難であった。
さらに不可避的にＡｌ２Ｏ３が生成する傾向にあった。
また他の方法としては特開昭５３−７６９１６号ではア
ルゴンを吹込む取鍋精錬法においてＣａＣ２などの炭素
を含み、かつＦｅＯ〈１係の還元性スラグにアルカリ金
属の弗化物、酸化物、アルカリ土類金属の弗化物の滓化
促進化合物を５〜３０係添加した低融点合成スラグを使
用して溶鋼を拡散脱酸し、さらに調整脱酸剤としてＭｇ
、Ｃａ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｚｒ等を適量添加する方法が示さ
れている。
ルゴンを吹込む取鍋精錬法においてＣａＣ２などの炭素
を含み、かつＦｅＯ〈１係の還元性スラグにアルカリ金
属の弗化物、酸化物、アルカリ土類金属の弗化物の滓化
促進化合物を５〜３０係添加した低融点合成スラグを使
用して溶鋼を拡散脱酸し、さらに調整脱酸剤としてＭｇ
、Ｃａ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｚｒ等を適量添加する方法が示さ
れている。
しかしながらこの方法においても、鋼中に含まれるすべ
てのオキサイドを軟質なものにするのは困難でありやは
り不可避的なＡｇ２Ｏ，が生成する傾向にあった。
てのオキサイドを軟質なものにするのは困難でありやは
り不可避的なＡｇ２Ｏ，が生成する傾向にあった。
すなわち、従来ではオキサイドを軟質なものとする方法
としてオキサイドのみからなる組成の調整にとどまって
いたため、その軟質化に限界があった。
としてオキサイドのみからなる組成の調整にとどまって
いたため、その軟質化に限界があった。
また、溶鋼中へのＡｌの混入を完全に防いだとしても成
分調整用のＡ１合金剤等の不可避的なＡｌの混入により
Ａｌ２Ｏ３が生成するため、硬質なものを含む傾向にあ
った。
分調整用のＡ１合金剤等の不可避的なＡｌの混入により
Ａｌ２Ｏ３が生成するため、硬質なものを含む傾向にあ
った。
本発明は以上のような問題を一挙に解決するためになさ
れたものである。
れたものである。
すなわち本発明の目的は鋼中に含まれる介在物をより少
なくし、硬質なオキサイドを生成させることなく介在物
の軟質化をはかり、極細伸線用線材の伸線加工において
、ダイス寿命、ラッピング性等の伸線性の向上および、
断線率を低減することにあり、その特徴とするところは
Ｃ：０．２４〜０．９５係、Ｓｉ：０．１２〜０．３５
％、Ｍｎ ： ０．３０〜０．９０％、Ｐ：０、０４０
％以下、Ｓ：０．０４０係以下、０：０．０１０％以下
および不可避不純物からなるＡｌを完全に規制した溶鋼
に希土類元素（Ｃｅ、Ｌａ。
なくし、硬質なオキサイドを生成させることなく介在物
の軟質化をはかり、極細伸線用線材の伸線加工において
、ダイス寿命、ラッピング性等の伸線性の向上および、
断線率を低減することにあり、その特徴とするところは
Ｃ：０．２４〜０．９５係、Ｓｉ：０．１２〜０．３５
％、Ｍｎ ： ０．３０〜０．９０％、Ｐ：０、０４０
％以下、Ｓ：０．０４０係以下、０：０．０１０％以下
および不可避不純物からなるＡｌを完全に規制した溶鋼
に希土類元素（Ｃｅ、Ｌａ。
Ｎｄ、Ｐｒ等、以下ＲＥＭと称す）を０．００５〜０．
０５０％添加し、鋼中の非金属介在物を軟質化すること
によって、極細伸線加工性を向上させることを特徴とす
る極細伸線性良好な線材を製造する方法である。
０５０％添加し、鋼中の非金属介在物を軟質化すること
によって、極細伸線加工性を向上させることを特徴とす
る極細伸線性良好な線材を製造する方法である。
本発明はＳおよびＯレベルを適当な値に調整し、ＡＡ’
を完全に規制した溶鋼にＲＥＭを添加すると、それまで
に溶鋼中に生成浮遊していたオキサイドが浮上性良好な
ＲＥＭオキシサルファイドとなることによって、従来よ
りも清浄な鋼が得られること、およびとのオキシサルフ
ァイドはより軟質なものであり、極細伸線時のダイス寿
命、ラッピング性等の伸線性にとって無害なものとなる
との知見に基づいてなされたものである。
を完全に規制した溶鋼にＲＥＭを添加すると、それまで
に溶鋼中に生成浮遊していたオキサイドが浮上性良好な
ＲＥＭオキシサルファイドとなることによって、従来よ
りも清浄な鋼が得られること、およびとのオキシサルフ
ァイドはより軟質なものであり、極細伸線時のダイス寿
命、ラッピング性等の伸線性にとって無害なものとなる
との知見に基づいてなされたものである。
また、ＲＥＭは還元性の強い元素であるから、ＲＥＭの
添加により、Ａｌを完全に規制した溶鋼中にさらに存在
している不可避的なＡｌの混入により生成したＡｌ２Ｏ
３を還元するため、Ａｌ２Ｏ３を含まない溶鋼とするこ
とができる。
添加により、Ａｌを完全に規制した溶鋼中にさらに存在
している不可避的なＡｌの混入により生成したＡｌ２Ｏ
３を還元するため、Ａｌ２Ｏ３を含まない溶鋼とするこ
とができる。
Ａｌ完全規制下の溶鋼にＲＥＭを添加した場合、生成物
としてそれぞれＲＥＭを含むオキサイド、オキシサルフ
ァイド、サルファイドのいずれのものが生成するかは、
溶鋼中のＳ、０レベルおよび添加ＲＥＭ量によって決ま
ってくる。
としてそれぞれＲＥＭを含むオキサイド、オキシサルフ
ァイド、サルファイドのいずれのものが生成するかは、
溶鋼中のＳ、０レベルおよび添加ＲＥＭ量によって決ま
ってくる。
Ａｌ完全規制下の溶鋼中のＳ、０レベルが一定の場合、
ＲＥＭ添加量が増加するにつれて、ＲＥＭを含むオキサ
イド、オキシサルファイド、サルファイドの順で生成し
てくる。
ＲＥＭ添加量が増加するにつれて、ＲＥＭを含むオキサ
イド、オキシサルファイド、サルファイドの順で生成し
てくる。
ＲＥＭオキサイドはＲＥＭオキシルサルファイドに比べ
浮上性に劣り清浄化の点で不利であり、しかもＲＥＭオ
キシサルファイ下よりも硬質である。
浮上性に劣り清浄化の点で不利であり、しかもＲＥＭオ
キシサルファイ下よりも硬質である。
またＲＢＭサルファイドは’＆Ｓからなるサルファイド
に比べ、硬質なものであるとの結果も得られている。
に比べ、硬質なものであるとの結果も得られている。
よって有害なＲＥＭサルファイドの生成を防止しつつＲ
ＥＭオキシサルファイドを安定して得るためのＲＥＭ添
加量はｋｌを完全規制した溶鋼中のＳ、０レベルとの関
係から決まってくる。
ＥＭオキシサルファイドを安定して得るためのＲＥＭ添
加量はｋｌを完全規制した溶鋼中のＳ、０レベルとの関
係から決まってくる。
本発明において、Ａ［完全規制下の溶鋼中のＳが０．０
４％以下、０が００１０係以下の場合、必要なＲＥＭ添
加量は０．００５〜０．０５０１％である。
４％以下、０が００１０係以下の場合、必要なＲＥＭ添
加量は０．００５〜０．０５０１％である。
ＳおよびＯがこの範囲内で多くなるに従い、ＲＥＭオキ
シサルファイドを得るためのＲＥＭ添加量は０．００５
〜０．０５０係の範囲内で多くなる。
シサルファイドを得るためのＲＥＭ添加量は０．００５
〜０．０５０係の範囲内で多くなる。
Ｓおよび０がそれぞれ０．０４０係、ｏ、ｏ１ｏ％以上
であると残留するＲＥＭオキシサルファイドはその量が
多くなり望ましくない。
であると残留するＲＥＭオキシサルファイドはその量が
多くなり望ましくない。
本発明はＲＢＭサルファイドを生成させないという点で
、厚板材、パイプ材等で従来性なわれているＲＥＭ添加
によるサルファイドの形態コントロールとは本質的に異
なる技術である。
、厚板材、パイプ材等で従来性なわれているＲＥＭ添加
によるサルファイドの形態コントロールとは本質的に異
なる技術である。
本発明による製造方法として、転炉、電気炉等の製鋼炉
において精錬した後、Ｆ ｅ −Ｍｎ−、Ｆ ｅ−８ｉ
のＡＩ以外の脱酸剤でＳく０．０４０係、Ｏくｏ、ｏｘ
ｏｏ；ｂに調整した溶鋼に、たとえば、非金属介在物除
去を目的で使用する取鍋精錬装置において、非金属介在
物の捕捉を目的に、合成フラックスを取鍋中に添加し、
取鍋底のポーラスプラグよりＡｒを吹き込み、攪拌によ
り非金属介在物の除去処理を行なう工程で、ＲＥＭを空
気酸化防止のためプランジャー等により、好ましくは０
．０１０〜０．０４０％の添加量で添加した後造塊法ま
たは連続鋳造法により鋳造し、圧延により線材とする方
法が挙げられる。
において精錬した後、Ｆ ｅ −Ｍｎ−、Ｆ ｅ−８ｉ
のＡＩ以外の脱酸剤でＳく０．０４０係、Ｏくｏ、ｏｘ
ｏｏ；ｂに調整した溶鋼に、たとえば、非金属介在物除
去を目的で使用する取鍋精錬装置において、非金属介在
物の捕捉を目的に、合成フラックスを取鍋中に添加し、
取鍋底のポーラスプラグよりＡｒを吹き込み、攪拌によ
り非金属介在物の除去処理を行なう工程で、ＲＥＭを空
気酸化防止のためプランジャー等により、好ましくは０
．０１０〜０．０４０％の添加量で添加した後造塊法ま
たは連続鋳造法により鋳造し、圧延により線材とする方
法が挙げられる。
次に本発明について具体的な実施例を挙げて説明する。
結果を明確にするために第１表に示した成分の鋼種に限
定して説明する。
定して説明する。
第１表に示した成分の溶鋼にＲＥＭ添加量を変えて添加
したそれぞれのチャージにおいて、介在物について得ら
れた結果を第１図に示す。
したそれぞれのチャージにおいて、介在物について得ら
れた結果を第１図に示す。
第１図はＲＥＭ添加前酸素レベルとＲＥＭ添加量との関
係を線材の半製品であるビレットにおいて観察された介
在物種類により整理したものである。
係を線材の半製品であるビレットにおいて観察された介
在物種類により整理したものである。
すなわち、第１図においてＡで示した領域はビレットに
おいて観察された介在物がオキサイドとＭｎＳからなる
サルファイドである領域で、Ｂはオキシサルファイドと
ＭｎＳからなるサルファイドである領域、そしてＣはオ
キシサルファイドとＭｎＳのほかにＲＥＭＳからなるサ
ルファイドが観察された領域である。
おいて観察された介在物がオキサイドとＭｎＳからなる
サルファイドである領域で、Ｂはオキシサルファイドと
ＭｎＳからなるサルファイドである領域、そしてＣはオ
キシサルファイドとＭｎＳのほかにＲＥＭＳからなるサ
ルファイドが観察された領域である。
なお第１図におけるチャージのＳレベルはすべてｏ、ｏ
工ｏ％のものである。
工ｏ％のものである。
第１図かられかるように有害なＲＥＭ−８を生成させず
にオキシサルファイド化するためには、ＲＥＭ添加前Ｔ
−０量が高くなるにつれ、必要なＲＥＭ添加量も多くな
るが０．０１０〜０．０４０％が好ましい量である。
にオキシサルファイド化するためには、ＲＥＭ添加前Ｔ
−０量が高くなるにつれ、必要なＲＥＭ添加量も多くな
るが０．０１０〜０．０４０％が好ましい量である。
第２表は第１図に示したＡ、Ｂ、、Ｃの領域のチャージ
と従来法により製造したチャージにおいて介在物につい
て得られた結果を示したものである。
と従来法により製造したチャージにおいて介在物につい
て得られた結果を示したものである。
第２表において記号ａ ＝ ｄについては本発明法によ
り、すなわち第１図においてＢの領域のチャージで、記
号ｅ、ｆはＲＥＭ添加量が少なすぎて、オキシサルファ
イドが生成せず、オキサイドが生成したチャージ、すな
わち第１図においてＡの領域のチャージ、記号ｇ、ｈは
ＲＥＭ添加量が多すぎてＲＥＭ−８が生成したチャージ
、すなわち第１図においてＣの領域のチャージである。
り、すなわち第１図においてＢの領域のチャージで、記
号ｅ、ｆはＲＥＭ添加量が少なすぎて、オキシサルファ
イドが生成せず、オキサイドが生成したチャージ、すな
わち第１図においてＡの領域のチャージ、記号ｇ、ｈは
ＲＥＭ添加量が多すぎてＲＥＭ−８が生成したチャージ
、すなわち第１図においてＣの領域のチャージである。
また記号ｉ ＝ ｋは従来法により、ＲＥＭを添加せず
に製造したチャージである。
に製造したチャージである。
第２表に示した成分はＲＥＭ添加前の溶鋼成分である。
介在物についての調査結果のうち、組成別の個数につい
ては５．５ｗ１．９！５の線材り断面で４００倍６０視
野において顕微鏡で測定した結果であり、硬度について
は線材の半製品であるビレットにおいて微小硬度計を用
いて測定した結果である。
ては５．５ｗ１．９！５の線材り断面で４００倍６０視
野において顕微鏡で測定した結果であり、硬度について
は線材の半製品であるビレットにおいて微小硬度計を用
いて測定した結果である。
硬度測定はそれぞれのチャージでの各組成の介在物２０
〜３０個について行なった。
〜３０個について行なった。
介在物硬度は従来材でかなりバラツキが大きいことと、
オキシサルファイド化した介在物は小さいため微小硬度
計でも荷重を小さくしなければならないために、やや信
頼性に欠けるため、ＭＨＶ値でランク別に指数標示とし
、その平均値で示した。
オキシサルファイド化した介在物は小さいため微小硬度
計でも荷重を小さくしなければならないために、やや信
頼性に欠けるため、ＭＨＶ値でランク別に指数標示とし
、その平均値で示した。
ＭＨＶ値と指数の対応は第２表の下部に示した。
またビレットにおいて測定したのは線材となるとオキシ
サルファイドは伸延されてしまい、微小硬度計でも測定
が不可能となるためである。
サルファイドは伸延されてしまい、微小硬度計でも測定
が不可能となるためである。
第２表かられかるように本発明法により製造したチャー
ジａ −ｄの介在物は従来法によるチャージｉ ＝ ｋ
に比べその個数が少なくなっており、清浄な鋼となって
いる。
ジａ −ｄの介在物は従来法によるチャージｉ ＝ ｋ
に比べその個数が少なくなっており、清浄な鋼となって
いる。
また、ＲＥＭ添加量が少なく、ＲＥＭオキサイドが生成
したチャージｅ、ｆにおいては介在物個数が従来法によ
るチャージでの結果とほぼ同じレベルで、ＲＥＭオキサ
イドがＲＥＭオキシサルファイドに比べ浮上性に劣るこ
とがわかる。
したチャージｅ、ｆにおいては介在物個数が従来法によ
るチャージでの結果とほぼ同じレベルで、ＲＥＭオキサ
イドがＲＥＭオキシサルファイドに比べ浮上性に劣るこ
とがわかる。
次に介在物の硬度測定した結果ではａ ＝ ｄのチャー
ジにおけるオキシサルファイドは従来法によるチャージ
ｉ ＝ ｋでのオキサイドに比べ、軟質な介在物となっ
ている。
ジにおけるオキシサルファイドは従来法によるチャージ
ｉ ＝ ｋでのオキサイドに比べ、軟質な介在物となっ
ている。
従来法によるチャージｉ〜にでのオキサイドにおいて硬
度で低値なものもあつたが、バラツキがやや太きかった
。
度で低値なものもあつたが、バラツキがやや太きかった
。
これは従来法においては軟質な介在物も生成しているが
、すべて軟質なものとすることは困難であることを示し
ている。
、すべて軟質なものとすることは困難であることを示し
ている。
また、ＲＥＭ添加量が少なくＲＥＭオキサイドが生成し
たチャージｅ、ｆでのＲＥＭオキサイドは、ＲＥＭオキ
シサルファイドより硬質なものであることがわかる。
たチャージｅ、ｆでのＲＥＭオキサイドは、ＲＥＭオキ
シサルファイドより硬質なものであることがわかる。
ＲＥＭ添加量が多くてＭｎ−８の他にＲＥＭ−Ｓが生成
したチャージｇｈのサルファイド硬度においては、ＲＥ
Ｍ・Ｓの硬度が高かったため平均指数が高くなっている
。
したチャージｇｈのサルファイド硬度においては、ＲＥ
Ｍ・Ｓの硬度が高かったため平均指数が高くなっている
。
第２図は線材における介在物の可塑性についてＱ、Ｔ、
Ｍにより測定した結果である。
Ｍにより測定した結果である。
Ｑ、Ｔ。Ｍによれば介在物の形状により分類して測定が
可能である。
可能である。
Ｑ、Ｔ、Ｍでの測定において可塑性を定量化するために
次の式で示す指数を用いた。
次の式で示す指数を用いた。
２
Ｉ−−（１）
ここでｌは測定した介在物の周長、Ａは面積を示す。
測定する介在物が可塑性に富んでいると、圧延方向に伸
びやすくなり、形状は細長くなる傾向を示すので、（１
）式で示す指数は大きくなる。
びやすくなり、形状は細長くなる傾向を示すので、（１
）式で示す指数は大きくなる。
測定は本発明におけるａ −ｄのチャージでは線材にお
けるオキシサルファイドについて、従来法におけるｇ−
１のチャージでは線材におけるオキサイドについて行な
った。
けるオキシサルファイドについて、従来法におけるｇ−
１のチャージでは線材におけるオキサイドについて行な
った。
第２図かられかるように、従来法による介在物に比較し
て、本発明法によるオキシサルファイドはＱ、Ｔ、Ｍに
より測定した指数が大きくなっている傾向を示しており
、可塑性に富んだ介在物となっていることがわかる。
て、本発明法によるオキシサルファイドはＱ、Ｔ、Ｍに
より測定した指数が大きくなっている傾向を示しており
、可塑性に富んだ介在物となっていることがわかる。
さらに、第２表にはそれぞれのチャージの極細伸線加工
（５，５＃φより０．１８＃φまでの伸線加工）した場
合の最終ダイスにおけるダイス寿命および伸線加工中の
断線率についての結果も示しである。
（５，５＃φより０．１８＃φまでの伸線加工）した場
合の最終ダイスにおけるダイス寿命および伸線加工中の
断線率についての結果も示しである。
この結果かられかるように、本発明法により製造したチ
ャージａ ＝ ｄでは従来法によるチャージｉ＝ｋに比
べ、ダイス寿命、断線率ともに向上していることがわか
る。
ャージａ ＝ ｄでは従来法によるチャージｉ＝ｋに比
べ、ダイス寿命、断線率ともに向上していることがわか
る。
また、ＲＥＭ添加量が少なく、Ｒ，ＥＭオキサイドが生
成したチャージｅ。
成したチャージｅ。
ｆについてみると、本発明法によるチャージａ〜ｄに比
べ、ダイス寿命、断線率ともに低い値となっている。
べ、ダイス寿命、断線率ともに低い値となっている。
以上述べたように、極細伸線用線材の製造における本発
明により、清浄な鋼が得られ、しかも鋼中に存在する非
金属介在物が従来よりも軟質なものとなり、線材の極細
伸線加工におけるダイス寿命、ラッピング性等の伸線性
の向上、断線率の低減においてその効果は犬なるものと
判断される。
明により、清浄な鋼が得られ、しかも鋼中に存在する非
金属介在物が従来よりも軟質なものとなり、線材の極細
伸線加工におけるダイス寿命、ラッピング性等の伸線性
の向上、断線率の低減においてその効果は犬なるものと
判断される。
第１図は本発明の実施例を示したもので、ＲＥＭ添加前
Ｔ、０量とＲＥＭ添加量の関係をビレットにおいて観察
された介在物種類により整理したものである。 第２図は本発明によるチャージの線材でのオキシサルフ
ァイド、従来法による線材でのオキサイドについてＱ、
Ｔ、Ｍにより介在物の可塑性について測定した結果であ
る。
Ｔ、０量とＲＥＭ添加量の関係をビレットにおいて観察
された介在物種類により整理したものである。 第２図は本発明によるチャージの線材でのオキシサルフ
ァイド、従来法による線材でのオキサイドについてＱ、
Ｔ、Ｍにより介在物の可塑性について測定した結果であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ｃ：０．２４〜０．９５係、 Ｓｉ：０．１２〜０．３５係、 鳩’：０．３０〜０．９３係、 Ｐ：０．０４０％以下、 Ｓ：０．０４０％以下、 ０：０．０１０％以下 および不可避不純物からなるＡｌ完全規制下の溶鋼に希
土類元素（Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒ等）を０．０１５〜
０．０４０％添加し、鋼中の非金属介在物を軟質化する
ことによって極細伸線加工性を向上させることを特徴と
する極細伸線性の良好な線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54123445A JPS5943966B2 (ja) | 1979-09-26 | 1979-09-26 | 極細伸線性の良好な線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54123445A JPS5943966B2 (ja) | 1979-09-26 | 1979-09-26 | 極細伸線性の良好な線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5647510A JPS5647510A (en) | 1981-04-30 |
| JPS5943966B2 true JPS5943966B2 (ja) | 1984-10-25 |
Family
ID=14860772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54123445A Expired JPS5943966B2 (ja) | 1979-09-26 | 1979-09-26 | 極細伸線性の良好な線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5943966B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60215711A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-29 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性の良好な炭素鋼の製造方法 |
| US4836869A (en) * | 1987-11-25 | 1989-06-06 | Massachusetts Institute Of Technology | Hydrogen-resistant high-strength steels and the method for the manufacture thereof |
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| JP6958736B2 (ja) | 2018-06-26 | 2021-11-02 | 日本製鉄株式会社 | 鋼の製造方法 |
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-
1979
- 1979-09-26 JP JP54123445A patent/JPS5943966B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5647510A (en) | 1981-04-30 |
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