JPS60215711A - 冷間加工性の良好な炭素鋼の製造方法 - Google Patents
冷間加工性の良好な炭素鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS60215711A JPS60215711A JP6996584A JP6996584A JPS60215711A JP S60215711 A JPS60215711 A JP S60215711A JP 6996584 A JP6996584 A JP 6996584A JP 6996584 A JP6996584 A JP 6996584A JP S60215711 A JPS60215711 A JP S60215711A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- steel
- inclusions
- rem
- cold workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、冷間加工性の良好な炭素鋼の製造方法に関す
るものである。
るものである。
（従来技術）
冷間加工性の良好な炭素鋼を製造する際には、非金属介
在物の低減が特に重要である。この非金属介在物は製鋼
１輻における脱酸生成物と外来介在物に大別され、なか
でも脱酸時に生成して成長する脱酸生成物をいかに減少
するかが重要となる。
在物の低減が特に重要である。この非金属介在物は製鋼
１輻における脱酸生成物と外来介在物に大別され、なか
でも脱酸時に生成して成長する脱酸生成物をいかに減少
するかが重要となる。
このため、取鍋内溶鋼に不活性ガスを浸漬吹きによシ強
制攪拌を行ない、非金属介在物を浮上分離させる、いわ
ゆる取鍋精錬法が２〜３公表されている。例えば、特開
昭５３−７６９１６号公報には、Ａｒガスを吹込む取鍋
精錬法において、ＣａＯ２など炭素を含みかつＦｓＯ（
１％の還元性スラグにアルカリ金属の弗化物系滓化促進
化合物を５〜３０％添加した低融点合成スラグを使用し
て溶鋼を攪拌し、更に調整脱酸剤として、Ｍｇ＃ＣＩＬ
＃Ｔｉ１Ａｔ＃Ｚｒ等を適量添加する方法が開示されて
いる。しかしながら、取鍋自溶鋼中にｃａｃ２あるいは
ＲＥＭ合金を単純に投入した場合、第１図−■（特公昭
５３−７６９１６号公報による従来法）に示すようにＣ
ａＣ２添加前Ｔ、Ｏは約５０ ｐｐｍ程度しか低下せず
、結果的にＣａＯ，ＭｇＯ，５ｉ０２等の多く含有した
硬質部分を含む介在物となシ延伸性の優れた均一な軟質
介在物とはなシえない。
制攪拌を行ない、非金属介在物を浮上分離させる、いわ
ゆる取鍋精錬法が２〜３公表されている。例えば、特開
昭５３−７６９１６号公報には、Ａｒガスを吹込む取鍋
精錬法において、ＣａＯ２など炭素を含みかつＦｓＯ（
１％の還元性スラグにアルカリ金属の弗化物系滓化促進
化合物を５〜３０％添加した低融点合成スラグを使用し
て溶鋼を攪拌し、更に調整脱酸剤として、Ｍｇ＃ＣＩＬ
＃Ｔｉ１Ａｔ＃Ｚｒ等を適量添加する方法が開示されて
いる。しかしながら、取鍋自溶鋼中にｃａｃ２あるいは
ＲＥＭ合金を単純に投入した場合、第１図−■（特公昭
５３−７６９１６号公報による従来法）に示すようにＣ
ａＣ２添加前Ｔ、Ｏは約５０ ｐｐｍ程度しか低下せず
、結果的にＣａＯ，ＭｇＯ，５ｉ０２等の多く含有した
硬質部分を含む介在物となシ延伸性の優れた均一な軟質
介在物とはなシえない。
他方、特公昭５６−４７５１０号公報には、ＣＯ，２４
〜０．９５％、 Ｓｔ Ｏ，１２〜０．３５％、 Ｍｎ
０．３０〜０．９０チ、Ｐ０．０４０チ以下、Ｓｏ、
０４０チ以下、Ｔ、Ω、０．０１（ｌ以下および不可避
的不純物からなる溶鋼に希土類元素（Ｃａ、Ｌａ、Ｎａ
、Ｐｒ等）を０．００５〜０．０５０％添加し、鋳造圧
延することを特徴とする極細伸線性の良好な線材の製造
方法が開示されているが、８４０２−ＣａＯ系合成フラ
ックスを取鍋中に添加した後、取鍋精錬によシ非金属介
在物の除去処理を行なう工程においては、操業上プラン
ジャ一方式でＲＥＭ添加する場合、第１図−■（特公昭
５６−４７５１０号公報による従来法）のように＼Ｓ
１０２−ＣａＯ系フラックス添加前の溶鋼中Ｔ、Ωは約
５０ｐｐｍ程度である。また、ＲＥＭ合金添加前Ｔ、
（ｌも４０ｐｐｍ程度であシ、結果的に軟質で延伸性の
優れたＲＩＭ−硫酸化物系介在物に全量改質することは
困難である。
〜０．９５％、 Ｓｔ Ｏ，１２〜０．３５％、 Ｍｎ
０．３０〜０．９０チ、Ｐ０．０４０チ以下、Ｓｏ、
０４０チ以下、Ｔ、Ω、０．０１（ｌ以下および不可避
的不純物からなる溶鋼に希土類元素（Ｃａ、Ｌａ、Ｎａ
、Ｐｒ等）を０．００５〜０．０５０％添加し、鋳造圧
延することを特徴とする極細伸線性の良好な線材の製造
方法が開示されているが、８４０２−ＣａＯ系合成フラ
ックスを取鍋中に添加した後、取鍋精錬によシ非金属介
在物の除去処理を行なう工程においては、操業上プラン
ジャ一方式でＲＥＭ添加する場合、第１図−■（特公昭
５６−４７５１０号公報による従来法）のように＼Ｓ
１０２−ＣａＯ系フラックス添加前の溶鋼中Ｔ、Ωは約
５０ｐｐｍ程度である。また、ＲＥＭ合金添加前Ｔ、
（ｌも４０ｐｐｍ程度であシ、結果的に軟質で延伸性の
優れたＲＩＭ−硫酸化物系介在物に全量改質することは
困難である。
一方、特公昭５７−３５２４３号公報にはｋｌ完全規制
下で出鋼した取鍋自溶鋼中に、キャリアガスと共にＣａ
Ｏフラックスを吹込んで予備脱酸した後、引続いでＣａ
ｚＭｇ ｒ Ｒ双合金の一種または２種以上含む合金
を微量吹込んで介在物の軟質化を図ることを特徴とした
スチールコード用鋼の製造方法について開示されている
。これとても、Ａｔ完全規制を行なうため、必然的に出
鋼時は５１−Ｍｎ脱酸となるが、取鍋自溶鋼中へＣａＯ
含有フラックスを吹込む時点では、第１図−■（特公昭
５７−３５２４３号公報による従来法）のように溶鋼中
Ｔ、 Ｏが約５０ｐｐｍのレベル種度にしか到達せず、
従って、硬質でかつ大型のＣａＯ系有害介在物が生成し
やすくなる。
下で出鋼した取鍋自溶鋼中に、キャリアガスと共にＣａ
Ｏフラックスを吹込んで予備脱酸した後、引続いでＣａ
ｚＭｇ ｒ Ｒ双合金の一種または２種以上含む合金
を微量吹込んで介在物の軟質化を図ることを特徴とした
スチールコード用鋼の製造方法について開示されている
。これとても、Ａｔ完全規制を行なうため、必然的に出
鋼時は５１−Ｍｎ脱酸となるが、取鍋自溶鋼中へＣａＯ
含有フラックスを吹込む時点では、第１図−■（特公昭
５７−３５２４３号公報による従来法）のように溶鋼中
Ｔ、 Ｏが約５０ｐｐｍのレベル種度にしか到達せず、
従って、硬質でかつ大型のＣａＯ系有害介在物が生成し
やすくなる。
また、取鍋内の空気酸化防止が不十分な場合にはさらに
ＣａＯ系有害介在物が倍増する欠点がある。
ＣａＯ系有害介在物が倍増する欠点がある。
このように、従来の製造法では非金属介在物を全量軟質
化することが工業的に困難な点が多い。
化することが工業的に困難な点が多い。
一方、従来からＡｔ、Ｔ１等の金属が脱酸剤として使用
されているが、これらの脱酸剤は溶鋼中の酸素と反応し
て、非常に硬く延伸性に有害なｈｔ２ｏ５ 。
されているが、これらの脱酸剤は溶鋼中の酸素と反応し
て、非常に硬く延伸性に有害なｈｔ２ｏ５ 。
ＴｌＯ２等の非金属介在物が生成しやすい。
これらの有害介在物は取鍋精錬中にほとんど浮上しスラ
グに吸着され分離除去されるとしても、一部はかならず
溶鋼中へ残留して非可塑性介在物となって鋼中へ残存し
、鋼材の表面疵あるいは地紙などの起因となり製品欠陥
の主な原因のひとつになっている。
グに吸着され分離除去されるとしても、一部はかならず
溶鋼中へ残留して非可塑性介在物となって鋼中へ残存し
、鋼材の表面疵あるいは地紙などの起因となり製品欠陥
の主な原因のひとつになっている。
（発明の目的）
本発明はこのような製品欠陥の原因となっている硬質の
酸化物系介在物をできるだけ軽減させ、さらに軟質の介
在物に改質せしめて冷間加工性の良好な炭素鋼を製造す
る方法を提供することを目的とする。
酸化物系介在物をできるだけ軽減させ、さらに軟質の介
在物に改質せしめて冷間加工性の良好な炭素鋼を製造す
る方法を提供することを目的とする。
（発明の構成・作用）
以下に本発明法について詳細に述べる。
まず、ＡＬ、Ｔｔ等の添加を完全に規制した像件下で溶
鋼を真空脱ガス処理した後、すでに公知の取鍋精錬装置
（製鉄研究；應３１０ Ｐ、８２．１９８２）で公表さ
れているＫＩＰ装置）を用いて、粉末状ＲＥＶ合金をＡ
ｒあるいはＮ２ガス等と共に吹込んで、溶鋼を攪拌しな
がら脱酸することによって、有害な硬質のＲＩＭ−酸化
物系介在物の生成を阻止せしめながら、さらに浮上分離
を促進させ除去することを特徴とした高清浄鋼の製造法
である。
鋼を真空脱ガス処理した後、すでに公知の取鍋精錬装置
（製鉄研究；應３１０ Ｐ、８２．１９８２）で公表さ
れているＫＩＰ装置）を用いて、粉末状ＲＥＶ合金をＡ
ｒあるいはＮ２ガス等と共に吹込んで、溶鋼を攪拌しな
がら脱酸することによって、有害な硬質のＲＩＭ−酸化
物系介在物の生成を阻止せしめながら、さらに浮上分離
を促進させ除去することを特徴とした高清浄鋼の製造法
である。
この本発明法における製造上のポイントとその適用灸件
について列記すると、 （１）溶鋼中のＡｔ、Ｔｉ量を規制すること。
について列記すると、 （１）溶鋼中のＡｔ、Ｔｉ量を規制すること。
非延伸性の硬質介在物であるＡＬ２０３＊ ＴｉＯ２等
を生成しゃすいＡＡ、Ｔｉ系脱酸剤を全く添加しないの
で、ＲＥＭ合金添加前の溶鋼中Ｔ、 ＡＡ量は、はぼ０
．００２チ以下、Ｔ、Ｔｉ量は０．００１−以下である
。しかし、実際の操業下では、合金鉄、スクラツゾに含
有されるＡＡの酸化、あるいは耐火物溶損等からの外来
Ａｚ２ｏ３系介在物が混入するのは不可避である。
を生成しゃすいＡＡ、Ｔｉ系脱酸剤を全く添加しないの
で、ＲＥＭ合金添加前の溶鋼中Ｔ、 ＡＡ量は、はぼ０
．００２チ以下、Ｔ、Ｔｉ量は０．００１−以下である
。しかし、実際の操業下では、合金鉄、スクラツゾに含
有されるＡＡの酸化、あるいは耐火物溶損等からの外来
Ａｚ２ｏ３系介在物が混入するのは不可避である。
（２）真空脱ガス処理を行なって、ＲＥＭ合金添加前溶
鋼中Ｔ、Ｏを３０ ｐｐｍ以下に下げること。
鋼中Ｔ、Ｏを３０ ｐｐｍ以下に下げること。
従来よシ希土類金属であるＲＥＭ合金は酸素との親和力
が強く、溶鋼中のＴ、Ｏの低減に有効であることが知ら
れているが、本発明者等は第１表に示す組成の粉末状Ｒ
ＥＶ合金を用いてＲＥＭ吹込条件について実験した結果
、添加前Ｔ、 Ｏが高い場合、第２図中Ｏ×印で示す硬
質で有害なＨＥＭ−酸化物を多量に生成しやすいことが
判った。従って、鋼中介在物を全量○印で示す軟質なＲ
ＥＭ−硫酸化物系介在物とするには、Ｔ、Ｏを３０ ｐ
ｐｍ以下とする必要がある（第２図中Δ印はＲＥＭ−硫
化物）。
が強く、溶鋼中のＴ、Ｏの低減に有効であることが知ら
れているが、本発明者等は第１表に示す組成の粉末状Ｒ
ＥＶ合金を用いてＲＥＭ吹込条件について実験した結果
、添加前Ｔ、 Ｏが高い場合、第２図中Ｏ×印で示す硬
質で有害なＨＥＭ−酸化物を多量に生成しやすいことが
判った。従って、鋼中介在物を全量○印で示す軟質なＲ
ＥＭ−硫酸化物系介在物とするには、Ｔ、Ｏを３０ ｐ
ｐｍ以下とする必要がある（第２図中Δ印はＲＥＭ−硫
化物）。
（３）次いで、溶鋼と大気を遮断するためのシール蓋付
取鍋精錬装置（製鉄研究／に３１０．Ｐ８２゜１９８２
で公表されているＫＩＰ装置）にて粉末状ＲＥＭ合金０
．５〜２．０ｋｇ／Ｔ−８をＡｒあるいはＮ２不活性ガ
スと共に吹込んで溶鋼攪拌を積極的に行なう。この溶鋼
処理によシ結果的に均一無酸化脱酸が可能となυ従って
、酸化物系の非金属介在物が減少し、かつ強制的に浮上
分離して、スラグと共に除去される。
取鍋精錬装置（製鉄研究／に３１０．Ｐ８２゜１９８２
で公表されているＫＩＰ装置）にて粉末状ＲＥＭ合金０
．５〜２．０ｋｇ／Ｔ−８をＡｒあるいはＮ２不活性ガ
スと共に吹込んで溶鋼攪拌を積極的に行なう。この溶鋼
処理によシ結果的に均一無酸化脱酸が可能となυ従って
、酸化物系の非金属介在物が減少し、かつ強制的に浮上
分離して、スラグと共に除去される。
この製造法で得られる酸化物系非金属介在物は第３図に
見られるように、従来の脱酸剤（特開昭５３−７６９１
６号公報）で生成するＭｎシリケート系ｒ ＭｎＯ系介
在物よシは軟質化した介在物が生成する。一方、この軟
質のＲＥＭ−硫酸化物系介在物（ＲＥＭ −０−８）を
得るためのＲＥＭ適正添加量は第２図および第４図（合
金添加量： Ｉ：ＲＥＭ Ｏ，２２チ。
見られるように、従来の脱酸剤（特開昭５３−７６９１
６号公報）で生成するＭｎシリケート系ｒ ＭｎＯ系介
在物よシは軟質化した介在物が生成する。一方、この軟
質のＲＥＭ−硫酸化物系介在物（ＲＥＭ −０−８）を
得るためのＲＥＭ適正添加量は第２図および第４図（合
金添加量： Ｉ：ＲＥＭ Ｏ，２２チ。
１１ ：ＲＥＭ ０．１０％、 ＩＩＩ：Ｒ′ｇＭＯ，
０５チ、ＩＶ：Ｍｇ系０，１０係）からみると、０．０
５１以上必要である。
０５チ、ＩＶ：Ｍｇ系０，１０係）からみると、０．０
５１以上必要である。
このＲ］１ｌＪｌ／１合金はＡｒまたはＮ２等の不活性
ガスと共に吹込むため、５００／Ｊｔ？ｓ以下の粒度が
望ましく、５００μｍ超では溶鋼内での攪拌による均一
分散が不可能となり、また取鍋ノズル詰シも生じやすい
傾向が認められる。
ガスと共に吹込むため、５００／Ｊｔ？ｓ以下の粒度が
望ましく、５００μｍ超では溶鋼内での攪拌による均一
分散が不可能となり、また取鍋ノズル詰シも生じやすい
傾向が認められる。
（４） このＲＩＭ粉体を吹込む際の不活性ガス吹込量
は０．５〜４．０ ＮＡ／Ｔ−分、吹込時間を３〜１５
分とする必要がおる。すなわち、０．５Ｎシト分以下の
吹込量の場合は、溶鋼の攪拌が不十分で５００μｍ以下
のＲＥＭ粉体が均一分散せず、ノズル詰シが生じやすい
。一方、４． ＯＮＬ／Ｔ−分以上では、溶鋼浴面が激
しく？イリングして、スラグ捲込みを生じ非金属介在物
を増加する傾向があシ、さらに省エネの面からもこれ以
上は必要としない。
は０．５〜４．０ ＮＡ／Ｔ−分、吹込時間を３〜１５
分とする必要がおる。すなわち、０．５Ｎシト分以下の
吹込量の場合は、溶鋼の攪拌が不十分で５００μｍ以下
のＲＥＭ粉体が均一分散せず、ノズル詰シが生じやすい
。一方、４． ＯＮＬ／Ｔ−分以上では、溶鋼浴面が激
しく？イリングして、スラグ捲込みを生じ非金属介在物
を増加する傾向があシ、さらに省エネの面からもこれ以
上は必要としない。
ＲＥＭ吹込時間ｔ−３〜１５分とした理由は３分以下で
は攪拌が不足して均−脱酸ができず介在物の浮上分離が
不十分であシ、また１５分−以上で紘鋼中の酸化物系介
在物が増加するためである。
は攪拌が不足して均−脱酸ができず介在物の浮上分離が
不十分であシ、また１５分−以上で紘鋼中の酸化物系介
在物が増加するためである。
このようにして製造し九非金属介在物は軟質で延伸性の
良好なＲＩＭ−硫酸化物系の組成となシ、最終製品の鋼
線の靭性劣化が軽減され、高加工領域（減面率９０％以
上）での捻回値屈曲、捲解および疲労特性等が改善され
る。
良好なＲＩＭ−硫酸化物系の組成となシ、最終製品の鋼
線の靭性劣化が軽減され、高加工領域（減面率９０％以
上）での捻回値屈曲、捲解および疲労特性等が改善され
る。
次に本発明法について実施例を挙けて具体的に説明する
。
。
供試した試験材の鋼種は第２表の８ＷＲ８７２Ａで、第
３表に示す溶製方案にもとづき試験した。実施例はすべ
て９０ ｔｏｎ転炉、および取鍋を用いて行なった試験
であル、転炉よシ出鍋する際、Ｃ，Ｓｔ。
３表に示す溶製方案にもとづき試験した。実施例はすべ
て９０ ｔｏｎ転炉、および取鍋を用いて行なった試験
であル、転炉よシ出鍋する際、Ｃ，Ｓｔ。
Ｍｎの成分調整を行表った。
受鋼抜本発明（第２表中記号Ｄ）法では、１５分間ＲＨ
脱ガス処理して溶鋼中Ｔ、Ｏを３０ ｐｐｍ以下とし、
次いで、シール蓋付取鍋精錬装置（製鉄研究４３１０．
Ｐ８２．１９８２で公表されているＫＩＰ装置）を用い
て、５００μ以下の粉末状ＲＥＭ合金ｔ−１，０ｋｇ７
”ｒ−ｓの割合で０．８ Ｍｌ−／Ｔ−分のＡｒ不活性
ガスと共に８分間吹込んで処理した。総Ａｒ吹込時間は
１５分である。
脱ガス処理して溶鋼中Ｔ、Ｏを３０ ｐｐｍ以下とし、
次いで、シール蓋付取鍋精錬装置（製鉄研究４３１０．
Ｐ８２．１９８２で公表されているＫＩＰ装置）を用い
て、５００μ以下の粉末状ＲＥＭ合金ｔ−１，０ｋｇ７
”ｒ−ｓの割合で０．８ Ｍｌ−／Ｔ−分のＡｒ不活性
ガスと共に８分間吹込んで処理した。総Ａｒ吹込時間は
１５分である。
一方、従来法のＢでは受鋼後ただちに取鍋底よ翫１Ｃ＼
ＴＩ／ＦＩ′Ｉ−へハム、工甚社イス塾１０４吐込ｘ、
−ｙ−その間、ＲＩＭ合金を鉄筒容器に入れて、１．０
ｋｌｌ／Ｔ −８の割合で溶鋼に押込み調整脱酸を行な
りた。
ＴＩ／ＦＩ′Ｉ−へハム、工甚社イス塾１０４吐込ｘ、
−ｙ−その間、ＲＩＭ合金を鉄筒容器に入れて、１．０
ｋｌｌ／Ｔ −８の割合で溶鋼に押込み調整脱酸を行な
りた。
総Ａｒ吹込時間は１５分であ′る。この方法は特公昭５
６−４７５１０号公報で公表されている。また、従来法
人（４Ｉ開昭５３−７６９１６号公報）紘調整脱酸剤と
してＭｇ系合金を使用しておシ従来法Ｂとは異なる。
６−４７５１０号公報で公表されている。また、従来法
人（４Ｉ開昭５３−７６９１６号公報）紘調整脱酸剤と
してＭｇ系合金を使用しておシ従来法Ｂとは異なる。
本発明法りで製造した製品（線材）の成分についてみる
と、Ｃ，８１，Ｍｎ、Ｐ、８．Ａｔ、ＲＥＭ値は第４表
のように、従来法と対比しても差異を認められない。Ｒ
ＩＭ添加前溶鋼のＴ、Ｏは第５図のように従来法に比べ
平均５〜１０ ｐｐｍ低下しておル、結果的に製品（線
材）でのＴ、Ｑも低くなりている。
と、Ｃ，８１，Ｍｎ、Ｐ、８．Ａｔ、ＲＥＭ値は第４表
のように、従来法と対比しても差異を認められない。Ｒ
ＩＭ添加前溶鋼のＴ、Ｏは第５図のように従来法に比べ
平均５〜１０ ｐｐｍ低下しておル、結果的に製品（線
材）でのＴ、Ｑも低くなりている。
従って、鋼中の脱酸生成物起因による酸化物系介在物量
は、５μｍ以上の酸化物系介在物の個数を示す第６図の
ように本発明法の鋼の方が少なく、また、第７＠のよう
に延伸性の良好な軟質の硫酸化物系介在−の割合も従来
法よシも多くなっている（図中の（）内数字はＲＩＭ−
硫酸化物系介在物の割合を示す）、この様に本発明法で
溶製した鋼では従来法に比べて、よシ清浄で、かつ軟質
化した介在物となっている。この鋼から製造した線材を
第５表に示す条件で伸線加工し、最終製品である鋼線の
品質特性を調査した結果、第６表第８図（○印：本発明
法り、Δ印：従来法Ｂ１ロ印：従来法Ａ）のように、捻
回、屈曲、捲解および疲労特性に優れていることがわか
った。
は、５μｍ以上の酸化物系介在物の個数を示す第６図の
ように本発明法の鋼の方が少なく、また、第７＠のよう
に延伸性の良好な軟質の硫酸化物系介在−の割合も従来
法よシも多くなっている（図中の（）内数字はＲＩＭ−
硫酸化物系介在物の割合を示す）、この様に本発明法で
溶製した鋼では従来法に比べて、よシ清浄で、かつ軟質
化した介在物となっている。この鋼から製造した線材を
第５表に示す条件で伸線加工し、最終製品である鋼線の
品質特性を調査した結果、第６表第８図（○印：本発明
法り、Δ印：従来法Ｂ１ロ印：従来法Ａ）のように、捻
回、屈曲、捲解および疲労特性に優れていることがわか
った。
なお、供試した試験材の内質（マクロ組織。
Ｓ−プリント、オーステナイト結晶粒度、顕微鏡組織）
についても表示したが、清浄度を除き、本発明法の鋼種
りは、従来法ＢまたはＡとの差はなかったＯ 清浄度については、本発明法りの方がＪＩＳ規格（Ｇ、
０５５５）のＢ、Ｃ系酸化物系介在物は低減している。
についても表示したが、清浄度を除き、本発明法の鋼種
りは、従来法ＢまたはＡとの差はなかったＯ 清浄度については、本発明法りの方がＪＩＳ規格（Ｇ、
０５５５）のＢ、Ｃ系酸化物系介在物は低減している。
以上のように、本発明法で製造した鋼を、たとえばスチ
ールコード用線材として適用した場合にはタイヤコード
としての信頼性が高く、工業的価値も非常に大きい。
ールコード用線材として適用した場合にはタイヤコード
としての信頼性が高く、工業的価値も非常に大きい。
第 ５ 表
鋼線を製造する際のパテンティングおよび伸線条件１、
酸洗条件；酸洗→水洗→潤滑→乾燥＜１５９６ＨＣ１）
（ｇ；デ）９０℃Ｘ３ｈｒ２、 ノぐテンティング条
件： 溶体化；９５０℃×５分 鉛 浴；５４０℃×２．５分 ３、伸線条件； ５．５φｐａｔ→４．９→４．４→４．１→３．９→３
．５→３．１→２．７６→２．４６→２．２０→１．９
６→１．７５→１．５７→１．４０→１．２５→１．１
０→１．００→０．９→０．８伸線ス♂−ド： ４５
ｍＡｎｉ ｎ 潤滑剤コーシンＳ使用
酸洗条件；酸洗→水洗→潤滑→乾燥＜１５９６ＨＣ１）
（ｇ；デ）９０℃Ｘ３ｈｒ２、 ノぐテンティング条
件： 溶体化；９５０℃×５分 鉛 浴；５４０℃×２．５分 ３、伸線条件； ５．５φｐａｔ→４．９→４．４→４．１→３．９→３
．５→３．１→２．７６→２．４６→２．２０→１．９
６→１．７５→１．５７→１．４０→１．２５→１．１
０→１．００→０．９→０．８伸線ス♂−ド： ４５
ｍＡｎｉ ｎ 潤滑剤コーシンＳ使用
第１図は従来法の、■、■および本発明法◎による溶鋼
中の全酸素量の推移を示すグラフ、第２図はＲＩＭ合金
添加前Ｔ、Ｏレベルと生成ＲＥＭ系介在物の関係を示す
グラフ、第３図は本発明法及び従来法で製造した鋼（鋳
片）の各種介在、物の硬度を比較したグラフ、第４図は
ＲＥＶ添加条件と検鏡介在物個数を示すグラフ、第５図
はＲＥＭ添加前Ｔ、０と製品（線材）でのＴ、９との関
係を示すグラフ、第６図は本発明法及び従来法で製造し
た線材の介在物個数を示すグラフ、第７図はＲＥＭ添加
量と製品（線材）のＴ、０との関係を示すグラフ、第８
図は本発明法及び従来法で製造した鋼線の諸機械的性質
を比較したグラフである。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 第 １ 図 第２図 第 ３ 図 第 ４ 図 第５図 ＲＥＭ５１ｆ＝加＠Ｔρ（／’／’ｍ）第６ 図 ト 第７図 京 杯 ■誤核 マ゛の Ｔ９ρ （ＰＰｒｎ）第β図 １訊ｆ７へ佃」砕（％）７６Ｉ
中の全酸素量の推移を示すグラフ、第２図はＲＩＭ合金
添加前Ｔ、Ｏレベルと生成ＲＥＭ系介在物の関係を示す
グラフ、第３図は本発明法及び従来法で製造した鋼（鋳
片）の各種介在、物の硬度を比較したグラフ、第４図は
ＲＥＶ添加条件と検鏡介在物個数を示すグラフ、第５図
はＲＥＭ添加前Ｔ、０と製品（線材）でのＴ、９との関
係を示すグラフ、第６図は本発明法及び従来法で製造し
た線材の介在物個数を示すグラフ、第７図はＲＥＭ添加
量と製品（線材）のＴ、０との関係を示すグラフ、第８
図は本発明法及び従来法で製造した鋼線の諸機械的性質
を比較したグラフである。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 第 １ 図 第２図 第 ３ 図 第 ４ 図 第５図 ＲＥＭ５１ｆ＝加＠Ｔρ（／’／’ｍ）第６ 図 ト 第７図 京 杯 ■誤核 マ゛の Ｔ９ρ （ＰＰｒｎ）第β図 １訊ｆ７へ佃」砕（％）７６Ｉ
Claims (1)
- 炭素鋼の製造過程において、溶鋼を真空脱ガス処理し、
溶鋼中Ｔ、Ｏを３ｏ ｐｐｍ以下に低減した後、５００
μ以下の粉末状希土類金属（ＲｇＭ合金）を０．５〜２
．０ゆ／Ｔ−８の割合で浸漬吹きにより、０．５〜４、
ＯＮｔｌｒ′−分の不活性ガスと共に吹込んで脱酸生成
物の改質と浮上分離を促進せしめることを特徴とする冷
間加工性の良好な炭素鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6996584A JPS60215711A (ja) | 1984-04-10 | 1984-04-10 | 冷間加工性の良好な炭素鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6996584A JPS60215711A (ja) | 1984-04-10 | 1984-04-10 | 冷間加工性の良好な炭素鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60215711A true JPS60215711A (ja) | 1985-10-29 |
Family
ID=13417870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6996584A Pending JPS60215711A (ja) | 1984-04-10 | 1984-04-10 | 冷間加工性の良好な炭素鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60215711A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63120107A (ja) * | 1986-11-05 | 1988-05-24 | Toray Ind Inc | 耐熱水性に優れた高強度・高弾性率ポリビニルアルコ−ル系繊維およびその製造法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5647510A (en) * | 1979-09-26 | 1981-04-30 | Nippon Steel Corp | Production of very fine wire material having good extension property |
-
1984
- 1984-04-10 JP JP6996584A patent/JPS60215711A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5647510A (en) * | 1979-09-26 | 1981-04-30 | Nippon Steel Corp | Production of very fine wire material having good extension property |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63120107A (ja) * | 1986-11-05 | 1988-05-24 | Toray Ind Inc | 耐熱水性に優れた高強度・高弾性率ポリビニルアルコ−ル系繊維およびその製造法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2575827B2 (ja) | 清浄度に優れた連続鋳造用極低炭素鋼の製造方法 | |
| CN112626302B (zh) | 一种高洁净度微合金化高强钢的冶炼方法 | |
| JP2011208170A (ja) | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 | |
| TW201331377A (zh) | 高清淨度鋼的熔製方法 | |
| JP5590056B2 (ja) | 清浄性の高い鋼材の製造方法 | |
| JPS60215711A (ja) | 冷間加工性の良好な炭素鋼の製造方法 | |
| JPH10298631A (ja) | 清浄鋼の溶製方法 | |
| JP3002599B2 (ja) | 清浄度の高い極低炭素鋼の溶製方法 | |
| KR101045972B1 (ko) | 연질 투피스 캔용 고청정 극저탄소강의 정련방법 | |
| JPH08333619A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼の製造方法 | |
| JP5131827B2 (ja) | 溶鋼の加熱方法および圧延鋼材の製造方法 | |
| KR100368723B1 (ko) | 극저탄소 알루미늄 탈산강의 정련방법 | |
| CN118256683A (en) | Smelting method of molten steel with extremely low sulfur content and application thereof | |
| KR100267273B1 (ko) | 청정도가 높은 알루미늄-실리콘 복합탈산강의 제조방법 | |
| JP5387045B2 (ja) | 軸受鋼の製造方法 | |
| JPH08283826A (ja) | 高清浄極低硫耐ｈｉｃ鋼の製造方法 | |
| JPH06322431A (ja) | 溶鋼の脱硫脱窒方法 | |
| JP3297998B2 (ja) | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 | |
| JP2855334B2 (ja) | 溶鋼スラグの改質方法 | |
| JP2000087131A (ja) | 極低炭素鋼の溶製方法 | |
| JP2002294327A (ja) | 高清浄度鋼およびその製造方法 | |
| JP3033002B2 (ja) | 溶鋼への低コストＭｇ添加方法 | |
| JP2001098316A (ja) | 高清浄極低炭素鋼の製造方法 | |
| WO2021256161A1 (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
| JPH10330829A (ja) | 高清浄度極低炭素鋼の溶製方法 |