BR112017018969B1 - Liga de alumínio, garrafa de alumínio conformada, e, método para produzir uma folha de liga de alumínio. - Google Patents

Liga de alumínio, garrafa de alumínio conformada, e, método para produzir uma folha de liga de alumínio. Download PDF

Info

Publication number
BR112017018969B1
BR112017018969B1 BR112017018969-0A BR112017018969A BR112017018969B1 BR 112017018969 B1 BR112017018969 B1 BR 112017018969B1 BR 112017018969 A BR112017018969 A BR 112017018969A BR 112017018969 B1 BR112017018969 B1 BR 112017018969B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
weight
aluminum alloy
bottle
hours
aluminum
Prior art date
Application number
BR112017018969-0A
Other languages
English (en)
Other versions
BR112017018969A2 (pt
Inventor
Wei Wen
Johnson Go
DaeHoon Kang
Original Assignee
Novelis Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=55629128&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=BR112017018969(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Novelis Inc filed Critical Novelis Inc
Publication of BR112017018969A2 publication Critical patent/BR112017018969A2/pt
Publication of BR112017018969B1 publication Critical patent/BR112017018969B1/pt

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/18—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/14—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
    • C22C21/16—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with magnesium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Sealing Battery Cases Or Jackets (AREA)
  • Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Wrappers (AREA)

Abstract

a revelação se refere a ligas de alumínio novas, moldáveis e fortes para produzir produtos de embalagem como garrafas e latas.

Description

REFERÊNCIA CRUZADA A PEDIDOS RELACIONADOS
[0001] Este pedido reivindica o benefício do Pedido de Patente Provisório n° U.S. 62/132.534, depositado em 13 de março de 2015, que é incorporado a título de referência ao presente documento em sua totalidade.
CAMPO DA INVENÇÃO
[0002] A invenção fornece ligas de alumínio novas para produzir produtos de embalagem, incluindo garrafas e métodos para produzir essas ligas.
ANTECEDENTES
[0003] Há diversas exigências para ligas usadas na formação de garrafas de alumínio, isto é, capacidade de formação de liga, resistência de garrafa, orelhamento (“earing”) e custo de liga. As ligas atuais para formar garrafas não têm capacidade para cumprir com todas essas exigências. Algumas ligas têm capacidade de formação alta, mas resistência baixa; outras ligas que são suficientemente fortes têm capacidade de formação insuficiente. Adicionalmente, ligas de garrafa atuais usam uma porção grande de alumínio principal em fundição, tornando sua produção dispendiosa e insustentável.
[0004] Ligas altamente conformáveis para uso em fabricação de latas e garrafas altamente conformadas são desejadas. Para garrafas conformadas, o processo de fabricação envolve primeiro, tipicamente, produzir um cilindro com o uso de um processo de estiramento e estampagem de parede (D&I). O cilindro resultante é, então, formado em um formato de garrafa com o uso de, por exemplo, uma sequência de etapas de estrangulamento de corpo inteiro ou outra conformação mecânica, ou uma combinação desses processos. As demandas sobre qualquer liga usada em tal processo ou combinação de processos são complexas. Desse modo, há uma necessidade por ligas que tenham capacidade para sustentar níveis altos de deformação durante conformação mecânica para o processo de conformação de garrafa e que funcionem bem no processo D&I usado para produzir a pré-forma cilíndrica de partida. Adicionalmente, métodos são necessários para produzir pré-formas a partir da liga em velocidades e níveis de operabilidade altos, como aqueles demonstrados pela liga de corpo de lata atual AA3104. AA3104 contém uma alta fração de volume de partículas intermetálicas grossas formadas durante a fundição e modificadas durante a homogeneização e a laminação. Essas partículas têm grande importância na limpeza de matriz durante o processo D&I, ajudando a remover qualquer alumínio ou óxido de alumínio acumulado nas matrizes, o que aprimora tanto a aparência de superfície de metal quanto à operabilidade da folha.
[0005] A outra exigência da liga é que é preciso que seja possível produzir uma garrafa que cumpra os objetivos para desempenho mecânico (por exemplo, resistibilidade de coluna, rigidez e uma pressão de inversão de domo de fundo mínima no produto final conformado) com peso inferior à geração atual de garrafas de alumínio. A única maneira de alcançar peso inferior sem modificação significativa do projeto é reduzir a espessura de parede da garrafa. Isso torna o cumprimento da exigência de desempenho mecânico ainda mais desafiador.
[0006] Outro requisito é a capacidade para formar as garrafas em uma velocidade alta. De modo a alcançar um alto rendimento (por exemplo, 1.000 garrafas por minuto) em produção comercial, a conformação da garrafa precisa ser concluída em um tempo muito curto. Também é desejada uma garrafa que incorpora sucata de metal de alumínio reciclada.
SUMÁRIO
[0007] A presente invenção se refere a um sistema de liga de alumínio novo para a aplicação de garrafa de alumínio. Tanto o processo químico quanto o processo de fabricação da liga foram otimizados para a produção em velocidade alta de garrafas de alumínio.
[0008] A presente invenção soluciona esses problemas e fornece ligas com resistência, capacidade de formação desejada e um teor alto de sucata de metal de alumínio reciclada. O teor mais alto de metal reciclado reduz o teor de alumínio principal e custo de produção. Essas ligas são usadas para produzir produtos de embalagem como garrafas e latas que têm exigências de deformação relativamente altas, formatos relativamente complicados, exigências de resistência variáveis e teor reciclado alto. Em diversos aspectos, as ligas compreendem um teor reciclado de pelo menos 60% em peso, 65% em peso, 70% em peso, 75% em peso, 80% em peso, 82% em peso, 85% em peso, 90% em peso ou 95% em peso.
[0009] Embora as ligas descritas no presente documento sejam tratadas com calor, o endurecimento de precipitação é alcançado de modo concorrente com cura de revestimento/tinta tendo, desse modo, impacto mínimo ou nenhum impacto sobre linhas de formação de garrafa atualmente existentes. Devido ao fato de que as ligas descritas no presente documento podem ser produzidas com um teor alto de sucatas de alumínio recicladas, o processo de produção é muito econômico e sustentável.
LIGAS
[00010] Em um aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 3% em peso de Mg, 0,1 a 1,5 % em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente. Neste pedido, todas as porcentagens são expressadas em porcentagem em peso (% em peso).
[00011] Em um aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6 % em peso de Mn, 0,5 a 3% em peso de Mg, 0,1 a 1,5% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00012] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,8 a 1,5% em peso de Mn, 0,6 1,3% em peso de Mg, 0,4 a 1,0 % em peso de Cu, 0,3 a 0,6% em peso de Fe, 0,15 a 0,5% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00013] Em ainda outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,9 a 1,4% em peso de Mn, 0,65 a 1,2% em peso de Mg, 0,45 a 0,9% em peso de Cu, 0,35 a 0,55% em peso de Fe, 0,2 a 0,45% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00014] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,95 a 1,3% em peso de Mn, 0,7 a 1,1% em peso de Mg, 0,5 a 0,8% em peso de Cu, 0,4 a 0,5% em peso de Fe, 0,25 a 0,4% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00015] Em um aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 1,0% em peso de Mg, 0,1 a 1% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6 % em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00016] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,8 a 1,5% em peso de Mn, 0,2 a 0,9% em peso de Mg, 0,3 a 0,8% em peso de Cu, 0,3 a 0,6% em peso de Fe, 0,15 a 0,5% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00017] Em ainda outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,9 a 1,4% em peso de Mn, 0,25 a 0,85% em peso de Mg, 0,35 a 0,75% em peso de Cu, 0,35 a 0,55% em peso de Fe, 0,2 a 0,45% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00018] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,95 a 1,3% em peso de Mn, 0,3 a 0,8% em peso de Mg, 0,4 a 0,7% em peso de Cu, 0,4 a 0,5% em peso de Fe, 0,25 a 0,4% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00019] Em ainda outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 1,5% em peso de Mg, 0,1 a 1,5% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00020] Em ainda outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 1,0% em peso de Mg, 0,1 a 1,0% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00021] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 0,8% em peso de Mg, 0,1 a 0,8% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2 % em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00022] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 0,6% em peso de Mg, 0,1 a 0,6% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
MÉTODO PARA PRODUZIR AS LIGAS
[00023] Em um aspecto, as ligas são produzidas com um processo termomecânico que inclui fundição em coquilha direta (DC), homogeneização, laminação a quente, recozimento em batelada opcional e laminação a frio.
[00024] Na etapa de fundição de DC, uma determinada velocidade de fundição é aplicada para controlar a formação de partículas intermetálicas primárias em termos de tamanho e densidade. A faixa preferencial de velocidade de fundição é de 50 a 300 mm/minuto. Essa etapa produz uma estrutura de partícula ideal na folha final que minimiza a tendência de falha de metal facilitada por partículas intermetálicas grossas.
[00025] Na etapa de homogeneização, o lingote é aquecido (de preferência, a uma taxa de cerca de 20 °C a cerca de 80 °C/hora) para menos que cerca de 630 °C (de preferência, dentro de uma faixa de cerca de 500 °C a cerca de 630 °C) e embebido durante 1 a 6 horas, que inclui opcionalmente a etapa de ser resfriado dentro de uma faixa de cerca de 400 °C a cerca de 550 °C e embebido durante 8 a 18 horas.
[00026] Na etapa de laminação a quente, o lingote homogeneizado é previsto dentro de uma faixa de temperatura de cerca de 400 °C a cerca de 580 °C, laminado por desbaste, laminado a quente a uma faixa de calibre de cerca de 1,5 mm a cerca de 3 mm e bobinado dentro de uma faixa de temperatura de cerca de 250 °C a cerca de 380 °C para autorrecozimento.
[00027] No recozimento em batelada opcional, a bobina de banda quente (HB) é aquecida dentro de uma faixa de cerca de 250 °C a cerca de 450 ° C durante 1 a 4 horas.
[00028] Na etapa de processo de laminação a frio, a HB é laminada a quente para estoque de garrafa de calibre final em têmpera H19. A redução de porcentagem na laminação a frio etapa é cerca de 65% a cerca de 95%. O calibre final pode ser ajustado dependendo do projeto de garrafa. Em um aspecto, a faixa de calibre final é 0,2 mm a 0,8 mm.
[00029] Em outro aspecto, ligas descritas no presente documento são produzidas por fundição de DC, homogeneização, laminação a quente, recozimento em batelada opcional, laminação a frio, recozimento superficial e laminação a frio de acabamento.
[00030] Na etapa de homogeneização, o lingote é aquecido (a uma taxa de cerca de 20 °C a cerca de 80 °C/hora) para menos que cerca de 630 °C (de preferência, dentro de uma faixa de cerca de 500 °C a cerca de 630 °C) e embebido durante 1 a 6 horas, que inclui opcionalmente a etapa de ser resfriado dentro de uma faixa de cerca de 400 °C a cerca de 550 °C e embebido durante 8 a 18 horas.
[00031] Na etapa de laminação a quente, o lingote homogeneizado é previsto dentro de uma faixa de temperatura de cerca de 400 °C a cerca de 580 °C, laminado por desbaste, laminado a quente para uma faixa de calibre de cerca de 1,5 mm a cerca de 3 mm e bobinado dentro de uma faixa de temperatura de cerca de 250 °C a cerca de 380 °C.
[00032] No recozimento em batelada opcional, a bobina de HB é aquecida dentro de uma faixa de cerca de 250 °C a cerca de 450 °C durante 1 a 4 horas.
[00033] Na etapa de processo de laminação a frio, a HB é laminada a quente para um calibre de inter-recozimento de cerca de 10 a 40% mais espessa que estoque de garrafa final.
[00034] Na etapa de recozimento superficial (têmpera H191), a folha laminada a frio é aquecida dentro de uma faixa de cerca de 400 °C a cerca de 560 °C a uma taxa de aquecimento de cerca de 100 °C/segundo a cerca de 300 °C/segundo para até cerca de 10 minutos e, então, esfriado bruscamente para uma temperatura abaixo de 100 °C a uma taxa de resfriamento rápido de cerca de 100 °C/segundo a cerca de 300 °C/segundo ou por arrefecimento brusco de ar ou arrefecimento brusco de água/solução. Essa etapa possibilita dissolver a maior parte dos elementos de solução de volta para a matriz e controlar adicionalmente estrutura de grão.
[00035] Na etapa de laminação a frio de acabamento, a folha recozida é laminada a quente para alcançar uma redução de 10 a 40% para calibre final dentro de uma faixa de tempo curto (de preferência, menos que cerca de 30 minutos, cerca de 10 a cerca de 30 minutos, ou menos que cerca de 10 minutos). Essa etapa tem múltiplos efeitos: 1) aniquilar espaços vagos, suprimir difusão elementar e, desse modo, estabilizar ligas e minimizar ou retardar envelhecimento natural; 2) gerar uma densidade alta de deslocamentos na folha que promoverá difusão elementar no processo de formação de garrafa; e, 3) endurecer por trabalho a folha. Os itens 1 e 2 irão assegurar a capacidade de formação na formação de garrafa e resistência de garrafa final. Os itens 2 e 3 contribuirão para assegurar a pressão reversa de domo.
[00036] Os produtos de folha para aplicação em garrafa/lata podem ser distribuídos em H191 + situação de rolamento a frio de acabamento.
[00037] As garrafas são produzidas com um processo de formação de garrafa que consiste em tapagem, estampagem profunda, estiramento e estampagem (D&I), lavagem e secagem, revestimento/decoração e cura, formação, conformação adicional (estrangulamento, rosqueamento e torcimento).
[00038] As ligas descritas no presente documento podem ser usadas para produzir garrafas, latas, dispositivos eletrônicos altamente conformados, como recipientes de bateria, invólucros e armações, etc.
[00039] Outros objetivos e vantagens da invenção serão evidentes a partir do sumário e da descrição detalhada a seguir dos aspectos da invenção tomados com as Figuras de desenho anexas.
BREVE DESCRIÇÃO DAS FIGURAS
[00040] A Figura 1 é uma representação esquemática de processamento termomecânico de ligas descritas no presente documento.
[00041] A Figura 2 é uma representação esquemática de um processo para formar garrafas e latas com o uso de ligas descritas no presente documento.
[00042] A Figura 3 é uma representação esquemática de processamento termomecânico de ligas descritas no presente documento.
[00043] A Figura 4 é uma representação esquemática de dois processos para formar garrafas e latas com o uso de ligas descritas no presente documento. H1, H2, H3 indicam etapas de aquecimento que ocorrem nas caixas imediatamente abaixo dessa Figura.
DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO DEFINIÇÕES E DESCRIÇÕES
[00044] Os termos “invenção”, “a invenção”, “esta invenção” e “a presente invenção”, usados no presente documento, se destinam a se referir, de maneira ampla, à toda matéria deste pedido de patente e às reivindicações abaixo. As declarações que contêm esses termos devem ser entendidas sem limitar a matéria descrita no presente documento ou sem limitar a significado ou escopo das reivindicações de patente abaixo.
[00045] Conforme usado no presente documento, o significado de “um”, “uma”, “o” e “a” inclui referências singulares e plurais, a menos que o contexto indique claramente de outro modo.
[00046] É feita referência neste pedido à condição ou têmpera de liga. Para um entendimento da têmpera de liga, descrições mais comumente usadas, consulte “American National Standards (ANSI) H35 on Alloy and Temper Designation Systems”.
[00047] As ligas de alumínio a seguir são descritas em termos de sua composição elementar em porcentagem em peso (% em peso) com base no peso total da liga. Em determinados aspectos de cada liga, o remanescente é alumínio, com uma % máxima em peso de 0,15% para a soma das impurezas.
[00048] Em um aspecto da invenção se refere a ligas de alumínio fortes e conformáveis novas para produzir produtos de embalagem altamente conformada, como garrafas e latas. Nos processos de formação e conformação adicionais, o metal exibe boa combinação de capacidade de formação e resistência. Em um aspecto, a invenção fornece processos químico e de fabricação que são otimizados para produção desses produtos. As ligas descritas no presente documento têm a composição química e propriedades específicas a seguir.
LIGAS
[00049] Em determinados aspectos, as ligas reveladas incluem manganês (Mn) em uma quantidade de 0,1% a 1,6% (por exemplo, de 0,8% a 1,6%, 0,9% a 1,6%, 0,95% a 1,6%, 0,1% a 1,5%, 0,8% a 1,5%, 0,9% a 1,5%, 0,95% a 1,5%, 0,1% a 1,4%, 0,8% a 1,4%, 0,9% a 1,4%, 0,95% a 1,4%, 0,1% a 1,3%, 0,8% a 1,3%, 0,9% a 1,3%, 0,95% a 1,3%). Por exemplo, a liga pode incluir 0,1%, 0,2%, 0,3%, 0,4%, 0,5%, 0,6%, 0,7%, 0,8%, 0,9%, 0,95%, 1,0%, 1,1%, 1,2%, 1,3%, 0,15%, 0,16%, 0,17%, 1,4%, 1,5% ou 1,6% de Zr. Tudo expresso em % em peso.
[00050] Em determinados aspectos, as ligas reveladas incluem magnésio (Mg) em uma quantidade de 0,1% a 3% (por exemplo, de 0,2% a 3,0%, 0,25% a 3,0%, 0,3% a 3,0%, 0,5% a 3,0%, 0,6% a 3,0%, 0,65% a 3,0%, 0,7% a 3,0%, 0,1% a 1,5%, 0,2% a 1,5%, 0,25% a 1,5%, 0,3% a 1,5%, 0,5% a 1,5%, 0,6% a 1,5%, 0,65% a 1,5%, 0,7% a 1,5%, 0,1% a 1,3%, 0,2% a 1,3%, 0,25% a 1,3%, 0,3% a 1,3%, 0,5% a 1,3%, 0,6% a 1,3%, 0,65% a 1,3%, 0,7% a 1,3%, 0,1% a 1,2%, 0,2% a 1,2%, 0,25% a 1,2%, 0,3% a 1,2%, 0,5% a 1,2%, 0,6% a 1,2%, 0,65% a 1,2%, 0,7% a 1,2%, 0,1% a 1,1%, 0,2% a 1,1%, 0,25% a 1,1%, 0,3% a 1,1%, 0,5% a 1,1%, 0,6% a 1,1%, 0,65% a 1,1%, 0,7% a 1,1%, 0,1% a 1,0%, 0,2% a 1,0%, 0,25% a 1,0%, 0,3% a 1,0%, 0,5% a 1,0%, 0,6% a 1,0%, 0,65% a 1,0%, 0,7% a 1,0%, 0,1% a 0,9%, 0,2% a 0,9%, 0,25% a 0,9%, 0,3% a 0,9%, 0,5% a 0,9%, 0,6% a 0,9%, 0,65% a 0,9%, 0,7% a 0,9%, 0,1% a 0,85%, 0,2% a 0,85%, 0,25% a 0,85%, 0,3% a 0,85%, 0,5% a 0,85%, 0,6% a 0,85%, 0,65% a 0,85%, 0,7% a 0,85%, 0,1% a 0,8%, 0,2% a 0,8%, 0,25% a 0,8%, 0,3% a 0,8%, 0,5% a 0,8%, 0,6% a 0,8%, 0,65% a 0,8%, 0,7% a 0,8%, 0,1% a 0,6%, 0,2% a 0,6%, 0,25% a 0,6%, 0,3% a 0,6%, 0,5% a 0,6%, 0,6% a 0,6%, 0,65% a 0,6%, 0,7% a 0,6%). Por exemplo, as ligas podem incluir 0,1 %, 0,2 %, 0,25 %, 0,3 %, 0,4 %, 0,5 %, 0,6 %, 0,65 %, 0,7 %, 0,8 %, 0,85 %, 0,9 %, 0,95 %, 1,0 %, 1,1 %, 1,2 %, 1,3 %, 1,4 %, 1,5 %, 1,6 %, 1,7 %, 1,8 %, 1,9 %, 2,0 %, 2,1 %, 2,2 %, 2,3 %, 2,4 %, 2,5 %, 2,6 %, 2,7 %, 2,8 %, 2,9 % ou 3,0 % de Mg. Tudo expresso em % em peso.
[00051] Em determinados aspectos, as ligas reveladas incluem cobre (Cu) em uma quantidade de 0,1% a 1,5% (por exemplo, de 0,3% a 1,5%, 0,35% a 1,5%, 0,4% a 1,5%, 0,45% a 1,5%, 0,5% a 1,5%, 0,1% a 1,0%, 0,3% a 1,0%, 0,35% a 1,0%, 0,4% a 1,0%, 0,45% a 1,0%, 0,5% a 1,0%, 0,1% a 0,9%, 0,3% a 0,9%, 0,35% a 0,9%, 0,4% a 0,9%, 0,45% a 0,9%, 0,5% a 0,9%, 0,1% a 0,8%, 0,3% a 0,8%, 0,35% a 0,8%, 0,4% a 0,8%, 0,45% a 0,8%, 0,5% a 0,8%, 0,1% a 0,75%, 0,3% a 0,75%, 0,35% a 0,75%, 0,4% a 0,75%, 0,45% a 0,75%, 0,5% a 0,75%, 0,1% a 0,7%, 0,3% a 0,7%, 0,35% a 0,7%, 0,4% a 0,7%, 0,45% a 0,7%, 0,5% a 0,7%, 0,1% a 0,6%, 0,3% a 0,6%, 0,35% a 0,6%, 0,4% a 0,6%, 0,45% a 0,6%, 0,5% a 0,6%). Por exemplo, a liga pode incluir 0,1%, 0,2%, 0,3%, 0,35%, 0,4 %, 0,45 %, 0,5 %, 0,6 %, 0,7 %, 0,75 %, 0,8 %, 0,9 %, 1,0 %, 1,1 %, 1,2 %, 1,3 %, 1,4 % ou 1,5 % de Cu. Tudo expresso em % em peso.
[00052] Em determinados aspectos, as ligas reveladas incluem ferro (Fe) em uma quantidade de 0,2 % a 0,7 % (por exemplo, de 0,3 % a 0,7 %, 0,35 % a 0,7 %, 0,4 % a 0,7 %, 0,2 % a 0,6 %, 0,3 % a 0,6 %, 0,35 % a 0,6 %, 0,4 % a 0,6 %, 0,2 % a 0,55 %, 0,3 % a 0,55 %, 0,35 % a 0,55 %, 0,4 % a 0,55 %, 0,2 % a 0,5 %, 0,3 % a 0,5 %, 0,35 % a 0,5 %, 0,4 % a 0,5 %). Por exemplo, as ligas podem incluir 0,2%, 0,3%, 0,35% 0,4%, 0,5%, 0,55%, 0,6%, ou 0,7% de Fe. Tudo expresso em % em peso.
[00053] Em determinados aspectos, as ligas reveladas incluem silício (Si) em uma quantidade de 0,1% a 0,6 % (por exemplo, de 0,15 % a 0,6 %, 0,2 % a 0,6 %, 0,25 % a 0,6 %, 0,1% a 0,5 %, 0,15 % a 0,5 %, 0,2 % a 0,5 %, 0,25 % a 0,5 %, 0,1% a 0,45 %, 0,15 % a 0,45 %, 0,2 % a 0,45 %, 0,25 % a 0,45 %, 0,1% a 0,4 %, 0,15 % a 0,4 %, 0,2 % a 0,4 %, 0,25 % a 0,4 %). Por exemplo, as ligas podem incluir 0,1 %, 0,15 %, 0,2 %, 0,25 %, 0,3 %, 0,4 %, 0,45%, 0,5 %, 0,55 % ou 0,6 % de Si. Tudo expresso em % em peso.
[00054] Em determinados aspectos, as ligas reveladas incluem cromo (Cr) em uma quantidade de 0% a 0,3% (por exemplo, de 0,001% a 0,3%, 0% a 0,2%, 0,001% a 0,2%). Por exemplo, as ligas podem incluir 0,001%, 0,01%, 0,1%, 0,2%, ou 0,3% de Cr. Todas expressadas em % em peso.
[00055] Em determinados aspectos, as ligas reveladas incluem zinco (Zn) em uma quantidade de 0% a 0,6% (por exemplo, de 0 a 0,5%). Por exemplo, as ligas podem incluir 0,001%, 0,01%, 0,1%, 0,2%, 0,3%, 0,4% ou 0,5% de Zn.
[00056] Em determinados aspectos, as ligas reveladas incluem titânio (Ti) em uma quantidade de 0% a 0,2 % (por exemplo, de 0 a 0,1%). Por exemplo, as ligas podem incluir 0,001%, 0,01%, 0,1%, ou 0,2% de Ti.
[00057] Em um aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 3% em peso de Mg, 0,1 a 1,5 % em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00058] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,5 a 3% em peso de Mg, 0,1 a 1,5% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00059] Em ainda outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,8 a 1,5% em peso de Mn, 0,6 1,3% em peso de Mg, 0,4 a 1,0 % em peso de Cu, 0,3 a 0,6% em peso de Fe, 0,15 a 0,5% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00060] Em ainda outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,9 a 1,4% em peso de Mn, 0,65 a 1,2% em peso de Mg, 0,45 a 0,9% em peso de Cu, 0,35 a 0,55% em peso de Fe, 0,2 a 0,45% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00061] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,95 a 1,3% em peso de Mn, 0,7 a 1,1% em peso de Mg, 0,5 a 0,8% em peso de Cu, 0,4 a 0,5% em peso de Fe, 0,25 a 0,4% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00062] Em um aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 1,0% em peso de Mg, 0,1 a 1% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6 % em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00063] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,8 a 1,5% em peso de Mn, 0,2 a 0,9% em peso de Mg, 0,3 a 0,8% em peso de Cu, 0,3 a 0,6% em peso de Fe, 0,15 a 0,5% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00064] Em ainda outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,9 a 1,4% em peso de Mn, 0,25 a 0,85% em peso de Mg, 0,35 a 0,75% em peso de Cu, 0,35 a 0,55% em peso de Fe, 0,2 a 0,45% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00065] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,95 a 1,3% em peso de Mn, 0,3 a 0,8% em peso de Mg, 0,4 a 0,7% em peso de Cu, 0,4 a 0,5% em peso de Fe, 0,25 a 0,4% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00066] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 1,5% em peso de Mg, 0,1 a 1,5% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00067] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 1,0% em peso de Mg, 0,1 a 1,0% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00068] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 0,8% em peso de Mg, 0,1 a 0,8% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2 % em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
[00069] Em outro aspecto, a composição química da liga compreende 0,1 a 1,6% em peso de Mn, 0,1 a 0,6% em peso de Mg, 0,1 a 0,6% em peso de Cu, 0,2 a 0,7% em peso de Fe, 0,10 a 0,6% em peso de Si, até 0,3% em peso de Cr, até 0,6% em peso de Zn, até 0,2% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
MÉTODO PARA PRODUZIR AS LIGAS
[00070] As ligas descritas no presente documento podem ser produzidas por um processo termomecânico que inclui fundição de DC, homogeneização, laminação a quente, recozimento em batelada opcional e laminação a frio. Em alguns aspectos, o processo pode incluir adicionalmente recozimento superficial e laminação a frio de acabamento.
[00071] Na etapa de fundição de DC, uma determinada velocidade de fundição é aplicada para controlar a formação de partículas intermetálicas primárias em termos de tamanho e densidade. A faixa preferencial de velocidade de fundição é de 50 a 300 mm/minuto (por exemplo, 50 a 200 mm/minuto, 50 a 250 mm/minuto, 100 a 300 mm/minuto, 100 a 250 mm/minuto, 100 a 200 mm/minuto, 150 a 300 mm/minuto, 150 a 250 mm/minuto, 150 a 200, mm/minuto). Essa etapa produz uma estrutura de partícula ideal na folha final que minimiza a tendência de falha de metal facilitada por partículas intermetálicas grossas.
[00072] Na etapa de homogeneização, o lingote é aquecido a uma temperatura de não mais que 650 °C (por exemplo, não mais de 630 °C). O lingote é aquecido a uma taxa de 20 °C/hora a 80 °C/hora (por exemplo, 30 °C/hora a 80 °C/hora, 40 °C/hora a 80 °C/hora, 20 °C/hora a 60 °C/hora, 30 °C/hora a 60 °C/hora, 40 °C/hora a 60 °C/hora). O lingote é, de preferência, aquecido a uma temperatura de 500 °C a cerca de 650 °C (por exemplo, de cerca de 550 °C a cerca de 650 °C, de cerca de 550 °C a cerca de 630 °C, ou de cerca de 500 a 630 °C) e embebido durante 1 a 6 horas (por exemplo, 1 hora, 2 horas, 3 horas, 4 horas, 5 horas ou 6 horas). A etapa de homogeneização inclui opcionalmente a etapa de resfriar o lingote a uma temperatura de cerca de 400 °C a cerca de 550 °C (por exemplo, de cerca de 450 °C a cerca de 550 °C, de cerca de 450 °C a cerca de 500 °C, ou de cerca de 400 °C a cerca de 500 °C) e embeber durante 8 a 18 horas (por exemplo, 1 hora, 2 horas, 3 horas, 4 horas, 5 horas, 6 horas, 7 horas, 8 horas, 9 horas, 10 horas, 11 horas, 12 horas, 13 horas, 14 horas, 15 horas, 15 horas, 16 horas, 17 horas ou 18 horas). Sem desejar ser limitado pela declaração a seguir, acredita- se que essa etapa possibilita a transformação suficiente de partículas de α-Al(Fe, Mn)Si de partículas de Al6(Fe, Mn) e otimiza o tamanho e densidade que são críticos para controle de textura de folha final e para limpeza de matriz durante D&I. Também acredita-se que essa etapa possibilita a formação de dispersões distribuídas de modo homogêneo com distribuição de tamanho e densidade otimizados que são críticos no controle de tamanho e textura de grão da folha final e no aprimoramento de ductilidade do metal durante o processo de formação de garrafa.
[00073] Na etapa de laminação a quente, o lingote homogeneizado é repousado dentro de uma faixa de temperatura de cerca de 400 °C a 580 °C (por exemplo, de cerca de 450 °C a cerca de 580 °C, de cerca de 450 °C a cerca de 500 °C, de cerca de 400 °C a cerca de 500 °C), laminado por desbaste, laminado a quente para uma faixa de calibre de cerca de 1,5 mm a cerca de 3 mm (por exemplo 1,5 mm, 2,0 mm, 2,5 mm, 3,0 mm) e laminado novamente dentro de uma faixa de temperatura de cerca de 250 °C a cerca de 380 °C (por exemplo, de cerca de 300 °C a cerca de 380 °C, de 320 °C a cerca de 360 °C), seguido por recozimento em batelada opcional no qual a bobina de HB é aquecida a cerca de 250 °C a cerca de 450 °C durante 1 a 4 horas. Embora não deseje ser limitado pela teoria, acredita-se que essa etapa possibilita a textura ideal, tamanho de grão e microestrutura próxima à superfície nas HBs que são críticas para o controle de orelhamento no processo de D&I e controle de fratura no processo de formação de êmbolo percutor de pressão (PRF). Laminado por desbaste significa que cerca de 15 a 25 passagens ocorrem em um laminador de desbaste com uma temperatura de entrada >350 °C e uma temperatura de saída de cerca de 250 °C a cerca de 400 °C (por exemplo, 250 °C, 300 °C, 350 °C, 400 °C).
[00074] Em um aspecto, na etapa de processo de laminação a frio, a HB é laminada a quente para estoque de garrafa de calibre final em têmpera H19. Em um aspecto, a faixa de calibre final é 0,2 mm a 0,8 mm (por exemplo, 0,2 mm, 0,3 mm, 0,4 mm, 0,5 mm, 0,6 mm, 0,7 mm, 0,8 mm).
[00075] Em outro aspecto, na etapa de processo de laminação a frio, a HB é laminada a quente para um calibre de inter-recozimento. Então, um inter-recozimento opcional pode ser aplicado para ajustar o tamanho de grão, textura e resistência. Em uma etapa de recozimento superficial (têmpera H191), a folha laminada a frio é aquecida para cerca de 400 °C a cerca de 560 °C (por exemplo, 400 °C a 500 °C, 450 °C a 500 °C, 450 °C a 560 °C) a uma taxa de aquecimento rápida, por exemplo, de cerca de 100 °C/segundo a cerca de 300 °C/segundo (por exemplo, 100 °C/segundo, 150 °C/segundo, 200 °C/segundo, 250 °C/segundo, 300 °C/segundo), durante até cerca de 10 minutos (por exemplo, 1 minuto, 2 minutos, 3 minutos, 4 minutos, 5 minutos, 6 minutos, 7 minutos, 8 minutos, 9 minutos, 10 minutos) e, então, esfriado bruscamente a uma taxa de resfriamento rápido, por exemplo, de cerca de 100 °C/segundo a cerca de 300 °C/segundo (por exemplo, 100 °C/segundo, 150 °C/segundo, 200 °C/segundo, 250 °C/segundo, 300 °C/segundo) durante 0 a 1 segundo (por exemplo, 0 segundo, 0,5 segundo, 1 segundo). O arrefecimento brusco pode ser ou arrefecimento brusco de ar ou arrefecimento brusco de água/solução. Essa etapa possibilita dissolver a maior parte dos elementos de solução de volta para a matriz e controlar adicionalmente estrutura de grão.
[00076] Após recozimento superficial, em uma etapa de laminação a frio de acabamento, a folha recozida de modo superficial é laminada a quente para redução de 10% a 50 % (por exemplo, 10% a 40 %, 25% a 50%, 25% a 40%, 10%, 15%, 20%, 25%, 30%, 35%, 40%, 45% ou 50%) para calibre final dentro de uma faixa de tempo curto (de preferência, menos que cerca de 30 minutos, 10 minutos a 30 minutos, ou menos que cerca de 10 minutos). Essa etapa tem múltiplos efeitos: 1) estabilizar elementos de liga e impedir/retardar envelhecimento natural; 2) gerar uma densidade alta de deslocamentos na folha que promoverá difusão elementar no processo de formação de garrafa; 3) endurecer por trabalho a folha. Os itens 1 e 2 irão aperfeiçoar a capacidade de formação em formação de garrafa e a resistência de garrafa final. Os itens 2 e 3 contribuem para a pressão reversa de domo.
EXEMPLO 1
[00077] Em um aspecto, ligas descritas no presente documento são produzidas com um processo termomecânico que inclui fundição de DC, homogeneização, laminação a quente, recozimento em batelada opcional e laminação a frio. Uma representação esquemática desse processo é mostrada na Figura 1.
[00078] Na etapa de homogeneização, o lingote é aquecido (a uma taxa de cerca de 20 °C a cerca de 80 °C/hora) para menos que cerca de 630 °C (de preferência, dentro de uma faixa de cerca de 500 °C a cerca de 630 °C) e embebido durante 1 a 6 horas, que inclui opcionalmente a etapa de ser resfriado dentro de uma faixa de cerca de 400 °C a cerca de 550 °C e embebido durante 8 a 18 horas.
[00079] Na etapa de laminação a quente, o lingote homogeneizado é previsto dentro de uma faixa de temperatura de cerca de 400 °C a cerca de 580 °C, laminado por desbaste, laminado a quente para uma faixa de calibre de cerca de 1,5 mm a cerca de 3 mm e bobinado dentro de uma faixa de temperatura de cerca de 250 °C a cerca de 380 °C para autorrecozimento.
[00080] No recozimento em batelada opcional, a bobina de HB é aquecida dentro de uma faixa de cerca de 250 °C a cerca de 450 °C durante 1 a 4 horas.
[00081] Na etapa de processo de laminação a frio, a HB é laminada a quente para estoque de garrafa de calibre final em têmpera H19. A redução de porcentagem na laminação a frio etapa é de cerca de 65 % a cerca de 95 % (por exemplo, 70% a 90%, 75% a 85%). O calibre final pode ser ajustado dependendo do projeto de garrafa. Em um aspecto, a faixa de calibre final é de 0,2 mm a 0,8 mm.
[00082] As garrafas são produzidas com um processo de formação de garrafa que consiste em tapagem, estampagem profunda, D&I, lavagem e secagem, revestimento/decoração e cura, formação, conformação adicional (estrangulamento, rosqueamento e torcimento).
EXEMPLO 2
[00083] Em outro aspecto, ligas descritas no presente documento são produzidas por fundição de DC, homogeneização, laminação a quente, recozimento em batelada opcional, laminação a frio, recozimento superficial e laminação a frio de acabamento. Uma representação esquemática desse processo é mostrada na Figura 2.
[00084] A fundição de DC, homogeneização, laminação a quente, e recozimento em batelada opcional são descritas no Exemplo 1.
[00085] Na etapa de processo de laminação a frio, a HB é laminada a quente para um calibre de inter-recozimento de cerca de 10 a 40% mais espessa que estoque de garrafa final.
[00086] Na etapa de recozimento superficial (têmpera H191), a folha laminada a frio é aquecida dentro de uma faixa de cerca de 400 °C a cerca de 560 °C a uma taxa de aquecimento de cerca de 100 °C/segundo a cerca de 300 °C/segundo para até cerca de 10 minutos e, então, esfriado bruscamente para uma temperatura abaixo de 100 °C a uma taxa de resfriamento rápido, por exemplo, de cerca de 100 °C a cerca de 300 °C/segundo, ou por arrefecimento brusco de ar ou arrefecimento brusco de água/solução. Essa etapa possibilita dissolver a maior parte dos elementos de solução de volta para a matriz e controlar adicionalmente estrutura de grão.
[00087] Na etapa de laminação a frio de acabamento, a folha recozida é laminada a quente para alcançar uma redução de 10 a 40% para o calibre final dentro de uma faixa de tempo curto (de preferência, menos que cerca de 30 minutos, 10 minutos a 30 minutos, ou menos que cerca de 10 minutos). Essa etapa tem múltiplos efeitos: 1) aniquilar espaços vagos, suprimir difusão elementar e, desse modo, estabilizar ligas e minimizar ou retardar envelhecimento natural; 2) gerar uma densidade alta de deslocamentos na folha que promoverá difusão elementar no processo de formação de garrafa; e, 3) endurecer por trabalho a folha. Os itens 1 e 2 irão assegurar a capacidade de formação na formação de garrafa e resistência de garrafa final. Os itens 2 e 3 contribuirão para assegurar a pressão reversa de domo.
[00088] Os produtos de folha para aplicação em garrafa/lata podem ser distribuídos em H191 + situação de rolamento a frio de acabamento.
[00089] As garrafas podem ser produzidas com um processo de formação de garrafa, conforme descrito no presente documento, e que consistem em tapagem, estampagem profunda, D&I, lavagem e secagem, revestimento/decoração e cura, formação, conformação adicional (estrangulamento, rosqueamento e torcimento).
FORMAÇÃO DE GARRAFA:
[00090] As ligas descritas no presente documento podem ser usadas para produzir garrafas, latas, dispositivos eletrônicos altamente conformados, como recipientes de bateria, invólucros e armações, etc. As representações esquemáticas de processos para formar garrafas conformadas com o uso de ligas descritas no presente documento são mostradas nas Figuras 3 a 4.
[00091] As pré-formas são produzidas com um processo que consiste em tapagem, estampagem profunda, D&I. Então, as pré-formas são tratadas a quente em uma determinada temperatura de tratamento de calor de solução (SHT) de cerca de 400 °C a cerca de 560 °C (por exemplo, 400 °C a 500 °C, 450 a 500 °C, 450 °C a 560 °C), esfriadas bruscamente e lavadas (verifique que o arrefecimento brusco e a lavagem podem estar em um processo combinado), PRF ou formadas por sopro, adicionalmente conformadas (estrangulamento, rosqueamento e torcimento) e, de modo subsequente, pintadas ou decoradas durante as quais cozimento/cura de tinta a uma temperatura elevada de até cerca de 300 °C é aplicada durante até cerca de 20 minutos.
[00092] No processo de formação de pré-forma, as ligas descritas no presente documento exibem boa limpeza de matriz e nível de orelhamento durante o processo de D&I. Essas propriedades provavelmente se devem às partículas constituintes bem controladas com tamanho e densidade e textura ideais em estoque de garrafa/lata.
[00093] Na etapa de PRF ou na etapa de formação por sopro, as pré- formas recozidas são formadas por sopro dentro de um determinado período de tempo, de preferência, menor que 1 hora (mais preferencialmente, menor que 10 minutos) após arrefecimento brusco.
[00094] Na etapa de conformação, as garrafas formadas por sopro são estranguladas, rosqueadas e torcidas dentro de um determinado período de tempo, de preferência, menor que 2 horas (mais preferencialmente, menor que 30 minutos) após arrefecimento brusco.
[00095] Durante o processo de conformação e formação por sopro, o metal exibe boa capacidade de formação devido ao tratamento a quente de solução (recozimento de pré-forma).
[00096] Nas etapas de cura de tinta/decoração e lavagem/secagem, o metal será endurecido por precipitação de modo concorrente por uma segunda precipitação de fase, como fase (fases) S”/S’, θ”/θ’ e ou β”/ β’. Junto com trabalho a frio adquiridos a partir do trabalho a frio de acabamento, a segunda precipitação de fase garante que a garrafa acabada cumpra com as exigências de resistência, como pressão reversa de domo e carga axial. Dependendo do nível de liga, projeto de conformação de garrafa e exigências de resistência em garrafas, embora improvável, um processo de preaquecimento opcional (pré- envelhecimento) pode ser incorporado antes da etapa de cura de tinta/decoração.
[00097] As ligas de alumínio descritas no presente documento exibem uma ou mais das propriedades a seguir:
[00098] Orelhamento muito baixo (nível de orelhamento principal máximo de 3% em peso), o saldo de orelhamento está entre -2% e 2%). O orelhamento médio é calculado pela equação Orelhamento Médio (%) = (altura de pico - altura de reentrância)/altura de recipiente O saldo de orelhamento é calculado pela equação saldo de Orelhamento (%) = (média de duas alturas 0/180 - média de quatro alturas de 45 graus)/altura de recipiente; teor reciclado alto (pelo menos 60% em peso, 65% em peso, 70% em peso, 75% em peso, 80% em peso, 82% em peso, 85% em peso, 90% em peso ou 95% em peso); limite de elasticidade 138 a 234 MPa (20 a 34 ksi) em condição de suprimento; desempenho de limpeza de matriz excelente que permite que atrito seja minimizado e tenha capacidade de execução melhor; capacidade de formação excelente que permite progressão de conformação de gargalo extensiva sem fratura; capacidade de formação excelente que permite progressão de conformação de formação por sopro extensiva sem fratura; superfície excelente acabada nas garrafas finais sem nenhuma marcação visível; adesão ao revestimento excelente; alta resistência para cumprir a carga axial típica (> 136 Kg (300 lbs)) e pressão reversa de domo (> 0,6 MPa (90 psi)); taxa de sucata geral do processo de produção de garrafa pode ser tão baixa quanto menos que 10% em peso.
[00099] A garrafa de alumínio conformada descrita no presente documento pode ser usada para bebidas que incluem, porém, sem limitação, refrigerantes, água, cerveja, bebidas energéticas e outras bebidas.
[000100] Deve ser claramente entendido que é possível recorrer a diversos aspectos, modificações e equivalentes dos mesmos que, após a leitura da descrição no presente documento, podem ocorrer aos elementos versados na técnica sem se afastar do espírito da invenção. Todas as patentes, publicações e resumos citados acima estão incorporados ao presente documento a título de referência em sua totalidade. Deve ser entendido que o anteriormente mencionado e as Figuras se referem apenas aos aspectos preferenciais da presente invenção e que diversas modificações ou alterações podem ser realizadas nos mesmos sem se afastar do espírito e do escopo da presente invenção, conforme definido nas reivindicações a seguir.

Claims (11)

1. Liga de alumínio, caracterizada pelo fato de que compreende: 0,9 a 1,4% em peso de Mn, 0,65 a 1,2% em peso de Mg, 0,45 a 0,9% em peso de Cu, 0,35 a 0,55% em peso de Fe, 0,2 a 0,45% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, e 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
2. Liga de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que compreende: 0,95 a 1,3% em peso de Mn, 0,7 a 1,1% em peso de Mg, 0,5 a 0,8% em peso de Cu, 0,4 a 0,5% em peso de Fe, e 0,25 a 0,4% em peso de Si.
3. Liga de alumínio, caracterizada pelo fato de que compreende: 0,8 a 1,5% em peso de Mn, 0,2 a 0,9% em peso de Mg, 0,3 a 0,8% em peso de Cu, 0,3 a 0,6% em peso de Fe, 0,15 a 0,5% em peso de Si, 0,001 a 0,2% em peso de Cr, 0 a 0,5% em peso de Zn, e 0 a 0,1% em peso de Ti, <0,05% em peso para cada elemento-traço, <0,15% em peso para elementos-traço totais e Al remanescente.
4. Liga de acordo com a reivindicação 3, caracterizada pelo fato de que compreende: 0,9 a 1,4% em peso de Mn, 0,25 a 0,85% em peso de Mg, 0,35 a 0,75% em peso de Cu, 0,35 a 0,55% em peso de Fe, e 0,2 a 0,45% em peso de Si.
5. Liga de acordo com a reivindicação 4, caracterizada pelo fato de que compreende: 0,95 a 1,3% em peso de Mn, 0,3 a 0,8% em peso de Mg, 0,4 a 0,7% em peso de Cu, 0,4 a 0,5% em peso de Fe, 0,25 a 0,4% em peso de Si, e 0,001 a 0,2% em peso de Cr.
6. Liga de alumínio de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que compreende um teor de reciclagem de pelo menos 60% em peso.
7. Liga de alumínio de acordo com a reivindicação 6, caracterizada pelo fato de que compreende um teor de reciclagem de pelo menos 85% em peso.
8. Garrafa de alumínio conformada, caracterizada pelo fato de que compreende a liga de alumínio como definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 5.
9. Método para produzir uma folha de liga de alumínio tendo a composição química da liga de alumínio como definida na reivindicação 1 ou 3, caracterizado pelo fato de que compreende as etapas sequenciais de: (i) direcionar fundição em coquilha (DC), em que a fundição compreende uma velocidade de fundição de 50 a 300 mm/minuto; (ii) homogeneizar, em que a homogeneização compreende aquecer a 550 °C a 650 °C a uma taxa de 30 a 60 °C/hora, embeber durante 1 a 6 horas, resfriar a 450 °C a 500 °C e embeber durante 8 a 18 horas; (iii) laminar a quente, em que a laminação a quente compreende laminação por desbaste e laminação a quente a um calibre de cerca de 1,5 mm a cerca de 3 mm; e (iv) laminar a frio para formar uma folha laminada a frio.
10. Método de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente recozimento em batelada.
11. Método de acordo com a reivindicação 9 ou 10, caracterizado pelo fato de que laminar a frio compreende laminar a frio a um estoque de garrafa de calibre ou compreende adicionalmente as etapas de: (v) recozer de modo superficial, em que o recozimento superficial compreende aquecer a folha laminada a frio a entre cerca de 400 °C e 560 °C a uma taxa entre 100 °C/segundo e 300 °C/segundo e arrefecimento brusco a uma taxa entre 100 °C/segundo e 300 °C/segundo; e (vi) acabar laminação a frio para formar uma folha.
BR112017018969-0A 2015-03-13 2016-03-11 Liga de alumínio, garrafa de alumínio conformada, e, método para produzir uma folha de liga de alumínio. BR112017018969B1 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201562132534P 2015-03-13 2015-03-13
US62/132534 2015-03-13
PCT/US2016/021914 WO2016149061A1 (en) 2015-03-13 2016-03-11 Aluminum alloys for highly shaped packaging products and methods of making the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BR112017018969A2 BR112017018969A2 (pt) 2018-05-22
BR112017018969B1 true BR112017018969B1 (pt) 2022-02-08

Family

ID=55629128

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112017018141A BR112017018141A2 (pt) 2015-03-13 2016-03-11 liga de alumínio, garrafa de alumínio conformada, e, método para produzir uma folha de liga de alumínio.
BR112017018969-0A BR112017018969B1 (pt) 2015-03-13 2016-03-11 Liga de alumínio, garrafa de alumínio conformada, e, método para produzir uma folha de liga de alumínio.

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112017018141A BR112017018141A2 (pt) 2015-03-13 2016-03-11 liga de alumínio, garrafa de alumínio conformada, e, método para produzir uma folha de liga de alumínio.

Country Status (13)

Country Link
US (2) US10006108B2 (pt)
EP (1) EP3268503B1 (pt)
JP (1) JP6901397B2 (pt)
KR (1) KR20170118846A (pt)
CN (1) CN107406921A (pt)
AU (1) AU2016233621B2 (pt)
BR (2) BR112017018141A2 (pt)
CA (1) CA2978328C (pt)
ES (1) ES2734736T3 (pt)
MX (1) MX2017011497A (pt)
RU (1) RU2687791C2 (pt)
WO (1) WO2016149061A1 (pt)
ZA (1) ZA201706039B (pt)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180051387A1 (en) * 2016-08-17 2018-02-22 Novelis Inc. Anodized aluminum with dark gray color
CA3057585C (en) 2017-03-23 2023-01-03 Novelis Inc. Casting recycled aluminum scrap
CA3058480C (en) * 2017-04-05 2022-04-19 Novelis Inc. Anodized quality 5xxx aluminum alloys with high strength and high formability and methods of making the same
WO2019089736A1 (en) 2017-10-31 2019-05-09 Arconic Inc. Improved aluminum alloys, and methods for producing the same
CN107739924B (zh) * 2017-11-14 2019-07-12 中铝东南材料院（福建）科技有限公司 一种新能源汽车真空助力器外壳用铝合金带材及制备方法
CN108385002A (zh) * 2018-04-18 2018-08-10 中铝瑞闽股份有限公司 一种铝瓶螺旋盖铝合金带材及其制备方法
DE102018215243A1 (de) * 2018-09-07 2020-03-12 Neumann Aluminium Austria Gmbh Aluminiumlegierung, Halbzeug, Dose, Verfahren zur Herstellung eines Butzen, Verfahren zur Herstellung einer Dose sowie Verwendung einer Aluminiumlegierung
DE102018215254A1 (de) * 2018-09-07 2020-03-12 Neuman Aluminium Austria Gmbh Aluminiumlegierung, Halbzeug, Dose, Verfahren zur Herstellung eines Butzen, Verfahren zur Herstellung einer Dose sowie Verwendung einer Aluminiumlegierung
CN109825748B (zh) * 2019-02-26 2021-08-27 中铝材料应用研究院有限公司 一种提高Al-Cu-Mg系铝合金晶间腐蚀性能的方法
CN110714151B (zh) * 2019-11-28 2020-11-06 西南铝业（集团）有限责任公司 2014铝合金轮毂模锻件的无锆毛坯均热及冷却方法
CN111020250B (zh) * 2019-12-19 2021-09-07 广西南南铝加工有限公司 一种电饭煲锅胆用3005铝合金圆片的生产方法
KR20220105167A (ko) * 2020-01-23 2022-07-26 노벨리스 인크. 엔지니어링된 캔 본체 소재 및 캔 말단 소재 및 이의 제조 및 사용 방법
EP4050115A1 (en) 2021-02-26 2022-08-31 Constellium Rolled Products Singen GmbH & Co.KG Durable aluminium alloy sheet for decorative applications
CN113774296B (zh) * 2021-09-08 2022-08-05 中国航发北京航空材料研究院 一种提高铝合金厚板及锻件综合性能的制备工艺
CN115449678B (zh) * 2022-10-20 2023-06-09 佛山市南海俊隆包装材料有限公司 一种防锈铝合金钉线及其生产工艺

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4334935A (en) 1980-04-28 1982-06-15 Alcan Research And Development Limited Production of aluminum alloy sheet
US5192378A (en) 1990-11-13 1993-03-09 Aluminum Company Of America Aluminum alloy sheet for food and beverage containers
JP2862198B2 (ja) * 1993-02-05 1999-02-24 スカイアルミニウム株式会社 Ｄｉ缶胴用アルミニウム合金板
JPH08127850A (ja) * 1994-11-01 1996-05-21 Furukawa Electric Co Ltd:The 耳率の低い成形加工用アルミニウム合金板の製造方法
US5681405A (en) * 1995-03-09 1997-10-28 Golden Aluminum Company Method for making an improved aluminum alloy sheet product
US5634991A (en) 1995-08-25 1997-06-03 Reynolds Metals Company Alloy and method for making continuously cast aluminum alloy can stock
JP3550259B2 (ja) * 1996-10-11 2004-08-04 古河スカイ株式会社 高速しごき成形性の優れたｄｉ缶胴用アルミニウム合金板およびその製造方法
JP4194769B2 (ja) * 2001-05-16 2008-12-10 富士フイルム株式会社 平版印刷版用支持体の製造方法
JP2003082429A (ja) 2001-09-11 2003-03-19 Kobe Steel Ltd ボトル缶用アルミニウム合金板
JP4205458B2 (ja) * 2002-03-20 2009-01-07 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム系熱間圧延板及びそれを用いた缶胴用板材
JP2004010941A (ja) * 2002-06-05 2004-01-15 Mitsubishi Alum Co Ltd ボトル型飲料缶用アルミニウム合金板
JP4242225B2 (ja) * 2002-10-18 2009-03-25 住友軽金属工業株式会社 電池ケース用アルミニウム合金板およびその製造方法
JP2004353080A (ja) * 2003-05-02 2004-12-16 Mitsubishi Alum Co Ltd キャップ用アルミニウム合金板及びその製造方法
JP4256269B2 (ja) * 2004-01-19 2009-04-22 住友軽金属工業株式会社 高強度角型電池ケース用アルミニウム合金板およびその製造方法
DE102004022817A1 (de) * 2004-05-08 2005-12-01 Erbslöh Ag Dekorativ anodisierbare, gut verformbare, mechanisch hoch belastbare Aluminiumlegierung, Verfahren zu deren Herstellung und Aluminiumprodukt aus dieser Legierung
US7191032B2 (en) 2004-05-14 2007-03-13 Novelis Inc. Methods of and apparatus for forming hollow metal articles
JP4347137B2 (ja) * 2004-05-26 2009-10-21 三菱アルミニウム株式会社 二次電池ケース用高強度アルミニウム合金板の製造方法
JP2006097076A (ja) * 2004-09-29 2006-04-13 Kobe Steel Ltd ボトル缶用アルミニウム合金板およびその製造方法
KR100953799B1 (ko) 2005-03-25 2010-04-21 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 고온 특성이 우수한 보틀캔용 알루미늄 합금판
JP4019082B2 (ja) * 2005-03-25 2007-12-05 株式会社神戸製鋼所 高温特性に優れたボトル缶用アルミニウム合金板
US7704451B2 (en) * 2005-04-20 2010-04-27 Kobe Steel, Ltd. Aluminum alloy sheet, method for producing the same, and aluminum alloy container
JP3913260B1 (ja) 2005-11-02 2007-05-09 株式会社神戸製鋼所 ネック部成形性に優れたボトル缶用アルミニウム合金冷延板
US20080041501A1 (en) 2006-08-16 2008-02-21 Commonwealth Industries, Inc. Aluminum automotive heat shields
JP5416433B2 (ja) * 2008-04-09 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 缶胴用アルミニウム合金板およびその製造方法
JP5818457B2 (ja) 2011-02-21 2015-11-18 三菱アルミニウム株式会社 耳率が低い缶ボディ用アルミニウム合金板の製造方法および耳率が低いボトル型飲料缶用アルミニウム合金板の製造方法
JP2012188703A (ja) * 2011-03-10 2012-10-04 Kobe Steel Ltd 樹脂被覆缶胴用アルミニウム合金板およびその製造方法
JP5675447B2 (ja) 2011-03-10 2015-02-25 株式会社神戸製鋼所 樹脂被覆缶胴用アルミニウム合金板およびその製造方法
JP5391234B2 (ja) * 2011-06-06 2014-01-15 株式会社神戸製鋼所 Ｐｐキャップ用アルミニウム合金板
US9856552B2 (en) 2012-06-15 2018-01-02 Arconic Inc. Aluminum alloys and methods for producing the same
US20140366997A1 (en) 2013-02-21 2014-12-18 Alcoa Inc. Aluminum alloys containing magnesium, silicon, manganese, iron, and copper, and methods for producing the same
FR3005664B1 (fr) * 2013-05-17 2016-05-27 Constellium France Tole en alliage d'alliage pour bouteille metallique ou boitier d'aerosol
US9909199B2 (en) 2014-09-12 2018-03-06 Novelis Inc. Alloys for highly shaped aluminum products and methods of making the same

Also Published As

Publication number Publication date
JP2018510967A (ja) 2018-04-19
KR20170118846A (ko) 2017-10-25
JP6901397B2 (ja) 2021-07-14
RU2017131398A (ru) 2019-04-15
RU2687791C2 (ru) 2019-05-16
US20160265090A1 (en) 2016-09-15
CN107406921A (zh) 2017-11-28
EP3268503A1 (en) 2018-01-17
US10006108B2 (en) 2018-06-26
RU2017131398A3 (pt) 2019-04-15
AU2016233621B2 (en) 2018-09-13
BR112017018969A2 (pt) 2018-05-22
WO2016149061A1 (en) 2016-09-22
CA2978328C (en) 2019-10-01
AU2016233621A1 (en) 2017-09-14
EP3268503B1 (en) 2019-06-19
US20180274063A1 (en) 2018-09-27
CA2978328A1 (en) 2016-09-22
BR112017018141A2 (pt) 2018-04-10
ES2734736T3 (es) 2019-12-11
ZA201706039B (en) 2018-12-19
MX2017011497A (es) 2018-01-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112017018969B1 (pt) Liga de alumínio, garrafa de alumínio conformada, e, método para produzir uma folha de liga de alumínio.
JP6227222B2 (ja) 焼付け塗装硬化性に優れたアルミニウム合金板
US20070051443A1 (en) Method of press quenching aluminum alloy 6020
JP2019206757A (ja) アルミニウムボトルの高速生産に適したアルミニウム合金及びその製造方法
CN104046933B (zh) 一种提高高强铝合金板材塑性和成形性的形变热处理方法
AU2017261184B2 (en) Aluminum alloys with enhanced formability and associated methods
US10947613B2 (en) Alloys for highly shaped aluminum products and methods of making the same
CN104789849A (zh) 一种镁合金门窗用材料及其生产方法
JP2008169417A (ja) エアゾール容器用アルミニウム合金板およびその製造方法
CN109536789A (zh) 一种超薄中空高铁铝型材
CN110257654B (zh) 铝镁硅钪锆合金丝、其制备方法及应用

Legal Events

Date Code Title Description
B06U Preliminary requirement: requests with searches performed by other patent offices: procedure suspended [chapter 6.21 patent gazette]
B06A Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette]
B06A Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 11/03/2016, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS.