BR112015024807B1 - Placa de aço e método para fabricação da placa de aço - Google Patents

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Abstract

resumo “placa de aço e método para fabricação da placa de aço” a presente invenção refere-se a uma placa de aço resistente à quebra induzida por zinco fenda e a um método para sua fabricação. um aço de baixa liga submetido a tratamento microligante com baixo teor de c, ultrabaixo teor de si, elevado teor de mn e baixo teor de al-(ti + nb) é tomado como base; o teor de al no aço é reduzido apropriadamente; as condições são controladas de modo que mn / c = 15, [(% mn) + 0,75 (% mo)] × (% c) = 0,16; nb / ti = 1,8 e ti / n é entre 1,50 e 3,40; cez = 0,44 % e o teor de b é = 2 ppm, ni / cu = 1,50; um tratamento com ca é realizado e uma razão ca / s é controlada entre 1,0 e 3,0; com (% ca) x (% s)0,28 = 1,0 × 10-3; e um processo tmcp é optimizado, de modo que uma placa de aço acabada tem uma micro-estrutura de colônias de ferrita + bainita que são pequenas e distribuídas de modo disperso, com um tamanho de grão médio de não mais do que 10 µm, possui propriedades mecânicas excelentes e homogêneas, excelente capacidade de solda e resistência à quebra induzida por zinco e é, assim, especialmente apropriada como uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas marinhas, uma placa de aço resistente à corrosão com pulverização de zinco para estruturas de transmissão de alimentação de tensão extra-alta, uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas de ponte na costa, e assim por diante.

Description

“PLACA DE AÇO E MÉTODO PARA FABRICAÇÃO DA PLACA DE AÇO”
Campo da Invenção
[001] A presente invenção refere-se a um aço estrutural e a um seu método de fabricação e, em particular, a uma placa de aço resistente à quebra induzida por zinco e a um seu método de fabricação, em que a placa de aço tem uma resistência à deformação de > 460 MPa, uma resistência à tração de > 550 MPa, e uma energia de impacto a -60 °C (valor único) de > 47 J, e é resistente à quebra induzida por zinco (CEZ < 0,44%). A microestrutura de uma placa de aço acabada é de colônias de ferrita + bainita que são pequenas e distribuídas de forma dispersa e homogênea, com um tamanho médio de grão controlado a não mais do que 10 pm, e a microestrutura de uma zona afetada pelo calor de soldadura é uma ferrita pequena e homogênea + uma pequena quantidade de perlita.
Antecedentes da Invenção
[002] É bem conhecido que um baixo com teor de carbono (alta força) e de baixa liga é um dos materiais estruturais de engenharia mais importantes, e é amplamente aplicado a condutos de petróleo e gás natural, plataformas de oceano, construção naval, pontes, vasos de pressão, estruturas de construção, indústria automobilística, transporte ferroviário e fabricação de máquinas. O desempenho do aço com baixo teor de carbono (alta força) e de baixa liga depende dos componentes químicos e do sistema de processo no seu processo de fabricação, em que a força, dureza e capacidade de solda são os mais importantes desempenhos do aço com baixo teor de carbono (alta força) e de baixa liga, e é eventualmente determinado pelo estado de microestrutura do produto de aço acabado. Como ciência e tecnologia estão em contínuo desenvolvimento, são propostas exigências mais elevadas para a força-dureza e capacidade de soldabilidade do aço, ou seja, melhora grandemente o desempenho da placa de aço, ao mesmo tempo mantendo
Petição 870190095826, de 25/09/2019, pág. 11/38
2/24 custos de produção relativamente baixos, de modo a diminuir a quantidade de uso do aço e reduzir os custos, reduzir o próprio peso da estrutura de aço, e melhorar a segurança da estrutura.
[003] Desde o final do século 20 até agora, um clímax de pesquisa de desenvolvimento de uma nova geração de materiais de aço é despertado em todo o mundo, o que exige a obtenção de uma melhor correspondência de estrutura através da otimização do projeto de combinação da liga e renovando a técnica de processo TMCP, sem qualquer aumento no conteúdo de elementos de liga nobres, tais como Ni, Cr, Mo e Cu, etc., obtendo-se assim uma maior força-tenacidade, uma melhor capacidade de solda, e a adaptação das juntas soldadas com o método de pulverização com vários metais de Al e Zn, etc.
[004] Quando a fabricação de uma placa de aço espessa tendo uma resistência à deformação de > 415 MPa e uma resistência ao impacto a baixa temperatura a -60 °C de > 34 J no estado da técnica, uma certa quantidade de elementos Ni ou Cu + Ni (> 0,30%) é geralmente adicionada, por exemplo [The Firth (1986) international Symposium and Exhibit on Offshore Mechanics and Arctic Engineering, 1986, Tokyo, Japão, 354;
“DEVELOPMENTS IN MATERIALS FOR ARCTIC OFFSHORE STRUCTURES; “Structural Steel Plates for Arctic Use Produced by
Multipurpose Accelerated Cooling System’ (Japanês), Kawaseki Seitetsu Gihou, 1985, n° 1 68-72; “Application of Accelerated Cooling For Producing 360 MPa Yield Strength Steel plates of up to 150mm in Thickness with Low Carbon Equivalent, Accelerated Cooling Rolled Steel, 1986, 209-219; “High Strength Steel Plates For Ice-Breaking Vessels Produced by Thermo-Mechanical Control Process”, Accelerated Cooling Rolled Steel, 1986, 249-260; “420 MPa Yield Strength Steel Plate with Superior Fracture Toughness for Arctic Offshore Structures”, Kawasaki steel technical report, 1999, No.40, 56; “420 MPa and
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3/24
500 MPa Yield Strength Steel Plate with High HAZ toughness Produced by TMCP for Offshore Structure’’, Kawasaki steel technical report, 1993, n° 29, 54; “Toughness Improvement in Bainite Structure by Thermo-Mechanical Control Process’’ (Japonês), Sumitomo Metal, Vol.50, n°1 (1998), 26; “Structural Steel Plates for Ocean Platform used in Frozen Sea Areas’’ (Japonês), Research on Iron and Steel, 1984, n° 314, 19-43], de modo a garantir que a placa de aço como material de base tem uma excelente dureza a baixa temperatura, a dureza da zona afetada pelo calor HAZ também pode alcançar AKV > 34 J a 60 °C durante a soldagem com uma absorção de calor de < 100 KJ / cm; no entanto, a placa de aço não envolve uma resistência à quebra induzida por zinco.
[005] O grande número de documentos de patentes acima mencionados só demonstra como alcançar a dureza de baixa temperatura da placa de aço como material de base, e explica menos sobre como obter a excelente dureza de baixa temperatura da zona afetada pelo calor (ZAC) sob uma condição de soldagem, e mesmo não se refere a como garantir que a estrutura da zona afetada pelo calor seja ferrita homogênea e minúscula + uma pequena quantidade de perlita, especialmente quando a soldagem utilizando uma elevada absorção de calor, permite que a ferrita forme núcleo e cresça no contorno do grão da austenita anterior, elimina substancialmente o contorno do grão de austenita anterior, e melhora a resistência à quebra induzida por zinco da placa de aço, tais como patentes japonesas S 63-93845, S 63-79921, S 60258410, Patente Publicada H 4-285119, Patente Publicada H 4-308035, H 3264614, H 2-250917, H 4-143246 e a Patente US 4855106, Patente US 5183198, Patente US 4137104, etc.
[006] Atualmente, apenas Nippon Steel Corporation adota uma tecnologia metalúrgica de óxido para melhorar a dureza à baixa temperatura da zona afetada pelo calor (ZAC) ao usar uma solda de elevada absorção de calor
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4/24 para a placa de aço, e esta patente também não envolve como melhorar a resistência à quebra induzida por zinco da placa de aço, veja Patente US 4629505 e WO 01 / 59167A1.
Descrição da Invenção
[007] O objetivo da presente invenção consiste em proporcionar uma placa de aço resistente à quebra induzida por zinco e um seu método de fabrico, em que a placa de aço tem uma resistência à deformação de > 460 MPa, uma resistência à tração de > 550 MPa, e uma energia de impacto a -60 °C (valor único) de > 47 J, e é resistente à quebra induzida por zinco (CEZ < 0,44%). A microestrutura de uma placa de aço acabada é de colônias de ferrita + bainita que são pequenas e distribuídas de forma dispersa e homogênea, com um tamanho médio de grão controlado a não mais do que 10 pm, e a microestrutura de uma zona afetada por calor de solda é pequena e ferrita homogênea + uma pequena quantidade de perlita. Mais importante ainda, o contorno do grão de austenita formado a uma temperatura elevada durante o ciclo de solda térmica é completamente eliminado, garantindo ao mesmo tempo boas propriedades mecânicas e capacidade de solda da placa de aço, tal como o material de base, as juntas soldadas, especialmente a zona afetada por calor de solda, da placa de aço tem uma excelente resistência à quebra induzida por zinco, a unidade de uma força elevada, boa capacidade de solda e resistência à quebra induzida por zinco são alcançadas, e a placa de aço é particularmente apropriada como uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas marinhas, uma placa de aço resistente à corrosão com pulverização de zinco para estruturas de transmissão de energia de tensão muito alta, uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas de ponte na costa, e semelhantes.
[008] A fim de alcançar o objetivo acima mencionado, a solução técnica da presente invenção é como segue:
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5/24 a presente invenção adota um aço de baixa liga sujeito a tratamento microligante com baixo teor de C, ultrabaixo teor de Si, elevado teor de Mn e baixo teor de Al-(Ti + Nb) como uma base, e meios tecnológicos metalúrgicos são utilizados, por exemplo, reduzindo apropriadamente o teor de Al no aço, controlando as condições de modo que Mn/C > 15, [(%Mn) + 0,75(%Mo)] x (%C) < 0,16, Nb/Ti > 1,8 e Ti/N é entre 1,50 e 3,40; CEZ < 0,44% e o teor de B é < 2 ppm, Ni/Cu > 1,50; realizando um tratamento com Ca, e controlando a razão Ca / S estando entre 1,0 e 3,0; com (% Ca) x (% S)0,28 < 1,0 x 10-3 etc., e um processo TMCP (processo de controle termomecânica) é optimizado, de modo que uma placa de aço acabado tem uma microestrutura de colônias minúsculas de ferrita + bainita distribuída de modo disperso, com um tamanho de grão médio controlado a não mais do que 10 pm, obtenção de propriedades mecânicas excelentes e homogêneas, excelente capacidade de solda e resistência à quebra induzida por zinco e é, assim, especialmente apropriado como uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas marinhas, uma placa de aço resistente à corrosão com pulverização de zinco para estruturas de transmissão de energia de tensão muito alta, uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas de ponte na costa, e semelhantes.
[009] Em particular, a placa de aço resistente à quebra induzida por zinco da presente invenção tem os seguintes componentes em uma percentagem em peso:
C: 0,05% - 0,090%
Si: < 0,20%
Mn: 1,35% - 1,65%
P: < 0,013%
S: 0,003% <
Cu: 0,10% - 0,30%
Petição 870190095826, de 25/09/2019, pág. 15/38
6/24
Ni: 0,20% - 0,50%
Mo: 0,05% - 0,20%
Nb: 0,015% - 0,035%
Ti: 0,008% - 0,018%
N: < 0,0060%
Ca: 0,0010% - 0,0040%
B: < 0,0002%, e o equilíbrio sendo Fe e impurezas inevitáveis;
[010] e ao mesmo tempo os teores do elemento acima mencionado devem satisfazer as relações da seguinte forma:
Mn / C > 15, de tal forma que a microestrutura da placa de aço acabada são minúsculas colônias de ferrita + bainita distribuídas de modo disperso, e a temperatura de transformação de impacto da placa de aço é inferior a -60 °C.
[(% Mn) + 0,75 (% Mo)] χ (% C) < 0,16; de tal forma que é assegurado que em uma ampla gama de absorção de calor de soldagem (10kJ / cm - 50kJ / cm), a estrutura da zona afetada pelo calor de solda são colônias de ferrita + perlita ou bainita distribuídas de modo disperso, o contorno do grão de austenita anterior na zona afetada pelo calor de solda é eliminado, e a resistência à quebra induzida por zinco da placa de aço é melhorada; isto é uma das chaves para a concepção do componente de aço da presente invenção.
CEZ < 0,44%, e o teor de B é < 2 ppm, em que,
CEZ = C + Si / 17 + Mn / 7,5 + Cu / 13 + Ni /17 + Cr/4,5 + Mo/3 + V/1,5 + Nb/2 + Ti/4,5 + 420B, de modo a controlar o processo de transformação de fase de austenita pemara ferrita na zona afetada pelo calor da solda, inibe a nucleação e crescimento do bainita a partir do contorno do grão de austenita anterior, destruir o contorno do grão de austenita anterior, e eliminar a geração
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7/24 de quebras induzidas por zinco nas juntas soldadas da placa de aço. Isto é também uma das chaves para a concepção do componente de aço da presente invenção.
Ni / Cu > 1,50; de modo a evitar a fragilização por reaquecimento durante a solda de elevada absorção de calor, ao mesmo tempo impedindo a segregação de Cu no contorno do grão, melhorar a fragilidade do cobre e a resistência à quebra induzida por zinco, e melhorar a resistência ao impacto a baixa temperatura da placa de aço TMCP (uma placa de aço aceleradarefrigerada).
Nb / Ti > 1,8 e Ti / N é entre 1,50 e 3,40; de tal modo que é assegurado que as partículas de Ti(C, N) e Nb (C, N) formadas são minúsculas e distribuídas no aço em um estado de dispersão homogênea, mais importante, o grau de maturação Ostwald de Ti(C, N) (isto é, grandes grãos continuam a crescer, enquanto que os pequenos grãos encolhem ou desaparecem) é baixo, é assegurado que as partículas de Ti(C, N) são mantidas homogêneas e minúsculas durante o aquecimento da chapa e durante o ciclo de solda térmica da placa de aço, as microestruturas da placa de aço como o material de base e a zona afetada pelo calor da solda são refinadas, a formação da microestrutura de ferrita + perlita na zona afetada pelo calor de solda é facilitada, a tenacidade no impacto à baixa temperatura da zona afetada pelo calor de solda é melhorada, o contorno do grão da austenita anterior na zona afetada pelo calor de solda é eliminado, e a resistência à induzida por zinco da placa de aço é melhorada.
Ca / S está entre 1,00 e 3,00, e (% Ca) x (% S)°·28 < 1,0 χ 10-3, de tal modo que as inclusões no aço têm um baixo teor e são dispersas de modo homogêneo e minúsculo no aço, e a tenacidade à baixa temperatura da placa de aço e a tenacidade de HAZ de solda são melhoradas.
[011] Uma placa de aço acabada tem uma resistência à
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8/24 deformação de > 460 MPa, uma resistência à tração de > 550 MPa, e uma energia de impacto a -60 °C (valor único) de > 47 J. A microestrutura da placa de aço acabada é de colônias de ferrita+ bainita que são minúsculas e distribuídas de modo disperso e homogêneo, com um tamanho de grão médio controlada a não mais do que 10 pm, e a microestrutura da zona afetada pelo calor de soldagem é ferrita pequena e homogênea + uma pequena quantidade de perlita.
[012] Na concepção de componentes da presente invenção:
C tem um grande efeito sobre a força, tenacidade à baixa temperatura, capacidade de solda e resistência à quebra induzida por zinco do aço, de melhorar a tenacidade à baixa temperatura, capacidade de solda e resistência à quebra induzida por zinco do aço, é desejado controlar o teor de C do aço de modo a ser inferior; mas do ponto de vista da força do aço e o controle da microestrutura durante a produção e fabricação, o teor de C não deve ser excessivamente baixo, um teor de C excessivamente baixo (< 0,05%) faz com que não só as temperaturas dos pontos Aci, Ac3, Ari e Ar3 sejam relativamente altas, mas também a taxa de migração do contorno do grão de austenita seja excessivamente elevada, o que provoca grandes dificuldades no refinamento do grão, forma facilmente uma estrutura de cristal mista e resulta em uma fraca tenacidade à baixa temperatura do aço e grave degradação da tenacidade à baixa temperatura da zona afetada pelo calor sob soldagem de ultra-alta absorção de calor; além disso, quando o teor de C é excessivamente baixo, é necessário adicionar uma grande quantidade de elementos de liga, tais como Cu, Ni, Cr, Mo, etc., o que resulta na manutenção dos elevados custos de fabricação da placa de aço e, por conseguinte o limite de controle inferior do teor de C no aço não deve ser inferior a 0,05%. Quando o teor de C é aumentado, embora seja, obviamente, vantajoso para o refinamento da microestrutura da placa de aço, a capacidade de solda da placa de aço é
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9/24 prejudicada, especialmente sob condições de solda de elevada absorção de calor, devido ao grave engrossamento dos grãos na zona afetada pelo calor (HAZ) e uma taxa muito baixa de resfriamento durante o ciclo térmico de solda, estruturas anormais grossas, tais como placa lateral de ferrita (FSP), estrutura Widmannstatten (WF) e bainita superior (UN) são facilmente formadas na zona afetada pelo calor (HAZ), mais importante ainda, o contorno do grão de austenita formado a uma temperatura elevada durante o ciclo térmico de solda é completamente preservado, a resistência à quebra induzida por zinco é gravemente deteriorada e, por conseguinte, o teor de C deve não ser superior a 0,09%; além disso, quando o teor de C é mais elevado do que 0,09%, o aço líquido solidifica e entra em uma zona de reação periférica, assegura-se que a segregação da placa de aço é aumentada grandemente, o equivalente de carbono e CEZ na zona de segregação são aumentados grandemente, e a sensibilidade da resistência à quebra induzida por zinco é substancialmente aumentada.
[013] À medida que o elemento de liga mais importante no aço, Mn, além de melhorar a força da placa de aço, também tem a função de ampliação da região de fase de austenita, diminuição da temperatura do ponto de Ar3, refinação dos grãos de ferrita para melhorar a tenacidade à baixa temperatura da placa de aço, e facilitação da formação de bainita para melhorar a força da placa de aço; por conseguinte, o teor de Mn controlado no aço não deve ser inferior a 1,35%. Mn é propenso a separar durante a solidificação do aço líquido, especialmente um teor excessivamente elevado de Mn não apenas tornaria difícil a operação de lingotamento contínuo, mas também seria facilmente submetida a um fenômeno de segregação conjugado com elementos tais como C, S e P, o que agrava a segregação e soltura do centro da chapa de lingotamento contínuo, e uma grave segregação central da chapa de lingotamento contínua forma facilmente estruturas anormais durante
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10/24 as subsequentes laminação e solda controladas; ao mesmo tempo, o teor excessivamente elevado de Mn também forma partículas grosseiras de MnS, e essas partículas grosseiras de MnS se estendem ao longo da direção de rolamento durante a laminação a quente, deterioram seriamente a resistência ao impacto da placa de aço como o material de base (em particular transversalmente) , a zona afetada pelo calor de solda (ZAC) [em particular sob a condição de solda de elevada absorção de calor], e causam uma propriedade na direção Z pobre e uma baixa propriedade de resistência ao rasgamento lamelar; Além disso, o teor excessivamente elevado de Mn também melhora a capacidade de endurecimento do aço, melhora o coeficiente de sensibilidade de quebra a frio na solda (Pcm) e o índice de resistência à quebra induzida por zinco CEZ no aço, afeta a capacidade de fabricação de soldagem do aço, facilita a formação de estruturas de transformação de fase à baixa temperatura, preservam o contorno do grão de austenita formado a uma temperatura elevada durante o ciclo térmico de solda, e deteriora seriamente a resistência da quebra induzida por zinco. Portanto, o limite superior do teor de Mn no aço não pode exceder 1,65%.
[014] Si promove a desoxidação do aço líquido e pode melhorar a força da placa de aço, mas utilizando o aço líquido desoxidado com Al, a desoxidação de Si é insignificante; embora Si possa melhorar a força da placa de aço, Si prejudica gravemente a tenacidade à baixa temperatura e capacidade de solda da placa de aço, em particular sob a condição de solda com elevada absorção de calor, Si não só facilita a formação de ilhas M-A, as ilhas M-A formadas sendo grandes em tamanho e distribuídas de forma desigual e prejudicando seriamente a tenacidade da zona afetada pelo calor de solda (HAZ), mas também amplia a região mudança de fase à temperatura moderada, facilita a formação de bainita, faz com que o contorno do grão de austenita anterior seja completamente preservado, e deteriora seriamente a
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11/24 resistência à quebra induzida por zinco da zona afetada pelo calor de solda; além disso, quando o teor de Si no aço é excessivamente elevado, a aderência da pulverização de zinco da placa de aço diminui e influencia o efeito da pulverização de zinco da placa de aço; por conseguinte, o teor de Si no aço deve ser controlado tão baixo quanto possível, e considerando a economia e operacionalidade no processo de produção de aço, o teor de Si é controlado a não mais do que 0,20%.
[015] Embora P, como uma inclusão prejudicial no aço, segregue no contorno do grão de austenita anterior, e possa inibir a difusão de Zn para o contorno do grão e diminua a sensibilidade à ocorrência de quebras induzidas por zinco, P enfraquece seriamente o limite do grão, deteriora seriamente as propriedades mecânicas da placa de aço, especialmente a tenacidade no impacto à baixa temperatura e capacidade de solda, e facilita a frágil rotura intergranular da zona afetada pelo calor da soldadura, com o resultado geral sendo que melhor o teor de P no aço é mais prejudicial do que bom; portanto, em teoria, é melhor para exigir menor teor de P, mas considerando a operacionalidade da produção de aço e os custos da produção de aço, para os requisitos de solda de elevada absorção de calor e resistência à quebra induzida por zinco, o teor de P precisa ser controlado a < 0,013%.
[016] Embora S, como uma inclusão prejudicial no aço, segregue no contorno do grão de austenita anterior, e possa inibir a difusão de Zn para o contorno do grão e diminuir a sensibilidade à ocorrência de quebras induzidas por zinco, S liga-se a Mn no aço para formar uma inclusão de MnS, e durante a laminação a quente, a plasticidade do MnS permite que MnS se estenda ao longo da direção de laminação e forme uma banda de inclusão de MnS ao longo da direção de laminação, o que deteriora seriamente a tenacidade no impacto lateral, propriedade da direção Z e capacidade de solda da placa de aço; ao mesmo tempo, S também é um elemento principal para a produção de
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12/24 fragilidade a quente durante a laminação a quente, com o resultado global sendo que a melhoria do teor de S no aço é mais prejudicial do que boa; portanto, em teoria, é melhor exigir teor de S mais baixo, mas considerando a operacionalidade da produção de aço, os custos da produção de aço e o princípio do fluxo de material liso, quanto aos requisitos de solda de elevada absorção de calor e resistência a quebras induzidas por zinco, o teor de S precisa de ser controlado a < 0,003%.
[017] Como um elemento estabilizante de austenita, a adição de uma pequena quantidade de Cu pode simultaneamente melhorar a força e resistência às condições climáticas da placa de aço e melhorar a tenacidade à baixa temperatura sem prejudicar a capacidade de solda; no entanto, quando adicionado em excesso (Cu > 0,30%), Cu, como um elemento ativo na superfície, geralmente segrega no contorno do grão entre austenita e ferrita, facilita a formação de estruturas de transformação de fase à baixa temperatura na zona afetada pelo calor de solda para preservar o contorno do grão de austenita anterior, e deteriora seriamente a resistência a quebras induzidas por zinco da placa de aço e, por conseguinte, o teor de Cu é controlado entre 0,10% e 0,30%.
[018] Ni é o único elemento da liga para que a placa de aço obtenha uma boa tenacidade à temperatura ultrabaixa, sem prejudicar a capacidade de solda, e é também um elemento indispensável da liga para um aço criogênico; mais importante ainda, a adição de Ni no aço pode inibir a segregação de Cu no contorno do grão entre austenita e ferrita, suprimir a fragilização do contorno do grão de Cu para melhorar a resistência a quebras induzidas por zinco da placa de aço; quando a quantidade adicionada é demasiado baixa (Ni < 0,20%), sua função é insignificante e não pode efetivamente inibir a fragilização do contorno do grão causada por Cu; quando a quantidade adicionada é excessivamente elevada (Ni > 0,50%), ela facilita a
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13/24 formação de estruturas de transformação de fase à baixa temperatura na zona afetada pelo calor de solda para preservar o contorno do grão de austenita anterior e deteriora a resistência a quebras induzidas por zinco da placa de aço; por conseguinte, o teor de Ni é controlado entre 0,20% e 0,50%.
[019] A adição de um teor adequado de Mo não só pode contar para a tenacidade insuficiente causada pela concepção do componente C ultrabaixo e melhorar a correspondência força-tenacidade e tenacidade à baixa temperatura da placa de aço, mas também pode melhorar a capacidade e solda, especialmente a capacidade de solda de elevada absorção de calor provocada pela redução significativa do teor de C e aumentar a tenacidade da zona afetada pelo calor de solda; quando a quantidade adicionada é demasiado baixa (Mo < 0,05%), a função de fortalecimento da transformação de fase no processo TMCP é insuficiente, e a correspondência forçatenacidade da placa de aço não pode ser alcançada; quando a quantidade adicionada é excessivamente elevada (Mo > 0,20%), isso facilita a formação de estruturas de transformação de fase de baixa temperatura na zona afetada pelo calor de solda para preservar o contorno do grão de austenita anterior e deteriora seriamente a resistência a quebras induzidas por zinco da placa de aço; por conseguinte, o teor de Mo é controlado entre 0,05% e 0,20%.
[020] O objetivo da adição de uma quantidade vestigial de elemento Nb ao aço é realizar uma laminação controlada sem recristalização; quando a quantidade adicionada de Nb é inferior a 0,015%, a laminação controlada não pode desempenhar um papel eficaz; quando a quantidade adicionada de Nb excede 0,035%, isso induz a formação de bainita superior (BI, BII), sob a condição de solda com elevada absorção de calor para preservar o contorno do grão de austenita anterior e deteriora seriamente a tenacidade à baixa temperatura e resistência a quebras induzidas por zinco da zona afetada por calor (ZAC) sob a soldagem de ultra-alta absorção de calor; por
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14/24 conseguinte, o teor de Nb é controlado entre 0,015% e 0,035%, o que não afeta a tenacidade e a resistência a quebras induzidas por zinco da HAZ sob solda com elevada absorção de calor, ao mesmo tempo obtendo um efeito de laminação ideal controlado.
[021] O objetivo da adição de uma pequena quantidade de Ti ao aço é ligar-se a N no aço para a produção de partículas de TiN com uma estabilidade muito elevada, inibir o crescimento de grãos de austenita na zona HAZ de solda e alterar o produto de transformação de fase secundária, melhorar a capacidade de solda do aço, refinar o tamanho dos grãos de austenita anteriores na zona afetada pelo calor de solda, aumentar a área de contorno do grão, diminuir a quantidade de difusão de Zn em um contorno de unidade de grão; em segundo lugar, as partículas de TiN facilitam a nucleação e o crescimento de ferrita, eliminam o contorno do grão de austenita anterior e melhoram substancialmente a resistência a quebras induzidas por zinco da placa de aço, ao mesmo tempo reduzindo o tamanho dos grãos de austenita na zona afetada pelo calor de solda. O teor do Ti adicionado no aço deve ser correspondente ao teor de N no aço, o princípio da correspondência é que TiN não pode precipitar no aço líquido e deve precipitar em uma fase sólida; por conseguinte, a temperatura de precipitação de TiN deve ser assegurada como sendo menor do que 1400 °C; quando o teor do Ti adicionado é excessivamente baixo (< 0,008%), o número de partículas de TiN formadas é insuficiente para inibir o crescimento dos grãos de austenita na HAZ e alterar o produto de transformação de fase secundária, de modo a melhorar a tenacidade à baixa temperatura da HAZ; quando o teor de Ti adicionado é excessivamente elevado (> 0,018%), a temperatura de precipitação de TiN excede 1400 °C, durante a solidificação do aço líquido, as partículas de TiN de grandes dimensões também podem precipitar, tais partículas de TiN de grandes dimensões se tornam o ponto de partida para o início da fissura, em
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15/24 vez de inibir o crescimento dos grãos de austenita da HAZ; por conseguinte, o intervalo controlado ideal do teor de Ti é de 0,008% - 0,018%.
[022] A gama controlada de N corresponde à gama controlada de Ti, e para a solda de elevada absorção de calor de uma placa de aço, o Ti / N é idealmente entre 1,5 e 3,4. Se o teor de N é excessivamente baixo, as partículas de TiN produzidas estão em uma quantidade baixa e um tamanho grande, não podem funcionar para melhorar a capacidade de solda do aço, e é prejudicial para a capacidade de solda; no entanto, se o teor de N é excessivamente alto, [N] livre nos no aço aumenta, especialmente sob condições de solda de elevada absorção de calor, o teor de [N] livre na zona afetada pelo calor (ZAC) aumenta rapidamente, e prejudica seriamente a tenacidade à baixa temperatura da HZA e deteriora a capacidade de solda do aço. Por conseguinte, o teor de N é controlado a < 0,0060%.
[023] Através da realização de um tratamento com Ca no aço, por um lado, o aço líquido pode ser adicionalmente purificado e, por outro lado, os sulfuretos no aço são submetidos a um tratamento de desnaturação para tornar sulfuretos não-deformáveis, estáveis e em minúsculas esferas, inibindo assim a fragilidade a quente de S, melhorando a tenacidade à baixa temperatura e propriedade na direção Z do aço e melhorando a anisotropia da tenacidade da placa de aço. A quantidade de adição de Ca depende do teor de S no aço; se a quantidade de adição de Ca é excessivamente baixa, o efeito do tratamento é insignificante; e se a quantidade adicionada de Ca é excessivamente elevada, o tamanho do Ca(O, S) formado é excessivamente grande, a fragilidade é também aumentada, o que pode se tornar o ponto de partida de fissuras, a tenacidade à baixa temperatura do aço é diminuída e, entretanto, a pureza da qualidade do aço é reduzida e o aço líquido é contaminado. Em geral, o teor de Ca é controlado de acordo com ESSP = (% Ca) [1-124 (% O)] / 1,25 (% S), em que ESSP é um índice de controle de forma
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16/24 de inclusões de sulfureto, e deve estar na gama de valor de entre 0,5 e 5 e, por conseguinte, a gama adequada do teor de Ca é de 0,0010% - 0,0040%.
[024] O método para fabricação da placa de aço resistente a quebras induzidas por da presente invenção compreende as seguintes etapas:
1) fundição e moldagem uma chapa é formada por fundição e lingotamento contínuo de acordo com os componentes acima mencionados, e usando uma técnica de redução leve, a taxa de redução leve para lingotamento contínuo é controlada entre 2% e 5%, a temperatura de vazamento de um distribuidor situa-se entre 1530 °C e 1560 °C, e a velocidade de extração é de 0,6 m / min - 1,0 m / min;
2) aquecimento, a temperatura de aquecimento da chapa é de 1050 °C - 1150 °C, a chapa é descalcificada com água de alta pressão após ter sido removida do forno, e a descalcificação pode ser repetida se for incompleta;
3) laminação um primeiro estágio é uma laminação normal, em que a capacidade máxima de um laminador é utilizada para uma laminação ininterrupta, a taxa de redução de passe é de > 10%, a taxa de redução acumulada é de > 45%, e a temperatura final de laminação é de > 980 °C;
um segundo estágio adota uma laminação controlada em uma região de fase única de austenita, em que a temperatura de laminação inicial da laminação controlada é de 800 °C - 850 °C, a taxa de redução de passe da laminação é de > 8%, a taxa de redução acumulada é de > 50%, e a temperatura final de laminação é de 760 °C - 800 °C;
4) resfriamento depois que a laminação controlada está terminada, a placa de aço é imediatamente transportada para um equipamento ACC a uma velocidade de transporte máxima do leito de rolos, e posteriormente a placa de aço é submetida a um resfriamento acelerado; a temperatura de resfriamento inicial
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17/24 da placa de aço é de 750 °C - 790 °C, a velocidade de resfriamento é de > 5 °C / s, a temperatura de interrupção de resfriamento é de 350 °C - 550 °C, e em seguida a placa de aço com uma espessura de > 25 milímetros é, naturalmente, resfriada a ar a não menos do que 300 °C, e depois resfriada lentamente e desidrogenada, o processo de resfriamento lento consistindo em manter a placa de aço a não menos do que 300 °C durante pelo menos 36 horas.
[025] No método de fabricação da presente invenção:
de acordo com os componentes do tipo de aço e as características do processo de fabricação da presente invenção, a presente invenção adota um processo de lingotamento contínuo e uma técnica de redução leve, com a taxa de redução leve do lingotamento contínuo sendo controlada entre 2% e 5%, o ponto essencial do processo de lingotamento contínuo é controlar a temperatura de vazamento do distribuidor e a velocidade de extração, a temperatura de vazamento do distribuidor é entre 1530 °C e 1560 °C, e a velocidade de extração é de 0,6 m / min - 1,0 m / min.
[026] A temperatura de aquecimento da chapa é de 1050 °C 1150 °C, a chapa é descalcificada com água de alta pressão após ter sido removida do forno, e a descalcificação pode ser repetida se for incompleta; depois que a descalcificação é concluída, uma laminação de primeiro estágio é posteriormente levada a cabo;
[027] o primeiro estágio é uma laminação normal, em que a capacidade máxima de um laminador é utilizada para uma laminação ininterrupta, a taxa de redução de passe é > 10%, a taxa de redução acumulada é de > 45%, e a temperatura final de laminação é de > 980 °C, de tal modo garantindo que o metal deformado executa uma recristalização dinâmica / estática, e os grãos de austenita são refinados.
[028] Um segundo estágio adota uma laminação controlada em
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18/24 uma região de fase única de austenita, em que a temperatura de laminação inicial da laminação controlada é de 800 °C - 850 °C, a taxa de redução de passe da laminação é > 8%, a taxa de redução acumulada é > 50%, e a temperatura final de laminação é de 760 °C - 800 °C.
[029] Depois que a laminação controlada está concluída, a placa de aço é imediatamente transportada para um equipamento de resfriamento acelerado para realizar um resfriamento acelerado na placa de aço; a temperatura de resfriamento inicial da placa de aço é de 750 °C - 790 °C, a velocidade de resfriamento é > 5 °C / s, a temperatura de interrupção de resfriamento é de 350 °C - 550 °C e, em seguida, a placa de aço com uma espessura de > 25 milímetros é naturalmente resfriada a ar a não menos do que 300 °C, e depois resfriada lentamente e desidrogenada, o processo de resfriamento lento consistindo em manter a placa de aço a não menos do que 300 °C durante pelo menos 36 horas.
[030] Através da concepção do componente acima mencionado e a realização de um processo de produção em larga escala no local, a microestrutura da placa de aço é de minúsculas colônias de ferrita + bainita distribuídas de forma dispersa, com uma dimensão de grão média não superior a 10 pm, obtendo propriedades mecânicas homogêneas e excelentes, excelente capacidade de solda e resistência a quebras induzidas por zinco e é, portanto, especialmente adequado como uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas marinhas, uma placa de aço resistente à corrosão com pulverização de zinco para estruturas de transmissão de energia de tensão muito alta, uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas de ponte na costa e semelhantes.
[031] A presente invenção tem os seguintes efeitos benéficos:
Através da concepção de combinação de elementos de liga e o
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19/24 controle estrito do elemento B residual no aço, e a correspondência com um processo TMCP adequado, a presente invenção garante que a microestrutura da placa de aço acabada é de colônias de ferrita + bainita que são minúsculas e distribuídas de forma dispersa e homogênea, com um tamanho de grão médio controlado a não mais do que 10 pm, e a microestrutura da zona afetada pelo calor de solda é ferrita homogênea minúscula + uma pequena quantidade de perlita; mais importante, o contorno do grão de austenita formado a uma temperatura elevada durante o ciclo de solda térmica é completamente eliminado, garantindo ao mesmo tempo boas propriedades mecânicas e capacidade de solda da placa de aço como o material de base, as juntas soldadas, especialmente a zona afetada pelo calor de solda, da placa de aço tem uma excelente resistência a quebras induzidas por zinco, a unidade orgânica da alta força, boa capacidade de solda e resistência a quebras induzidas por zinco é alcançada, e a placa de aço é particularmente adequada como uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas marinhas, uma placa de aço resistente à corrosão com pulverização de zinco para estruturas de transmissão de energia de tensão muito alta, uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas de ponte na costa e semelhantes.
[032] Além disso, a presente invenção é implementada através de um processo de controle TMCP em linha, e do processo de tratamento térmico extinto-temperado é eliminado; não apenas o ciclo de fabricação da placa de aço é reduzido e os custos de fabricação da placa de aço diminuídos, mas também a dificuldade de organização de produção da placa de aço é reduzida, e a eficiência operacional da produção é melhorada; a concepção do componente de liga nobre relativamente baixo (em especial os teores de Cu, Ni e Mo) reduz muito os custos de liga da placa de aço; o teor de C ultrabaixo e o
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20/24 teor de C equivalente e índice de Pcm melhorar significativamente a capacidade de solda da placa de aço, especialmente a capacidade de solda com elevada absorção de calor, assim aumentando substancialmente a eficiência de fabricação da solda no lugar para usuários, economizando os custos de fabricação de elementos para usuários, encurtando o tempo de fabricação de elementos para usuários e criando grandes valores para usuários; portanto, tal placa de aço não é apenas um produto de elevado valor agregado e ambientalmente amigável.
Breve Descrição dos Desenhos
[033] A fig. 1 representa a microestrutura do aço no exemplo 5 da invenção.
Descrição de Realizações da Invenção
[034] A presente invenção é ainda ilustrada a seguir em conjunto com as formas de realização e os desenhos.
[035] Veja tabela 1 para os componentes dos aços nas formas de realização da presente invenção, e veja tabelas 2 e 3 para o processo de fabricação dos aços nas formas de realização. A Tabela 4 representa as propriedades dos aços nas formas de realização da presente invenção.
[036] Como se mostra na figura 1, a microestrutura da placa de aço acabada da presente invenção é de colônias de ferrita + bainita que são minúsculas e distribuídas de forma dispersa e homogênea, com um tamanho de grão médio controlado a não mais do que 10 pm, e a microestrutura da zona afetada pelo calor de solda é ferrita minúscula e homogênea + uma pequena quantidade de perlita.
[037] Na presente invenção, através da concepção de combinação de elementos de liga e o controle rigoroso do elemento residual B no aço, e a correspondência com um processo TMCP adequado, ao mesmo tempo assegurando as boas propriedades mecânicas e capacidade de solda
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21/24 da placa de aço como o material de base, as juntas soldadas, especialmente a zona afetada pelo calor de solda, da placa de aço tem uma excelente resistência a quebras induzidas por zinco, a unidade orgânica da elevada resistência, boa capacidade de solda e resistência a quebras induzidas por zinco é alcançada, e o placa de aço é particularmente adequada como uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas marinhas, uma placa de aço resistente à corrosão com pulverização de zinco para estruturas de transmissão de energia de tensão muito alta, uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas de ponte na costa, e semelhantes.
[038] Além disso, a técnica da presente invenção é implementada através de um processo de controle TMCP em linha, o processo de tratamento térmico extinto-temperado é eliminado; não apenas o ciclo de fabricação da placa de aço é reduzido e os custos de fabricação da placa de aço são diminuídos, mas também a dificuldade de organização de produção da placa de aço é reduzida, e a eficiência operacional da produção é melhorada; a concepção do componente de liga nobre relativamente baixo (em especial os teores de Cu, Ni e Mo) reduz grandemente os custos de liga da placa de aço; o teor de C ultrabaixo, e baixo teor de carbono equivalente e índice de Pcm melhoram significativamente a capacidade de solda da placa de aço, especialmente o capacidade de solda com elevada absorção de calor, assim aumentando substancialmente a eficiência de fabricação da solda no local para usuários, reduzindo os custos de fabricação de elementos para usuários, encurtando o tempo de fabricação de elementos para usuários e criando grandes valores para usuários; portanto, essa placa de aço não é apenas um produto de alto valor agregado verde e ambientalmente amigável.
[039] A realização bem sucedida da tecnologia nesta patente assinala que Baosteel faz um novo avanço no aspecto da tecnologia de
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22/24 fabricação chave de placa de aço resistente a quebras induzidas por zinco, o que melhora a imagem da marca e competitividade no mercado da chapa espessa da Baosteel; não é necessário adicionar qualquer equipamento durante a produção de uma placa de aço de elevada força de 550 MPa na presente invenção, o processo de fabricação é simples e o processo de produção é facilmente controlado e, portanto, os custos de produção são baixos, e são alcançados no mercado desempenho de custo e competitividade muito elevados; e esta tecnologia tem uma forte adaptabilidade, pode ser promovida a todos os fabricantes de placas médias e pesadas com equipamento de tratamento térmico, e tem uma popularização comercial muito forte e um valor comercial de tecnologia relativamente alto.
[040] Com o desenvolvimento da economia nacional no nosso país, a exigência de construção de uma sociedade econômica e harmoniosa e o desenvolvimento da energia têm sido colocados na ordem do dia, a exploração do oceano por seres humanos é o mais importante; as placas de aço para estruturas marinhas de grande escala, plataformas de perfuração offshore, torres de perfuração e pontes que cruzam o mar, todas, precisam pulverizar zinco para anticorrosão, a placa de aço com resistência à quebra induzida por zinco tem uma perspectiva ampla de mercado, e a placa de aço de grau 550 MPa resistente à quebra induzida por zinco é ainda um novo tipo de aço no nosso país; exceto a Baosteel, outras empresas de ferro e aço em nosso país nunca investigaram e fabricaram experimentalmente.
[041] Atualmente, este tipo de aço tem sido sucesso de fabricação experimental em Baosteel, e cada um dentre seu índice de desempenho mecânico, capacidade de solda e resistência à quebra induzida por zinco alcançou a um nível de avanço internacional.
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Tabela 1
Amostra de aço C Si Mn P S Cu Ni Mo Nb Ti N Ca B Fe e Impurezas
Exemplo 1 0,05 0,17 1,38 0,013 0,0017 0,10 0,20 0,05 0,015 0,008 0,0043 0,0019 0,0002 Equilíbrio
Exemplo 2 0,07 0,11 1,35 0,010 0,0008 0,16 0,25 0,09 0,020 0,011 0,0038 0,0022 0,0001 Equilíbrio
Exemplo 3 0,06 0,20 1,50 0,011 0,0030 0,25 0,40 0,12 0,027 0,015 0,0046 0,0030 0,0001 Equilíbrio
Exemplo 4 0,09 0,10 1,60 0,007 0,0014 0,22 0,45 0,16 0,032 0,017 0,0053 0,0040 / Equilíbrio
Exemplo 5 0,07 0,09 1,65 0,008 0,0009 0,30 0,50 0,20 0,035 0,018 0,0060 0,0010 / Equilíbrio
Tabela 2
Amos tra de aço Taxa de Redu ção leve (%) Temp. de Vazam ento do Distribu idor (°C) Velocid ade de Extraç ão (°C) Temp. de Aquecim ento (°C) 1° Estágio de Laminação 2° Estágio de Laminação Controlada
Taxa de redu ção de pass e (%) Taxa de reduçã o acumul ada (°C) Temp. de lamina ção final (°C) Temp. de lamina ção control ada (°C) Temp. de lamina ção final (°C) Taxa de redu ção de pass e (%) Taxa de reduçã o acumul ada (%)
Exem plo 1 3 1560 1,0 1150 13 80 980 850 760 9 75
Exem plo 2 2 1545 0,9 1130 10 75 995 830 775 8 75
Exem plo 3 5 1530 0,7 1100 11 60 1000 820 800 8 60
Exem plo 4 4 1550 0,8 1080 10 45 990 810 790 9 55
Exem plo 5 3 1535 0,6 1050 12 50 1010 800 780 9 50
Tabela 3
Amostra de aço Processo de resfriamento controlado Processo de resfriamento lento
Temperatura de resfriamento inicial (°C) Taxa de resfriamento (°C/s) Temperatura de interrupção de resfriamento (°C) Temperatura de resfriamento lento (°C) Tempo de resfriamento lento (hr.)
Exemplo 1 750 25 550 Resfriamento com ar natural /
Exemplo 2 765 15 500 311 36
Exemplo 3 790 8 430 323 40
Exemplo 4 780 6 400 335 40
Exemplo 5 770 5 350 357 48
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Tabela 4
Amostra de aço Espessura de placa do produto (mm) YP MPa ts MPa δ % Akv (-40 °C) J Temperatura de préaquecimento de solda Slm (%) Nota
Exemplo 1 12 535 617 23 332,367,355; 351 < 0 63 Sem ocorrência de quebras induzidas por zinco
Exemplo 2 25 527 623 25 363,375,344; 361 < 0 57 Sem ocorrência de quebras induzidas por zinco
Exemplo 3 50 519 621 25 355,349,366; 357 < 0 60 Sem ocorrência de quebras induzidas por zinco
Exemplo 4 65 530 636 26 324,335,348; 336 < 0 52 Sem ocorrência de quebras induzidas por zinco
Exemplo 5 80 522 608 25 293,303,317; 304 < 0 50 Sem ocorrência de quebras induzidas por zinco
Nota: Slm = (resistência à ruptura de uma barra de teste de tração galvanizada contendo entalhes periféricos / a resistência à ruptura de uma barra de teste de tração não galvanizada contendo entalhes periféricos) χ 100%, e Slm > 42% indica que não há ocorrência de quebras induzidas por zinco.

Claims (3)

  1. Reivindicações
    1. PLACA DE AÇO resistente à quebra induzida por zinco, caracterizada por seus componentes em porcentagens em peso serem:
    C: 0,05% - 0,090%
    Si: < 0,20%
    Mn: 1,35% - 1,65%
    P: < 0,013%
    S: < 0,003%
    Cu: 0,10% - 0,30%
    Ni: 0,20% - 0,50%
    Mo: 0,05% - 0,20%
    Nb: 0,015% - 0,035%
    Ti: 0,008% - 0,018%
    N: < 0,0060%
    Ca: 0,0010% - 0,0040%
    B: < 0,0002%, e o equilíbrio sendo Fe e impurezas inevitáveis;
    e ao mesmo tempo os teores dos elementos acima mencionados devem satisfazer as relações da seguinte forma:
    Mn / C > 15;
    [(% Mn) + 0,75 (% Mo)] χ (% C) < 0,16;
    CEZ < 0,44%, o teor de B é < 2 ppm, em que,
    CEZ = C + Si / 17 + Mn/7,5 + Cu/13 + Ni/17 + Cr/4,5 + Mo/3 +
    V/1,5 + Nb/2 + Ti/4,5 + 420B;
    Ni / Cu > 1,50;
    Nb / Ti > 1,8, e Ti / N é entre 1,50 e 3,40;
    Ca / S está entre 1,00 e 3,00, e (% Ca) x (% S)0,28 < 1,0 χ 10-3;
    uma placa de aço acabada tem uma resistência à deformação de
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  2. 2/3 > 460 MPa, uma resistência à tração de > 550 MPa, e uma energia de impacto a -60 °C (valor único) de > 47 J, a microestrutura da placa de aço acabada é de colônias de ferrita + bainita que são distribuídas de modo disperso e homogêneo, com um tamanho de grão médio controlado a não mais do que 10 pm, e a microestrutura de uma zona afetada pelo calor de solda é ferrita homogênea + perlita.
    2. PLACA DE AÇO resistente à quebra induzida por zinco, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada por ser uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas marinhas, uma placa de aço resistente à corrosão com pulverização de zinco para estruturas de transmissão de energia de tensão muito alta, ou uma placa de aço resistente à corrosão revestida com pulverização de zinco para estruturas de ponte na costa.
  3. 3. MÉTODO PARA FABRICAÇÃO DA PLACA DE AÇO resistente à quebra induzida por zinco, conforme definido na reivindicação 1, caracterizado por compreender as seguintes etapas:
    fundição e moldagem:
    uma chapa é formada por fundição e lingotamento contínuo de acordo com os componentes acima mencionados e utilizando uma técnica de redução leve, a taxa de redução leve para a lingotamento contínuo é controlada entre 2% e 5%, a temperatura de vazamento de um distribuidor situa-se entre 1530 °C e 1560 °C, e a velocidade de extração é de 0,6 m / min - 1,0 m / min;
    aquecimento: a temperatura de aquecimento da chapa é de 1050 °C - 1150 °C, a chapa é descalcificada com água de alta pressão após ser removida do forno, e a descalcificação pode ser repetida se for incompleta;
    laminação:
    um primeiro estágio é uma laminação normal, em que a capacidade máxima de um laminador é utilizada para uma laminação
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    3/3 ininterrupta, a taxa de redução de passe é > 10%, a taxa de redução acumulada é > 45%, e a temperatura final de laminação é > 980 °C; e um segundo estágio adota uma laminação controlada em uma região de fase única de austenita, em que a temperatura de laminação inicial da laminação controlada é de 800 °C - 850 °C, a taxa de redução de passe da laminação é > 8%, a taxa de redução acumulada é > 50%, e a temperatura final de laminação é de 760 °C - 800 °C;
    e resfriamento:
    depois que a laminação controlada está terminada, a placa de aço é imediatamente transportada para o equipamento de resfriamento acelerado para realizar o resfriamento acelerado sobre a placa de aço, em que a temperatura inicial de resfriamento da placa de aço é de 750 °C - 790 °C, a velocidade de resfriamento é > 5 °C / s, a temperatura de interrupção de resfriamento é de 350 °C - 550 °C, e em seguida a placa de aço com uma espessura de > 25 mm é naturalmente resfriada a ar até não menos do que 300 °C e, em seguida, resfriada lentamente e desidrogenada, o processo de resfriamento lento consistindo na manutenção da placa de aço a não menos do que 300 °C durante pelo menos 36 horas; e a placa de aço com uma espessura de < 25 mm é naturalmente resfriada a ar até a temperatura ambiente.
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