BR112013023476B1

BR112013023476B1 - chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta

Info

Publication number: BR112013023476B1
Application number: BR112013023476-8A
Authority: BR
Inventors: Masaharu Hatano; Hiroyuki Matsuyama; Akihito Yamagishi; Naoto Hansaki; Eiichiro Ishimaru
Original assignee: Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation
Priority date: 2011-03-14
Filing date: 2012-03-05
Publication date: 2018-11-27
Also published as: CN106978569A; JP2012193392A; JP5709594B2; TWI465585B; EP2687617B1; EP2687617A4; TW201245467A; US9289964B2; WO2012124528A1; US20130337289A1; KR20180133567A; EP2687617A1; KR20150119500A; ES2802677T3; KR20130123433A; BR112013023476A8; KR102046742B1; BR112013023476A2; CN103429777A

Description

(54) Título: CHAPA DE AÇO INOXIDÁVEL FERRÍTICO DE PUREZA ALTA (73) Titular: NIPPON STEEL & SUMIKIN STAINLESS STEEL CORPORATION. Endereço: 61, Ohtemachi 2-chome, Chiyoda-ku, Tóquio 1000004, JAPÃO(JP) (72) Inventor: MASAHARU HATANO; HIROYUKI MATSUYAMA; AKIHITO YAMAGISHI; NAOTO HANSAKI; EIICHIRO ISHIMARU.

Prazo de Validade: 20 (vinte) anos contados a partir de 05/03/2012, observadas as condições legais

Expedida em: 27/11/2018

Assinado digitalmente por:

Alexandre Gomes Ciancio

Diretor Substituto de Patentes, Programas de Computador e Topografias de Circuitos Integrados

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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO INOXIDÁVEL FERRÍTICO DE PUREZA ALTA.

CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção diz respeito a uma chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta de acabamento fosco do tipo econômica em formação de liga excelente em resistência à corrosão e propriedade antilustrosa que é adequada para o uso em eletrodomésticos ou aparelhos elétricos de cozinha e placas internas ou externas em materiais de construção. Note que acabamento fosco, laminação com acabamento fosco, rolos ásperos, laminação com rolos ásperos, etc. significarão acabamento sem brilho, laminação com acabamento sem brilho, rolos sem brilho, laminação com rolos sem brilho, etc.

ANTECEDENTE DA TÉCNICA [002] Chapa de aço inoxidável ferrítico está sendo usada em uma gama extensiva de campos tais como eletrodomésticos ou aparelhos elétricos de cozinha e placas internas ou externas em materiais de construção. Nos últimos anos, melhorias na técnica de refino produziram muito menos conteúdos de carbono e nitrogênio e redução de P, S, e outros possíveis elementos de impureza. Chapa de aço inoxidável ferrítico que foi elevada em resistência à corrosão e trabalhabilidade adicionando Nb, Ti, e outros elementos de estabilização (abaixo, chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta) está sendo aplicada a uma faixa vasta de aplicações. Isto é porque a chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta é superior em termos de economia comparada com a chapa de aço inoxidável austenítica que contém uma quantidade grande de Ni - um elemento cujo preço notavelmente subiu nos últimos anos.

[003] Nos últimos anos, em chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta excelente em resistência à corrosão, a demanda tem

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2/27 aumentado por uma propriedade antilustrosa como uma faceta da qualidade da superfície da chapa de aço não apenas em placas internas ou externas em materiais de construção, mas também em eletrodomésticos e aparelhos elétricos de cozinha. Em geral, a chapa de aço inoxidável ferrítico é inferior comparada à chapa de aço inoxidável austenítica em propriedade antilustrosa. A chapa de aço inoxidável austenítica relativamente de modo fácil forma sulcos de corrosão intergranulares por decapagem de ácido nítrico-fluorídrico. Devido à reflexão aleatória da luz pelas formas dos microrrelevos, é fácil de obter propriedades excelentes de superfície em cor branca leitosa e propriedade antilustrosa de baixo brilho. Ao invés disso, a chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta contém quantidades grandes de pelo menos um de Cr e Mo assim é alta em grau de formação de liga e tem Nb, Ti, etc. adicionados como elementos estabilizantes. Portanto, a chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta é alta em resistência à corrosão intergranular e não é formada com sulcos de corrosão intergranulares por recozimento e decapagem. Isto é desvantajoso para garantir uma propriedade antilustrosa.

[004] Devido aos problemas supracitados na propriedade antilustrosa, vários métodos de produção foram estudados nos últimos anos. Por exemplo, PLT 1 revela um método de produção de chapa de aço inoxidável de acabamento fosco excelente em propriedade antilustrosa, uniformidade de tom de cor, e resistência à corrosão compreendendo recozimento e decapagem da chapa de aço inoxidável laminada a frio na atmosfera, depois enrolamento ligeiro por rolos ásperos e adicionalmente recozimento ou recozimento brilhante, depois decapagem da mesma na atmosfera.

[005] PLT 2 revela um método de produção de chapa de aço inoxidável de acabamento fosco compreendendo, durante a decapagem executada antes e após a laminação de acabamento fosco da chapa,

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3/27 prescreverem detalhes as condições de decapagem eletrolítica por uma solução aquosa de ácido sulfúrico e solução aquosa de ácido nítrico e condições de imergir em uma solução aquosa de ácido nítricofluorídrico.

[006] Porém, PLT 1 e PLT 2 revelam exemplos de SUS304 e SUS444 do Japan Industrial Standard (padrão JIS), mas não revela os detalhes da composição química do aço.

[007] Como a chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta, por exemplo, PLT 3 revela chapa de aço inoxidável ferrítico que contém Cr: 16 a 35% e Mo: menos que 6% e ainda contém um ou mais de Nb: 0,01 a 1%, Ti: 0,01 a 0,5%, V: 0,01 a 0,3%, Cu: 0,5% ou menos, e Al: 0,005 a 0,3%, em que a chapa de aço inoxidável ferrítico, as condições de decapagem eletrolítica na solução aquosa de ácido nítrico são definidas e a propriedade antilustrosa de estabilidade de tom de cor e resistência à corrosão são melhoradas, e um método de produção do mesmo.

[008] PLT 4 revela chapa de aço inoxidável ferrítico que contém C < 0,02%, N < 0,02%, Cr: 21,5 a 31%, Mo: 0,3 a 4%, Ti: 0,1 a 0,3%, e Nb: 0,15 a 0,5% e satisfaz Cr+1,7Mo > 24%, em que a chapa de aço inoxidável ferrítico, o recozimento é executado em uma atmosfera oxidante, as condições de decapagem de ácido nítrico-fluorídrico após isso são definidas, e a resistência à corrosão é melhorada, e um método de produção da mesma.

[009] Ainda, PLT 5 revela chapa de aço inoxidável recozida brilhante de conteúdo alto de Cr que tem uma composição química que satisfaz C < 0,02%, Si < 1%, Mn < 1%, P < 0,04%, Ni < 0,6%, Cr: 16 a 35%, Ti: 0,05 a (0,5-1 OxN), Al: 0,005 a 0,3%, Mo < 0,6%, Nb < 1%, Cu < 0,5%, e N < 0,02% em que a chapa de aço inoxidável ferrítico, os detalhes das condições de recozimento brilhante são definidos e a superfície da chapa de aço é formada com formas de relevo com uma aspereza média de 10 pontos Rz de 1 a 50 pm, por meio do qual uma

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4/27 propriedade antilustrosa é concedida e a qualidade da superfície da chapa de aço é melhorada, e um método de produção da mesma.

[0010] PLTs 3 a 5 revelam exemplos de chapa de aço inoxidável ferrítico que contém Cr: 22% ou mais e Mo. Portanto, as chapas de aço inoxidável que são reveladas em PLTs 3 a 5 referem-se à chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta que contém quantidades grandes de pelo menos um dos Cr e Mo supracitados.

[0011] Por outro lado, como o aço inoxidável ferrítico de pureza alta não contendo quantidades grandes de pelo menos um de Cr e Mo, por exemplo, PLT 6 revela a chapa de aço inoxidável ferrítico que contém C < 0,03%, Si < 0,3%, Mn < 1%, P < 0,08%, S < 0,02%, Cr: 10 a 35%, N < 0,08%, Nb: 0,05 a 2%, Ti: 0,05 a 2%, e Al: 0,08 a 0,8%, em que a chapa de aço inoxidável ferrítico, um filme superficial que é formado mediante recozimento brilhante contém Al: 15 % at. ou mais e Nb: 6 % at. ou mais e adicionalmente Ti, uma aspereza de superfície é feita uma aspereza média Ra de 0,3 pm para 0,95 pm para render uma propriedade antilustrosa, e a resistência à corrosão e a trabalhabilidade são melhoradas. A chapa de aço inoxidável ferrítico de PLT 6 define o filme superficial que é formado pelo recozimento brilhante para melhorar a resistência à corrosão sem incluir quantidades grandes de pelo menos um de Cr e Mo.

[0012] Até agora, dos pontos de vista de economia de recursos e trabalhabilidade, os inventores propuseram aço inoxidável ferrítico de pureza alta melhorado em resistência à corrosão e trabalhabilidade sem formação de alta liga pela inclusão de pelo menos um de Cr e Mo mas por adição de uma quantidade boa de Sn. As chapas de aço inoxidável ferrítico de pureza alta que são propostas em PLTs 7 e 8 são aços inoxidáveis ferríticos de pureza alta que contêm Cr: 13 a 22% e Sn: 0,001 a 1%, que reduzem C, N, Si, Mn, e P têm Al na faixa de 0,005 a 0,05%, e, de acordo com a necessidade, têm elementos de

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5/27 estabilização de pelo menos um de Ti e Nb adicionado. LISTA DE CITAÇÕES

LITERATURA DE PATENTE [0013] PLT 1: Publicação de Patente japonesa No. 6-182401A [0014] PLT 2: Publicação de Patente japonesa No. 9-87868A [0015] PLT 3: Publicação de Patente japonesa No. 8-239733A [0016] PLT 4: Publicação de Patente japonesa No. 9-291382A [0017] PLT 5: Publicação de Patente japonesa No. 11-61350A [0018] PLT 6: Publicação de Patente japonesa No. 8-109443A [0019] PLT 7: Publicação de Patente japonesa No. 2009-174036A [0020] PLT 8: Publicação de Patente japonesa No. 2010-159487A

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

PROBLEMA TÉCNICO [0021] Como explicado acima, até agora, vários métodos de produção dando à chapa de aço inoxidável uma propriedade antilustrosa foram estudados. Porém, a chapa de aço inoxidável convencional foi chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta do tipo de alta liga contendo Cr em um conteúdo de 22% ou mais e Mo para duplamente fornecer resistência à corrosão.

[0022] Ainda, a chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta que não conta com a adição dando uma quantidade grande de pelo menos um Cr e Mo, que controla a composição do filme superficial, foi revelada, mas foi limitada ao filme superficial que é formado por recozimento brilhante. Ainda, o aço inoxidável ferrítico de pureza alta ao qual uma quantidade boa de Sn foi adicionada do ponto de vista de economia de recursos e economia em si foi revelado, mas a propriedade antilustrosa e resistência à corrosão não foram estudadas.

[0023] Em vista da situação atual supracitada, um objetivo da presente invenção é fornecer uma chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta do tipo econômica em formação de liga que não conta com

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6/27 formação de alta liga por adição dando um conteúdo grande de pelo menos um de Cr e Mo, que não é adicionalmente limitado a um filme superficial formado por recozimento brilhante, e que faz uso de adição de Sn para duplamente fornecer uma propriedade antilustrosa e resistência à corrosão.

SOLUÇÃO AO PROBLEMA [0024] Os inventores trabalharam para solucionar o problema supracitado se ocupando de investigação detalhada sobre os efeitos da adição de Sn na relação das propriedades de superfície dando uma propriedade antilustrosa e resistência à corrosão em aço inoxidável ferrítico de pureza alta ao mesmo tempo focalizando na ação e efeito de um filme superficial que melhore a resistência à corrosão. Como resultado, eles obtiveram a nova descoberta explicada em seguida.

[0025] (a) Sn é um elemento que é efetivo para melhorar a resistência à corrosão de aço inoxidável ferrítico de pureza alta. Adicionando Sn, é possível alcançar economia na liga sem contar com a adição de uma quantidade grande de um ou mais de Cr e Mo. A presente invenção descobriu que na superfície de chapa de aço que tem uma aspereza de superfície grande e foi tornada fosca para dar uma propriedade antilustrosa, a adição de Sn resulta em uma melhoria notável na resistência à corrosão. Tal ação de melhoria da resistência à corrosão está ainda sem esclarecimentos em muitos pontos, mas o mecanismo de ação é suposto com base nos fatos experimentais explicados abaixo.

[0026] (b) aço de 16% Cr ao qual Sn: 0,25% é adicionado (abaixo, aço adicionado de Sn), SUS304 (aço de 18% Cr-8% Ni), e o aço de 22% Cr-1% Mo e aço de 17% Cr-0,2% Ti revelados nas PLTs 3 a 5 foram submetidos aos testes de corrosão de ciclos combinados com base no padrão M609-91 da Japan Automotive Standards Organization (JASO). O ciclo de corrosão foi feito (i) pulverizando solução aquosa a 5% NaCI

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7/27 a 35°C por 2 horas (ii) secando a 60°C por 4 horas (iii) molhando a 50° C por 2 horas. A aparência externa foi avaliada após 15 ciclos. A forma do pedaço de teste foi feita 70 mm x 150 mm, enquanto o estado de superfície foi feito um acabado por decapagem após laminação a frio normal (abaixo, referido como o estado 2B) e, ainda, recozido e acabado por decapagem após laminação de acabamento fosco (abaixo, referido como o estado DF) e acabado através de recozimento brilhante (abaixo, referido como o estado BAD). O grau de formação ferruginosa do aço de 17% Cr-0,2% Ti não diferirá grandemente no estado 2B, Estado DF, e estado BAD. Em cada caso, a ferrugem vermelha e a ferrugem de afluxo se formaram. Por outro lado, em aço adicionado de Sn, enquanto a formação ferruginosa foi observada no estado 2B, quase nenhuma ferrugem formou-se no estado DF e estado BAD. Uma aparência externa igual ou melhor que a superfície de acabamento fosco de aço de SUS304 ou de 22% Cr-1% Mo foi apresentada e uma resistência à corrosão excelente foi manifestada.

[0027] (c) A partir de uma análise de superfície detalhada do aço adicionado de Sn, chegou-se à nova descoberta que alterando o filme superficial do estado 2B supracitado para pelo menos um dos estados DF e BAD, (i) a concentração de Cr no filme superficial sobe, (ii) o conteúdo de Sn no estado de óxido e de metal no filme superficial sobe, (iii) recozimento e decapagem ou recozimento brilhante causam concentração de um ou ambos de Al e Si na superfície do filme superficial para progredir, e (iv) quando o aço adicionado de Sn contiver Nb e Ti, recozimento e decapagem ou recozimento brilhante causam concentração de um ou mais de Al, Si, Nb, e Ti no filme superficial para progredir. Isto é, pela adição de uma quantidade boa de Sn, a concentração de Cr e o conteúdo de Sn no filme superficial que é formado quando laminar com acabamento fosco a chapa de aço etc. para dar propriedades de superfície incluindo uma propriedade

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8/27 antilustrosa, depois do recozimento e da decapagem ou recozimento brilhante do mesmo, pode ser elevado e a concentração dos elementos efetivos para a melhoria da resistência à corrosão, tal como Al, Si, Ti e Nb é promovida. Devido à ação e o efeito de tal adição de Sn, o aço adicionado de Sn pode alcançar uma resistência à corrosão comparável ao aço de SUS304 ou de 22% de Cr-1 % de Mo supracitados por um aço de Cr econômico na formação de liga.

[0028] (d) O mecanismo de ação da adição de Sn supracitada ainda está muito obscuro quanto a isso. PLT 8 esclarece que a concentração de Cr e Sn no filme de passivação pela adição de Sn e o efeito consequente da melhoria da resistência à corrosão. A presente invenção revela o novo filme superficial contendo, pela razão de que apenas cátions compõem o filme superficial diferente de C, O e N, um ou ambos de Al e Si em um total de 5 a 50 % e Sn e uma concentração média de Cr no filme superficial sendo, pela razão de que apenas cátions compõem o filme superficial diferente de C, O e N, 1,1 a 3 vezes a concentração de Cr no interior da chapa de aço e no filme superficial tendo uma aspereza de superfície de uma aspereza de média aritmética Ra de 0,1 a 1,5 pm.

[0029] (e) Para melhorar o efeito supracitado de melhoria da resistência à corrosão, redução de C, N, P, e S é efetiva para alcançar uma pureza mais alta do aço e elevar o conteúdo Al e de Si. Ainda, adicionar um elemento de estabilização de pelo menos um de Nb e Ti é efetivo.

[0030] (f) O método de produção de chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta da presente invenção não é particularmente limitado, mas a ação e o efeito da adição de Sn acima são manifestados de uma aspereza de superfície média Ra de 0,1 pm ou mais. Portanto, a superfície da chapa de aço tem que ser rolada fosca para dar uma aspereza de média aritmética Ra de 0,1 pm ou mais, depois recozida e

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9/27 acabada por decapagem ou acabada por recozimento brilhante.

[0031] A presente invenção foi feita com base nas descobertas dos itens (a) a (f) acima e tem como sua essência o seguinte:

[0032] (1) A chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta excelente em resistência à corrosão e propriedade antilustrosa que compreende chapa de aço que contém, em % em massa:

[0033] C: 0,001 a 0,03%, [0034] Si: 0,01 a 1%, [0035] Mn: 0,01 a 1,5%, [0036] P: 0,005 a 0,05%, [0037] S: 0,0001 a 0,01%, [0038] Cr: 13 a 30%, [0039] N: 0,001 a 0,03%, [0040] Al: 0,005 a 1%, e [0041] Sn:0,01a1%e [0042] tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis e que tem um filme superficial, [0043] o filme superficial contendo, por razão de apenas cátions que compõem o filme superficial diferente de C, O, e N, um ou ambos de Al e Si em um total de 5 a 50 % at. e Sn e uma concentração média de Cr no filme superficial sendo, por razão de apenas cátions que compõem o filme superficial diferente de C, O, e N, 1,1 a 3 vezes a concentração de Cr dentro da chapa de aço, e [0044] o filme superficial tendo uma aspereza de superfície de uma aspereza de média aritmética Ra de 0,1 a 1,5 pm.

[0045] (2) A chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta, excelente em resistência à corrosão e propriedade antilustrosa, de acordo com (1) acima em que a chapa de aço contém ainda, em % em massa, um ou mais dos tipos de elementos selecionados de [0046] Nb: 0,03 a 0,5%,

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10/27 [0047] Ti: 0,03 a 0,5%, [0048] Ni: 0,1 a 0,5%, [0049] Cu: 0,1 a 0,5%, [0050] Mo: 0,1 a 0,5%, [0051] V: 0,01 a 0,5%, [0052] Zr: 0,01 a 0,5%, [0053] Co: 0,01 a 0,5%, [0054] Mg: 0,0001 a 0,005%, [0055] B: 0,0003 a 0,005%, e [0056] Ca: 0,005% ou menos, e [0057] o dito filme superficial contém adicionalmente, pela razão de que apenas cátions compõem o dito filme superficial diferente de C, O e N, um ou mais tipos de Al, Si, Nb e Ti em um total de 5 a 50 % em at. [0058] (3) A chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta, excelente em resistência à corrosão e propriedade antilustrosa, de acordo com (1) ou (2), em que a dita chapa de aço contém ainda, em % em massa, um ou mais tipos de elementos selecionados de:

[0059] La: 0,001 a 0,1%, [0060] Y: 0,001 a 0,1%, [0061] Hf: 0,001 a 0,1%, e [0062] REM: 0,001 a 0,1%.

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO [0063] De acordo com a presente invenção, é possível obter uma chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta do tipo econômica em formação de liga que não conta com formação de alta liga mediante adição que dá um conteúdo grande de pelo menos um de Cr e Mo e, ainda, não limitado a um filme superficial que é formado por recozimento brilhante e adição de Sn à chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta é capaz de duplamente fornecer uma propriedade antilustrosa e resistência à corrosão.

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DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES [0064] Abaixo, a presente invenção será explicada em detalhes. Note que as indicações de% dos conteúdos dos elementos significam % em massa a menos que do contrário indicado.

[0065] (a) As razões para limitação da composição química serão explicadas abaixo: C leva a resistência à corrosão a degradar-se, assim quanto menor o conteúdo, melhor, portanto, o limite superior é feito 0,03%. Porém, a redução excessiva leva a um aumento nos custos de refino, assim o limite inferior é feito 0,001%. Preferivelmente, considerando a resistência à corrosão e os custos de fabricação, o conteúdo é feito 0,002 a 0,01%.

[0066] Si é um elemento que é efetivo como um elemento desoxidante e também tem a ação de elevar a resistência à corrosão da presente invenção. Para melhorar o agente desoxidante e a resistência à corrosão da presente invenção, o limite inferior é feito 0,01%. Porém, adição excessiva convida a uma queda na dureza e trabalhabilidade do aço, assim o limite superior é feito 1%. Preferivelmente, considerando o efeito vantajoso e a capacidade de fabricação, o conteúdo é feito 0,1 a 0,6%, mais preferivelmente 0,15 a 0,5%.

[0067] Mn é um elemento que forma sulfetos e interfere com a resistência à corrosão, assim quanto menor o conteúdo, melhor. Para controlar a queda na resistência à corrosão, o limite superior é feito 1,5%. Porém, redução excessiva leva a um aumento nos custos de refino, assim o limite inferior é feito 0,01%. Preferivelmente, considerando a resistência à corrosão e os custos de fabricação, o conteúdo é feito 0,05 a 0,5%.

[0068] P é um elemento que interfere com a capacidade de fabricação e soldabilidade, assim quanto menor o conteúdo, melhor. Do ponto de vista de supressão da queda na capacidade de fabricação e soldabilidade, o limite superior é feito 0,05%. Porém, redução excessiva

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12/27 leva a um aumento nos custos de refino, assim o limite inferior é feito 0,005%. Preferivelmente, considerando os custos de fabricação, o conteúdo é feito 0,01 a 0,04%.

[0069] S faz a resistência à corrosão e a trabalhabilidade a quente degradarem-se, assim quanto menor o conteúdo, melhor. Portanto, o limite superior é feito 0,01%. Porém, redução excessiva leva a um aumento nos custos de refino, assim o limite inferior é feito 0,0001%. Preferivelmente, considerando a resistência à corrosão e os custos de fabricação, o conteúdo é feito 0,0002 a 0,002%.

[0070] Cr é um elemento principal no aço inoxidável ferrítico de pureza alta da presente invenção. É um elemento que é essencial para melhorar a resistência à corrosão que é visada pela presente invenção mediante a adição de Sn. Para obter o efeito de melhoria da resistência à corrosão da presente invenção, o limite inferior é feito 13%. O limite superior é feito 30% do ponto de vista da capacidade de fabricação. Porém, da economia comparada com o aço de SUS304 ou 22% Cr-1% Mo, preferivelmente o conteúdo é feito 14 a 22%. Considerando o desempenho e os custos da liga, o conteúdo é mais preferivelmente 16 a 18%.

[0071] N, da mesma maneira que C, leva a resistência à corrosão a degradar-se, assim quanto menor o conteúdo, melhor, portanto o limite superior é feito 0,03%. Porém, redução excessiva leva a um aumento nos custos de refino, assim o limite inferior é feito 0,001%. Preferivelmente, considerando a resistência à corrosão e os custos de fabricação, o conteúdo é feito 0,005 a 0,015%.

[0072] Al é um elemento efetivo como um elemento desoxidante e além disso é um elemento essencial para a melhoria da resistência à corrosão que é visada pela presente invenção. O limite inferior é feito 0,005% para obter o efeito de melhoria da resistência à corrosão sobreposto com a adição de Sn. O limite superior é feito 1% do ponto

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13/27 de vista da capacidade de fabricação e da soldabilidade e trabalhabilidade. Porém, do desempenho e capacidade de fabricação comparada com o aço de SUS304 e 22% Cr-1% Mo, o conteúdo é preferivelmente 0,03 a 0,8%. Mais preferivelmente, é feito 0,05 a 0,5%. [0073] Sn é um elemento essencial para garantir a melhoria na resistência à corrosão que é visada pela presente invenção nas propriedades de superfície que dão uma propriedade antilustrosa sem contar com a formação de liga por pelo menos um de Cr e Mo ou recozimento brilhante para o controle do filme superficial. Para obter o efeito de melhoria da resistência à corrosão que é visada pela presente invenção, o limite inferior é feito 0,01%. O limite superior é feito 1% do ponto de vista da capacidade de fabricação. Porém, da economia comparada com o aço de SUS304 ou 22 Cr-1% Mo, o conteúdo é preferivelmente 0,1 a 0,6%. Considerando o desempenho e os custos da liga, o conteúdo é mais preferivelmente 0,2 a 0,5%.

[0074] Nb e Ti são elementos que melhoram a resistência à corrosão pela ação de elementos estabilizantes que fixam o C e N e são adicionados de acordo com a necessidade. No caso de adição, os conteúdos são feitos 0,03% ou mais onde os efeitos forem manifestados. Porém, a adição excessiva leva a uma elevação nos custos da liga e a uma queda na capacidade de fabricação que acompanha a elevação na temperatura de recristalização, assim os limites superiores são feitos 0,5%. Considerando o efeito vantajoso e os custos da liga e a capacidade de fabricação, Nb e Ti são preferivelmente feitos 0,05 a 0,5%. Mais preferivelmente, os conteúdos são feitos na faixa de 0,1 a 0,3%.

[0075] Ni, Cu, Mo, V, Zr, e Co são elementos que são efetivos para elevar a resistência à corrosão devido ao efeito sinergístico com o Sn e são adicionados de acordo com a necessidade. Ni, Cu, e Mo, quando adicionados, são respectivamente feitos 0,1 % ou mais onde seus efeitos

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14/27 forem manifestados. V, Zr, e Co, quando adicionados, são feitos 0,01% ou mais onde seus efeitos vantajosos forem manifestados. Porém, a adição excessiva leva a uma elevação nos custos da liga ou uma queda na capacidade de fabricação, assim o limite superior é feito 0,5%.

[0076] Mg forma óxidos de Mg no aço fundido junto com o Al para agir como um desoxidante e também atua como uns núcleos para precipitação de TiN. TiN se torna os núcleos para solidificação da fase de ferrita no processo de solidificação e promove a precipitação de TiN assim permite a boa formação de uma fase de ferrita na hora da solidificação. Tornando a estrutura solidificada melhor, é possível impedir o estriamento (ridging ou roping) ou outros defeitos de superfície do produto devido à estrutura solidificada grossa. Este é adicionado de acordo com a necessidade para realizar uma melhoria na trabalhabilidade. No caso de adição, o conteúdo é feito 0,0001% onde os efeitos forem apresentados. Porém, se mais de 0,005%, a capacidade de fabricação deteriora-se, assim o limite superior é feito 0,005%. Preferivelmente, considerando a capacidade de fabricação, o conteúdo é feito 0,0003 a 0,002%.

[0077] B é um elemento que melhora a trabalhabilidade a quente e trabalhabilidade secundária. A adição ao aço inoxidável ferrítico de pureza alta é efetiva. Quando adicionado, o conteúdo é feito 0,0003% ou mais para expressar estes efeitos. Porém, a adição excessiva causa uma queda na elongação, assim o limite superior é feito 0,005%. Preferivelmente, considerando os custos materiais e a trabalhabilidade, o conteúdo é feito 0,0005 a 0,002%.

[0078] Ca é um elemento que melhora a trabalhabilidade a quente e a limpeza do aço e é adicionado de acordo com a necessidade. No caso de adição, o conteúdo é feito 0,0003% ou mais onde estes efeitos forem manifestados. Porém, adição excessiva leva a uma queda na capacidade de fabricação e uma queda na resistência à corrosão devido

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15/27 a CaS e outras inclusões solúveis em água, assim o limite superior é feito 0,005%. Preferivelmente, considerando a capacidade de fabricação e a resistência à corrosão, o conteúdo é feito 0,0003 a 0,0015%.

[0079] La, Y, Hf, e REM têm os efeitos de melhorar a trabalhabilidade a quente e a limpeza do aço e melhorar notavelmente a resistência à corrosão e a trabalhabilidade a quente, assim pode ser adicionado de acordo com a necessidade. Quando adicionados, os conteúdos são respectivamente feitos 0,001% ou mais onde estes efeitos forem manifestados. Porém, a adição excessiva leva a uma elevação nos custos da liga e uma queda na capacidade de fabricação, assim os limites superiores são respectivamente feitos 0,1%. Preferivelmente, considerando os efeitos e a economia e capacidade de fabricação, o conteúdo para um ou mais tipos é feito 0,001 a 0,05%.

[0080] (B) As razões para limitação relativo às propriedades de superfície serão explicadas abaixo.

[0081] Para satisfazer uma resistência à corrosão igual ou melhor que aço de SUS304 ou 22% Cr-1% Mo pela composição química do (A) acima ao mesmo tempo obtendo uma propriedade antilustrosa também, a aspereza de superfície da chapa de aço é feita para uma aspereza de média aritmética Ra de 0,1 pm ou mais.

[0082] Aumentando a aspereza de superfície, como explicado acima, tem a ação de promover uma elevação na concentração de Cr e no conteúdo de Sn para o filme superficial e a concentração de Al, Si, Ti, e Nb para o filme superficial e melhorar a resistência à corrosão. Porém, se aumentar a aspereza de superfície excessivamente, a propriedade antilustrosa sobe, mas devido à não-uniformidade do filme superficial no recozimento e decapagem e no recozimento brilhante e os depósitos e contaminação nas partes rebaixadas etc., há um risco de causar uma queda na resistência à corrosão. Portanto, o limite superior

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16/27 da aspereza de média aritmética Ra é feito 1,5 pm. Se considerar o efeito vantajoso e a capacidade de fabricação, a aspereza de média aritmética preferível Ra é 0,2 a 1,0 pm. O Ra mais preferível é 0,5 a 0,9 pm.

[0083] O método de produção para obter as propriedades de superfície acima não é particularmente definido, mas perceber os efeitos acima em uma escala de produção industrial, é preferível produzir a chapa de aço seguindo tal processo de produção e várias condições.

[0084] A temperatura de extração após o aquecimento na laminação a quente de uma placa fundida é preferivelmente feita 1100° C ou mais onde incrustação facilmente se forma pela composição química da chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta da presente invenção. Isto é porque para garantir propriedades de superfície excelentes, é efetivo remover as inclusões na superfície da placa fundida que do contrário causaria crostas pela formação de incrustações. O alvo para a quantidade de formação de incrustação é uma espessura de incrustação de 0,1 mm ou mais. Por outro lado, se a temperatura de extração após laminação a quente for mais alta que 1200° C, MnS ou CaS que formam pontos de partida para formação de ferrugem são formados. Portanto, é preferível manter a temperatura de aquecimento de laminação a quente a 1200° C ou menos para estabilizar os TiCS.

[0085] A temperatura de enrolamento após a laminação a quente é preferivelmente feita 700° C ou menos permitindo a dureza do aço ser garantida e permitindo os óxidos internos e a oxidação interna que convidariam a uma queda nas propriedades de superfície serem suprimidos. Isto é porque se mais de 700° C, os precipitados incluindo Ti e P facilmente se precipitam e seriam responsáveis por conduzir a uma queda na resistência à corrosão. Por outro lado, se fizer a temperatura de enrolamento após laminação a quente menor que 400°

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C, a água vertida após a laminação a quente é responsável por convidar defeitos de forma na tira de aço laminada a quente e induzir defeitos de superfície na hora de desenrolar ou passar a chapa. Considerando a composição química da chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta da presente invenção e a melhoria da resistência à corrosão que é visada pela presente invenção, é mais preferível que a temperatura de enrolamento após a laminação a quente seja feita 500 a 600° C.

[0086] É também possível laminar a quente o aço, depois recozer a chapa laminada a quente. A temperatura de recozimento da chapa laminada a quente ao recozer a chapa laminada a quente é preferivelmente 850 a 1050° C se considerando a queda nas propriedades de superfície e a capacidade de desencrustação da decapagem. O recozimento da chapa laminada a quente é mais preferivelmente executado a 900° C ou mais ao adicionar, além de Sn e Cr, Nb e Ti e outros elementos de estabilização.

[0087] Ao recozer a chapa laminada a quente, após recozer a chapa laminada a quente, ou, ao omitir o recozimento da chapa laminada a quente, após a laminação a quente, a chapa é laminada a frio uma vez ou laminada a frio duas vezes ou mais com o processo de recozimento entre estas. A laminação a frio é preferivelmente feita seguindo o processo para obter a propriedade antilustrosa e resistência à corrosão da presente invenção sem prejudicar a produtividade.

[0088] Na passagem final do processo de laminação a frio, os rolos ásperos são usados para laminação de acabamento fosco. Por exemplo, a laminação com rolos ásperos é executada usando rolos ásperos que foram tratados através de eletrodescarga para dar superfícies de rolo com uma aspereza de média aritmética Ra de 1 a 10 pm.

[0089] No modo acima, comparado com o caso de laminação com rolos ásperos, a produtividade é mais baixa, mas o acabamento fosco

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18/27 pode ser dado do seguinte modo. Isto é, laminação a frio normal é executada, depois recozimento e decapagem ou recozimento brilhante são executados, depois a chapa de aço amaciada é laminada por laminação com rolos ásperos para dar um acabamento fosco. Isto é para reduzir a variação em tom de cor na laminação de acabamento fosco e facilitar a transferência do padrão áspero.

[0090] A chapa de aço enrolada a frio de acabamento fosco é melhorada na resistência à corrosão que é visada pela presente invenção por recozimento e decapagem seguintes da mesma em uma atmosfera oxidante ou recozimento brilhante. A temperatura de recozimento na atmosfera oxidante é preferivelmente 1000°C ou menos. Isto é para reduzir as alterações nas propriedades de superfície que acompanham a formação de incrustação de óxido. Por outro lado, o limite inferior da temperatura de recozimento em uma atmosfera oxidante é preferivelmente feita 800°C. Isto é a fim de causar recristalização completa pela composição química da chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta da presente invenção.

[0091] O método de decapagem não é particularmente prescrito. Pode ser um método usual que seja industrialmente usado. Por exemplo, há o método de imersão em um banho de sal de álcali, decapagem eletrolítica, depois imersão em ácido nítrico-fluorídrico. A decapagem eletrolítica pode ser eletrólise de sal neutro, eletrólise de ácido nítrico, etc.

[0092] Ao fazer o recozimento brilhante de recozimento de acabamento, a temperatura de recozimento brilhante é feita na faixa de 800 a 1000°C. Para ainda melhorara resistência à corrosão, é preferível diminuir o ponto de orvalho do gás atmosférico e promover a oxidação seletiva de Al, Si, Nb, e Ti. Neste caso, para o gás atmosférico, gás de hidrogênio ou um gás misturado de hidrogênio e nitrogênio é usado. O ponto de orvalho do gás atmosférico é feito na faixa de -70 a -30°C. Mais

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19/27 preferivelmente, o gás de hidrogênio é feito 80% ou mais e ponto de orvalho do gás atmosférico é feito -50°C ou menos. Chapa de aço recozida brilhante pode ser tratada através de eletrólise de ácido nítrico de acordo com a necessidade para elevar a concentração de Cr no filme superficial.

[0093] (C) As razões para limitação relativo à composição química do filme superficial serão explicadas abaixo.

[0094] Como explicado até aqui, o chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta da presente invenção tem um filme superficial. A concentração média de Cr no filme superficial tem que ser 1,1 vez ou mais a concentração de Cr dentro da chapa de aço. Isto é porque se a concentração média de Cr no filme superficial for menor que 1,1 vez a concentração de Cr dentro da chapa de aço, não é possível garantir uma propriedade antilustrosa ao mesmo tempo obtendo a resistência à corrosão desejada. Por outro lado, quanto mais alto o limite superior da concentração média de Cr no filme superficial, melhor, mas como explicado depois, o filme superficial contém um ou mais de Al, Si, Nb, e Ti em um total de 5 a 50% at. e contém Sn em 1 a 10% at., assim o limite superior da concentração média de Cr se torna 3 vezes. Aqui, a concentração de Cr dentro da chapa de aço significa a quantidade de Cr que está contida na chapa de aço.

[0095] Ainda, o filme superficial tem que conter, além de Sn, um total de um ou ambos de Al e Si de 5 a 50% at.. Isto é porque se não contiver um total de um ou ambos de Al e Si de 5% at. ou mais, a concentração de Al e Si não é suficiente para garantir a propriedade antilustrosa ao mesmo tempo obtendo a resistência à corrosão desejada. Por outro lado, até mesmo se incluir um ou ambos de Al e Si em um total de mais de 50% at., o efeito de melhoria da resistência à corrosão é saturado. O conteúdo de Sn no filme superficial é preferivelmente feito 1 a 10% at.. Isto é porque se o filme superficial não

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20/27 contiver Sn, Al e Si não pode ser concentrado no filme superficial.

[0096] Quando a chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta da presente invenção for feita incluir pelo menos um de Nb e Ti, pelo menos um de Nb e Ti é concentrado no filme superficial e pode elevar a resistência à corrosão da mesma maneira que Al e Si. O efeito é manifestado quando o total do um ou mais de Ai, Si, Nb, e Ti estão contidos na face de superfície 5% at. ou mais. Por outro lado, até mesmo se exceder 50% at., o efeito é saturado.

[0097] Note que, a concentração média de Cr no filme superficial é expressada pela razão de cátions que formam o filme superficial diferente de C, O, e N. Os conteúdos de Al, Si, Nb, e Ti no filme superficial são também expressados pela razão de cátions que formam o filme superficial diferente de C, O, e N. Os métodos de medição destes serão explicados nos exemplos seguintes, assim serão omitidos aqui. EXEMPLOS [0098] Abaixo, exemplos da presente invenção serão explicados.

[0099] Cada aço inoxidável ferrítico tendo uma composição química da Tabela 1 foi fundido e foi laminado a quente a uma temperatura de extração de 1100 a 1200°C para obter-se uma espessura 3,0 a 6,0 mm de chapa de aço laminada a quente a uma temperatura de enrolamento de 500 a 700°C. A chapa de aço laminada a quente foi recozida e laminada a frio algumas vezes com processo que recozimento entre elas para produzir uma chapa de aço laminada a frio de 0,4 a 0,8 mm de espessura.

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Observações	> c	> c	> c	> c	> c	> c	> c	> c	> c	> c	> C	Q. E 8 o o <	Aço comp.	Aço comp.	Aço comp.	Aço comp.	Aço comp.	Aço comp.	Q. E 8 8> <	Q. E 8 8> <	Aço comp.	Aço comp.	Aço comp.	Aço comp.	Aço comp.	Aço conv.	Aço conv.
Aço i	Aço i	o o <	o o <	Aço i	Aço i	Aço i	Aço i	Aço i	Aço i	o o <
Outros elementos \|		B: 5 ppm \|		\| Ni: 0,25 \|	\| Ni, Cu, Mo: 0,2 \|	Ni: 0,2, B: 5 ppm, Zr:0,02\|	\| La, Y: 0,1, REM: 0,05 \|		\| V: 0,2, La, Hf: 0,05 \|	B, Mg: 7 ppm \|	Zr, Co: 0,05, Ca: 7 ppm \|																I Mo: 1,1 I
i—		I 0,08 \|	I 0.12 \|	I 0,05 \|	I 0,07 \|	I 0,15 \|			I 0,18 \|	I 0,06 \|	I 0,06 \|	I 0,09 \|	1 0,11 \|	I 0,15 I	I 0,22 I	I 0.21 I	I 0,05 I										I 0,20 I
z		I 0.12 \|	I 0,05 \|	I 0,15 \|	I 0,16 \|	I 0,18 \|		I 0,25 I	I 0.17 \|	I 0,05 \|	I 0,07 \|	I 0,19 \|	I 0,11 \|				I 0,15 I										I 0,35 I
c ω	I 0,23 I	I 0,29 \|	I 0,21 \|	I 0,33 \|	I 0,33 \|	I 0,32 I	I 0,25 I	I 0,20 \|	I 0,32 I	I 0,06 \|	I 0,48 \|	I 0,25 \|	I 0,11 \|	I 0,22 I	I 0.24 I	I 0,21 I	\| 0,008 \|	I 0,24 \|	I 0,25 \|	I 0,23 \|	I 0,24 I	I 0,24 \|	I 0,24 I	I 0,24 I	\| 0,007 \|
<	I 0,45 \|	\| 0,035 \|	\| 0,065 \|	\| 0,066 \|	\| 0,075 \|	\| 0,155 I	\| 0,075 \|	\| 0,025 \|	\| 0,035 I	\| 0,068 \|	\| 0,065 \|	\| 0,045 \|	\| 0,035 I	\| 0,025 I	\| 0,045 \|	\| 0,003 \|	\| 0,045 I	I 0,35 \|	I 0,25 \|	I 0,35 \|	I 0,35 \|	I 0,35 \|	I 0,35 \|	\| 0,003 \|	I 0,35 \|	\| 0,003 \|	I 0,060 I
z	0,010	0,011	0,009	0,009	0,009	0,010	0,010	0,010	0,026	0,009	0,010	0,015	0,011	0,012	0,033	0,011	0,013	0,010	0,009	0,010	0,010	0,010	10,0351	0,010	0,010	10,0351	0,015
o	16,6	16,7	14.3	16.7	16,7	16,8	18,8	23,5	16,4	19,5	16.2	16,3	CXI b-~	b-	16,3	14,6	14.3	16,2	16,4	16,1	16,2	12.8	16,2	16,2	16,2	18,2	22,5
ω	10,00051	19000‘0\|	10,00051	10,00051	10,00051	10,00051	10,00051	10,00051	10,00051	10,00051	10,00051	19000‘0	10,0015\|	\|o,ooii \|	10,00091	19000‘0\|	\|o,ooii \|	10,00041	10,00041	10,00041	10,01151	10,00041	10,00041	10,00041	10,00041	10,00351	10,00091
o.	0,021	0,021	0,022	0,022	0,022	0,021	0,021	0,021	0,021	0,021	0,021	0,022	0,023	0,022	0,023	0,021	0,022	0,025	0,025	0,025	0,025	0,025	0,025	0,025	0,025	10,0451	0,021
c	0,08	0,07	0,08	0,08	0,08	0,08	1.2°	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	1.70	0,09	0,11	0,11	0,12	0,11	0,11	I 1.57 \|	0,11	0,11	0,11	0,11	0,11	1,10	0,12
ώ	I 0,45 \|	I 0,09 \|	I 0,25 \|	I 0,22 I	I 0,18 \|	I 0,65 \|	I 0.12 I	I 0,45 \|	I 0,15 \|	I 0,16 \|	I 0.21 I	I 0,09 \|	I 0,13 \|	I 0,08 \|	I 0,18 \|	I 0,11 \|	I 0,13 \|	I 0,12 \|	\| 0,006 \|	I 0,08 \|	I 0,09 \|	I 0,15 \|	I 0,13 \|	I 0,07 \|	I 0,13 \|	I 0,45 \|	I 0,20 I
o	0,004	0,005	0,004	0,004	0,003	0,027	0,003	0,005	0,006	0,003	0,005	0,035	0,003	0,005	0,003	0,005	0,005	0.037	0,005	0,005	0,005	0,005	0,005	0,005	0,005	0,055	0,004
	<	m	O	Q	LU	LL	O	X	—	“3		—1	2	z	O	0-	σ	AA \|	AB \|	AC \|	I αν	LU <	LL <	AG \|	AH \|	SUS304\|	SUS444I

22/27 [00100] As condições de superfície foram ajustadas por laminação com rolos ásperos para a dureza de superfície prescrita pela presente invenção e outras durezas. As chapas de aço laminadas a frio obtidas foram todas recozidas por recozimento final em temperatura de 850 a 1000°C onde a recristalização termina. O recozimento final é executado como recozimento em uma atmosfera oxidante ou recozimento brilhante. A decapagem após o recozimento em uma atmosfera oxidante é executada imergindo em um banho de sal de álcali, eletrólise de sal neutro, depois imergindo em ácido nítrico-fluorídrico. As chapas de aço que não foram tratadas por decapagem após recozimento brilhante e ainda foram tratadas por eletrólise de ácido nítrico foram também produzidas.

[00101] Ainda, as chapas de aço que têm superfícies acabadas por rolos de laminação a frio usuais (com base em JIS G4305:2B, 2D) foram também produzidas como materiais comparativos. Ainda, como exemplos convencionais, as chapas de aço de acabamento fosco de SUS304 (aço de 18% Cr-8% Ni) e SUS444 (aço de 22% Cr-1% Mo) foram preparadas.

[00102] A aspereza de superfície foi encontrada através de medição na direção da laminação e ma direção vertical à laminação por um medidor de aspereza 2D. O valor médio da aspereza de média aritmética Ra foi dado.

[00103] O filme superficial foi analisado por análise não-destrutiva usando espectroscopia de fotoelétron de Raio X. A área de análise estava em uma faixa de um vertical 0,1 mm e horizontal 0,1 mm, enquanto o valor de análise era o valor médio desta área. A fonte de Raio X usada eram raios AIKa (energia de fotoelétron gerada: hv=1486eV) e o ângulo de corte foi feito 90°. A profundidade de detecção era 5 nm ou menos. Os resultados da análise foram dados pelas razões de cátions que formam o filme superficial diferente de C,

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O, e N. A composição química de ingredientes do filme superficial foi dada em valores médios no filme superficial.

[00104] A resistência à corrosão foi avaliada pelo teste de corrosão cíclica combinado com base em JASO M609-91. O método de avaliação foi feito igual ao descrito no acima (b). O grau de corrosão foi avaliado com base nos exemplos convencionais de SUS304 e SUS444. Isto é, foi avaliado com base em SUS304 onde as manchas ferruginosas formadas ligeiramente na superfície de teste inteira e SUS444 onde quase nenhuma mancha ferruginosa formou-se. Ainda, inferior a SUS304 foi indicado como C, igual ou melhor que SUS304 foi avaliado como B, e igual a SUS444 foi avaliado como UM [00105] Tabela 2 mostra as condições de produção e os resultados da avaliação das chapas de aço diferentes.

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Observações

inv. |

Ex. comp. |

inv. |

Ex. comp. |

Ex. comp.

| Ex. i

BA

Eletrólis e

Sim |

0- o Q

I os- I

I -60 I

I -55 |

I -60 I

I -60 |

I -45 |

(%) ²H

⁸⁵

08

75

85

08

80

AP ácido nítrico %

1 8% 1

I 9% I

I 8% I

I 7% I

I 8% I

I 9% I

| 13% I

| 10% |

| 13% I

| 10% I

I 9% I

1 8% 1

1 9% 1

I 9% I

I 6% I

I 7% I

8%

Temp. De recozime nto final (° C)

| 088 |

| 006 |

I 870 |

| 088 |

I 870 |

| 088 |

| 930 |

| 068 |

| 930 |

I 925 I

| 940 |

| 006 |

I 970 |

| 940 |

| 006 |

| 940 |

| 920 |

| 930 |

| 088 |

| 940 |

| 920 |

I 870 |

| 088 |

098

Resistê ncia à ferruge m

m

<

m

O

m

<

m

<

m

<

O

Filme superficial

i— .Q

Total (% at.)

CO

I 27 I

00

I 20 |

co

I 3,5* |

00

I 25 |

CD

I 24 I

00

IO

-

I 40 |

co

CD

co

CD

*

co

o

Conteúdos de Sn, Al, Si, 1

Elementos diferentes de Sn (% at.)

| Si+AI=10

| Si+AI=20

| Si+AI=12

| Si+AI=10

| Si+AI=3

| Nb+Ti=4

IO T

CD T

IO T

=20

| Si+AI=5

| Si+AI+Nb=10

o T

=30

o T

10 11

co II

hII

co II

II

| Si+AI=10

Si+AI=5

| Si+AI+Nb+Ti

Sn (% at.)

co

00

co

I 0,5 |

co

IO

-

o

co

CXI

-

* o

co

IO

Ò *

CXI

co

CXI

-

co

CXI

co

CXI

I 1.0* |

-

1 1.0* |

I 1.0* |

-

I 1.0* |

CX{

-

Aspereza de superfície Ra (pm)

I 0.3 |

I 0,6 I

ho

CX{

I 1.6* |

| 0,08* |

I 0,5 I

I 0,6 I

I 0,5 I

I 0,6 I

I 0,5 I

ho

I 0,6 |

I 0,8 |

I 0,6 I

ho

I 0,3 I

o

I 0,5 I

o

I 0,5 I

o

I 0,6 I

0,5

Aço

<

m

O

Q

LU

LL

o

X

—

“3

—1

z

o

0-

σ

I aa |

I ab |

AC

No.

-

CXI

co

IO

co

00

CD

O

-

CXI

co

IO

co

00

CD

I 20 |

CXI

I 22 |

I 23 |

I 24 I

25

25/27

Ex. comp.	Ex. comp. \|	Ex. comp. \|	Ex. comp. \|	Ex. comp. \|	> c 8 lí	> c 8 lí



θ' h-	I 9% I	I 8% I	I 7% I	I 7% I
870	\| 088 \|	\| 068 \|	I 870 \|	\| 088 \|
O	O	O	O	O	m	<
co		00	* o	IO
Si+AI=10	\| Si+AI=10 I	\| Si+AI=5 I	* o	\| Si+AI+Nb+Ti=5 \|
co		co		* o
-	-	-	-	-
0,6	I 0.5 \|	No	I 0.5 I	I 0,5 \|
αν	LU <	I af \|	I AG \|	I ah \|	\|SUS304\|	SUS444
26	I 27 I	I 28 \|	I 28 \|	I 30 \|	cõ	CN CO

ο «CT5

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C φ -Q ο C ο Ιφ Ε φ Ε

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26/27 [00106] Como claro da Tabela 2, Nos. 1,4, 7, 8, 11, 12, 14, e 15 são aços inoxidáveis ferríticos de pureza alta que têm a composição química e aspereza de média aritmética Ra prescritas na presente invenção. Estas chapas de aço foram confirmadas ter concentrações médias de Cr nos filmes superficiais prescritos na presente invenção. Ainda, nos filmes superficiais, a concentração não só de Sn, mas também de um ou mais de Al, Si, Ti, e Nb foi confirmada. Ainda, os exemplos foram confirmados para ter resistências à corrosão igual ou melhor que SUS304.

[00107] Nos. 2, 3, 9, 10, 13, e 16 são aços inoxidáveis ferríticos de pureza alta que satisfazem a composição química preferível e aspereza de média aritmética Ra prescritas na presente invenção. Estas chapas de aço foram confirmadas ter concentrações de Cr nos filmes superficiais prescritos na presente invenção. Ainda, nos filmes superficiais, a confirmação de não só Sn, mas também de um ou mais de Al, Si, Ti, e Nb foi confirmada. Ainda, resistências à corrosão excelentes acima de SUS304 e iguais a SUS444 foram confirmadas. Note que No. 13 têm um conteúdo de Cr de 23% ou mais - que não é preferível do ponto de vista dos custos de liga.

[00108] Nos. 5 e 6 são exemplos que têm a composição química prescrita na presente invenção, mas têm durezas de superfície fora da aspereza de média aritmética Ra prescrita na presente invenção. Estas chapas de aço não deram a resistência à corrosão que é visada pela presente invenção.

[00109] Nos. 17 a 30 são exemplos que têm a aspereza de superfície prescrita na presente invenção, mas estão fora da composição química prescrita na presente invenção. Estas chapas de aço não deram a resistência à corrosão que é visada pela presente invenção.

[00110] Dos resultados, confirmou-se que é possível alcançar resistência à corrosão e garantir uma propriedade antilustrosa pela

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27/27 composição química prescrita na presente invenção à qual Sn é adicionado e as propriedades de superfície prescritas na presente invenção onde Cr e Sn se concentram no filme superficial enquanto Al e Si também concentram no filme superficial. Ainda, até mesmo se a chapa de aço for feita para incluir pelo menos um de Nb e Ti, poderia ser confirmado que efeitos vantajosos similares poderíam ser obtidos. [00111] Note que o que foi explicado acima são só ilustrações das modalidades da presente invenção. A presente invenção pode ser alterada de vários modos dentro do escopo de descrição das reivindicações.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL [00112] De acordo com a presente invenção, é possível obter chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta do tipo de economia na formação de liga, sem contar com a formação de alta liga por adição dando um conteúdo grande de pelo menos um de Cr e Mo e sem limitação ao filme superficial formado por recozimento brilhante, utilizando a adição de Sn para duplamente fornecer uma propriedade antilustrosa e resistência à corrosão.

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Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta, caracterizada pelo fato de que compreende chapa de aço que consiste de, em % em massa,

C: 0,001 a 0,03%,

Si: 0,01 a 1%,

Mn: 0,01 a 1,5%,

P: 0,005 a 0,05%,

S: 0,0001 a 0,01%,

Cr: 13 a 30%,

N: 0,001 a 0,03%,

Al: 0,005 a 1%,

Sn: 0,01 a 1%, e opcionalmente ainda, em % em massa, um ou mais dentre

Nb: 0,03 a 0,5%,

Ti: 0,03 a 0,5%,

Ni: 0,1 a 0,5%,

Cu: 0,1 a 0,5%,

Mo: 0,1 a 0,5%,

V: 0,01 a 0,5%,

Zr: 0,01 a 0,5%,

Co: 0,01 a 0,5%,

Mg: 0,0001 a 0,005%,

B: 0,0003 a 0,005%,

Ca: 0,005% ou menos,

La: 0,001 a 0,1%,

Y: 0,001 a 0,1%,

Hf: 0,001 a 0,1%, e

REM: 0,001 a0,1%e tem um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis e que tem

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2/2 um filme superficial, o dito filme superficial contendo, por razão de apenas cátions que compõem o dito filme superficial diferente de C, O e N, um ou ambos de Al e Si em um total de 5 a 50 %, e

Sn em um total de 1 a 10 %, e uma concentração média de Cr no dito filme superficial sendo, por razão de apenas cátions que compõem o dito filme superficial diferente de C, O e N, 1,1 a 3 vezes a concentração de Cr dentro da dita chapa de aço, e o dito filme superficial tendo uma aspereza de superfície de uma aspereza de média aritmética Ra de 0,1 a 1,5 pm.

2. Chapa de aço inoxidável ferrítico de pureza alta, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o dito filme superficial contém, por razão de apenas cátions que compõem o dito filme superficial diferente de C, O, e N, um ou mais tipos de Al, Si, Nb, e Ti em um total de 5 a 50 %.

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