BR112012011137B1

BR112012011137B1 - Método de lingotamento contínuo de aço

Info

Publication number: BR112012011137B1
Application number: BR112012011137-0A
Authority: BR
Inventors: Kawanami Shunichi; Miki Yuji; Kishimoto Yasuo
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2009-11-10
Filing date: 2010-03-09
Publication date: 2018-04-24
Also published as: WO2011058770A1; CN102413963A; CN102413963B; EP2500120B1; KR20120062025A; JP4569715B1; US8397793B2; EP2500120A1; RU2012123986A; BR112012011137A2; JP2011121114A; US20120291982A1; EP2500120A4; KR101168195B1; RU2505377C1

Abstract

patente de invenção: método de fundição contínua de aço. em um método de fundição contínua de aço usando uma fundição contínua que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa do molde entre eles e dispostos nos lados externos do molde, em um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido lozalizado enre uma posição máxima de um campo magnético dc dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnáticos dc dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com campos magnéticos dc respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar o aço fundido com um campo magnético ac simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, a força de um campo magnético ac aplicada aos os polos magnéticos superiores e as forças de um campo magnético dc aplicada aos polos magnéticos superiorres e aos polos magnéticos inferiores são controladas dentro de faixas particulares de acordo com a largura de uma laje a ser fundida. de acordo com este módulo, uma laje de alta qualidade tendo poucos defeitos de bolha e defeitos de fluxo é obtida.

Description

(54) Título: MÉTODO DE LINGOTAMENTO CONTÍNUO DE AÇO (51) Int.CI.: B22D 11/11; B22D 11/10; B22D 11/115; B22D 11/20 (30) Prioridade Unionista: 07/03/2010 JP 2010-049972, 10/11/2009 JP 2009-256707 (73) Titular(es): JFE STEEL CORPORATION (72) Inventor(es): SHUNICHI KAWANAMI; YUJI MIKI; YASUO KISHIMOTO

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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MÉTODO DE LINGOTAMENTO CONTÍNUO DE AÇO.

Campo Técnico [001] A presente invenção se refere a um método de lingotamento contínuo para produzir uma placa por fundição do aço enquanto controla um fluxo de aço fundido em um molde pela força eletromagnética.

Técnica Antecedente [002] No lingotamento contínuo do aço, o aço fundido colocado em um distribuidor é derramado em um molde para lingotamento contínuo através de um bocal de imersão conectado ao fundo do distribuidor. Neste caso, o fluxo de aço fundido descarregado de um bico do bocal de imersão à parte interna de um molde é acompanhado com inclusões não metálicas (principalmente, produtos de desoxidação como alumina) e bolhas de gás inerte (gás inerte injetado para impedir obstrução do bocal causada pela adesão e aumento de alumina e semelhantes) injetadas de uma superfície da parede interna de um bocal superior. Entretanto, quando as inclusões não metálicas e bolhas são capturadas em uma casca de solidificação, defeitos do produto (defeitos que surgem das inclusões e bolhas) ocorrem. Além disso, um pó fluxante (pó de molde) (mold flux (mold poder)) é carregado em um fluxo para cima do aço fundido que atinge um menisco e também fica imobilizado na casca de solidificação, resultando em defeitos no produto.

[003] Foi uma prática convencional aplicar campos magnéticos ao fluxo de aço fundido em um molde para controlar o fluxo do aço fundido através da força eletromagnética dos campos magnéticos para impedir que as inclusões não metálicas, o pó fluxante, e bolhas no aço fundido se tornem capturados em uma casca de solidificação e forPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 7/170

2/143 mando defeitos no produto. Muitas propostas foram feitas com relação a esta técnica.

[004] Por exemplo, o documento da patente 1 revela um método para controlar um fluxo de aço fundido pelos campos magnéticos CC respectivamente aplicados a um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores que voltam-se um ao outro com uma parte lateral longa do molde entre eles. De acordo com este método, um fluxo fundido é dividido em um fluxo para cima e um fluxo para baixo após descarregar de um bico de um bocal de imersão, o fluxo para baixo é freado com um campo magnético CC na parte inferior, e o fluxo para cima é freado com um campo magnético CC na parte superior para impedir que as inclusões não metálicas e o pó fluxante que acompanham o fluxo de aço fundido de se tornem imobilizados em uma casca de solidificação.

[005] O documento da patente 2 revela um método no qual um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores são fornecidos para voltar-se um ao outro com a parte lateral longa do molde entre eles como no documento da patente 1 e os campos magnéticos são aplicados usando estes polos onde (1) um campo magnético CC e um campo magnético CA são simultaneamente aplicados pelo menos nos polos magnéticos inferiores ou (2) um campo magnético CC e um campo magnético CA são simultaneamente aplicados aos polos magnéticos superiores e um campo magnético CC é aplicado aos polos magnéticos inferiores. De acordo com este método, o fluxo de aço fundido é freado com o campo magnético CC como no documento da patente 1 enquanto o aço fundido é movimentado com o campo magnético CA para atingir um efeito de limpeza das inclusões não metálicas e semelhantes na interface da casca de solidificação. [006] O documento da patente 3 revela um método para travar um fluxo de aço fundido usando campos magnéticos CC respectivaPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 8/170

3/143 mente aplicados a um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa do molde entre eles e opcionalmente e simultaneamente aplicando um campo magnético CA aos polos magnéticos superiores, nos quais as forças dos campos magnéticos CC, o índice da força do campo magnético CC dos eletrodos superiores a dos eletrodos inferiores (e a força do campo magnético CA superior, opcionalmente) são controlados dentro das faixas numéricas particulares. O documento da patente 4 revela uma técnica para produzir uma placa continuamente fundida tendo uma composição nivelada na qual a concentração de um elemento de soluto particular é ais alto em uma parte da camada da superfície do que no interior da placa. De acordo com esta técnica, um campo magnético CC é aplicado em uma direção cruzando a espessura da placa usando os polos magnéticos dispostos nos dois estágios, ou seja, estágio superior e inferior, para aumentar a concentração do elemento soluto no aço fundido em uma fusão superior enquanto a mudança do campo magnético CA é simultaneamente aplicada com o campo magnético CC durante a aplicação do campo magnético em uma parte superior. Entretanto, de acordo com a técnica revelada no documento da patente 4, a mudança do campo magnético CA é aplicada para induzir um fluxo que elimina a uniformidade local da concentração do soluto.

Lista de citação

Documento da patente

Documento da patente 1: Publicação do Pedido da Patente Não Avaliada Japonês No. 3-142049

Documento da patente 2: Publicação do Pedido da Patente Não Avaliada Japonês No. 10-305353

Documento da patente 3: Publicação do Pedido da Patente Não Avaliada Japonês No. 2 008-200732

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Documento da patente 4: Publicação do Pedido da Patente Não Avaliada Japonês No. 2002-1501 Sumário da Invenção

Problema Técnico [007] Devido ao rigor elevado na exigência de qualidade para as chapas de aço para os painéis externos automotivos, os defeitos que surgem das bolhas de finos e arrasto do pó fluxante que não foram considerados como um problema previamente é agora altamente considerado problemático. Os métodos de lingotamento contínuo convencionais como os da técnica relacionada descrita acima não podem satisfatoriamente cumprir com tal exigência de qualidade rigorosa. Em particular, uma chapa de aço galvanizado é aquecida após a imersão a quente para difundir o componente de ferro da chapa de aço base em uma camada de revestimento de zinco e as propriedades da superfície da chapa de aço base afetam muito a qualidade da chapa de aço galvanizado. Em outras palavras, quando a camada da superfície de uma chapa de aço base tem defeitos que surgem das bolhas e do fluxo, a espessura de uma camada de revestimento se torna desigual independente do quão pequenos os defeitos são, e a desigualdade parece como defeitos do tipo banda na superfície, assim tornando a chapa de aço inadequada para uso, como painéis externos automotivos, onde a exigência de qualidade é rigorosa.

[008] A presente invenção tem como objetivo direcionar os problemas previamente mencionados da técnica relacionada e fornecer um método de lingotamento contínuo no qual uma placa de alta qualidade tendo não apenas poucos defeitos que surgem das inclusões não metálicas e do pó fluxante que foram convencionalmente considerados problemas, mas ainda poucos defeitos causados pela captura de bolhas de finos e pó fluxante. Observe que a presente invenção não abrange tipicamente as placas tendo composições niveladas coPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 10/170

5/143 mo as descritas no documento da patente 4. Isto é porque o número de defeitos de fluxo aumenta quando um elemento soluto cuja concentração deve ser nivelada é adicionado através de fios, por exemplo, e isto não é adequado para produção de uma chapa de aço necessária para satisfazer a qualidade rigorosa da superfície.

Solução ao problema [009] Os inventores estudaram várias condições de a fundição para controlar um fluxo de aço fundido em um molde usando força eletromagnética para direcionar os problemas descritos acima. Como um resultado, foi observado que em um método de lingotamento contínuo de aço no qual um fluxo de aço fundido é freado com campos magnéticos CC respectivamente aplicados em um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores que se voltam um ao outro com a parte lateral longa do molde entre eles enquanto um aço fundido é movimentado com um campo magnético CA simultaneamente aplicado aos polos magnéticos superiores, uma placa de alta qualidade que não tem apenas poucos defeitos causados pelas inclusões não metálicas e pó fluxante que convencionalmente foram considerados como problemas, mas também poucos defeitos causados pelas bolhas de finos e pó fluxante podem ser obtidos otimizando as forças dos campos magnéticos CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores e a força do campo magnético CA simultaneamente aplicada aos polos magnéticos superiores de acordo com a largura de uma placa a ser fundida e a velocidade de a fundição.

[0010] A razão pela qual uma placa de alta qualidade com poucos defeitos que surgem das bolhas e pó fluxante é obtida pela otimização das condições de a fundição descritas acima foi completamente estudada. Como um resultado, foi observado que a energia de turbulência na superfície superior (envolvida na geração de um vórtice próximo à

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6/143 superfície), uma velocidade do fluxo de aço fundido na interface do aço fundido da casca de solidificação, e uma velocidade do fluxo na superfície superior são os fatores (fatores primários) envolvidos na geração de defeitos de bolha e defeitos de fluxo, e a otimização das condições de a fundição adequadamente controla o fluxo de aço fundido no molde através destes fatores, assim atingindo um estado no qual a captura de bolhas na interface de solidificação e arrasto de pó fluxante são contidos. Além disso, também foi observado que pela otimização da quantidade de gás inerte injetado da parede interna do bocal de imersão e a espessura da placa a ser fundido, outro fator chamado de concentração de bolha na interface de solidificação é adequadamente controlado e o número de defeitos de bolha pode ainda ser reduzido. [0011] A presente invenção foi feita com base nestas observações e é resumida como segue.

[0012] [1] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente (por sobreposição) aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico

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7/143 de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 40° ou mais e menos do que 55° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 240 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (i) abaixo de acordo com a largura da placa:

(a) Quando a largura da placa for menos do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 1,35 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais ou menos do que 2,65 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min.

(f) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou

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8/143 mais e menos do que 2,45 m/min.

(g) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min.

(h) Quando a largura da placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min.

(i) Quando a largura da placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min.

[0013] [2] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 40° ou mais e menos do que 55° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de

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240 mm ou mais e menos do que 270 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (h) abaixo de acordo com largura da placa:

(a) Quando a largura da placa for menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min.

(f) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min.

(g) Quando a largura da placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min.

(h) Quando a largura da placa for 1750 mm ou mais e mePetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 15/170

10/143 nos do que 1850 m/min.

[0014] [3] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 40° ou mais e menos do que 55° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo de acordo com largura da placa:

(a) Quando a largura da placa for menos do que 950 mm, a

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11/143 velocidade de lingotamento é 1,35 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min.

(f) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min.

(g) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min.

[0015] [4] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superioPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 17/170

12/143 res voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 15° ou mais e menos do que 40° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 240 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo de acordo com largura da placa: a) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais e menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 2,85 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(a) Quando a largura da placa for menos do que 950 mm ou mais e menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 2,85 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 1050 mm ou mais e mePetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 18/170

13/143 nos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais ou menos do que 2,45 m/min.

(f) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min.

(g) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min.

(h) Quando a largura da placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min.

(i) Quando a largura da placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,05 m/min.

[0016] [5] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo

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14/143 um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polis magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 15° ou mais e menos do que 40° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos do que 270 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo de acordo com largura da placa:

(b) Quando a largura da placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min.

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15/143 (d) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais ou menos do que 2,45 m/min.

[0017] [6] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos

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16/143 magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 15° ou mais e menos do que 40° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo de acordo com largura da placa:

(c) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou

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17/143 mais ou menos do que 2,45 m/min.

[0018] [7] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de

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40° ou mais e menos do que 55° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 240 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades e a fundição (a) a (c) abaixo de acordo com a largura da placa:

(a) Quando a largura da placa for menos do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que

1,35 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min.

[0019] [8] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores,

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19/143 o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 40° ou mais e menos do que 55° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos do que 270 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) e (b) abaixo de acordo com largura da placa:

(a) Quando a largura da placa for menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min.

[0020] [9] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e a par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte

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20/143 lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 40°ou mais e menos do que 55° para baixo com relaç ão à direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (d) abaixo de acordo com largura da placa:

1,35 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou

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21/143 mais e menos do que 1,15 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,5 m/min.

[0021] [10] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com o campo magnético CC respectivamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores e o par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relaç ão à direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 240 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 27/170

22/143 duzido nas velocidades de fundição (a) a (d) abaixo de acordo com largura da placa:

(a) Quando a largura da placa for menos do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais ou menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais ou menos do que 2,85 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min.

[0022] [11] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico

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23/143 de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 15° ou mais e menos do que 40° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos do que 270 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (d) abaixo de acordo com largura da placa:

(b) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais e menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,85 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min.

[0023] [12] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte da lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro

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24/143 com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relaç ão à direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (e) abaixo de acordo com largura da placa:

a) Quando a largura da placa for menos do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais ou menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou more e menos do que 2,85 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou

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25/143 mais e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min.

[0024] [13] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 40° ou mais e menos do que 55° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo

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26/143 magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a mais do que 0,27 T e 0,35 T ou menos, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (g) abaixo de acordo com largura da placa:

(a) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 2,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,75 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 2,65 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 2,45 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 2,35 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(f) Quando a largura da placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(g) Quando a largura da placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 2,15 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

[0025] [14] Um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superioPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 32/170

27/143 res voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, caracterizado pelo fato de que o bocal de imersão, o bico de aço fundido no qual tem um ângulo de descarga do aço fundido de 15° ou mais e menos do que 40° para baixo com relaç ão a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a mais do que 0,27 T e 0,35 T ou menos, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (h) abaixo de acordo com largura da placa:

(a) Quando a largura da placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 2,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 2,75 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

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28/143 (c) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,65 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 2,45 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 2,35 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(f) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(g) Quando a largura da placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 2,15 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min (h) Quando uma largura da placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

[0026] [15] O método de lingotamento contínuo de acordo com [1] a [14] acima, caracterizado pelo fato de que a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores e a força dos campos magnéticos CC respectivamente aplicada aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores são automaticamente controlados com um computador para controlar determinando um valor da corrente CA a ser alimentada em uma bobina do campo magnético CA dos polos magnéticos superiores e cada um dos valores da corrente CC a ser alimentada nas bobinas do campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e dos polos magnéticos inferiores usando uma tabela ajustada preliminarmente ou uma fórmula matemática com base em uma largura de uma placa a ser fundida, a velocidade de linPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 34/170

29/143 gotamento, o ângulo de descarga do aço fundido do bico de aço fundido para baixo com relação à direção horizontal e a profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) do bocal de imersão, e alimentar uma corrente CA e correntes CC certamente.

[0027] [16] O método de lingotamento contínuo de acordo com [1] a [15] acima, caracterizado pelo fato de que o aço fundido no molde tem uma energia de turbulência na superfície superior: 0,0020 a 0,0035 m²/s², a velocidade do fluxo na superfície superior: 0,30 m/s ou menos, e a velocidade do fluxo em uma interface do aço fundido da casca de solidificação: 0,08 a 0,20 m/s.

[0028] [17] O método de lingotamento contínuo de acordo com [16] acima, caracterizado pelo fato de que a energia de turbulência na superfície superior do aço fundido no molde é 0,0020 a 0,0030 m²/s^2,[0029] [18] O método de lingotamento contínuo de acordo com [16] ou [17] acima, caracterizado pelo fato de que a velocidade do fluxo na superfície superior do aço fundido no molde é 0,05 a 0,30 m/s.

[0030] [19] O método de lingotamento contínuo de acordo com qualquer um dos tópicos [16] a [18] acima, caracterizado pelo fato de que a velocidade do fluxo do aço fundido no molde é 0,14 a 0,20 m/s na interface do aço fundido da casca de solidificação.

[0031] [20] O método de lingotamento contínuo de acordo com qualquer um dos tópicos [19] acima, caracterizado pelo fato de que um índice A/B da velocidade do fluxo A na interface do aço fundido da casca de solidificação a uma velocidade do fluxo na superfície superior B do aço fundido no molde é 1,0 a 2,0, [0032] [21] O método de lingotamento contínuo de acordo com qualquer um dos tópicos [16] a [20] acima, caracterizado pelo fato de que a concentração de bolha do aço fundido no molde é 0,01 kg/m³ ou menos na interface do aço fundido da casca de solidificação.

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30/143 [0033] [22] O método de lingotamento contínuo de acordo com [21] acima, caracterizado pelo fato de que a espessura de uma placa a ser fundida é 220 a 300 mm e uma quantidade de gás inerte soprado de uma superfície da parede interna do bocal de imersão é 3 a 25 NL/min. Efeitos vantajosos da invenção [0034] De acordo com a presente invenção, uma placa fundida de alta qualidade com muitos poucos defeitos causados pelas bolhas de finos e defeitos de fluxo que foram considerados como problema pode ser obtido otimizando as forças dos campos magnéticos CC respectivamente aplicadas nos polos magnéticos superiores e inferiores e a força de um campo magnético CA simultaneamente aplicada aos polos magnéticos superiores de acordo com a largura de uma placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento, no controle de um fluxo de aço fundido em um molde através da força eletromagnética. Certamente, uma chapa de aço galvanizado que tem uma camada de revestimento de alta qualidade não atingiu pela técnica relacionada pode ser produzida.

Breve Descrição dos Desenhos [0035] A figura 1 é um gráfico esquemático que mostra as regiões da largura da placa-velocidade de lingotamento (I) a (III) onde os campos magnéticos CC e os campos magnéticos CA de diferentes forças são aplicados, na presente invenção.

[0036] A figura 2 é uma vista transversal vertical que mostra uma modalidade de um molde e um bocal de imersão de uma máquina de lingotamento contínuo usada na implementação da presente invenção. [0037] A figura 3 é uma vista transversal horizontal do molde e do bocal de imersão da modalidade mostrada na figura 2, [0038] A figura 4 é uma vista plana esquemática que mostra uma modalidade de polos magnéticos superiores equipados com um polo magnético para um campo magnético CC e um polo magnético para

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31/143 um campo magnético CA que são independentes um do outro usados na máquina de lingotamento contínuo usada para implementar a presente invenção.

[0039] A figura 5 é um gráfico que mostra a relação entre um ângulo de descarga do aço fundido do bocal de imersão e a incidência (índice de defeito) de defeitos da superfície.

[0040] A figura 6 é um diagrama conceitual que mostra a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação (velocidade do fluxo na interface de aço fundido da casca de solidificação), a velocidade do fluxo na superfície superior, e a concentração de bolha na interface de solidificação (concentração de bolha na interface de aço fundido da casca de solidificação) de aço fundido em um molde.

[0041] A figura 7 é um gráfico que mostra a relação entre a energia de turbulência na superfície superior do aço fundido no molde e um índice de arrasto do fluxo.

[0042] A figura 8 é um gráfico que mostra a relação entre a velocidade do fluxo na superfície superior do aço fundido no molde e um índice de arrasto de fluxo.

[0043] A figura 9 é um gráfico que mostra a relação entre a velocidade do fluxo na interface de solidificação (velocidade do fluxo na interface do aço fundido da casca de solidificação) do aço fundido no molde e um índice de bolhas capturadas.

[0044] A figura 10 é um gráfico que mostra a relação entre um índice A/B da velocidade do fluxo na interface de solidificação A a uma velocidade do fluxo na superfície superior B do aço fundido no molde e uma incidência de defeito da superfície.

A figura 11 é um gráfico que mostra a relação entre a concentração de bolha na interface de solidificação (concentração de bolha na interface do aço fundido da casca de solidificação) e um índice

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32/143 de bolhas capturadas do aço fundido no molde.

Descrição das Modalidades [0045] De acordo com um método de lingotamento contínuo da presente invenção, uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com uma parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores é usada. Usando esta máquina de lingotamento contínuo, o lingotamento contínuo de aço é conduzido, quando um fluxo de aço fundido é freado com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores.

[0046] O inventor estudou método de lingotamento contínuo descrito acima através da simulação numérica e semelhantes.

[0047] Como um resultado, foi observado que a energia de turbulência na superfície superior (envolvida na geração de um vórtice próximo à superfície), a velocidade do fluxo de aço fundido na interface do aço fundido da casca de solidificação (a seguir simplesmente referida como velocidade do fluxo na interface de solidificação¹¹)/ e a velocidade do fluxo na superfície superior são os fatores (fatores primários) envolvidos na geração de defeitos de bolha e defeitos de fluxo, e que estes fatores afetam a geração de defeitos. Em particular, também foi observado que a velocidade do fluxo na superfície superior e a energia

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33/143 de turbulência na superfície superior afetam o arrasto do pó fluxante e a velocidade do fluxo na interface de solidificação afeta os defeitos de bolha. Com base nestas informações, as ações dos campos magnéticos CC e do campo magnético CA a serem aplicadas e a interação observada quando os dois campos magnéticos são simultaneamente aplicados foram estudadas. Os pontos a seguir se tornaram claros.

(1) Quando um campo magnético CA é causado para agira próximo a um menisco, a velocidade do fluxo na interface de solidificação é aumentada, o efeito de limpeza é melhorado, e o número de defeitos de bolha é reduzido por um lado. Entretanto, por outro lado, a velocidade do fluxo na superfície superior e a energia de turbulência na superfície superior são aumentadas e isto melhora o arrasto de pó fluxante e aumenta o número de defeitos de fluxo.

(2) Quando um campo magnético CC é aplicado aos polos magnéticos superiores, um fluxo para cima de aço fundido (fluxo para cima gerado pela reversão de um fluxo a jato do bico de aço fundido, a reversão sendo causada pela colisão com um lado curto do molde) é freada, e a velocidade do fluxo na superfície superior e a energia de turbulência na superfície superior podem ser reduzidas. Entretanto, a velocidade do fluxo na superfície superior, a energia de turbulência na superfície superior, e a velocidade do fluxo na interface de solidificação não podem ser controladas em um estado ideal meramente por tal campo magnético CC.

(3) Na vista de cima, a aplicação simultânea do campo magnético CA e o campo magnético CC nos polos magnéticos superiores podem ser considerados efetivos ao impedir ambos os defeitos de bolha e os defeitos de fluxo. Entretanto, um efeito suficiente não é obtido meramente pela simultânea aplicação de dois campos magnéticos. As condições da fundição (a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento), as condições de aplicação para o campo

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34/143 magnético CA, e as condições de aplicação para os campos magnéticos CC respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores e os polos magnéticos inferiores são inter-relacionados e as faixas ótimas existem para estes.

[0048] A presente invenção é baseada nas observações e tornou possível efetivamente suprimir a geração dos defeitos de bolha e defeitos de fluxo otimizando as forças dos campos magnéticos CC respectivamente aplicada aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores e a força do campo magnético CA simultaneamente aplicada aos polos magnéticos superiores de acordo com a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento.

[0049] Na presente invenção, foi observado que as forças dos campos magnéticos CC respectivamente aplicada aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores e a força do campo magnético CA simultaneamente aplicada aos polos magnéticos superiores deve basicamente ser otimizada como em (I) a (III) abaixo de acordo com a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento. A figura 1 é um gráfico esquemático que mostra as regiões (I) a (III) da largura da placa-velocidade de lingotamento (eixo horizontal-eixo vertical).

[0050] (I) A região da largura da placa-velocidade de lingotamento na qual uma largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento são relativamente pequenas e o limite superior para a velocidade de lingotamento reduz com um aumento na largura da placa a ser fundida: a velocidade do fluxo a jato do bico de aço fundido de um bocal de imersão é pequena e o fluxo de rotação gerado pelo campo magnético CA não é prontamente interferido com um fluxo para cima (fluxo reverso). Certamente, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é reduzida e a força do campo magnético CC (polos magnéticos superiores) para travar o fluxo para cima

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35/143 também é reduzida. Como um resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação, e a velocidade do fluxo na superfície superior são controladas dentro das faixas adequadas e a geração dos defeitos de bolha e defeitos de fluxo é impedida.

[0051] (II) A região da largura da placa-velocidade de lingotamento na qual a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento estão em uma faixa pequena-grande, mas o limite superior e o limite inferior para a velocidade de lingotamento reduzem com um aumento na largura da placa a ser fundida: a velocidade do fluxo a jato do bico de aço fundido de um bocal de imersão é relativamente grande e assim o fluxo para cima (fluxo reverso) também é aumentado e o fluxo de rotação gerado pelo campo magnético CA é prontamente interferido com o fluxo para cima. Certamente, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é aumentada e a força do campo magnético CC (polos magnéticos superiores) para travar o fluxo para cima também é aumentada. Como um resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação, e a velocidade do fluxo na superfície superior são controladas dentro das faixas adequadas e a geração dos defeitos de bolha e defeitos de fluxo é impedida.

[0052] (III) A região da largura da placa-velocidade de lingotamento na qual a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento são relativamente grandes e o limite inferior para a velocidade de lingotamento aumenta com uma redução na largura da placa a ser fundida: a velocidade do fluxo a jato do bico de aço fundido de um bocal de imersão é particularmente grande e assim o fluxo para cima (fluxo reverso) também é muito aumentado e o fluxo de rotação gerado pelo campo magnético CA é prontamente interferido com o fluxo para cima. Entretanto, o aumento da força do campo magnético CA tem

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36/143 pouco efeito. Certamente, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é reduzida e a força do campo magnético CC (polos magnéticos superiores) para travar o fluxo para cima é aumentada. Neste caso, a velocidade do fluxo na interface de solidificação é ajustada para estar em uma faixa adequada usando um fluxo a jato do bocal, e a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade do fluxo na superfície superior são controladas dentro das faixas adequadas travando o fluxo para cima com o campo magnético CC, para impedir a geração dos defeitos de bolha e defeitos de fluxo. [0053] As figuras 2 e 3 mostram uma modalidade de um molde e um bocal de imersão de uma máquina de lingotamento contínuo usada na implementação da presente invenção. A figura 2 é uma vista transversal vertical do molde e do bocal de imersão e a figura 3 é uma vista transversal horizontal (vista transversal tomada ao longo da linha III-III na figura 2) do molde e do bocal de imersão. Nos desenhos, o número de referência 1 denota um molde. O molde 1 tem um corte transversal horizontal retangular constituído pelas partes laterais longas do molde 10 (parede lateral do molde) e partes do lado curto do molde 11 (parede lateral do molde). O número de referência 2 denota um bocal de imersão. O aço fundido em um distribuidor (não mostrado) fornecido acima do molde 1 é derramado no molde 1 através deste bocal de imersão 2, O bocal de imersão 2 tem um fundo 21 na extremidade inferior de um corpo principal do bocal cilíndrico e um par de bicos de aço fundido 20 são formados para penetrar a parte da parede lateral acima do fundo 21 para voltar-se às duas partes do lado curto do molde 11, [0054] Para impedir a obstrução do bocal causada pela adesão e depósito das inclusões não metálicas como alumina no aço fundido em uma superfície da parede interna do bocal de imersão 2, o gás inerte como gás a ar é introduzido em um canal de gás (não mostrado) forPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 42/170

37/143 necido dentro do corpo principal do bocal do bocal de imersão 2 ou dentro de um bocal superior (não mostrado) e o gás inerte é soprado no bocal da superfície da parede interna do bocal. O aço fundido que tem fluxo no bocal de imersão 2 do distribuidor é descarregado no molde 1 do par de bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2, O aço fundido descarregado é resfriado no molde 1 para formar uma casca de solidificação 5 e continuamente retirado para baixo do molde 1 para formar uma placa. Um pó fluxante é adicionado a um menisco 6 no molde 1 e usado como um material de isolamento térmico para o aço fundido e um lubrificante entre a casca de solidificação 5 e o molde 1, As bolhas do gás inerte soprado da superfície da parede interna do bocal de imersão 2 ou dentro do bocal superior são descarregadas no molde 1 dos bicos de aço fundido 20 com o aço fundido.

[0055] Um par de polos magnéticos superiores 3a e 3b e um par de polos magnéticos inferiores 4a e 4b que se voltam um ao outro com as partes laterais longas do molde entre eles são fornecidos nos lados externos do molde 1 (superfícies traseiras da parede lateral do molde). Os polos magnéticos superiores 3a e 3b e os polos magnéticos inferiores 4a e 4b se estendem em uma direção da largura das partes laterais longas do molde 10 por toda a largura. Os polos magnéticos superiores 3a e 3b e os polos magnéticos inferiores 4a e 4b são dispostos de forma que os bicos de aço fundido 20 sejam posicionados, em uma direção vertical do molde 1, entre a posição máxima do campo magnético CC dos polos magnéticos superiores 3a e 3b (a posição máxima na direção vertical: geralmente a posição central dos polos magnéticos superiores 3a e 3b na direção vertical) e a posição máxima do campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores 4a e 4b (a posição máxima na direção vertical: geralmente a posição central dos polos magnéticos inferiores 4a e 4b na direção vertical). O par dos polos magnéPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 43/170

38/143 ticos superiores 3a e 3b geralmente está localizado nas posições que cobrem o menisco 6.

[0056] Os campos magnéticos CC são respectivamente aplicados aos polos magnéticos superiores 3a e 3b e aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b e um campo magnético CA é simultaneamente aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b. Assim, os polos magnéticos superiores 3a e 3b são geralmente equipados com um polo magnético para um campo magnético CC e um polo magnético para um campo magnético CA que são independentes um do outro (cada um dos polos magnéticos é constituído por um núcleo de ferro e uma bobina). Como um resultado, cada uma das forças do campo magnético CC e do campo magnético CA simultaneamente aplicadas pode ser livremente selecionada. A figura 4 é uma vista plana esquematicamente que mostra uma modalidade de tais polos magnéticos superiores 3a e 3b. Um par de polos magnéticos 30a e 30b para um campo magnético CA (= gerador do campo magnético CA) está disposto nos lados externos das duas partes laterais longas do molde do molde 1 e um par de polos magnéticos 31a e 31b para um campo magnético CC (= gerador do campo magnético CC) está disposto nos lados externos adicionais do mesmo.

[0057] Cada um dos polos magnéticos superiores 3a e 3b pode incluir uma bobina para um campo magnético CC e uma bobina para um campo magnético CA para um núcleo de ferro comum. Quando tal bobina para o campo magnético CC e a bobina para um campo magnético CA que podem ser controladas independentemente são fornecidas, cada uma das forças do campo magnético CC e o campo magnético CA simultaneamente aplicado pode ser livremente selecionado. Em contraste, os polos magnéticos inferiores 4a e 4b são constituídos por um núcleo de ferro e uma bobina para um campo magnético CC.

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39/143 [0058] O campo magnético CA aplicado simultaneamente com o campo magnético CC pode ser um campo magnético CA de oscilação ou um campo magnético CA de mudança. Um campo magnético CA de oscilação é um campo magnético gerado pela alimentação das correntes CA tendo fases substancialmente reversas uma a outra para as bobinas adjacentes ou pela alimentação das correntes CA tendo a mesma fase para as bobinas tendo direções de sinuosidade opostas uma a outra de forma que os campos magnéticos gerados das bobinas adjacentes tenham fases substancialmente reversas. Um campo magnético CA de mudança é um campo magnético obtido pela alimentação das correntes CA tendo fases alternadas por 360°/N para bobinas adjacentes N arbitrariamente selecionadas. Geralmente, N = 3 (diferença da fase: 120°) é empregado para atingir alta eficiência.

[0059] O aço fundido descarregado dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 na direção da parte do lado curto do molde colide com a casca de solidificação 5 gerado na frente das partes do lado curto do molde 11 e divididos em um fluxo para baixo e um fluxo para cima. Os campos magnéticos CC são respectivamente aplicados ao par dos polos magnéticos superiores 3a e 3b e ao par dos polos magnéticos inferiores 4a e 4b e os efeitos básicos atingidos por estes polos magnéticos são que o fluxo para cima do aço fundido é freado (desacelerado) com o campo magnético CC aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b e o fluxo do aço fundido para baixo é freado (desacelerado) com o campo magnético CC aplicado aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b devido a uma força eletromagnética que age sobre o aço fundido movendo nos campos magnéticos CC. O campo magnético CA simultaneamente aplicado com o campo magnético CC ao par dos polos magnéticos superiores 3a e 3b forçosamente movimenta o aço fundido no menisco e, o fluxo de aço fundido causado então atinge um efeito de limpeza das inclusões não metálicas e bolhas na interface

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40/143 da casca de solidificação. Aqui, quando o campo magnético CA for um campo magnético CA de mudança, um efeito de giro e agito do aço fundido em uma direção horizontal pode ser obtido.

[0060] De acordo com a presente invenção, as condições da fundição são selecionadas de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 (a distância do menisco à extremidade superior dos bicos de aço fundido) e o ângulo α de descarga do aço fundido (ver figura 2) dos bicos de aço fundido 20 para baixo com relação à direção horizontal. A profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 300 mm e o ângulo α de descarga do aço fundido dos bicos de aço fundido 20 para baixo com relação à direção horizontal é 15° ou mais (preferivelmente 2 5° ou mais) e menos do que 55°. O controle adequado do fluxo de aço fundido se torna difícil quando a profundidade de imersão for muito grande ou muito pequena visto que o estado do fluxo do aço fundido no molde muda significantemente conforme a quantidade e velocidade do fluxo do aço fundido descarregado do bocal de imersão 2 mudam. Quando a profundidade de imersão for menos do que 180 mm, a superfície superior do aço fundido (menisco) diretamente muda conforme a quantidade e velocidade do fluxo do aço fundido descarregado do bocal de imersão 2 mudam, a turbulência na superfície se torna significante, e o arrasto do pó fluxante ocorre prontamente. Em contraste, quando a profundidade for 300 mm ou mais, a velocidade do fluxo para baixo aumenta pela mudança na quantidade do fluxo do aço fundido e, assim, a submersão das inclusões não metálicas e bolhas tende a se tornar significante.

[0061] Quando o ângulo α de descarga do aço fundido for 55° ou mais, as inclusões não metálicas e bolhas são carregadas para baixo em um molde pelo fluxo do aço fundido para baixo e se tornam prontamente capturados na casca de solidificação em vez de travar o fluxo

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41/143 do aço fundido para baixo com o campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores 4a e 4b. Em contraste, em um ângulo α de descarga do aço fundido menor do que 15°, a turbulência na superfície superior do aço fundido não pode ser controlada adequadamente e o arrasto de pó fluxante ocorre facilmente mesmo quando o fluxo para cima do aço fundido for freado com o campo magnético CC. Ainda, na vista de cima, um limite inferior mais preferível para o ângulo α de descarga do aço fundido é 25° e um limite superior mai s preferível é 35°. A figura 5 mostra a relação entre o ângulo α de descarga do aço fundido (eixo horizontal: °) do bocal de imersão e a incidência (índice de defeito: eixo vertical) de defeitos da superfície.

[0062] Nos estudos mostrados na figura 5, um teste de lingotamento contínuo foi conduzido sob várias condições que satisfaçam as faixas das presentes invenções referentes às forças do campo magnético, a profundidade de imersão, a velocidade de lingotamento, e a largura da placa nas regiões (I) a (III) descritas abaixo; a placa resultante continuamente fundida foi laminada a quente e laminada a frio para formar uma chapa de aço; e a chapa de aço foi galvanizada para investigar a influência do ângulo α de descarga do aço fundido na ocorrência de defeitos da superfície. A avaliação dos defeitos da superfície foi conduzida como segue. A chapa de aço galvanizado descrita acima foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície, e os defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc.

[0063] O número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina foi avaliado pelo padrão a seguir para determinar o índice de defeito da superfície:

3: O número de defeitos foi 0,30 ou menos.

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2: O número de defeitos foi mais do que 0,30 e 1,00 ou menos.

1: o número de defeitos foi mais do que 1,00, [0064] A velocidade de lingotamento precisa ser 0,95 m/min ou mais do ponto de vista da produtividade, mas o controle adequado é difícil a uma velocidade de lingotamento de 3,05 m/min ou mais mesmo de acordo com a presente invenção. Assim, a velocidade de lingotamento de 0,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min está na faixa englobada pela presente invenção. A largura mínima da placa fundida pelo lingotamento contínuo é geralmente aproximadamente 700 mm.

[0065] Um método de adicionar um elemento soluto a um aço fundido durante a fundição para obter uma placa tendo uma composição nivelada entre a parte da camada da superfície da placa e o interior conforme revelado no documento da patente 4 não é preferido visto que os defeitos de fluxo são prováveis de ocorrer devido aos cabos e semelhantes para adicionar o elemento soluto.

[0066] De acordo com a presente invenção, as forças dos campos magnéticos CC respectivamente aplicadas aos polos magnéticos superiores 3a e 3b e aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b e a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b são otimizadas sob as condições da fundição (I) a (III) descritas acima de acordo com a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento para controlar a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação, e a velocidade do fluxo na superfície superior nas faixas adequadas e para reprimir o arrasto do pó fluxante na casca de solidificação 5 e captura de bolhas de finos (principalmente bolhas de gás inerte soprado de dentro do bocal superior) que causam os defeitos de fluxo e defeitos de bolha.

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43/143 [0067] As condições da fundição nas regiões (I), (II), e (III) agora serão descritas na ordem de (II), (I), e (III).

· Condições da fundição na região (II) [0068] Em uma região da Largura da placa-velocidade de lingotamento, como a região (II) mostrada na figura 1, onde a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento estão em uma faixa baixa-alta, pequena-grande, mas o limite superior e o limite inferior para a velocidade de lingotamento reduzem com um aumento na largura da placa a ser fundida, a velocidade do fluxo a jato do bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 é relativamente grande e assim o fluxo para cima (fluxo reverso) també é aumentado e o fluxo de rotação gerado pelo campo magnético CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é prontamente interferido com o fluxo para cima. Certamente, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é aumentada e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b para travar o fluxo para cima também é aumentada. Em particular, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,060 a 0,090 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,18 a 0,35 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada a 0,30 a 0,45 T. Como um resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação, e a velocidade do fluxo na superfície superior podem ser controladas dentro das faixas adequadas.

[0069] Quando a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é menos do que 0,060, o fluxo de rotação gerado pelo campo magnético CA é prontamente interferido com o fluxo para cima. Então, a velocidade do fluxo na interface de solidificação não pode ser aumentada de forma estável, e os defeitos de bolha

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44/143 prontamente ocorrem. Em contraste, quando a força do campo magnético CA excede 0,090 T, a força de agito do aço fundido se torna excessivamente forte e assim a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade do fluxo na superfície superior são aumentadas. Então, os defeitos de fluxo causados pelo arrasto do pó fluxante ocorrem prontamente.

[0070] Quando a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é menos do que 0,18 T, o efeito do campo magnético CC para travar o fluxo para cima do aço fundido é insuficiente. Certamente, a superfície de banho é significantemente flutuada, e a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade do fluxo na superfície superior são aumentadas. Então, os defeitos de fluxo causados pelo arrasto do pó fluxante ocorrem prontamente. Em contraste, quando a força do campo magnético CC excede 0,35 T, o efeito de limpeza do fluxo para cima do aço fundido é reduzido e assim as inclusões não metálicas e as bolhas são prontamente imobilizadas na casca de solidificação.

[0071] Quando a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é menos do que 0,30 T, o efeito do campo magnético CC para travar o fluxo do aço fundido para baixo é insuficiente, e assim as inclusões não metálicas e bolhas que acompanham o fluxo do aço fundido para baixo são afundadas na direção para baixo e prontamente imobilizadas na casca de solidificação. Em contraste, quando a força do campo magnético CC excede 0,45 T, o efeito de limpeza do fluxo do aço fundido para baixo é reduzido e, assim, as inclusões não metálicas e as bolhas são prontamente imobilizadas na casca de solidificação.

[0072] Entretanto, o estado do fluxo do aço fundido no molde muda muito de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 e o ângulo α de descarga do aço fundido dos bicos de aço funPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 50/170

45/143 dido 20 para baixo com relação à direção horizontal. Em outras palavras, quanto menor a profundidade de imersão, será mais provável que a superfície superior do aço fundido (menisco) seja influenciada pelo estado do fluxo do aço fundido descarregado do bocal de imersão 2, Em contraste, quanto maior for a profundidade de imersão, é mais provável que a velocidade do fluxo para baixo seja maior. Conforme o ângulo α de descarga do aço fundido é aumentado, o fluxo do aço fundido para baixo é aumentado comparado ao fluxo para cima do aço fundido e os resultados oposto quando o ângulo α de descarga do aço fundido for reduzido. Visto que o estado do fluxo do aço fundido muda significantemente como de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 e o ângulo α de descarga do aço fundido, as faixas de uma largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento, ou seja, a faixa da região (II) esquematicamente mostrada na figura 1 também muda certamente. Em particular, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,060 a 0,090 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,18 a 0,35 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada a 0,30 a 0,45 T nas faixas (faixa da região (II)) da largura da placa e a velocidade de lingotamento de acordo com a profundidade de imersão e o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 como em (II-1) a (II-6) abaixo.

[0073] (II - 1) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (i) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 40° ou mais e menos do que 55° e a prof undidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 240 mm.

(a) Quando a largura da placa for menos do que 950 mm, a

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46/143 velocidade de lingotamento é 1,35 m/min ou mais ou menos do que 3,05 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min.

(f) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min.

[0074] (II-2) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (h) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 40° ou mais e menos do que 55° e a prof undidade de

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47/143 imersão do bocal de imersão 2 é 240 mm ou mais e menos do que 270 mm.

(h) Quando a largura da placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min.

[0075] (II-3) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (i) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 40° ou mais e menos do que 55° e a prof undidade de

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48/143 imersão do bocal de imersão 2 é 270 mm ou mais e menos do que 300 mm.

(f) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,4 5 m/min.

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49/143 [0076] (II-4) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (i) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 15° ou mais e menos do que 40⁰ (preferivelmente 25° ou mais e menos do que 40° e mais preferivelmente 25° a 35°) e a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 240 mm.

(a) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais e menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 2,85 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min.

(h) Quando a largura da placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou

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50/143 mais e menos do que 2,15 m/min.

[0077] (II - 5) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (i) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 15° ou mais e menos do que 40° (preferi velmente 25° ou mais e menos do que 40° e mais preferivelmente 25° a 35°) e a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 240 mm ou mais e menos do que 270 mm.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min.

(g) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e mePetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 56/170

51/143 nos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min.

[0078] (II-6) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (i) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 15° ou mais e menos do que 40° (preferi velmente 25° ou mais e menos do que 40° e mais preferivelmente 25° a 35°) e a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 270 mm ou mais e menos do que 300 mm.

(b) Quando a largura da placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min.

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52/143 (f) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min.

· Condições da fundição na região (I) [0079] Em uma região da Largura da placa-velocidade de lingotamento, como a região (I) na figura 1, onde a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento são relativamente pequenas e o limite superior para a velocidade de lingotamento reduzir com um aumento na largura da placa a ser fundida, a velocidade do fluxo a jato dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 é pequena e o fluxo de rotação gerado pelo campo magnético CA aplicado aos polos magnéticos superiores 3a e 3b não é prontamente interferido com um fluxo para cima (fluxo reverso). Certamente, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é reduzida e a força do campo magnético CC (polos magnéticos superiores) aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b para travar o fluxo para cima também é reduzida. Em particular, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,020 ou mais e menos do que 0,060 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,05 a 0,27 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos

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53/143 magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada a 0,30 a 0,45 T. Como um resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação, e a velocidade do fluxo na superfície superior podem ser controladas dentro das faixas adequadas. [0080] Quando a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é menos do que 0,020 T, o fluxo de rotação gerado pelo campo magnético CA é prontamente interferido com o fluxo para cima. Então, a velocidade do fluxo na interface de solidificação não pode ser aumentada de forma estável, e os defeitos de bolha prontamente ocorrem. Em contraste, quando a força do campo magnético CA é 0,060 T ou mais, a força de agito do aço fundido se torna excessivamente forte e assim a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade do fluxo na superfície superior são aumentadas. Então, os defeitos de fluxo causados pelo arrasto de pó fluxante ocorrem prontamente.

[0081] Quando a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é menos do que 0,05 T, o efeito do campo magnético CC para travar o fluxo para cima do aço fundido força é insuficiente. Certamente, a superfície de banho é significantemente variada, e a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade do fluxo na superfície superior são aumentadas. Então, os defeitos de fluxo causados pelo arrasto do pó fluxante ocorrem prontamente. Em contraste, quando a força do campo magnético CC excede 0,27 T, o efeito de limpeza do fluxo para cima do aço fundido é reduzido e assim as inclusões não metálicas e as bolhas são prontamente imobilizadas na casca de solidificação.

[0082] Quando a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é menos do que 0,30 T, o efeito do campo magnético CC para travar o fluxo do aço fundido para baixo é insuficiente, e assim inclusões não metálicas e bolhas que acompaPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 59/170

54/143 nham o fluxo do aço fundido para baixo são submersas na direção para baixo e prontamente imobilizadas na casca de solidificação. Em contraste, quando a força do campo magnético CC excede 0,45 T, o efeito de limpeza do fluxo do aço fundido para baixo é reduzido e assim as inclusões não metálicas e bolhas são prontamente imobilizadas na casca de solidificação.

[0083] Entretanto, o estado do fluxo do aço fundido no molde muda muito de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 e o ângulo α de descarga do aço fundido dos bicos de aço fundido 20 para baixo com relação à direção horizontal. Em outras palavras, quanto menor a profundidade de imersão é mais provável que a superfície superior do aço fundido (menisco) seja influenciada pelo estado do fluxo do aço fundido descarregado do bocal de imersão. Em contraste, quanto maior a profundidade de imersão é mais provável que a velocidade para baixo do fluxo seja maior. Conforme o ângulo α de descarga do aço fundido é aumentado, o fluxo do aço fundido para baixo é aumentado comparado ao fluxo para cima do aço fundido e os resultados opostos quando o ângulo α de descarga do aço fundido é reduzido. Visto que o estado do fluxo do aço fundido muda significantemente como de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 e o ângulo α de descarga do aço fundido, as faixas da largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento, ou seja, a faixa da região (I) esquematicamente mostrada na figura 1 também muda certamente. Em particular, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,05 a 0,27 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada a 0,30 a 0,45 T nas faixas (faixa da região (I)) da largura da placa e a velocidade de lingotamento de acordo com

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55/143 a profundidade de imersão e o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 como em (I - 1) a (1-6) abaixo.

[0084] (I-1) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (c) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 40° ou mais e menos do que 55° e a prof undidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 24 0 mm.

1,35 m/min.

[0085] (I-2) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) e (b) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 40° ou mais e menos do que 55° e a prof undidade de imersão do bocal de imersão 2 é 240 mm ou mais e menos do que 270 mm.

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56/143 [0086] (I-3) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (d) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 40° ou mais e menos do que 55° e a prof undidade de imersão do bocal de imersão 2 é 270 mm ou mais e menos do que 300 mm.

(a) Quando a largura da placa for menos do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais ou menos do que

1,35 m/min.

(b) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais ou menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min.

(c) Quando a largura da placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min.

[0087] (I-4) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (d) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 15° ou mais e menos do que 40° (preferi velmente 25° ou mais e menos do que 40° e mais preferivelmente 25° a 35°) e a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 240 mm.

(b) Quando a largura da placa for 950 mm ou mais e menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais

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57/143 e menos do que 2,85 m/min.

[0088] (I-5) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (d) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 15° ou mais e menos do que 40° (preferi velmente 25° ou mais e menos do que 40° e mais preferivelmente 25° a 35°) e a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 240 mm ou mais e menos do que 270 mm.

[0089] (I-6) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (e) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 15° ou mais e menos do que 40° (preferi velmente 25° ou

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58/143 mais e menos do que 40° e mais preferivelmente 25° to 35°) e a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 270 mm ou mais e menos do que 300 mm.

(c) Quando a largura da placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min.

(d) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min.

(e) Quando a largura da placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min.

· Condições da fundição na região (III) [0090] Em uma região da Largura da placa-velocidade de lingotamento, como a região (III) na figura 1, onde a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento são relativamente grandes e o limite inferior para a velocidade de lingotamento aumenta com uma redução na largura da placa a ser fundida, a velocidade do fluxo a jato dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 é particularmente grande e assim o fluxo para cima (fluxo reverso) também é significantemente grande, assim a grande velocidade do fluxo na interface é induzida. Certamente, para suprimir a interferência com o fluxo de rotação, a força de rotação do campo magnético é ajustada. A força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e

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3b é reduzida e a força do campo magnético CC (polos magnéticos superiores) aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b para travar o fluxo para cima é aumentada. Em particular, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a mais do que 0,27 T e 0,35 T ou menos, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada a 0,30 a 0,45 T. Como um resultado, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação, e a velocidade do fluxo na superfície superior podem ser controladas dentro das faixas adequadas.

[0091] Aqui, quando a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é menos do que 0,020 T, o fluxo de rotação gerado pelo campo magnético CA é prontamente interferido com o fluxo para cima. Então, a velocidade do fluxo na interface de solidificação não pode ser aumentada de forma estável, e os defeitos de bolha prontamente ocorrem. Em contraste, quando a força do campo magnético CA é 0,060 T ou mais, a força de agito do aço fundido se torna excessivamente forte e assim a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade do fluxo na superfície superior são aumentadas. Então, os defeitos de fluxo causados pelo arrasto de pó fluxante ocorrem prontamente.

[0092] Quando a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é 0,27 T ou menos, o efeito do campo magnético CC de travar o fluxo do aço fundido para cima força é insuficiente. Certamente, a superfície de banho é significantemente variada, e a energia de turbulência na superfície superior e a velocidade na superfície superior são aumentadas. Então, os defeitos de fluxo causados pela arrasto do pó fluxante ocorrem prontamente. Em conPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 65/170

60/143 traste, quando a força do campo magnético CC excede 0,35 T, o efeito de limpeza das inclusões metálicas e as bolhas são prontamente imobilizadas na casca de solidificação.

[0093] Quando a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é menos do que 0,30 T, o efeito do campo magnético CC para travar o fluxo do aço fundido para baixo é insuficiente, e assim as inclusões não metálicas e as bolhas que acompanham o fluxo do aço fundido para baixo são submersas na direção para baixo e prontamente imobilizadas no casca de solidificação. Em contraste, quando a força do campo magnético CC excede 0,45 T, o efeito de limpeza do fluxo do aço fundido para baixo é reduzido e assim as inclusões não metálicas e as bolhas são prontamente imobilizadas na casca de solidificação.

[0094] Entretanto, o estado do fluxo do aço fundido no molde muda muito de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 e o ângulo α de descarga do aço fundido dos bicos de aço fundido 20 para baixo com relação à direção horizontal. Em outras palavras, quanto menor a profundidade de imersão, é mais provável que a superfície superior do aço fundido (menisco) seja influenciada pelo estado do fluxo do aço fundido descarregado do bocal de imersão. Em contraste, quanto maior a profundidade de imersão é mais provável que a velocidade para baixo do fluxo seja maior. Conforme o ângulo α de descarga do aço fundido é aumentado, o fluxo do aço fundido para baixo é aumentado comparado ao fluxo para cima do aço fundido e os resultados opostos quando o ângulo α de descarga do aço fundido é reduzido. Visto que o estado do fluxo do aço fundido muda significantemente como de acordo com a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 e o ângulo α de descarga do aço fundido, as faixas da largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento, ou seja, a faixa da região (III) esquematicamente mostrada na figura 1 também

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61/143 muda certamente. Em particular, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 1, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b é ajustada a mais do que 0,27 T e 0,35 T ou menos, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b é ajustada a 0,30 a 0,45 T nas faixas (faixa da região (III)) da largura da placa e a velocidade de lingotamento de acordo com a profundidade de imersão e o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 como em (III-1) e (III2) abaixo.

[0095] (III-1) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (g) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido de o bocal de imersão 2 é 40° ou mais e menos do que 55° e a p rofundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 300 mm.

(e) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 2,35 m/min ou

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62/143 mais e menos do que 3,05 m/min.

[0096] (III-2) O caso quando o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades da fundição (a) a (h) abaixo de acordo com a largura da placa enquanto o ângulo α de descarga do aço fundido do bocal de imersão 2 é 15° ou mais e menos do que 40° (preferi velmente 25° ou mais e menos do que 40° e mais preferivelmente 25° a 35°) e a profundidade de imersão do bocal de imersão 2 é 180 mm ou mais e menos do que 300 mm.

(c) Quando a largura da placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,65 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(f) Quando a largura da placa for 1550 mm ou mais e mePetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 68/170

63/143 nos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(g) Quando a largura da placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 2,15 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

(h) Quando a largura da placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

[0097] Conforme descrito acima, quando a força dos campos magnéticos CC respectivamente aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b e aos polos magnéticos inferiores 4a e 4b e a força do campo magnético CA simultaneamente aplicada aos polos magnéticos superiores 3a e 3b são otimizadas de acordo com a largura da placa a ser fundida e a velocidade de lingotamento, a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação, e a velocidade do fluxo na superfície superior, que são os fatores envolvidos na geração de defeitos de bolha e defeitos de fluxo (fator envolvido no fluxo de aço fundido no molde) são adequadamente controlados. Assim, um estado no qual a captura de bolhas na interface de solidificação e arrasto de pó fluxante raramente ocorrem podem ser realizadas e a placa de alta qualidade tendo poucos defeitos que surgem das bolhas e do pó fluxante podem ser obtidos. O método de lingotamento contínuo da presente invenção descrito acima também pode ser referido como os três métodos da lingotamento contínuo (A) a (C) abaixo de acordo com as regiões (I) a (III) descritas acima.

[0098] (A) Em um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre

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64/143 eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T quando o lingotamento contínuo é conduzido sob quaisquer condições previamente discutidas (II-1) a (II - 6) (faixas da largura da placas e velocidade de lingotamento de acordo com o ângulo α de descarga do aço fundido e a profundidade de imersão do bocal de imersão).

[0099] (B) Em um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os

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65/143 campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T quando o lingotamento contínuo é conduzido sob qualquer uma das condições previamente discutidas (I - 1) a (I - 6) (faixas da largura da placas e velocidade de lingotamento de acordo com o ângulo α de descarga do aço fundido e a profundidade de imersão do bocal de imersão) .

[00100] (C) Em um método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos de um molde, os polos magnéticos superiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles e os polos magnéticos inferiores voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo

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66/143 magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a mais do que 0,27 T e 0,35 T ou menos, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T quando o lingotamento contínuo é conduzido sob qualquer uma das (III - 1) e (III - 2) (faixas da largura da placas e velocidade de lingotamento de acordo com o ângulo α de descarga do aço fundido e a profundidade de imersão do bocal de imersão).

[00101] Na implementação da presente invenção, a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores e as forças dos campos magnéticos CC respectivamente aplicadas aos polos magnéticos superiores e aos polos magnéticos inferiores são preferivelmente automaticamente controladas com um computador para controle determinando um valor da corrente CA a ser alimentada em uma bobina do campo magnético CA de um polo magnético superior e valores da corrente CC a ser alimentada nas bobinas do campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e dos polos magnéticos inferiores usando pelo menos uma da tabela ajustada preliminarmente e uma fórmula matemática com base na largura da placa a ser fundida, a velocidade de lingotamento, e o ângulo de descarga do aço fundido dos bicos de aço fundido para baixo com relação à direção horizontal e a profundidade de imersão do bocal de imersão (a distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido). Ainda, as condições da fundição, com base no qual os valores atuais são determinados, podem incluir a espessura da placa e a quantidade de gás inerte soprado da superfície da parede interna do bocal de imersão.

[00102] A figura 6 é um diagrama conceitual que mostra a energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação (velocidade do fluxo na interface do aço fundido da casca de solidificação), a velocidade do fluxo na superfície superior, e a concentração de bolha na interface de solidificação (concentração de

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67/143 bolha na interface do aço fundido da casca de solidificação) de aço fundido em um molde. A energia de turbulência na superfície superior (indicada pelo segundo balão da parte superior na figura 6) do aço fundido é um valor médio espacial de um valor k determinado da fórmula abaixo e definido por uma simulação do fluxo numérico usando um modelo tridimensional k-s definido pela dinâmica do fluido. Aqui, o ângulo de descarga do aço fundido do bocal de imersão, a profundidade de imersão, e a taxa de sopro do gás inerte (por exemplo, ar) considerando a expansão do volume devem ser considerados. Por exemplo, quando a taxa de sopro do gás inerte for 15 NL/min, o índice de expansão do volume é 6. Em outras palavras, o modelo de análise numérica é um modelo que considera um momento, uma equação de continuidade, e um modelo k-s de fluxo turbulento acoplado com uma força de Lorentz de campo e o efeito de elevação do sopro do bocal. (Com base na descrição de dois modelos de equação na p. 12 9 do Documento de não patente: Handbook de Computational Fluid Dynamics (publicado em 31 de março, 2003)) [Matemática 1] k = y < v' ,^z+v _y ² + v / ) onde ν'χ = 6v_K/5t v'i = 5v_Y/St v'z = 5v_z/ôt v_x: Velocidade do fluxo (m/s) na direção x na superfície superior do aço fundido (superfície de banho) v_Y: Velocidade do fluxo (m/s) na direção y na superfície superior do aço fundido (superfície de banho) v_z: Velocidade do fluxo (m/s) na direção z na superfície superior do aço fundido (superfície de banho)

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68/143 [00103] A velocidade do fluxo na interface de solidificação (velocidade do fluxo do aço fundido na interface do aço fundido da casca de solidificação) (indicada pelo segundo balão do fundo na figura 6) é um valor médio espacial da velocidade do fluxo do aço fundido em uma posição 50 mm abaixo do menisco e tendo uma fração sólida fs de 0,5. A dependência da viscosidade do aço fundido na temperatura além de um calor latente de solidificação e a transferência de calor deve ser considerada em uma velocidade do fluxo na interface de solidificação. O cálculo detalhado conduzido pelos presentes inventores observou que a velocidade do fluxo na interface de solidificação em uma fração sólida fs = 0,5 é equivalente a uma metade da velocidade do fluxo determinada pela medição do ângulo de inclinação de dendrito (fs = 0). Em outras palavras, se a velocidade do fluxo calculada na interface de solidificação for 0,1 m/s na fs = 0,5, a velocidade do fluxo na interface de solidificação determinada com base no ângulo de inclinação de dendrito (fs = 0) da placa é 0,2 m/s. Observe que a velocidade do fluxo na interface de solidificação determinada do ângulo de inclinação de dendrito (fs = 0) da placa é igual a uma velocidade do fluxo na interface de solidificação em uma posição tendo a fração sólida fs = 0 na superfície frontal de solidificação. Aqui, o ângulo de inclinação de dendrito é um ângulo de inclinação de uma ramificação primária do dendrito que se estende em uma direção de espessura da superfície com relação a uma direção normal em uma superfície da placa. (Documento de não patente: Tetsu-to-Hagane [Iron and Steel], Year 61 (1975), No. 14 Relation between Large Inclusions and Growth Directions of Columnar Dendrites in Continuously Cast Slabs, pp. 2982- 2990) [00104] A velocidade do fluxo na superfície superior (indicada pelo balão superior na figura 6) é um valor médio espacial da velocidade do fluxo do aço fundido na superfície superior do aço fundido (superfície de banho). Esta também é definida pelo modelo tridimensional de anáPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 74/170

69/143 lise numérica previamente mencionado. Aqui, a velocidade do fluxo na superfície superior é coincidente com a resistência medida usando uma haste imersa. Entretanto, de acordo com a presente definição, a velocidade do fluxo na superfície superior é uma posição média da área desta e assim pode ser calculada pelo cálculo numérico. Em particular, a análise numérica da energia de turbulência na superfície superior, a velocidade do fluxo na interface de solidificação, e a velocidade do fluxo na superfície superior pode ser conduzida como abaixo. Por exemplo, a análise numérica pode ser realizada por um fluente de software de análise de fluido com finalidade geral ou semelhantes usando um modelo que considera um momento, uma equação de continuidade, e um modelo de fluxo turbulento (modelo k-e) acoplado com a análise de campo magnético e uma distribuição de bolha a gás. (Com base na descrição de um manual do usuário do Documento de não patente: Fluent 6.3 (Fluent Inc. USA)) [00105] A energia de turbulência na superfície superior significantemente afeta o arrasto do pó fluxante. Conforme a energia de turbulência na superfície superior aumenta, o arrasto do pó fluxante é induzido, assim aumentando o número de defeitos de fluxo. Em contraste, quando a energia de turbulência na superfície superior é muito pequena, o pó fluxante não forma resíduo suficientemente. A figura 7 mostra a relação entre a energia de turbulência na superfície superior (eixo horizontal: unidade m²/s²) e o índice do arrasto do fluxo (porcentagem (%) do fluxo capturado entre o fluxo igualmente disperso na superfície do aço fundido (superfície superior) (eixo vertical)). Outras condições são como segue: a velocidade do fluxo na interface de solidificação: 0,14 a 0,20 m/s, velocidade do fluxo na superfície superior: 0,05 a 0,30 m/s, concentração de bolha na interface de solidificação: 0,01 kg/m³ ou menos. De acordo com a figura 7, o arrasto do pó fluxante é efetivamente reprimido e o pó fluxante forma resíduo satisfatoriamente em

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70/143 uma energia de turbulência na superfície superior em uma faixa de 0,0020 a 0,0035 m²/s². O arrasto do pó fluxante é particularmente reprimido a 0,0030 m²/s² ou menos. Entretanto, o pó fluxante não forma resíduo suficientemente a 0,0020 m²/s² ou menos. Certamente, a energia de turbulência na superfície superior é 0,0020 a 0,0035 m²/s² e preferivelmente 0,0020 a 0,0030 m²/s^2, [00106] A velocidade do fluxo na superfície superior também afeta significantemente o arrasto do pó fluxante. O arrasto do pó fluxante é induzido mais como uma velocidade do fluxo na superfície superior é aumentada, assim aumentando o número de defeitos de fluxo. A figura 8 mostra a relação entre a velocidade do fluxo na superfície superior (eixo horizontal: unidade m/s) e o índice do arrasto do fluxo (porcentagem (%) de fluxo arrastado entre o fluxo igualmente disperso na superfície do aço fundido (superfície superior) (eixo vertical)). Outras condições são como segue: energia de turbulência na superfície superior: 0,0020 a 0,0030 m²/s², velocidade do fluxo na interface de solidificação: 0,14 a 0,20 m/s, e concentração de bolha na interface de solidificação: 0,01 kg/m³ ou menos. De acordo com a figura 8, o arrasto do pó fluxante é efetivamente reprimido a uma velocidade do fluxo na superfície superior de 0,30 m/s ou menos. Certamente, a velocidade do fluxo na superfície superior é preferivelmente 0,30 m/s ou menos. Quando a velocidade do fluxo na superfície superior é muito baixa, a região na qual a temperatura da superfície superior do aço fundido é baixa é gerada. Então, a inclusão de resíduo causada pelo derretimento insuficiente de pó fluxante e a solidificação parcial do aço fundido são melhoradas, assim tornando a operação difícil. Certamente, a velocidade do fluxo na superfície superior é preferivelmente 0,05 m/s ou mais. A velocidade do fluxo na superfície superior aqui é um valor médio espacial na superfície superior do aço fundido e definido pelo cálculo do fluido. Na medição, uma haste de imersão é inserida da parte

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71/143 superior para medir a resistência; entretanto, esta medição é conduzida apenas em um ponto particular e é assim usada para verificar o cálculo descrito acima.

[00107] A velocidade do fluxo na interface de solidificação afeta significantemente a captura de bolhas e inclusões na casca de solidificação. Quando a velocidade do fluxo na interface de solidificação é baixa, as bolhas e as inclusões são prontamente imobilizadas na casca de solidificação, assim aumentando o número de defeitos de bolha e semelhantes. Em contraste, quando a velocidade do fluxo na interface de solidificação é excessivamente alta, a repetição do derretimento da casca de solidificação uma vez formada ocorre e inibe o crescimento da casca de solidificação. No pior caso, isto leva a quebra e encerramento da operação, que representa um sério problema na produtividade. A figura 9 mostra a relação entre a velocidade do fluxo na interface de solidificação (eixo horizontal: unidade m/s) e o índice de bolhas capturadas (porcentagem (%) bolhas capturados de entre as bolhas espalhadas no bocal (eixo vertical)). Outras condições são como segue: energia de turbulência na superfície superior: 0,0020 a 0,0030 m²/s², velocidade do fluxo na superfície superior: 0,05 a 0,30 m/s, e concentração de bolha na interface de solidificação: 0,01 kg/m³ ou menos. De acordo com a figura 9, a captura de bolhas na casca de solidificação é efetivamente reprimida em uma faixa de 0,08 m/s ou mais de uma velocidade do fluxo na interface de solidificação. Ainda, a captura de bolhas é particularmente pequena a 0,14 m/s ou mais. O problema referente à produtividade, como quebra causada pela inibição de crescimento da casca de solidificação não ocorre desde que a velocidade do fluxo na interface de solidificação seja 0,20 m/s ou menos, por um lado. Certamente, a velocidade do fluxo na interface de solidificação é 0,08 a 0,20 m/s e preferivelmente 0,14 a 0,20 m/s.

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72/143 [00108] Um índice A/B da velocidade do fluxo na interface de solidificação A à velocidade do fluxo na superfície superior B afeta a captura das bolhas e o arrasto de pó fluxante.

[00109] Quanto menor o índice A/B, será mais provável que as bolhas e as inclusões sejam imobilizadas na casca de solidificação, resultando em um aumento no número de defeitos de bolha e semelhantes. Quando o índice A/B é excessivamente grande, o arrasto do pó de molde é provável ocorrer e o número de defeitos de fluxo é aumentado. A figura 10 mostra a relação entre o índice A/B (eixo horizontal) e a incidência de defeito da superfície (o número de defeitos por 100 m de uma tira de aço detectada com um metro de defeito da superfície (eixo vertical)). Outras condições são como segue: energia de turbulência na superfície superior: 0,0020 a 0,0030 m²/s², velocidade do fluxo na superfície superior: 0,05 a 0,30 m/s, velocidade do fluxo na interface de solidificação: 0,14 a 0,20 m/s, e concentração de bolha na interface de solidificação: 0,01 kg/m³. De acordo com a figura 10, o defeito da qualidade da superfície é particularmente bom em um índice A/B de 1,0 a 2,0, Certamente, o índice A/B da velocidade do fluxo na interface de solidificação A à velocidade do fluxo na superfície superior B é preferivelmente 1,0 a 2,0, [00110] Com base nos pontos discutidos acima, o estado do fluxo do aço fundido em um molde é preferivelmente como segue: energia de turbulência na superfície superior: 0,0020 a 0,0035 m²/s², velocidade do fluxo na superfície superior: 0,30 m/s ou menos, e velocidade do fluxo na interface do aço fundido da casca de solidificação: 0,08 a 0,20 m/s. A energia de turbulência na superfície superior é mais preferivelmente 0,0020 a 0,0030 m²/s², a velocidade do fluxo na superfície superior é mais preferivelmente 0,05 a 0,30 m/s e a velocidade do fluxo na interface de solidificação é mais preferivelmente 0,14 a 0,20 m/s. O

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73/143 índice A/B da velocidade do fluxo na interface de solidificação A à velocidade do fluxo na superfície superior B é preferivelmente 1,0 a 2,0, [00111] Outro fator envolvido na geração de defeitos de bolha é a concentração de bolha na interface de aço fundido da casca de solidificação (a seguir simplesmente referido como concentração de bolha na interface de solidificação) (indicada pelo balão inferior na figura 6). Quando a concentração de bolha na interface de solidificação é adequadamente controlada, a captura de bolhas na interface de solidificação pode ser mais adequadamente reprimida. A concentração de bolha na interface de solidificação é definida pelo cálculo numérico previamente mencionado como uma concentração de bolhas 1 mm em diâmetro a uma posição 50 mm abaixo do menisco e tendo uma fração sólida fs de 0,5. Aqui, ára a finalidade de cálculo, o número N de bolhas sopradas no bocal é assumido ser N = AD - 5, onde A denota a velocidade do gás soprado e D denota um diâmetro da bolha (Documento de não patente: ISIJ Int. Vol. 43 (2003), No. 10, pp. 1548-1555). A velocidade do gás soprado é geralmente 5 a 20 NL/min.

[00112] A concentração de bolha na interface de solidificação significantemente afeta a captura de bolhas. Quando a concentração de bolha é alta, a quantidade de bolhas imobilizadas na casca de solidificação é aumentada. A figura 11 mostra a relação entre a concentração de bolha na interface de solidificação (eixo horizontal: unidade kg/m³) e o índice de bolhas capturadas (porcentagem (%) de bolhas capturadas entre as bolhas dispersas no bocal (eixo vertical)). Outras condições são como segue: energia de turbulência na superfície superior: 0,0020 a 0,0030 m²/s², velocidade do fluxo na superfície superior: 0,05 a 0,30 m/s, e velocidade do fluxo na interface de solidificação: 0,14 a 0,20 m/s. De acordo com a figura 11, a quantidade de bolhas imobilizadas na casca de solidificação é reprimida a um nível em uma concentração de bolha na interface de solidificação de 0,01 kg/m³ ou menos. CertaPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 79/170

74/143 mente, a concentração de bolha na interface de solidificação é preferivelmente 0,01 kg/m³ ou menos. A concentração de bolha na interface de solidificação pode ser controlada pela espessura da placa a ser fundida e a quantidade de gás inerte soprado da superfície da parede interna do bocal de imersão. A espessura da placa a ser fundida é preferivelmente 220 mm ou mais e a quantidade de gás inerte soprado da superfície da parede interna do bocal de imersão é preferivelmente 25 NL/min ou menos. A concentração de bolha na interface de solidificação é preferivelmente o mais baixa possível e nenhum limite inferior particular é definido.

[00113] O aço fundido descarregado dos bicos de aço fundido 20 do bocal de imersão 2 é acompanhado por bolhas. Quando a espessura da placa é muito pequena, o fluxo de aço fundido descarregado dos bicos de aço fundido 20 aproxima a casca de solidificação 5 na parte lateral longa do molde. Então, a concentração de bolha na interface de solidificação é aumentada, e as bolhas são prontamente imobilizadas na interface da casca de solidificação. Em particular, quando a espessura da placa é menos do que 220 mm, o controle de distribuição da bolha é difícil mesmo implementando o controle de fluxo eletromagnético do fluxo de aço fundido como na presente invenção devido á razão previamente mencionada. Em contraste, quando a espessura da placa excede 300 mm, é uma desvantagem que a produtividade de um processo de laminação a quente é reduzida. Certamente, a espessura da placa a ser fundida é preferivelmente 220 a 300 mm.

[00114] Quando a quantidade de gás inerte soprado da superfície da parede interna do bocal de imersão 2 é aumentada, a concentração de bolha na interface de solidificação é aumentada e as bolhas são prontamente imobilizadas na interface da casca de solidificação. Em particular, quando a quantidade de gás inerte soprado excede 20 NL/min, o controle de distribuição de bolha é difícil mesmo implemenPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 80/170

75/143 tando o controle do fluxo do fluxo de aço fundido como na presente invenção devido a razão previamente mencionada. Em contraste, quando a quantidade de gás inerte soprado é muito pequena, a obstrução do bocal tende a ocorrer e o movimento é melhorado. Assim a velocidade do fluxo é difícil de ser controlada. Certamente, a quantidade de gás inerte soprado da superfície da parede interna do bocal de imersão 2 é preferivelmente 3 a 25 NL/min. Além disso, quando a frequência do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é adequadamente aumentada, a mudança no fluxo sobre o tempo induzido pelo campo magnético é reduzida. Assim, o distúrbio da superfície superior do aço fundido pode ser reprimido, as chances que o pó de molde de permanecer não derretido ou as chances de flutuação da superfície de banho causada pelo distúrbio pode ser reduzido, e uma qualidade mais alta da placa pode ser obtida.

[00115] Em particular, quando a frequência é 1,5 Hz ou mais, o pó de molde não derretido e a flutuação da superfície de banho podem ser significantemente reduzidos. Também foi observado que quando a frequência é adequadamente reduzida, o aquecimento de uma placa de cobre do molde ou partes periféricas da placa de cobre durante a aplicação do campo magnético podem ser reprimidas e as chances de o molde ser deformado podem ser reduzidas. Em particular, quando a frequência é 5,0 Hz ou menos, as chances de ocorrência de deformação mencionadas acima são significantemente reduzidas. Em vista de cima, a frequência é preferivelmente 1,5 Hz ou mais e 5,0 Hz ou menos.

[EXEMPLOS] [00116] Aproximadamente 300 toneladas de aço fundido de alumínio morto foi fundido por um método de lingotamento contínuo usando uma máquina de lingotamento contínuo mostrada nas figuras 2 e 3, ou seja, uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de poPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 81/170

76/143 los magnéticos superiores (equipados com os polos magnéticos do campo magnético CC e polos magnéticos do campo magnético CA que podem ser independentemente controlados) e um par de polos magnéticos inferiores dispostos nos lados externos do molde (superfícies traseiras de parede lateral dos moldes), ambos os polos magnéticos superiores e os polos magnéticos inferiores respectivamente voltados um para o outro com a parte lateral longa do mol entre eles, e um bocal de imersão tendo um bico de aço fundido localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores, o método compreendendo travar um fluxo de aço fundido com campos magnéticos CC respectivamente aplicados ao par de polos magnéticos superiores e ao par de polos magnéticos inferiores e agito aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores. [00117] O gás a ar foi usado como um gás inerte soprado do bocal de imersão e a quantidade de gás a ar soprado foi ajustada dentro de uma faixa de 5 a 12 NL/min de acordo com a abertura de um bocal deslizante para impedir a obstrução do bocal.

[00118] As especificações da máquina de lingotamento contínuo e outras condições da fundição são como segue.

[00119] A forma dos bicos de aço fundido do bocal de imersão: retângulo 70 mm x 80 mm no tamanho.

· Diâmetro interno do bocal de imersão: 80 mm · Área de abertura de cada bico de aço fundido do bocal de imersão: 5600 mm² · Viscosidade do pó fluxante usado (1300°C): 0,6 cp · Frequência do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores: 3,3 Hz.

[EXEMPLO 1]

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77/143 [00120] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas nas Tabelas 1 a 3 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 230 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 45°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,075 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,30 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e os defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 1 a 3.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 1

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	1,35	A
2	Exemplo da invenção	900	1,90	A
3	Exemplo da invenção	900	2,50	A
4	Exemplo da invenção	900	3.04	A

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No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
5	Exemplo da invenção	945	2,00	A
6	Exemplo da invenção	945	2,60	A
7	Exemplo comparativo	945	1,30	F
8	Exemplo comparativo	945	1,25	F
9	Exemplo da invenção	950	1,25	A
10	Exemplo da invenção	950	1,35	A
11	Exemplo da invenção	1050	1,25	A
12	Exemplo da invenção	1050	1,70	A
13	Exemplo da invenção	1050	2,10	A
14	Exemplo da invenção	1050	2,65	A
15	Exemplo da invenção	1050	3.04	A
16	Exemplo da invenção	1145	1,25	A
17	Exemplo da invenção	1140	1,70	A
18	Exemplo da invenção	1140	2,65	A
19	Exemplo da invenção	1140	3.00	A
20	Exemplo comparativo	1050	1,20	F
21	Exemplo comparativo	1140	1,20	F
22	Exemplo da invenção	1150	1,25	A
23	Exemplo da invenção	1150	1,70	A
24	Exemplo da invenção	1150	2,60	A
25	Exemplo da invenção	1150	2,94	A
26	Exemplo da invenção	1245	1,25	A
27	Exemplo da invenção	1240	1,70	A
28	Exemplo da invenção	1240	2,60	A
29	Exemplo da invenção	1240	2,94	A
30	Exemplo comparativo	1150	1,20	F
31	Exemplo comparativo	1150	3.00	F
32	Exemplo comparativo	1150	3.05	F
33	Exemplo comparativo	1240	3.00	F
34	Exemplo da invenção	1250	1,25	A
35	Exemplo da invenção	1250	1,60	A

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Tabela 2

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
36	exemplo da invenção	1250	2,40	A
37	Exemplo da invenção	1250	2,70	A
38	Exemplo da invenção	1340	1,25	A
39	Exemplo da invenção	1340	1,60	A
40	Exemplo da invenção	1340	2,40	A
41	Exemplo da invenção	1345	2,74	A
42	Exemplo comparativo	1250	1,20	F
43	Exemplo comparativo	1340	1,20	F
4,4	Exemplo comparativo	1340	1,05	F
45	Exemplo comparativo	1250	2,80	F
46	Exemplo comparativo	1340	2,80	F
47	Exemplo da invenção	1350	1,05	A
48	Exemplo da invenção	1350	1,50	A
49	Exemplo da invenção	1350	2,30	A
50	Exemplo da invenção	1350	2,64	A
51	Exemplo da invenção	1445	1,05	A
52	Exemplo da invenção	1445	1,50	A
53	Exemplo da invenção	1445	2,30	A
54	Exemplo da invenção	1445	2,60	A
55	Exemplo comparativo	1350	1,00	F
56	Exemplo comparativo	1445	1,00	F
57	Exemplo comparativo	1350	2,70	F
58	Exemplo comparativo	1445	2,70	F
59	Exemplo da invenção	1450	1,05	A
60	Exemplo da invenção	1450	1,40	A
61	Exemplo da invenção	1450	2,20	A
62	Exemplo da invenção	1450	2,44	A
63	Exemplo da invenção	1545	1,05	A
64	Exemplo da invenção	1545	1,40	A
65	Exemplo da invenção	1545	2,20	A

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No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
66	Exemplo da invenção	1545	2,40	A
67	Exemplo comparativo	1450	1,00	F
68	Exemplo comparativo	1545	1,00	F
69	Exemplo comparativo	1545	0,95	F
70	Exemplo comparativo	1450	2,55	F

Tabela 3

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
71	Exemplo comparativo	1545	2,50	F
72	Exemplo da invenção	1550	0,95	A
73	Exemplo da invenção	1550	1,30	A
74	Exemplo da invenção	1550	2,10	A
75	Exemplo da invenção	1550	2,30	A
76	Exemplo da invenção	1645	0,95	A
77	Exemplo da invenção	1645	1,30	A
78	Exemplo da invenção	1645	2,10	A
79	Exemplo da invenção	1645	2,34	A
80	Exemplo comparativo	1550	2,40	F
81	Exemplo comparativo	1645	2,45	F
82	Exemplo da invenção	1650	0,95	A
83	Exemplo da invenção	1650	1,25	A
84	Exemplo da invenção	1650	1,90	A
85	Exemplo da invenção	1650	2,20	A
86	Exemplo da invenção	1740	0,95	A
87	Exemplo da invenção	1740	1,25	A
88	Exemplo da invenção	1740	1,90	A
89	Exemplo da invenção	1745	2,24	A
90	Exemplo comparativo	1650	2,30	F
91	Exemplo comparativo	1650	2,35	F
92	Exemplo comparativo	1740	2,30	F
93	Exemplo da invenção	1750	0,95	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 86/170

81/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
94	Exemplo da invenção	1750	1,25	A
95	Exemplo da invenção	1750	1,70	A
96	Exemplo da invenção	1750	2,10	A
97	Exemplo da invenção	1845	0,95	A
98	Exemplo da invenção	1845	1,25	A
99	Exemplo da invenção	1845	1,70	A
100	Exemplo da invenção	1845	2,14	A
101	Exemplo comparativo	1750	2,20	F
102	Exemplo comparativo	1750	2,25	F
103	Exemplo comparativo	1845	2,20	F
[EXEM	PLO 2]

[00121] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas nas Tabelas 4 a 6 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 260 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 45°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,075 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,30 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 87/170

82/143 padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 4 a 6.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 4

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	1,25	A
2	exemplo da invenção	1050	1,25	A
3	Exemplo da invenção	1050	1,70	A
4	Exemplo da invenção	1050	2,10	A
5	exemplo da invenção	1050	2,65	A
6	Exemplo da invenção	1050	3.04	A
7	Exemplo da invenção	1145	1,25	A
8	Exemplo da invenção	1140	1,70	A
9	Exemplo da invenção	1140	2,65	A
10	Exemplo da invenção	1140	3.00	A
11	Exemplo comparativo	1050	1,20	F
12	Exemplo comparativo	1140	1,20	F
13	Exemplo da invenção	1150	1,25	A
14	Exemplo da invenção	1150	1,70	A
15	Exemplo da invenção	1150	2,60	A
16	Exemplo da invenção	1150	2,90	A
17	Exemplo da invenção	1240	1,25	A
18	Exemplo da invenção	1240	1,70	A
19	Exemplo da invenção	1240	2,60	A
20	Exemplo da invenção	1245	2,94	A
21	Exemplo comparativo	1150	1,20	F
22	Exemplo comparativo	1150	3.00	F
23	Exemplo comparativo	1240	3.00	F
24	Exemplo da invenção	1250	1,25	A
25	Exemplo da invenção	1250	1,60	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 88/170

83/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
26	Exemplo da invenção	1250	2,40	A
27	Exemplo da invenção	1250	2,70	A
28	Exemplo da invenção	1340	1,25	A
29	Exemplo da invenção	1340	1,60	r a
30	Exemplo da invenção	1340	2,40	A
31	exemplo da invenção	1345	2,74	A
32	Exemplo comparativo	1250	1,20	F
33	Exemplo comparativo	1340	1,20	F

Tabela 5

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
34	Exemplo comparativo	1250	2,80	F
35	Exemplo comparativo	1340	2,80	F
36	Exemplo da invenção	1350	1,25	A
37	Exemplo da invenção	1350	1,50	A
38	Exemplo da invenção	1350	2,30	A
39	Exemplo da invenção	1350	2,60	A
40	Exemplo da invenção	1445	1,25	A
41	Exemplo da invenção	1445	1,50	A
42	Exemplo da invenção	1445	2,30	A
43	Exemplo da invenção	1445	2,64	A
44	Exemplo comparativo	1350	1,20	F
45	Exemplo comparativo	1445	1,20	F
46	Exemplo comparativo	1445	1,05	F
47	Exemplo comparativo	1350	2,70	F
48	Exemplo comparativo	1350	2,75	F
49	Exemplo comparativo	1445	2,70	F
50	exemplo da invenção	1450	1,05	A
51	Exemplo da invenção	1450	1,40	A
52	Exemplo da invenção	1450	2,20	A
53	Exemplo da invenção	1450	2,40	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 89/170

84/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
54	Exemplo da invenção	1545	1,05	A
55	Exemplo da invenção	1545	1,40	A
56	Exemplo da invenção	1545	2,20	A
57	Exemplo da invenção	1545	2,44	A
58	Exemplo comparativo	1450	1,00	F
59	Exemplo comparativo	1545	1,00	p
60	Exemplo comparativo	1450	2,55	F
61	Exemplo comparativo	1545	2,50	F
62	Exemplo da invenção	1550	1,05	A
63	Exemplo da invenção	1550	1,50	A
64	Exemplo da invenção	1550	2,00	A
65	Exemplo da invenção	1550	2,30	A
66	Exemplo da invenção	1645	1,05	A

Tabela 6

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
67	exemplo da invenção	1645	1,50	A
68	exemplo da invenção	1645	2,00	A
69	Exemplo da invenção	1645	2,34	A
70	Exemplo comparativo	1550	1,00	F
71	Exemplo comparativo	1645	1,00	F
72	Exemplo comparativo	1645	0,95	F
73	Exemplo comparativo	1550	2,40
74	Exemplo comparativo	1550	2,45	F
75	Exemplo comparativo	1645	2,40	F
76	Exemplo da invenção	1650	0,95	A
77	Exemplo da invenção	1650	1,25	A
78	Exemplo da invenção	1650	1,90	A
79	Exemplo da invenção	1650	2,20	A
80	Exemplo da invenção	1740	0,95	A
81	Exemplo da invenção	1740	1,25	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 90/170

85/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
82	Exemplo da invenção	1740	1,90	A
83	Exemplo da invenção	1745	2,24	A
84	Exemplo comparativo	1650	2,30	F
85	Exemplo comparativo	1650	2,35	F
86	Exemplo comparativo	1740	2,30	F
87	Exemplo da invenção	1750	0,95	A
88	Exemplo da invenção	1750	1,25	A
89	Exemplo da invenção	1750	1,70	A
90	Exemplo da invenção	1750	2,10	A
91	Exemplo da invenção	1845	0,95	A
92	Exemplo da invenção	1845	1,25	A
93	Exemplo da invenção	1845	1,70	A
94	Exemplo da invenção	1845	2,14	A
95	Exemplo comparativo	1750	2,20	F
96	Exemplo comparativo	1750	2,25	F
97	Exemplo comparativo	1845	2,20	F
[EXEM	PLO 3]

[00122] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas nas Tabelas 7 a 9 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 290 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 45°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,075 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,30 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 91/170

86/143 aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 7 a 9.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 7

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	1,35	A
2	Exemplo da invenção	900	1,70	A
3	Exemplo da invenção	900	2,10	A
4	Exemplo da invenção	900	2,65	A
5	Exemplo da invenção	900	3.00	A
6	Exemplo da invenção	945	1,35	A
7	Exemplo da invenção	945	3.04	A
8	Exemplo comparativo	900	1,25	F
9	Exemplo comparativo	945	1,30	F
10	Exemplo comparativo	945	1,25	F
11	Exemplo da invenção	950	1,25	A
12	Exemplo da invenção	950	1,70	A
13	Exemplo da invenção	950	2,60	A
14	Exemplo da invenção	950	3.00	A
15	Exemplo da invenção	1140	1,25	A
16	Exemplo da invenção	1140	1,70	A
17	Exemplo da invenção	1140	2,60	A
18	Exemplo da invenção	1145	3.04	A
19	Exemplo comparativo	950	1,20	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 92/170

87/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
20	Exemplo da invenção	1150	1,25	A
21	Exemplo da invenção	1150	1,60	A
22	Exemplo da invenção	1150	2,40	A
23	Exemplo da invenção	1150	2,90	A
24	Exemplo da invenção	1240	1,25	A
25	Exemplo da invenção	1240	1,60	A
26	Exemplo da invenção	1240	2,40	A
27	Exemplo da invenção	1245	2,94	A
28	Exemplo comparativo	1150	1,20	F
29	Exemplo comparativo	1240	1,20	F
30	Exemplo comparativo	1150	3.00	F
31	Exemplo comparativo	1240	3.00	F
32	Exemplo da invenção	1250	1,25	A
33	Exemplo da invenção	1250	1,50	A
34	Exemplo da invenção	1250	2,30	A

Tabela 8

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
35	Exemplo da invenção	1250	2,70	A
36	Exemplo da invenção	1340	1,25	A
37	Exemplo da invenção	1340	1,50	A
38	Exemplo da invenção	1340	2,30	A
39	Exemplo da invenção	1345	2,74	A
40	Exemplo comparativo	1250	1,20	F
41	Exemplo comparativo	1340	1,20	F
42	Exemplo comparativo	1250	2,80	F
43	Exemplo comparativo	1250	2,95	F
44	Exemplo comparativo	1340	2,80	F
45	Exemplo da invenção	1350	1,25	A
46	Exemplo da invenção	1350	1,50	A
47	Exemplo da invenção	1350	2,20	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 93/170

88/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
48	Exemplo da invenção	1350	2,60	A
49	Exemplo da invenção	1445	1,25	A
50	Exemplo da invenção	1445	1,50	A
51	Exemplo da invenção	1445	2,20	A
52	Exemplo da invenção	1445	2,64	A
53	Exemplo comparativo	1350	1,20	F
54	Exemplo comparativo	1445	1,20	F
55	Exemplo comparativo	1350	2,70	F
56	Exemplo comparativo	1445	2,70	F
57	exemplo da invenção	1450	1,15	A
58	Exemplo da invenção	1450	1,50	A
59	Exemplo da invenção	1450	2,00	A
60	Exemplo da invenção	1450	2,40	A
61	Exemplo da invenção	1545	1,15	A
62	Exemplo da invenção	1545	1,50	A
63	Exemplo da invenção	1545	2,00	A
64	Exemplo da invenção	1545	2,44	A
65	Exemplo comparativo	1450	1,10	F
66	Exemplo comparativo	1545	1,10	F
67	Exemplo comparativo	1450	2,50	F
68	Exemplo comparativo	1450	2,65	F

Tabela 9

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
69	Exemplo comparativo	1545	2,50	F
70	Exemplo da invenção	1550	1,05	A
71	Exemplo da invenção	1550	1,35	A
72	Exemplo da invenção	1550	1,90	A
73	Exemplo da invenção	1550	2,30	A
74	Exemplo da invenção	1640	1,05	A
75	Exemplo da invenção	1640	1,30	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 94/170

89/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
76	Exemplo da invenção	1640	1,90	A
77	Exemplo da invenção	1645	2,34	A
78	Exemplo comparativo	1550	1,00	F
79	Exemplo comparativo	1640	1,00	F
80	Exemplo comparativo	1640	0,95	F
81	Exemplo comparativo	1550	2,40	F
82	Exemplo comparativo	1649	2,40	F
83	Exemplo da invenção	1650	0,95	A
84	Exemplo da invenção	1650	1,25	A
85	Exemplo da invenção	1650	1,70	A
86	exemplo da invenção	1650	2,20	A
87	Exemplo da invenção	1745	0,95	A
88	Exemplo da invenção	1745	1,25	A
89	Exemplo da invenção	1745	1,70	A
90	Exemplo da invenção	1745	2,24	A
91	Exemplo comparativo	1650	2,30	F
92	Exemplo comparativo	1745	2,30	F
93	Exemplo da invenção	1750	0,95	A
94	Exemplo da invenção	1750	1,25	A
95	Exemplo da invenção	1750	1,70	A
96	Exemplo da invenção	1750	2,10	A
97	Exemplo da invenção	1845	0,95	A
98	Exemplo da invenção	1845	1,25	A
99	Exemplo da invenção	1845	1,70	A
100	Exemplo da invenção	1845	2,14	A
101	Exemplo comparativo	1750	2,20	F
102	Exemplo comparativo	1845	2,20	F
[EXEM	PLO 4]

[00123] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas nas Tabelas 10 a 12 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imerPetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 95/170

90/143 são (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 230 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 35° para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,075 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,30 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 10 a 12,

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 10

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	950	2,85	A
2	Exemplo da invenção	950	3,00	A
3	Exemplo da invenção	1045	2,90	A
4	Exemplo da invenção	1045	3.04	A
5	Exemplo comparativo	950	2,75	F
6	Exemplo comparativo	1045	2,80	F
7	Exemplo da invenção	1050	1,25	A
8	Exemplo da invenção	1050	1,70	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 96/170

91/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
9	Exemplo da invenção	1050	2,50	A
10	Exemplo da invenção	1050	2,90	A
11	Exemplo da invenção	1140	1,25	A
12	Exemplo da invenção	1140	1,70	A
13	Exemplo da invenção	1140	2,40	A
14	Exemplo da invenção	1145	2,94	A
15	Exemplo comparativo	1050	1,20	F
16	Exemplo comparativo	1140	1,20	F
17	Exemplo comparativo	1050	3.00	F
18	Exemplo comparativo	1140	3.00	F
19	Exemplo da invenção	1150	1,15	A
20	Exemplo da invenção	1150	1,50	A
21	Exemplo da invenção	1150	2,20	A
22	Exemplo da invenção	1150	2,70	A
23	Exemplo da invenção	1240	1,15	A
24	Exemplo da invenção	1240	1,50	A
25	Exemplo da invenção	1240	2,30	A
26	Exemplo da invenção	1245	2,74	A
27	Exemplo comparativo	1150	1,10	F
28	Exemplo comparativo	1240	1,10	F
29	Exemplo comparativo	1150	2,80	F
30	Exemplo comparativo	1150	2,95	F
31	Exemplo comparativo	1240	2,80	F
32	Exemplo da invenção	1250	1,15	A

Tabela 11

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
33	Exemplo da invenção	1250	1,50	A
34	Exemplo da invenção	1250	2,20	A
35	exemplo da invenção	1250	2,60	A
36	Exemplo da invenção	1340	1,15	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 97/170

92/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
37	Exemplo da invenção	1340	1,50	A
38	Exemplo da invenção	1340	2,20	A
39	Exemplo da invenção	1345	2,64	A
40	Exemplo comparativo	1250	1,10	F
41	Exemplo comparativo	1340	1,10	F
42	Exemplo comparativo	1340	0,95	F
43	Exemplo comparativo	1250	2,75	F
44	Exemplo comparativo	1340	2,80	F
45	Exemplo da invenção	1350	0,95	A
46	Exemplo da invenção	1350	1,30	A
47	Exemplo da invenção	1350	2,00	A
48	Exemplo da invenção	1350	2,40	A
49	Exemplo da invenção	1445	0,95	A
50	Exemplo da invenção	1445	1,30	A
51	Exemplo da invenção	1445	1,90	A
52	Exemplo da invenção	1445	2,44	A
53	Exemplo comparativo	1350	2,50	F
54	Exemplo comparativo	1350	2,65	F
55	Exemplo comparativo	1445	2,50	F
56	Exemplo da invenção	1450	0,95	A
57	Exemplo da invenção	1450	1,50	A
58	Exemplo da invenção	1450	1,90	A
59	Exemplo da invenção	1450	2,30	A
60	Exemplo da invenção	1545	0,95	A
61	Exemplo da invenção	1545	1,50	A
62	Exemplo da invenção	1545	2,00	A
63	Exemplo da invenção	1545	2,34	A
64	Exemplo comparativo	1450	2,40	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 98/170

93/143

Tabela 12

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
65	Exemplo comparativo	1545	2,45	F
66	Exemplo da invenção	1550	0,95	A
67	Exemplo da invenção	1550	1,35	A
68	Exemplo da invenção	1550	1,90	A
69	Exemplo da invenção	1550	2,20	A
70	Exemplo da invenção	1640	0,95	A
71	Exemplo da invenção	1640	1,30	A
72	Exemplo da invenção	1640	1,90	A
73	Exemplo da invenção	1645	2,24	A
74	Exemplo comparativo	1550	2,35	F
75	Exemplo comparativo	1645	2,30	F
76	Exemplo da invenção	1650	0,95	A
77	Exemplo da invenção	1650	1,25	A
78	Exemplo da invenção	1650	1,70	A
79	Exemplo da invenção	1650	2,10	A
80	Exemplo da invenção	1745	0,95	A
81	Exemplo da invenção	1745	1,25	A
82	Exemplo da invenção	1745	1,70	A
83	Exemplo da invenção	1745	2,14	A
84	Exemplo comparativo	1650	2,20	F
85	Exemplo comparativo	1745	2,25	F
86	Exemplo da invenção	1750	0,95	A
87	Exemplo da invenção	1750	1,25	A
88	Exemplo da invenção	1750	1,70	A
89	Exemplo da invenção	1750	2,00	A
90	Exemplo da invenção	r 1845	0,95	A
91	Exemplo da invenção	1845	1,25	A
92	Exemplo da invenção	1845	1,70	A
93	Exemplo da invenção	1845	2,04	A
94	Exemplo comparativo	1750	2,10	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 99/170

94/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
95	Exemplo comparativo	1845	2,15	F
[EXEM	PLO 5]

[00124] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas nas Tabelas 13 a 15 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 260 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 35° para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,075 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,30 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 13 a 15.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00.

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 100/170

95/143

Tabela 13

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	950	2,85	A
2	Exemplo da invenção	950	3.00	A
3	Exemplo da invenção	1045	2,90	A
4	Exemplo da invenção	1045	3.04	A
5	Exemplo comparativo	950	2,75	F
6	Exemplo comparativo	1045	2,80	F
7	Exemplo da invenção	1050	1,25	A
8	Exemplo da invenção	1050	1,70	A
9	Exemplo da invenção	1050	2,50	A
10	Exemplo da invenção	1050	2,90	A
11	Exemplo da invenção	1140	1,25	A
12	Exemplo da invenção	1140	1,70	A
13	Exemplo da invenção	1140	2,40	A
14	Exemplo da invenção	1145	2,94	A
15	Exemplo comparativo	1050	1,20	F
16	Exemplo comparativo	1140	1,20	F
17	Exemplo comparativo	1050	3.00	F
18	Exemplo comparativo	1140	3.00	F
19	Exemplo da invenção	1150	1,15	A
20	Exemplo da invenção	1150	1,50	A
21	Exemplo da invenção	1150	2,20	A
22	Exemplo da invenção	1150	2,70	A
23	Exemplo da invenção	1240	1,15	A
24	Exemplo da invenção	1240	1,50	A
25	Exemplo da invenção	1240	2,30	A
26	Exemplo da invenção	1245	2,74	A
27	Exemplo comparativo	1150	1,10	F
28	Exemplo comparativo	1240	1,10	F
29	Exemplo comparativo	1150	2,80	F
30	Exemplo comparativo	1150	2,95	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 101/170

96/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
31	Exemplo comparativo	1240	2,80	F
32	Exemplo da invenção	1250	1,15	A
33	Exemplo da invenção	1250	1,50	A

Tabela 14

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
34	Exemplo da invenção	1250	2,20	A
35	Exemplo da invenção	1250	2,60	A
36	Exemplo da invenção	1340	1,15	A
37	Exemplo da invenção	1340	1,50	A
38	Exemplo da invenção	1340	2,20	A
39	Exemplo da invenção	1345	2,64	A
40	Exemplo comparativo	1250	1,10	F
41	Exemplo comparativo	1340	1,10	F
42	Exemplo comparativo	1250	2,75	F
43	Exemplo comparativo	1340	2,80	F
44	Exemplo da invenção	1350	1,15	A
45	Exemplo da invenção	1350	1,50	A
46	Exemplo da invenção	1350	2,00	A
47	Exemplo da invenção	1350	2,40	A
48	Exemplo da invenção	1445	1,15	A
49	Exemplo da invenção	1445	1,40	A
50	Exemplo da invenção	1445	1,90	A
51	Exemplo da invenção	1445	2,44	A
52	Exemplo comparativo	1350	1,05	F
53	Exemplo comparativo	1445	1,10	F
54	Exemplo comparativo	1445	0,95	F
55	Exemplo comparativo	1350	2,50	F
56	Exemplo comparativo	1350	2,65	F
57	Exemplo comparativo	1445	2,50	F
58	Exemplo da invenção	1450	0,95	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 102/170

97/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
59	exemplo da invenção	1450	1,50	A
60	Exemplo da invenção	1450	1,90	A
61	Exemplo da invenção	1450	2,30	A
62	exemplo da invenção	1545	0,95	A
63	Exemplo da invenção	1545	1,50	A
64	Exemplo da invenção	1545	2,00	A

Tabela 15

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
65	Exemplo da invenção	1545	2,34	A
66	Exemplo comparativo	1450	2,40	F
67	Exemplo comparativo	1545	2,45	F
68	Exemplo da invenção	1550	0,95	A
69	Exemplo da invenção	1550	1,35	A
70	Exemplo da invenção	1550	1,90	A
71	Exemplo da invenção	1550	2,20	A
72	Exemplo da invenção	1640	0,95	A
73	Exemplo da invenção	1640	1,30	A
74	Exemplo da invenção	1640	1,90	A
75	Exemplo da invenção	1645	2,24	A
76	Exemplo comparativo	1550	2,35	p
77	Exemplo comparativo	1645	2,30	F
78	Exemplo da invenção	1650	0,95	A
79	Exemplo da invenção	1650	1,25	A
80	Exemplo da invenção	1650	1,70	A
81	Exemplo da invenção	1650	2,10	A
82	Exemplo da invenção	1745	0,95	A
83	Exemplo da invenção	1745	1,25	A
84	Exemplo da invenção	1745	1,70	A
85	Exemplo da invenção	1745	2,14	A
86	Exemplo comparativo	1650	2,20	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 103/170

98/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
87	Exemplo comparativo	1745	2,25	F
88	Exemplo da invenção	1750	0,95	A
89	Exemplo da invenção	1750	1,25	A
90	Exemplo da invenção	1750	1,70	A
91	Exemplo da invenção	1750	2,00	A
92	Exemplo da invenção	1845	0,95	A
93	Exemplo da invenção	1845	1,25	A
94	Exemplo da invenção	1845	1,70	A
95	Exemplo da invenção	1845	2,04	A
96	Exemplo comparativo	1750	2,10	F
97	Exemplo comparativo	1845	2,15	F
[EXEM	PLO 6]

[00125] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas nas Tabelas 16 a 18 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 290 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 35° para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,075 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,30 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 104/170

99/143 do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 16 a 18.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 16

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	950	2,85	A
2	Exemplo da invenção	950	3.00	A
3	Exemplo da invenção	1045	2,90	A
4	Exemplo da invenção	1045	3.04	A
5	Exemplo comparativo	950	2,75	F
6	Exemplo comparativo	1045	2,80	F
7	Exemplo da invenção	1050	1,25	A
8	Exemplo da invenção	1050	1,70	A
9	Exemplo da invenção	1050	2,50	A
10	Exemplo da invenção	1050	2,90	A
11	Exemplo da invenção	1140	1,25	A
12	Exemplo da invenção	1140	1,70	A
13	Exemplo da invenção	1140	2,40	A
14	Exemplo da invenção	1145	2,94	A
15	Exemplo comparativo	1050	1,20	F
16	Exemplo comparativo	1140	1,20	F
17	Exemplo comparativo	1050	3.00	F
18	Exemplo comparativo	1140	3.00	F
19	Exemplo da invenção	1150	1,25	A
20	Exemplo da invenção	1150	1,50	A
21	Exemplo da invenção	1150	2,20	A
22	Exemplo da invenção _r	1150	2,70	A
23	Exemplo da invenção	1240	1,25	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 105/170

100/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
24	Exemplo da invenção	1240	1,50	A
25	exemplo da invenção	1240	2,30	A
26	Exemplo da invenção	1245	2,74	A
27	Exemplo comparativo	1150	1,20	F
28	Exemplo comparativo	1240	1,20	F
29	Exemplo comparativo	1150	2,80	F
30	Exemplo comparativo	1150	2,95	F
31	Exemplo comparativo	1240	2,80	F
32	Exemplo da invenção	1250	1,15	A

Tabela 17

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
33	Exemplo da invenção	1250	1,50	A
34	Exemplo da invenção	1250	2,20	A
35	Exemplo da invenção	1250	2,60	A
36	Exemplo da invenção	1340	1,15	A
37	Exemplo da invenção	1340	1,50	A
38	Exemplo da invenção	1340	2,20	A
39	Exemplo da invenção	1345	2,64	A
40	Exemplo comparativo	1250	1,10	F
41	Exemplo comparativo	1340	1,10	F
42	Exemplo comparativo	1250	2,75	F
43	Exemplo comparativo	1340	2,80	F
44	Exemplo da invenção	1350	1,05	A
45	Exemplo da invenção	1350	1,50	A
46	Exemplo da invenção	1350	2,00	A
47	Exemplo da invenção	1350	2,40	A
48	Exemplo da invenção	1445	1,05	A
49	Exemplo da invenção	1445	1,40	A
50	Exemplo da invenção	1445	1,90	A
51	Exemplo da invenção	1445	2,44	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 106/170

101/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
52	Exemplo comparativo	1350	0,95	F
53	Exemplo comparativo	1445	1,00	F
54	Exemplo comparativo	1350	2,50	F
55	Exemplo comparativo	1350	2,65	F
56	Exemplo comparativo	1445	2,50	F
57	Exemplo da invenção	1450	0,95	A
58	Exemplo da invenção	1450	1,50	A
59	Exemplo da invenção	1450	1,90	A
60	Exemplo da invenção	1450	2,30	A
61	Exemplo da invenção	1545	0,95	A
62	Exemplo da invenção	1545	1,50	A
63	Exemplo da invenção	1545	2,00	A
64	Exemplo da invenção	1545	2,34	A

Tabela 18

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
65	Exemplo comparativo	1450	2,40	F
66	Exemplo comparativo	1545	2,45	F
67	Exemplo da invenção	1550	0,95	A
68	Exemplo da invenção	1550	1,35	A
69	Exemplo da invenção	1550	1,90	A
70	Exemplo da invenção	1550	2,20	A
71	Exemplo da invenção	1640	0,95	A
72	Exemplo da invenção	1640	1,30	A
73	Exemplo da invenção	1640	1,90	A
74	Exemplo da invenção	1645	2,24	A
75	Exemplo comparativo	1550	2,35	F
76	Exemplo comparativo	1645	2,30	F
77	Exemplo da invenção	1650	0,95	A
78	Exemplo da invenção	1650	1,25	A
79	Exemplo da invenção	1650	1,70	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 107/170

102/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
80	exemplo da invenção	1650	2,10	A
81	Exemplo da invenção	1745	0,95	A
82	Exemplo da invenção	1745	1,25	A
83	Exemplo da invenção	1745	1,70	A
84	Exemplo da invenção	1745	2,14	A
85	Exemplo comparativo	1650	2,20	F
86	Exemplo comparativo	1745	2,25	F
87	Exemplo da invenção	1750	0,95	A
88	Exemplo da invenção	1750	1,25	A
89	Exemplo da invenção	1750	1,70	A
90	Exemplo da invenção	1750	2,00	A
91	Exemplo da invenção	1845	0,95	A
92	Exemplo da invenção	1845	1,25	A
93	exemplo da invenção	1845	1,70	A
94	Exemplo da invenção	1845	2,04	A
95	Exemplo comparativo	1750	2,10	F
96	Exemplo comparativo	1845	2,15	F
[EXEM	PLO 7]

[00126] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostrada na Tabela 19 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 230 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 45°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,050 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,15 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 108/170

103/143 de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 19.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 19

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	0,95	A
2	Exemplo da invenção	900	1,30	A
3	Exemplo da invenção	945	1,00	A
4	Exemplo da invenção	945	1,34	A
5	Exemplo comparativo	900	1,40	F
6	Exemplo comparativo	945	2,80	F
7	Exemplo da invenção	950	0,95	A
8	Exemplo da invenção	950	1,20	A
9	Exemplo da invenção	1150	0,95	A
10	Exemplo da invenção	1150	1,20	A
11	Exemplo da invenção	1340	0,95	A
12	Exemplo da invenção	1345	1,24	A
13	Exemplo comparativo	950	130	F
14	Exemplo comparativo	1340	1,30	F
15	Exemplo da invenção	1350	0,95	A
16	Exemplo da invenção	1350	1,00	A
17	Exemplo da invenção	1540	0,95	A
18	Exemplo da invenção	1545	1,04	A
19	Exemplo comparativo	1350	1,10	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 109/170

104/143

20	Exemplo comparativo	1350	1,25	F
21	Exemplo comparativo	1540	1,10	F
[EXEM	PLO 8]

[00127] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostrada na Tabela 20 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 260 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 45°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicado aos polos magnéticos superiores a 0,050 T, a força do campo magnético aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,15 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 20,

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 20

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	0,95	A
2	Exemplo da invenção	900	1,20	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 110/170

105/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
3	Exemplo da invenção	1200	0,95	A
4	Exemplo da invenção	1200	1,20	A
5	Exemplo da invenção	1440	0,95	A
6	Exemplo da invenção	1445	1,24	A
7	Exemplo comparativo	900	1,30	F
8	Exemplo comparativo	1200	1,30	F
9	Exemplo comparativo	1440	1,30	F
10	Exemplo da invenção	1450	0,95	A
11	Exemplo da invenção	1450	1,00	A
12	Exemplo da invenção	1640	0,95	A
13	Exemplo da invenção	1645	1,04	A
14	Exemplo comparativo	1450	1,10	F
15	Exemplo comparativo	1450	1,25	F
16	Exemplo comparativo	1640	1,10	F
[EXEM	PLO 9]

[00128] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostrada na Tabela 21 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 290 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 45°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,050 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,15 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 111/170

106/143 que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 21,

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 21

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	0,95	A
2	Exemplo da invenção	900	1,30	A
3	Exemplo da invenção	945	0,95	A
4	Exemplo da invenção	945	1,34	A
5	Exemplo comparativo	900	1,40	F
6	Exemplo comparativo	945	1,40	F
7	Exemplo da invenção	950	0,95	A
8	Exemplo da invenção	950	1,20	A
9	Exemplo da invenção	1200	0,95	A
10	Exemplo da invenção	1200	1,20	A
11	Exemplo da invenção	1440	0,95	A
12	Exemplo da invenção	1445	1,24	A
13	Exemplo comparativo	950	1,30	F
14	Exemplo comparativo	1200	1,30	F
15	Exemplo comparativo	1440	1,30	F
16	Exemplo da invenção	1450	0,95	A
17	Exemplo da invenção	1450	1,10	A
18	Exemplo da invenção	1540	0,95	A
19	Exemplo da invenção	1545	1,14	A
20	Exemplo comparativo	1450	1,20	F
21	Exemplo comparativo	1540	1,20	F
22	Exemplo da invenção	1550	0,95	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 112/170

107/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
23	Exemplo da invenção	1550	1,00	A
24	Exemplo da invenção	1640	0,95	A
25	Exemplo da invenção	1645	1,04	A
26	Exemplo comparativo	1550	1,10	F
27	Exemplo comparativo	1640	1,10	F
[EXEM	PLO 10]

[00129] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostrada na Tabela 22 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 230 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 35°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,050 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,15 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados são também mostrados na Tabela 22,

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 113/170

108/143

Tabela 22

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	0,95	A
2	Exemplo da invenção	900	1,70	A
3	Exemplo da invenção	900	2,40	A
4	Exemplo da invenção	900	3.00	A
5	Exemplo da invenção	945	0,95	A
6	Exemplo da invenção	945	1,70	A
7	Exemplo da invenção	945	2,40	A
8	Exemplo da invenção	945	3.04	A
9	exemplo da invenção	950	0,95	A
10	Exemplo da invenção	950	1,60	A
11	Exemplo da invenção	950	2,20	A
12	Exemplo da invenção	950	2,80	A
13	Exemplo da invenção	1040	0,95	A
14	Exemplo da invenção	1040	1,60	A
15	Exemplo da invenção	1040	2,20	A
16	Exemplo da invenção	1045	2,84	A
17	Exemplo comparativo	950	2,90	F
18	Exemplo comparativo	950	3.05	F
19	Exemplo comparativo	1040	2,90	F
20	Exemplo da invenção	1050	0,95	A
21	Exemplo da invenção	1050	1,20	A
22	Exemplo da invenção	1140	0,95	A
23	Exemplo da invenção	1145	1,24	A
24	Exemplo comparativo	1050	1,30	F
25	Exemplo comparativo	1050	2,00	F
26	Exemplo comparativo	1050	2,80	F
27	Exemplo comparativo	1140	1,30	F
28	Exemplo da invenção	1150	0,95	A
29	Exemplo da invenção	1150	1,10	A
30	Exemplo da invenção	1340	0,95	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 114/170

109/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
31	Exemplo da invenção	1345	1,14	A
32	Exemplo comparativo	1150	1,20	F
33	Exemplo comparativo	1150	1,20	F
[EXEM	PLO 11]

[00130] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostrada na Tabela 23 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 260 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 35°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,050 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,15 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 23.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 115/170

110/143

Tabela 23

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	0,95	A
2	Exemplo da invenção	900	1,60	A
3	Exemplo da invenção	900	2,30	A
4	Exemplo da invenção	900	3.00	A
5	Exemplo da invenção	945	0,95	A
6	Exemplo da invenção	945	1,70	A
7	Exemplo da invenção	945	2,40	A
8	Exemplo da invenção	945	3.04	A
9	Exemplo da invenção	950	0,95	A
10	Exemplo da invenção	950	1,60	A
11	Exemplo da invenção	950	2,20	A
12	Exemplo da invenção	950	2,80	A
13	Exemplo da invenção	1040	0,95	A
14	Exemplo da invenção	1040	1,60	A
15	Exemplo da invenção	1040	2,20	A
16	Exemplo da invenção	1045	2,84	A
17	Exemplo comparativo	950	2,90	F
18	Exemplo comparativo	950	3.05	F
19	Exemplo comparativo	1040	2,90	F
20	Exemplo da invenção	1050	0,95	A
21	Exemplo da invenção	1050	1,20	A
22	Exemplo da invenção	1140	0,95	A
23	Exemplo da invenção	1145	1,24	A
24	Exemplo comparativo	1050	1,30	F
25	Exemplo comparativo	1050	2,00	F
26	Exemplo comparativo	1050	2,80	F
27	Exemplo comparativo	1140	1,30	F
28	Exemplo da invenção	1150	0,95	A
29	Exemplo da invenção	1150	1,10	A
30	Exemplo da invenção	1440	0,95	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 116/170

111/143

No.	Tipo	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
31	Exemplo da invenção	1445	1,14	A
32	Exemplo comparativo	1150	1,20	F
33	Exemplo comparativo	1440	1,20	F
[EXEM	PLO 12]

[00131] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostrada na Tabela 24 usando um bocal de imersão a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 290 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 35°para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,050 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,15 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados na Tabela 24.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 117/170

112/143

Tabela 24

No.	Tipo	Largura de placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	900	0,95	A
2	Exemplo da invenção	900	1,60	A
3	Exemplo da invenção	900	2,30	A
4	Exemplo da invenção	900	3.00	A
5	Exemplo da invenção	945	0,95	A
6	Exemplo da invenção	945	1,70	A
7	Exemplo da invenção	945	2,40	A
8	Exemplo da invenção	945	3.04	A
9	Exemplo da invenção	950	0,95	A
10	Exemplo da invenção	950	1,60	A
11	Exemplo da invenção	950	2,20	A
12	Exemplo da invenção	950	2,80	A
13	Exemplo da invenção	1040	0,95	A
14	Exemplo da invenção	1040	1,60	A
15	Exemplo da invenção	1040	2,20	A
16	Exemplo da invenção	1045	2,84	A
17	Exemplo comparativo	950	2,90	F
18	Exemplo comparativo	950	3.05	F
19	Exemplo comparativo	1040	2,90	F
20	Exemplo da invenção	1050	0,95	A
21	Exemplo da invenção	1050	1,20	A
22	Exemplo da invenção	1240	0,95	A
23	Exemplo da invenção	1245	1,24	A
24	Exemplo comparativo	1050	1,30	F
25	Exemplo comparativo	1050	2,00	F
26	Exemplo comparativo	1050	2,80	F
27	Exemplo comparativo	1240	1,30	F
28	Exemplo da invenção	1250	0,95	A
29	Exemplo da invenção	1250	1,10	A
30	Exemplo da invenção	1340	0,95	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 118/170

113/143

No.	Tipo	Largura de placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
31	Exemplo da invenção	1345	1,14	A
32	Exemplo comparativo	1250	1,20	F
33	Exemplo comparativo	1340	1,20	F
34	Exemplo da invenção	1350	0,95	A
35	Exemplo da invenção	1350	1,00	A
36	Exemplo da invenção	1440	0,95	A
37	Exemplo da invenção	1445	1,04	A
38	Exemplo comparativo	1350	1,10	F
39	Exemplo comparativo	1440	1,10	F
[EXEM	PLO 13]

[00132] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas nas Tabelas 25 e 2 6 pela imersão de um bocal de imersão no aço fundido em um molde a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 175 a 305 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 45° para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,050 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,30 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 119/170

114/143 com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 25 e 26.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 25

No.	Tipo	Profundidade da imersão do bocal (mm)	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	260	1150	2,95	A
2	Exemplo da invenção	260	1150	3.00	A
3	Exemplo da invenção	260	1240	2,95	A
4	Exemplo da invenção	260	1245	3.04	A
5	Exemplo da invenção	230	1200	2,95	A
6	Exemplo da invenção	290	1200	2,95	A
7	Exemplo comparativo	175	1200	2,95	F
8	Exemplo comparativo	305	1200	2,95	F
9	Exemplo comparativo	260	1150	2,85	F
10	Exemplo comparativo	260	1240	2,90	F
11	Exemplo comparativo	260	1240	2,75	F
12	Exemplo da invenção	260	1250	2,75	A
13	Exemplo da invenção	260	1250	3.00	A
14	Exemplo da invenção	260	1340	2,75	A
15	Exemplo da invenção	260	1345	3.04	A
16	Exemplo da invenção	230	1300	2,85	A
17	Exemplo da invenção	290	1300	2,85	A
18	Exemplo comparativo	175	1300	2,85	F
19	Exemplo comparativo	305	1300	2,85	F
20	Exemplo comparativo	260	1250	2,70	F
21	Exemplo comparativo	260	1340	2,70	F
22	Exemplo da invenção	260	1350	2,65	A
23	Exemplo da invenção	260	1350	3.00	A
24	Exemplo da invenção	260	1440	2,65	A
25	Exemplo da invenção	260	1445	3.04	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 120/170

115/143

No.	Tipo	Profundidade da imersão do bocal (mm)	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
26	Exemplo da invenção	230	1400	2,85	A
27	Exemplo da invenção	290	1400	2,85	A
28	Exemplo comparativo	175	1400	2,85	F
29	Exemplo comparativo	305	1400	2,85	F
30	Exemplo comparativo	260	1350	2,60	F
31	Exemplo comparativo	260	1440	2,60	F
32	Exemplo comparativo	260	1440	2,55	F
33	Exemplo da invenção	260	1450	2,45	A
34	Exemplo da invenção	260	1450	3.00	A
35	Exemplo da invenção	260	1540	2,45	A
36	Exemplo da invenção	260	1545	3.04	A

Tabela 26

No.	Tipo	Profundidade da imersão do bocal (mm)	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
37	Exemplo da invenção	230	1500	2,70	A
38	Exemplo da invenção	290	1500	2,70	A
39	Exemplo comparativo	175	1500	2,70	F
40	Exemplo comparativo	305	1500	2,70	F
41	Exemplo comparativo	260	1450	2,40	F
42	Exemplo comparativo	260	1540	2,40	F
43	Exemplo da invenção	260	1550	2,35	A
44	Exemplo da invenção	260	1550	3.00	A
45	Exemplo da invenção	260	1640	2,35	A
46	Exemplo da invenção	260	1645	3.04	A
47	Exemplo da invenção	230	1600	2,70	A
48	Exemplo da invenção	290	1600	2,70	A
49	Exemplo comparativo	175	1600	2,70	F
50	Exemplo comparativo	305	1600	2,70	F
51	Exemplo comparativo	260	1550	2,25	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 121/170

116/143

No.	Tipo	Profundidade da imersão do bocal (mm)	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
52	Exemplo comparativo	260	1640	2,30	F
53	Exemplo da invenção	260	1650	2,25	A
54	exemplo da invenção	260	1650	3.00	A
55	Exemplo da invenção	260	1740	2,25	A
56	Exemplo da invenção	260	1745	3.04	A
57	Exemplo da invenção	230	1700	2,70	A
58	Exemplo da invenção	290	1700	2,70	A
59	Exemplo comparativo	175	1700	2,70	F
60	Exemplo comparativo	305	1700	2,70	F
61	Exemplo comparativo	260	1650	2,20	F
62	Exemplo comparativo	260	1740	2,20	F
63	Exemplo da invenção	260	1750	2,15	A
64	Exemplo da invenção	260	1750	3.00 '	A
65	Exemplo da invenção	260	1840	2,15	A
66	Exemplo da invenção	260	1845	3.04	A
67	Exemplo da invenção	230	1800	2,70	A
68	Exemplo da invenção	290	1800	2,70	A
69	Exemplo comparativo	175	1800	2,70	F
70	Exemplo comparativo	305	1800	2,70	F
71	Exemplo comparativo	260	1750	2,10	F
72	Exemplo comparativo	260	1840	2,10	F

[EXEMPLO 14] [00133] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições (largura da placa e velocidade de lingotamento) mostradas nas Tabelas 27 e 28 pela imersão de um bocal de imersão no aço fundido em um molde a uma profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) de 175 a 305 mm, o bocal de imersão incluindo bicos de aço fundido e cada um tendo um ângulo de descarga do aço fundido de 35° para baixo da direção horizontal enquanto ajusta a força do campo magnético CA aplicada aos polos

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 122/170

117/143 magnéticos superiores a 0,050 T, a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores a 0,30 T, e a força do campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores a 0,38 T A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície e defeitos que surgem da fabricação do aço (defeitos de fluxo e defeitos de bolha) foram identificados entre os defeitos com base na aparência do defeito, análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 27 e 28.

A: O número de defeitos foi 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Tabela 27

No.	Tipo	Profundidade da imersão do bocal (mm)	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
1	Exemplo da invenção	260	1050	2,95	A
2	Exemplo da invenção	260	1050	3.00	A
3	Exemplo da invenção	260	1140	2,95	A
4	exemplo da invenção	260	1145	3.04	A
5	Exemplo da invenção	230	1100	2,95	A
6	Exemplo da invenção	290	1100	2,95	A
7	Exemplo comparativo	175	1100	2,95	F
8	Exemplo comparativo	305	1100	2,95	F
9	Exemplo comparativo	260	1050	2,85	F
10	Exemplo comparativo	260	1140	2,90	F
11	Exemplo comparativo	260	1140	2,75	F
12	Exemplo da invenção	260	1150	2,75	A

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 123/170

118/143

No.	Tipo	Profundidade da imersão do bocal (mm)	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
13	Exemplo da invenção	260	1150	3.00	A
14	Exemplo da invenção	260	1240	2,75	A
15	Exemplo da invenção	260	1245	3.04	A
16	Exemplo da invenção	230	1200	2,95	A
17	Exemplo da invenção	290	1200	2,95	A
18	Exemplo comparativo	175	1200	2,95	F
19	Exemplo comparativo	305	1200	2,95	F
20	Exemplo comparativo	260	1150	2,70	F
21	Exemplo comparativo	260	1240	2,70	F
22	Exemplo da invenção	260	1250	2,65	A
23	Exemplo da invenção	260	1250	3.00	A
24	Exemplo da invenção	260	1340	2,65	A
25	Exemplo da invenção	260	1345	3.04	A
26	Exemplo da invenção	230	1300	2,80	A
27	Exemplo da invenção	290	1300	2,80	A
28	Exemplo comparativo	175	1300	2,80	F
29	Exemplo comparativo	305	1300	2,80	F
30	Exemplo comparativo	260	1250	2,55	F
31	Exemplo comparativo	260	1340	2,60	F
32	Exemplo comparativo	260	1340	2,45	F
33	Exemplo da invenção	260	1350	2,45	A
34	Exemplo da invenção	260	1350	3.00	A
35	Exemplo da invenção	260	1440	2,45	A
36	Exemplo da invenção	260	1445	3.04	A
37	Exemplo da invenção	230	1400	2,80	A
38	Exemplo da invenção	290	1400	2,80	A
39	Exemplo comparativo	175	1400	2,80	F
40	Exemplo comparativo	305	1400	2,80	F
41	Exemplo comparativo	260	1350	2,40	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 124/170

119/143

Tabela 28

No.	Tipo	Profundidade da imersão do bocal (mm)	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
42	Exemplo comparativo	260	1440	2,40	F
43	Exemplo da invenção	260	1450	2,35	A
44	Exemplo da invenção	260	1450	3.00	A
45	Exemplo da invenção	260	1540	2,35	A
46	Exemplo da invenção	260	1545	3.04	A
47	Exemplo da invenção	230	1500	2,80	A
48	Exemplo da invenção	290	1500	2,80	A
49	Exemplo comparativo	175	1500	2,80	F
50	Exemplo comparativo	305	1500	2,80	F
51	Exemplo comparativo	260	1450	2,25	F
52	Exemplo comparativo	260	1540	2,30	F
53	Exemplo da invenção	260	1550	2,25	A
54	Exemplo da invenção	260	1550	3.00	A
55	Exemplo da invenção	260	1640	2,25	A
56	Exemplo da invenção	260	1645	3.04	A
57	Exemplo da invenção	230	1600	2,70	A
58	Exemplo da invenção	290	1600	2,70	A
59	Exemplo comparativo	175	1600	2,70	F
60	Exemplo comparativo	305	1600	2,70	F
61	Exemplo comparativo	260	1550	2,20	F
62	Exemplo comparativo	260	1640	2,20	F
63	Exemplo da invenção	260	1650	2,15	A
64	Exemplo da invenção	260	1650	3.00	A
65	Exemplo da invenção	260	1740	2,15	A
66	Exemplo da invenção	260	1745	3.04	A
67	Exemplo da invenção	230	1700	2,70	A
68	Exemplo da invenção	290	1700	2,70	A
69	Exemplo comparativo	175	1700	2,70	F
70	Exemplo comparativo	305	1700	2,70	F

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 125/170

120/143

No.	Tipo	Profundidade da imersão do bocal (mm)	Largura da placa (mm)	Velocidade de lingotamento (m/min)	Defeitos após a galvanização de Zn
71	Exemplo comparativo	260	1650	2,10	F
72	Exemplo comparativo	260	1740	2,10	F
73	Exemplo da invenção	260	1750	2,05	A
74	Exemplo da invenção	260	1750	3.00	A
75	Exemplo da invenção	260	1840	2,05	A
76	Exemplo da invenção	260	1845	3.04	A
77	exemplo da invenção	230	1800	2,70	A
78	Exemplo da invenção	290	1800	2,70	A
79	Exemplo comparativo	175	1800	2,70	F
80	Exemplo comparativo	305	1800	2,70	F
81	Exemplo comparativo	260	1750	2,00	F
82	Exemplo comparativo	260	1840	2,00	F
EXEM	PLO 15

[00134] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições para aplicação dos campos magnéticos mostrados nas Tabelas 29 a 34. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície, e defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram identificados de entre os defeitos com base na forma do defeito (aparência do defeito), análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina.

AA: O número de defeitos foi 0,30 ou menos.

A: O número de defeitos foi mais do que 0,30 e 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00,

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 126/170

121/143 [00135] Com base nestes resultados os defeitos após a galvanização de Zn foram compreensivelmente avaliados como segue.

A: Ambos os defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram classificados como AA ou A.

F: Pelo menos um dos defeitos de fluxo e defeitos de bolha foi classificado como F.

[00136] Os resultados também são mostrados nas Tabelas 29 a 34.

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 127/170

Tabelas 29

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo (1	magnético CC r)	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos do fluxo	Defeitos da bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
1	Exemplo da invenção	45	230	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
2	Exemplo da invenção	45	230	0,090	0,35	0,45	A	A	A
3	Exemplo comparativo	45	230	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
4	Exemplo comparativo	45	230	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
5	Exemplo da invenção	45	230	0,070	0,18	0,38	A	AA	A	1,50 a 2,00	1000 a
6	Exemplo comparativo	45	230	0,070	0,15	0,38	F	AA	F	1500
7	Exemplo comparativo	45	230	0,070	0,38	0,38	AA	F	F
8	exemplo da invenção	45	230	0,060	0,25	0,38	AA	A	A
9	Exemplo comparativo	45	230	0,055	0,25	0,38	AA	F	F
10	Exemplo comparativo	45	230	0,095	0,25	0,38	F	AA	F
11	Exemplo da invenção	45	260	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
12	Exemplo da invenção	45	260	0,090	0,35	0,45	A	A	A
13	Exemplo comparativo	45	260	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
14	Exemplo comparativo	45	260	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
15	exemplo da invenção	45	260	0,070	0,18	0,38	A	AA	A	1,50 a 2,00	1150 a
16	Exemplo comparativo	45	260	0,070	0,15	0,38	F	AA	F	1500
17	Exemplo comparativo	45	260	0,070	0,38	0,38	AA	F	F
18	Exemplo da invenção	45	260	0,060	0,25	0,38	AA	A	A
19	Exemplo comparativo	45	260	0,055	0,25	0,38	AA	F	F
20	Exemplo comparativo	45	260	0,095	0,25	0,38	F	AA	F

122/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 128/170

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo (1	magnético CC r)	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos do fluxo	Defeitos da bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
21	Exemplo da invenção	45	290	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
22	Exemplo da invenção	45	290	0,090	0,35	0,45	A	A	A
23	Exemplo comparativo	45	290	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
24	Exemplo comparativo	45	290	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
25	Exemplo da invenção	45	290	0,070	0,18	0,38	A	AA	A	1,50 a 2,00	1000 a
26	Exemplo comparativo	45	290	0,070	0,15	0,38	F	AA	F	1500
27	Exemplo comparativo	45	290	0,070	0,38	0,38	AA	F	F
28	Exemplo da invenção	45	290	0,060	0,25	0,38	AA	A	A
29	Exemplo comparativo	45	290	0,055	0,25	0,38	AA	F	F
30	Exemplo comparativo	45	290	0,095	0,25	0,38	F	AA	F

123/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 129/170

Tabela 30

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo	magnético CC	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos do fluxo	Defeitos de bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
1	Exemplo da invenção	35	230	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
2	Exemplo da invenção	35	230	0,090	0,35	0,45	A	A	A
3	Exemplo comparativo	35	230	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
4	Exemplo comparativo	35	230	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
5	Exemplo da invenção	35	230	0,070	0,18	0,38	A	AA	A	1,50 a 2,00	1100 a
6	Exemplo comparativo	35	230	0,070	0,15	0,38	F	AA	F	1500
7	Exemplo comparativo	35	230	0,070	0,38	0,38	AA	F	F
8	Exemplo da invenção	35	230	0,060	0,25	0,38	AA	A	A
9	Exemplo comparativo	35	230	0,055	0,25	0,38	AA	F	F
10	Exemplo comparativo	35	230	0,095	0,25	0,38	F	AA	F
11	Exemplo da invenção	35	260	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
12	exemplo da invenção	35	260	0,090	0,35	0,45	A	A	A
13	Exemplo comparativo	35	260	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
14	Exemplo comparativo	35	260	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
15	Exemplo da invenção	35	260	0,070	0,18	0,38	A	AA	A	1,50 a 2,00	1100 a
16	Exemplo comparativo	35	260	0,070	0,15	0,38	F	AA	F	1500
17	Exemplo comparativo	35	260	0,070	0,38	0,38	AA	F	F
18	Exemplo da invenção	35	260	0,060	0,25	0,38	AA	A	A
19	Exemplo comparativo	35	260	0,055	0,25	0,38	AA	F	F
20	Exemplo comparativo	35	260	0,095	0,25	0,38	F	AA	F

124/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 130/170

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo	magnético CC	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos do fluxo	Defeitos de bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
21	Exemplo da invenção	35	290	0,070	0,30	0,30	AA	A	A
22	Exemplo da invenção	35	290	0,090	0,35	0,45	A	A	A
23	Exemplo comparativo	35	290	0,070	0,30	0,25	AA	F	F
24	Exemplo comparativo	35	290	0,070	0,30	0,50	AA	F	F
25	Exemplo da invenção	35	290	0,070	0,18	0,38	A	AA	A	1,50 a 2,00	1100 a
26	Exemplo comparativo	35	290	0,070	0,15	0,38	F	AA	F	1500
27	Exemplo comparativo	35	290	0,070	0,38	0,38	AA	F	F
28	Exemplo da invenção	35	290	0,060	0,25	0,38	AA	A	A
29	Exemplo comparativo	35	290	0,055	0,25	0,38	AA	F	F
30	Exemplo comparativo	35	290	0,095	0,25	0,38	F	AA	F

125/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 131/170

Tabela 31

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
1	Exemplo da invenção	45	230	0,050	0,15	0,30	AA	A	A
2	Exemplo da invenção	45	230	0,058	0,27	0,45	A	A	A
3	Exemplo comparativo	45	230	0,050	0,15	0,25	AÀ	F	F
4	Exemplo comparativo	45	230	0,050	0,15	0,50	AA	F	F
5	Exemplo da invenção	45	230	0,050	0,05	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,20	1000 a
6	Exemplo comparativo	45	230	0,050	0,04	0,38	F	AA	F	1300
7	Exemplo comparativo	45	230	0,050	0,30	0,38	AA	F	F
8	Exemplo da invenção	45	230	0,020	0,15	0,38	AA	A	A
9	Exemplo comparativo	45	230	0,015	0,15	0,38	AA	F	F
10	Exemplo comparativo	45	230	0,065	0,15	0,38	F	AA	F
11	Exemplo da invenção	45	260	0,050	0,15	0,30	AA	A	A
12	exemplo da invenção	45	260	0,058	0,27	0,45	A	A	A
13	Exemplo comparativo	45	260	0,050	0,15	0,25	AA	F	F
14	Exemplo comparativo	45	260	0,050	0,15	0,50	AA	F	F
15	Exemplo da invenção	45	260	0,050	0,05	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,20	1000 a
16	Exemplo comparativo	45	260	0,050	0,04	0,38	F	AA	F	1300
17	Exemplo comparativo	45	260	0,050	0,30	0,38	AA	F	F
18	Exemplo da invenção	45	260	0,020	0,15	0,38	AA	A	A
19	Exemplo comparativo	45	260	0,015	0,15	0,38	AA	F	F
20	Exemplo comparativo	45	260	0,065	0,15	0,38	F	AA	F

126/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 132/170

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
21	Exemplo da invenção	45	290	0,050	0,15	0,30	AA	A	A
22	Exemplo da invenção	45	290	0,058	0,27	0,45	A	A	A
23	Exemplo comparativo	45	290	0,050	0,15	0,25	AA	F	F
24	Exemplo comparativo	45	290	0,050	0,15	0,50	AA	F	F
25	Exemplo da invenção	45	290	0,050	0,05	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,20	1000 a
26	Exemplo comparativo	45	290	0,050	0,04	0,38	F	AA	F	1300
27	Exemplo comparativo	45	290	0,050	0,30	0,38	AA	F	F
28	Exemplo da invenção	45	290	0,020	0,15	0,38	AA	A	A
29	Exemplo comparativo	45	290	0,015	0,15	0,38	AA	F	F
30	Exemplo comparativo	45	290	0,065	0,15	0,38	F	AA	F

127/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 133/170

Tabela 32

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
1	Exemplo da invenção	35	230	0,050	0,15	0,30	AA	A	A
2	Exemplo da invenção	35	230	0,058	0,27	0,45	A	A	A
3	Exemplo comparativo	35	230	0,050	0,15	0,25	AA	F	F
4	Exemplo comparativo	35	230	0,050	0,15	0,50	AA	F	F
5	Exemplo da invenção	35	230	0,050	0,05	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,10	1000 a
6	Exemplo comparativo	35	230	0,050	0,04	0,38	F	AA	F	1300
7	Exemplo comparativo	35	230	0,050	0,30	0,38	AA	F	F
8	Exemplo da invenção	35	230	0,020	0,15	0,38	AA	A	A
9	Exemplo comparativo	35	230	0,015	0,15	0,38	AA	F	F
10	Exemplo comparativo	35	230	0,065	0,15	0,38	F	AA	F
11	Exemplo da invenção	35	260	0,050	0,15	0,30	AA	A	A
12	Exemplo da invenção	35	260	0,058	0,27	0,45	A	A	A
13	Exemplo comparativo	35	260	0,050	0,15	0,25	AA	F	F
14	Exemplo comparativo	35	260	0,050	0,15	0,50	AA	F	F
15	Exemplo da invenção	35	260	0,050	0,05	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,10	1000 a
16	Exemplo comparativo	35	260	0,050	0,04	0,38	F	AA	F	1300
17	Exemplo comparativo	35	260	0,050	0,30	0,38	AA	F	F
18	Exemplo da invenção	35	260	0,020	0,15	0,38	AA	A	A
19	Exemplo comparativo	35	260	0,015	0,15	0,38	AA	F	F
20	Exemplo comparativo	35	260	0,065	0,15	0,38	F	AA	F

128/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 134/170

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
21	Exemplo da invenção	35	290	0,050	0,15	0,30	AA	A	A
22	Exemplo da invenção	35	290	0,058	0,27	0,45	A	A	A
23	Exemplo comparativo	35	290	0,050	0,15	0,25	AA	F	F
24	Exemplo comparativo	35	290	0,050	0,15	0,50	AA	F	F
25	Exemplo da invenção	35	290	0,050	0,05	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,10	1000 a
26	Exemplo comparativo	35	290	0,050	0,04	0,38	F	AA	F	1300
27	Exemplo comparativo	35	290	0,050	0,30	0,38	AA	F	F
28	Exemplo da invenção	35	290	0,020	0,15	0,38	AA	A	A
29	Exemplo comparativo	35	290	0,015	0,15	0,38	AA	F	F
30	Exemplo comparativo	35	290	0,065	0,15	0,38	F	AA	F

129/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 135/170

Tabela 33

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolhas	Velocidade de lingotamento (m/m in)	Largura da placa (mm)
1	Exemplo da invenção	45	230	0,050	0,30	0,30	AA	A	A
2	Exemplo da invenção	45	230	0,058	0,35	0,45	A	A	A
3	Exemplo comparativo	45	230	0,050	0,30	0,25	AA	F	F
4	Exemplo comparativo	45	230	0,050	0,30	0,50	AA	F	F
5	Exemplo da invenção	45	230	0,050	0,28	0,38	A	AA	A
6	Exemplo comparativo	45	230	0,050	0,26	0,38	F	AA	F
7	Exemplo comparativo	45	230	0,050	0,38	0,38	AA	F	F
8	Exemplo da invenção	45	230	0,020	0,30	0,38	AA	A	A
9	Exemplo comparativo	45	230	0,015	0,30	0,38	AA	F	F	2,70 a 3.00	1400 a
10	Exemplo comparativo	45	230	0,065	0,30	0,38	F	AA	F		1700
11	Exemplo da invenção	45	260	0,050	0,30	0,30	AA	A	A
12	Exemplo da invenção	45	260	0,058	0,35	0,45	A	A	A
13	Exemplo comparativo	45	260	0,050	0,30	0,25	AA	F	F
14	Exemplo comparativo	45	260	0,050	0,30	0,50	AA	F	F
15	Exemplo da invenção	45	260	0,050	0,28	0,38	A	AA	A
16	Exemplo comparativo	45	260	0,050	0,26	0,38	F	AA	F
17	Exemplo comparativo	45	260	0,050	0,38	0,38	AA	F	F
18	Exemplo da invenção	45	260	0,020	0,30	0,38	AA	A	A
19	Exemplo comparativo	45	260	0,015	0,30	0,38	AA	F	F
20	Exemplo comparativo	45	260	0,065	0,30	0,38	F	AA	F

130/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 136/170

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolhas	Velocidade de lingotamento (m/m in)	Largura da placa (mm)
21	Exemplo da invenção	45	290	0,050	0,30	0,30	AA	A	A
22	Exemplo da invenção	45	290	0,058	0,35	0,45	A	A	A
23	Exemplo comparativo	45	n 290	0,050	0,30	0,25	AA	F	F
24	Exemplo comparativo	45	290	0,050	0,30	0,50	AA	F	F	2,70 a 3.00	1400 a
25	Exemplo da invenção	45	290	0,050	0,28	0,38	A	AA	A		1700
26	Exemplo comparativo	45	290	0,050	0,26	0,38	F	AA	F
27	Exemplo comparativo	45	290	0,050	0,38	0,38	AA	F	F
28	Exemplo da invenção	45	290	0,020	0,30	0,38	AA	A	A
29	Exemplo comparativo	45	290	0,015	0,30	0,38	AA	F	F
30	Exemplo comparativo	45	290	0,065	0,30	0,38	F	AA	F

131/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 137/170

Tabela 34

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	AC magnético CC (T)	Força do campo 0	magnético CC 1	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de z	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
31	Exemplo da invenção	35	230	0,050	0,30	0,30	AA	A	A
32	Exemplo da invenção	35	230	0,058	0,35	0,45	A	A	A
33	Exemplo comparativo	35	230	0,050	0,30	0,25	AA	F	F
34	Exemplo comparativo	35	230	0,050	0,30	0,50	AA	F	F
35	Exemplo da invenção	35	230	0,050	0,28	0,38	A	AA	A
36	Exemplo comparativo	35	230	0,050	0,26	0,38	F	AA	F
37	Exemplo comparativo	35	230	0,050	0,38	0,38	AA	F	F
38	Exemplo da invenção	35	230	0,020	0,30	0,38	AA	A	A
39	Exemplo comparativo	35	230	0,015	0,30	0,38	AA	F	F		1400 a
40	Exemplo comparativo	35	230	0,065	0,30	0,38	F	AA	F	2,70 a 3.00	1700
41	Exemplo da invenção	35	260	0,050	0,30	0,30	AA	A	A
42	Exemplo da invenção	35	260	0,058	0,35	0,45	A	A	A
43	Exemplo comparativo	35	260	0,050	0,30	0,25	AA	F	F
44	Exemplo comparativo	35	260	0,050	0,30	0,50	AA	F	F
45	Exemplo da invenção	35	260	0,050	0,28	0,38	A	AA	A
46	Exemplo comparativo	35	260	0,050	0,26	0,38	F	AA	F
47	Exemplo comparativo	35	260	0,050	0,38	0,38	AA	F	F
48	Exemplo da invenção	35	260	0,020	0,30	0,38	AA	A	A
49	Exemplo comparativo	35	260	0,015	0,30	0,38	AA	F	F
50	Exemplo comparativo	35	260	0,065	0,30	0,38	F	AA	F
51	Exemplo da invenção	35	290	0,050	0,30	0,30	AA	A	A

132/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 138/170

No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	AC magnético CC (T)	Força do campo 0	magnético CC 1	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de z	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolha	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
52	Exemplo da invenção	35	290	0,058	0,35	0,45	A	A	A
53	Exemplo comparativo	35	290	0,050	0,30	0,25	AA	F	F
54	Exemplo comparativo	35	290	0,050	0,30	0,50	AA	F	F
55	Exemplo da invenção	35	290	0,050	0,28	0,38	A	AA	A
56	Exemplo comparativo	35	290	0,050	0,26	0,38	F	AA	F
57	Exemplo comparativo	35	290	0,050	0,38	0,38	AA	F	F
58	Exemplo da invenção	35	290	0,020	0,30	0,38	AA	A	A
59	Exemplo comparativo	35	290	0,015	0,30	0,38	AA	F	F
60	Exemplo comparativo	35	290	0,065	0,30	0,38	F	AA	F

133/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 139/170

134/143 [EXEMPLO 16] [00137] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições mostradas nas Tabelas 35 e 36. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície, e defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram identificados entre os defeitos com base na forma do defeito (aparência do defeito), análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina.

AA: O número de defeitos foi 0,30 ou menos.

A: O número de defeitos foi mais do que 0,30 e 1,00 ou menos.

F: O número de defeitos foi mais do que 1,00, [00138] Com base nestes resultados, os defeitos após a galvanização de Zn foram compreensivamente avaliados como segue.

AA: Ambos os defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram classificados como AA.

A: Um dos defeitos de fluxo e defeitos de bolha foi classificado como AA e o outro classificado como A.

[00139] Os resultados também são mostrados nas Tabelas 35 a 36.

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 140/170

Tabela 35

	No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC (T)	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolha	Veloc de fundição (m/min)	Largura da placa (mm)
Região II	1	Ex. da Invenção	45	180	0,070	0,30	0,38	A	AA	A	1,50 a 2,00	1200 a 1500
2	Ex. da Invenção	45	235	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
3	Ex. da Invenção	45	240	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
4	Ex. da Invenção	45	265	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
5	Ex. da Invenção	45	270	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
6	Ex. da Invenção	45	295	0,070	0,30	0,38	AA	A	A
7	Ex. Comp.	45	170	0,070	0,30	0,38	F	AA	F
8	Ex. Comp.	45	310	0,070	0,30	0,38	AA	- F	F
9	Ex. da Invenção	35	180	0,070	0,30	0,38	A	AA	A	1,50 a 2,00	1200 a 1500
10	Ex. da Invenção	35	235	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
11	Ex. da Invenção	35	240	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
12	Ex. da Invenção	35	265	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
13	Ex. da Invenção	35	270	0,070	0,30	0,38	AA	AA	AA
14	Ex. da Invenção	35	295	0,070	0,30	0,38	AA	A	A
15	Ex. Comp.	35	170	0,070	0,30	0,38	F	AA	F
16	Ex. Comp.	35	310	0,070	0,30	0,38	AA	p	F

135/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 141/170

Tabela 36

	No	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC (I)	Defeitos que surgem da fabricação do aço	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Defeitos de fluxo	Defeitos de bolha	Vel de fundição (m/min)	Largura da placa (mm)
Região 1	17	Ex. da Invenção	45	180	0,050	0,15	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,20	1000 a 1300
18	Ex. da Invenção	45	235	0,050	0,15	0,38	AA	AA	AA
19	Ex. da Invenção	45	240	0,050	0,15	0,38	AA	AA	AA
20	Ex. da Invenção	45	265	0,050	0,15	0,38	AA	AA	AA
21	Ex. da Invenção	45	270	0,050	0,15	0,38	AA	AA	AA
22	Ex. da Invenção	45	295	0,050	0,15	0,38	AA	A	A
23	Ex. Comp.	45	170	0,050	0,15	0,38	F	AA	F
24	Ex. Comp.	45	310	0,050	0,15	0,38	AA	F	F
25	Ex. da Invenção	35	180	0,050	0,15	0,38	A	AA	A	1,00 a 1,10	1000 a 1300
26	Ex. da Invenção	35	235	0,050	0,15	0,38	AA	AA	AA
27	Ex. da Invenção	35	240	0,050	0,15	0,38	AA	AA	AA
28	Ex. da Invenção	35	265	0,050	0,15	0,38	AA	AA	AA
29	Ex. da Invenção	35	270	0,050	0,15	0,38	AA	AA	AA
30	Ex. da Invenção	35	295	0,050	0,15	0,38	AA	A	A
31	Ex. Comp.	35	170	0,050	0,15	0,38	F	AA	F
32	Ex. Comp.	35	310	0,050	0,15	0,38	AA	F	F
Região III	33	Ex. da Invenção	45	180	0,050	0,30	0,38	A	AA	A	2,70 a 3.00	1400 a 1700
34	Ex. da Invenção	45	295	0,050	0,30	0,38	AA	A	A
35	Ex. Comp.	45	170	0,050	0,30	0,38	F	AA	F
36	Ex. Comp.	45	310	0,050	0,30	0,38	AA	F	F
37	Ex. da Invenção	35	180	0,050	0,30	0,38	A	AA	A	2,70 a 3.00	1400 a 1700
38	Ex. da Invenção	35	295	0,050	0,30	0,38	AA	A	A
39	Ex. Comp.	35	170	0,050	0,30	0,38	F	AA	F
40	Ex. Comp.	35	310	0,050	0,30	0,38	AA	F	F

136/143

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 142/170

137/143 [EXEMPLO 17] [00140] O lingotamento contínuo foi conduzido sob as condições mostradas nas Tabelas 37 a 39. A placa formada por tal lingotamento contínuo foi laminada a quente e laminada a frio para preparar a chapa de aço e a chapa de aço esteve sujeita a um tratamento de galvanização. A chapa de aço galvanizado foi analisada com um metro de defeito da superfície online para continuamente medir os defeitos da superfície, e defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram identificados de entre os defeitos com base na forma do defeito (aparência do defeito), análise SEM, análise ICP, etc. A avaliação foi conduzida pelo padrão abaixo com base no número de defeitos por 100 m do comprimento da bobina.

AA: O número de defeitos foi 0,30 ou menos.

A: O número de defeitos foi mais do que 0,30 e 1,00 ou menos.

[00141] Com base nestes resultados, os defeitos após a galvanização de Zn foram compreensivamente avaliados como segue. Os resultados também são mostrados nas Tabelas 37 a 39.

AA: Ambos os defeitos de fluxo e defeitos de bolha foram classificados como AA.

A: Um dos defeitos de fluxo e defeitos de bolha foi classificado como AA e o outro foi classificado como A.

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 143/170

Tabela 37

	No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade da imersão do bocal de Imersão (mm)	Freq. do campo magnético CA (Hz)	Força do campo magnético CA	Força do campo Magnético CC (T)	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos mag superiores	Polos mag inferiores	Vel de fundição (m/min)	Largura da placa (mm)
	1	Ex. da Invenção	45	230	1,5	0,070	0,30	0,38	AA
	2	Ex. da Invenção	45	230	3.5	0,070	0,30	0,38	AA
	3	Ex. da Invenção	45	230	5.0	0,070	0,30	0,38	AA
	4	Ex. da Invenção	45	230	1,0	0,070	0,30	0,38	A
	5	Ex. da Invenção	45	230	6.0	0,070	0,30	0,38	A
	6	Ex. da Invenção	45	260	1,5	0,070	0,30	0,38	AA	1,50 a 2,00	1200 a
Região II	7	Ex. da Invenção	45	260	3.5	0,070	0,30	0,38	AA	1500
8	Ex. da Invenção	45	260	5.0	0,070	0,30	0,38	AA
9	Ex. da Invenção	45	260	1,0	0,070	0,30	0,38	, A
	10	Ex. da Invenção	45	260	6.0	0,070	0,30	0,38	A
	11	Ex. da Invenção	45	290	1,5	0,070	0,30	0,38	AA
	12	Ex. da Invenção	45	290	3.5	0,070	0,30	0,38	AA
	13	Ex. da Invenção	45	290	5.0	0,070	0,30	0,38	AA
	14	Ex. da Invenção	45	290	1,0	0,070	0,30	0,38	A
	15	Ex. da Invenção	45	290	6.0	0,070	0,30	0,38	A

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	No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade da imersão do bocal de Imersão (mm)	Freq. do campo magnético CA (Hz)	Força do campo magnético CA	Força do campo Magnético CC (T)	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos mag superiores	Polos mag inferiores	Vel de fundição (m/min)	Largura da placa (mm)
	16	Ex. da Invenção	35	230	1,5	0,070	0,30	0,38	AA
	17	Ex. da Invenção	35	230	3.5	0,070	0,30	0,38	AA
	18	Ex. da Invenção	35	230	5.0	0,070	0,30	0,38	AA
	19	Ex. da Invenção	35	230	1,0	0,070	0,30	0,38 .	A
	20	Ex. da Invenção	35	230	6.0	0,070	0,30	0,38	A
	21	Ex. da Invenção	35	260	1,5	0,070	0,30	0,38	AA		1200 a
	22	Ex. da Invenção	35	260	3.5	0,070	0,30	0,38	AA	1,50 a 2,00	1500
	23	Ex. da Invenção	35	260	5.0	0,070	0,30	0,38	AA
	24	Ex. da Invenção	35	260	1,0	0,070	0,30	0,38	A
	25	Ex. da Invenção	35	260	6.0	0,070	0,30	0,38	A
	26	Ex. da Invenção	35	290	1,5	0,070	0,30	0,38	AA
	27	Ex. da Invenção	35	290	3.5	0,070	0,30	0,38	AA
	28	Ex. da Invenção	35	290	5.0	0,070	0,30	0,38	AA
	29	Ex. da Invenção	35	290	1,0	0,070	0,30	0,38	A
	30	Ex. da Invenção	35	290	6.0	0,070	0,30	0,38	A

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Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 145/170

Tabela 38

	No.	Tipo	Ang de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Prof de imersão do bocal de imersão (mm)	Frequência do campo magnético CA (Hz)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC (T)	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
Região 1	31	Exemplo da invenção	45	230	1,5	0,050	0,15	0,38	AA	1,00 a 1,20	1000 a 1300
32	Exemplo da invenção	45	230	3.5	0,050	0,15	0,38	AA
33	Exemplo da invenção	45	230	5.0	0,050	0,15	0,38	AA
34	Exemplo da invenção	45	230	1,0	0,050	0,15	0,38	A
35	Exemplo da invenção	45	230	6.0	0,050	0,15	0,38	A
36	Exemplo da invenção	45	260	1,5	0,050	0,15	0,38	AA
37	Exemplo da invenção	45	260	3.5	0,050	0,15	0,38	AA
38	Exemplo da invenção	45	260	5.0	0,050	0,15	0,38	AA
39	Exemplo da invenção	45	260	1,0	0,050	0,15	0,38	A
40	Exemplo da invenção	45	260	6.0	0,050	0,15	0,38	A
41	Exemplo da invenção	45	290	1,5	0,050	0,15	0,38	AA
42	exemplo da invenção	45	290	3.5	0,050	0,15	0,38	AA
43	Exemplo da invenção	45	290	5.0	0,050	0,15	0,38	AA
44	Exemplo da invenção	45	290	1,0	0,050	0,15	0,38	A
45	exemplo da invenção	45	290	6.0	0,050	0,15	0,38	A

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Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 146/170

	No.	Tipo	Ang de descarga de aço fundido do bocal de imersão (¹)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Frequência do campo magnético CA (Hz)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC (T)	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos superiores	Polos magnéticos inferiores	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
	46	exemplo da invenção	35	230	1,5	0,050	0,15	0,38	AA
	47	Exemplo da invenção	35	230	3.5	0,050	0,15	0,38	AA
	48	Exemplo da invenção	35	230	5.0	0,050	0,15	0,38	AA
	49	Exemplo da invenção	35	230	1,0	0,050	0,15	0,38	A
	50	Exemplo da invenção	35	230	6.0	0,050	0,15	0,38	A
	51	Exemplo da invenção	35	260	1,5	0,050	0,15	0,38	AA	1,00 a	1000 a
	52	Exemplo da invenção	35	260	3.5	0,050	0,15	0,38	AA	1,10	1300
	53	Exemplo da invenção	35	260	5.0	0,050	0,15	0,38	AA
	54	exemplo da invenção	35	260	1,0	0,050	0,15	0,38	A
	55	exemplo da invenção	35	260	6.0	0,050	0,15	0,38	A
	56	exemplo da invenção	35	290	1,5	0,050	0,15	0,38	AA
	57	Exemplo da invenção	35	290	3.5	0,050	0,15	0,38	AA
	58	Exemplo da invenção	35	290	5.0	0,050	0,15	0,38	AA
	59	exemplo da invenção	35	290	1,0	0,050	0,15	0,38	A
	60	Exemplo da invenção	35	290	6.0	0,050	0,15	0,38	A

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Tabela 39

	No.	Tipo	Ângulo de descarga de aço fundido do bocal de imersão (*)	Profundidade de imersão do bocal de imersão (mm)	Frequência do campo magnético CA (Hz)	Força do campo magnético CA (T)	Força do campo magnético CC (T)	Defeitos após a galvanização de Zn	Outras condições de fundição
Polos magnéticos supe- riores	Polos magnéticos inferiores	Velocidade de lingotamento (m/min)	Largura da placa (mm)
Região III	61	Exemplo da invenção	45	230	1,5	0,050	0,30	0,38	AA	2,70 a 3.00	1400 a 1700
62	Exemplo da invenção	45	230	3.5	0,050	0,30	0,38	AA
63	Exemplo da invenção	45	230	5.0	0,050	0,30	0,38	AA
64	Exemplo da invenção	45	230	1,0	0,050	0,30	0,38	A
65	exemplo da invenção	45	230	6.0	0,050	0,30	0,38	A
66	Exemplo da invenção	35	230	1,5	0,050	0,30	0,38	AA	2,70 a 3.00	1400 a 1700
67	Exemplo da invenção	35	230	3.5	0,050	0,30	0,38	AA
68	Exemplo da invenção	35	230	5.0	0,050	0,30	0,38	AA
69	Exemplo da invenção	35	230	1,0	0,050	0,30	0,38	A
70	Exemplo da invenção	35	230	6.0	0,050	0,30	0,38	A

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Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 148/170

143/143 [00142] De acordo com a presente invenção, os problemas da técnica relacionada são solucionados e a placa de alta qualidade que não tem apenas poucos defeitos causados pelas inclusões não metálicas e o pó fluxante que foi referido como problemas na técnica relacionada, mas também muitos poucos defeitos que surgem das bolhas de finos e do arrasto de pó fluxante que foram considerados como problemas antes de poder ser obtidos pelo controle de um fluxo de aço fundido em um molde usando a força eletromagnética. Certamente, por exemplo, a chapa de aço galvanizado tendo uma camada de revestimento de alta qualidade previamente não disponível pode ser produzida.

[Lista dos sinais de referência]

Molde

Bocal de imersão

3a, 3b Polo magnético superior

4a, 4b Polo magnético inferior

Casca de solidificação

Menisco

Parte lateral longa do molde

Parte lateral curta do molde

Bocal de imersão fundo

Bico de aço fundido

30a, 30b Polo magnético do campo magnético CA

31a, 31b Polo magnético do campo magnético CA

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1/17

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Método de lingotamento contínuo de aço usando uma máquina de lingotamento contínuo que inclui um par de polos magnéticos superiores (3a, 3b) e um par de polos magnéticos inferiores (4a, 4b) dispostos nos lados externos de um molde (1), os polos magnéticos superiores (3a, 3b) voltados um para o outro com uma parte lateral longa do molde (10) entre eles e os polos magnéticos inferiores (4a, 4b) voltados um para o outro com a parte lateral longa do molde (10) entre eles, e um bocal de imersão (2) tendo um bico de aço fundido (20) localizado entre uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e uma posição máxima de um campo magnético CC dos polos magnéticos inferiores (4a, 4b), o método caracterizado por compreender frear um fluxo de aço fundido com os campos magnéticos CC respectivamente aplicados no par de polos magnéticos superiores (3a, 3b) e no par de polos magnéticos inferiores (4a, 4b) ao ativar um aço fundido com um campo magnético CA simultaneamente aplicado ao par de polos magnéticos superiores (3a, 3b), em que uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos inferiores é ajustada a 0,30 a 0,45 T, e em que uma das seguintes condições 1) a 14) são realizadas:

1) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 40°ou mais e menos do que 55° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido ) de 180 mm ou mais e menos do que 240 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, e o lingotamento contínuo é

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 150/170

2/17 conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 1,35 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for menor do que 950 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min;

(f) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min;

(g) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min;

(h) quando a largura de uma placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min;

(i) quando a largura de uma placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min;
2) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 40°ou mais e mePetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 151/170

3/17 nos do que 55° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos do que 270 mm, uma força do campo magnético CA aplicado aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (h) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min;

(f) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min;

(g) quando a largura de uma placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min;

(h) quando a largura de uma placa for 1750 mm ou mais e

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 152/170

4/17 menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min;
3) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 40°ou mais e menos do que 55° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 1,35 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min;

(f) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min;

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 153/170

5/17 (g) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min;

(h) quando a largura de uma placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min;

(i) quando a largura de uma placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min;
4) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 240 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais ou menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 2,85 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min

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6/17 ou mais e menos do que 2,65 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min;

(f) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min;

(g) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min;

(h) quando a largura de uma placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min;

(i) quando a largura de uma placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,05 m/min;
5) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos do que 270 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais ou menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 2,85 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 1050 mm ou mais e

Petição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 155/170

7/17 menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min;

(f) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min;

(g) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min;

(h) quando a largura de uma placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min;

(i) quando a largura de uma placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,05 m/min;
6) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,060 a 0,090 T, uma

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8/17 força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,18 a 0,35 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (i) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais e menos do que 1050, a velocidade de lingotamento é 2,85 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,95 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 1,25 m/min ou mais e menos do que 2,75 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 1,15 m/min ou mais e menos do que 2,65 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 1,05 m/min ou mais e menos do que 2,45 m/min;

(f) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,35 m/min;

(g) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,25 m/min;

(h) quando a largura de uma placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,15 m/min;

(i) quando a largura de uma placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,05 m/min;

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9/17
7) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 40°ou mais e menos do que 55° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 240 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (c) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,35 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min;
8) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 40°ou mais e menos do que 55° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos do que 270 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) e (b)

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10/ 17 abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min;
9) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 40°ou mais e menos do que 55° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (d) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,35 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min;

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11/ 17
10) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 240 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (d) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais e menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,85 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min;
11) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 240 mm ou mais e menos do que 270 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,200 T ou mais e mePetição 870170076421, de 09/10/2017, pág. 160/170

12/ 17 nos do que 0,600 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de função (a) a (d) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais e menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,85 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min;
12) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 270 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,05 a 0,27 T, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (e) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for menor do que 950 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

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13/ 17 (b) quando a largura de uma placa for 950 mm ou mais e menos do que 1050 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 2,85 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,25 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,15 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 0,95 m/min ou mais e menos do que 1,05 m/min;
13) em que o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 40° ou mais e menos do que 55°para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,060 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada para mais que0,27 T e 0,35 T ou menos, e o lingotamento contínuo é conduzido nas velocidades de fundição (a) a (g) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 2,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,75 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e

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14/ 17 menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 2,65 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 2,45 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 2,35 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(f) quando a largura de uma placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(g) quando a largura de uma placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 2,15 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;
14) o bocal de imersão (2), o bico de aço fundido (20) no qual tem um ângulo de descarga de aço fundido de 15°ou mais e menos do que 40° para baixo com relação a uma direção horizontal, é usado em uma profundidade de imersão (distância de um menisco a uma extremidade superior do bico de aço fundido) de 180 mm ou mais e menos do que 300 mm, uma força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a 0,020 T ou mais e menos do que 0,600 T, uma força de um campo magnético CC aplicada aos polos magnéticos superiores é ajustada a mais do que 0,27 T e 0,35 T ou menos, e a lingotamento contínuo nas velocidades de fundição (a) a (h) abaixo:

(a) quando a largura de uma placa for 1050 mm ou mais e menos do que 1150 mm, a velocidade de lingotamento é 2,95 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(b) quando a largura de uma placa for 1150 mm ou mais e menos do que 1250 mm, a velocidade de lingotamento é 2,75 m/min

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15/ 17 ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(c) quando a largura de uma placa for 1250 mm ou mais e menos do que 1350 mm, a velocidade de lingotamento é 2,65 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(d) quando a largura de uma placa for 1350 mm ou mais e menos do que 1450 mm, a velocidade de lingotamento é 2,45 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(e) quando a largura de uma placa for 1450 mm ou mais e menos do que 1550 mm, a velocidade de lingotamento é 2,35 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(f) quando a largura de uma placa for 1550 mm ou mais e menos do que 1650 mm, a velocidade de lingotamento é 2,25 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(g) quando a largura de uma placa for 1650 mm ou mais e menos do que 1750 mm, a velocidade de lingotamento é 2,15 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min;

(h) quando a largura de uma placa for 1750 mm ou mais e menos do que 1850 mm, a velocidade de lingotamento é 2,05 m/min ou mais e menos do que 3,05 m/min.

2. Método de lingotamento contínuo de aço, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a força do campo magnético CA aplicada aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e as forças dos campos magnéticos CC respectivamente aplicadas aos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e aos polos magnéticos inferiores (4a, 4b) são automaticamente controladas com um computador para controlar determinando um valor da corrente CA a ser alimentado em uma bobina do campo magnético CA dos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e valores da corrente CC a ser alimentado nas bobinas do campo magnético CC dos polos magnéticos superiores (3a, 3b) e dos polos magnéticos inferiores (4a, 4b) usando pelo menos uma de uma

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16/ 17 tabela de ajuste preliminar e uma fórmula matemática com base em uma largura de uma placa a ser fundida, a velocidade de lingotamento, o ângulo de descarga de aço fundido do bico de aço fundido para baixo com relação à direção horizontal e a profundidade de imersão (distância do menisco à extremidade superior do bico de aço fundido) do bocal de imersão (2), e alimentando uma corrente CA e correntes CC corretamente.

3. Método de lingotamento contínuo de aço, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o aço fundido em um molde tem uma energia de turbulência na superfície superior: 0,0020 a 0,0035 m²/s², uma velocidade do fluxo na superfície superior: 0,30 m/s ou menos, e uma velocidade do fluxo em uma interface de casca de solidificação por aço fundido: 0,08 a 0,20 m/s.

4. Método de lingotamento contínuo de aço, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que a energia de turbulência na superfície superior do aço fundido no molde é 0,0020 a 0,0030 m²/s².

5. Método de lingotamento contínuo de aço, de acordo com a reivindicação 3 ou 4, caracterizado pelo fato de que a velocidade do fluxo na superfície superior do aço fundido no molde é 0,05 a 0,30 m/s.

6. Método de lingotamento contínuo de aço, de acordo com qualquer uma das reivindicações 3 a 5, caracterizado pelo fato de que a velocidade do fluxo do aço fundido no molde é 0,14 a 0,20 m/s na interface de casca de solidificação por aço fundido.

7. Método de lingotamento contínuo de aço de acordo com qualquer uma das reivindicações 3 a 6, caracterizado pelo fato de que um índice A/B de uma velocidade do fluxo A na interface de casca de solidificação por aço fundido em uma velocidade do fluxo na superfície superior B do aço fundido no molde é 1,0 a 2,0.

8. Método de lingotamento contínuo de aço, de acordo com

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17/ 17 qualquer uma das reivindicações 3 a 7, caracterizado pelo fato de que uma concentração de bolha do aço fundido no molde é 0,01 kg/m³ ou menos na interface de casca de solidificação por aço fundido.

9. Método de lingotamento contínuo de aço, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que uma espessura de uma placa a ser fundida é 220 a 300 mm e uma quantidade de gás inerte expelido de uma superfície da parede interna do bocal de imersão (2) é 3 a 25 NL/min.

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