BR112019022263A2 - método de fundição de aço contínua - Google Patents

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Kondo Hirokazu
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Abstract

em um método de fundição contínua incluindo aplicar um campo magnético ca ao aço derretido no molde, criando desse modo um fluxo de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, uma densidade de fluxo magnético ca apropriada é fornecida de acordo com a profundidade de submergência de uma válvula de entrada submersa e a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético ca para produzir um cordão de alta qualidade. um método de fundição de aço contínua de acordo com a presente invenção é um método de fundição de aço contínua incluindo aplicar um campo magnético ca ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético ca, criando desse modo um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético ca sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente de um par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético ca voltados entre si. um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5° em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético ca possui uma frequência de 0.5 hz ou maior e 3.0 hz ou menor, e, de acordo com uma localização de um pico do campo magnético ca, uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa e uma densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético ca gerada pelos dispositivos de geração de campo magnético ca são controladas para estar dentro de uma faixa predeterminada.

Description

“MÉTODO DE FUNDIÇÃO DE AÇO CONTÍNUA”
Campo Técnico
[001 ] A presente invenção refere-se a um método de fundição de aço contínua que inclui fundir continuamente aço derretido ao mesmo tempo em que se aplica um campo magnético CA ao aço derretido presente em um molde, e controlar, através do campo magnético CA, o fluxo do aço derretido presente no molde.
Fundamentos
[002] Nos últimos anos, as exigências de qualidade para produtos de folha de aço de alta qualidade, tais como folhas de aço automotivo, folhas de aço para latas, e placas de aço de alta funcionalidade têm-se tornado mais rígidas. É desejável que um cordão de chapa produzido por fundição contínua seja de alta qualidade. Uma das propriedades que um cordão de chapa (doravante também referido simplesmente como cordão) precisa ter é a propriedade de que o número de inclusões não metálicas baseadas em óxido (doravante simplesmente referida como inclusões) na porção de superfície e na porção interna do cordão seja pequeno.
[003] Como exemplos de inclusões retidas na porção de superfície e na porção interna de um cordão estão os seguintes (1) produtos de desoxidação produzidos na etapa de desoxidação de aço derretido com alumínio ou afins e suspenso no aço derretido; (2) bolas de gás argônio injetado no aço derretido presente no reservatório distribuidor ou na válvula de entrada submersa; e (3) pó de moldagem pulverizado na superfície do aço derretido no molde e subsequentemente arrastado e suspenso no aço derretido. Todas estas inclusões formam defeitos de superfície ou defeitos internos nos produtos finais, e, por conseguinte, é importante reduzir as inclusões que são retidas na porção de superfície e na porção interna de um cordão.
[004] Na técnica relacionada, uma técnica usada para impedir defeitos no produto devido a inclusões é controlar o fluxo de aço derretido aplicando um campo mag
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2/36 nético ao aço derretido presente no molde e utilizando uma força eletromagnética devido ao campo magnético para impedir que os produtos de desoxidação, pó de moldagem, e bolhas de argônio presente no aço derretido sejam retidos em uma casca solidificada. Numerosas propostas foram feitas com relação a esta tecnologia.
[005] Por exemplo, a Literatura de Patente 1 descreve a tecnologia a seguir. Um campo magnético CA é aplicado a um fluxo de descarga descarregado a partir de uma válvula de entrada submersa no aço derretido no molde, conferindo uma força de frenagem ou força rotativa horizontal ao fluxo de descarga de uma maneira tal que a velocidade de fluxo de aço derretido na superfície do aço derretido no molde encontra-se dentro de uma faixa de uma velocidade de fluxo crítica de aderência de inclusão ou mais para uma velocidade de fluxo crítica de arrastamento de pó de moldagem ou menor.
[006] A Literatura de Patente 2 descreve um método de fundir continuamente aço derretido. No método, as extremidades superiores dos dispositivos de geração de campo magnético CA são posicionadas de 20 a 60 mm abaixo da superfície do aço derretido no molde, e é usada uma válvula de entrada submersa com um ângulo de 1 a 30° em uma direção descendente, através disso o fluxo de descarga proveniente da válvula de entrada submersa é controlado de modo que o fluxo de descarga pode colidir com uma casca solidificada a porções dentro de uma faixa de um centro de cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA para uma posição de 450 mm descendente a partir do mesmo.
[007] Ademais, a Literatura de Patente 3 descreve um método de fundir continuamente aço derretido. No método, para conferir um fluxo de turbilhonamento e de agitação ao aço derretido no molde na direção de largura do molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, as portas de descarga de uma válvula de entrada submersa são posicionadas em localizações onde a densidade de fluxo magnético nas portas de descarga é menor que ou igual a 50% da densidade máxima de
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3/36 fluxo magnético dos dispositivos de geração de campo magnético CA.
Lista de Citação
Literatura de patente
[008] PTL 1: Publicação de Pedido de Patente Japonês Não Examinado No. 2003-320440
[009] PTL 2: Publicação de Pedido de Patente Japonês Não Examinado No.
2000- 202603
[010] PTL 3: Publicação de Pedido de Patente Japonês Não Examinado No.
2001- 047201
Sumário da Invenção
Problema Técnico
[011] Infelizmente, as tecnologias do estado da técnica descritas acima possuem os problemas a seguir.
[012] Especificamente, no método da Literatura de patente 1, o fluxo é controlado conferindo uma força de frenagem ou força de agitação horizontal ao fluxo de descarga descarregado a partir de uma válvula de entrada submersa, de acordo com o valor da velocidade de fluxo do aço derretido, que é uma velocidade na superfície do aço derretido no molde, e, por conseguinte, o método requer um instrumento para medir ou monitorar a velocidade de fluxo do aço derretido, que é uma velocidade na superfície do aço derretido no molde. Ademais, existe uma preocupação de que no caso em que as localizações de colocação dos dispositivos de geração de campo magnético CA, que são posicionados cada um na superfície traseira do molde, sejam alteradas, a exatidão da fórmula de previsão da velocidade de fluxo crítica possa degradar-se. É difícil, por conseguinte, dizer que a tecnologia é uma tecnologia que é aplicável independente de em qual porção da superfície traseira de um molde um dispositivo de geração de campo magnético CA é colocado.
[013] A tecnologia da Literatura de Patente 2 é uma tecnologia que foca na
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4/36 localização de incidência do fluxo de descarga descarregado a partir da válvula de entrada submersa, mas a tecnologia é limitada nos casos em que os dispositivos de geração de campo magnético CA são posicionados próximos à superfície do aço derretido no molde e, por conseguinte, não é aplicável aos casos em que os dispositivos de geração de campo magnético CA são posicionados em uma localização relativamente baixa no que diz respeito à superfície do aço derretido no molde.
[014] Similarmente à Literatura de Patente 2, a Literatura de Patente 3 também é limitada nos casos em que os dispositivos de geração de campo magnético CA são posicionados próximos à superfície do aço derretido no molde. Ademais, as portas de descarga da válvula de entrada submersa são fornecidas nas localizações onde a densidade de fluxo magnético é menor que ou igual a 50% da densidade máxima de fluxo magnético, mas, neste caso, pode surgir a preocupação a seguir. Uma vez que o fluxo de descarga descarregado a partir da válvula de entrada submersa escoa para baixo em relação aos dispositivos de geração de campo magnético CA, as inclusões e afins podem afundar nas regiões abaixo dos dispositivos de geração de campo magnético CA e causar defeitos internos no cordão.
[015] A presente invenção foi criada em vista das circunstâncias acima, e um objeto da presente invenção é fornecer um método de fundição de aço contínua que possibilita a produção de um cordão de alta qualidade, o que é atingido como a seguir. Em um método de fundição de aço contínua no qual é criado um fluxo de turbilhonamento e agitação em aço derretido no molde aplicando um campo magnético CA ao aço derretido no molde a partir dos dispositivos de geração de campo magnético CA que são posicionados com laterais longas de molde posicionadas entre eles, uma densidade de fluxo magnético CA apropriada é fornecida de acordo com a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA e com a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa.
Solução para o Problema
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[016] Um sumário da presente invenção, que é fornecido para resolver os problemas descritos acima, reside conforme a seguir.
[017] [1 ] Um método de fundição de aço contínua, o método incluindo produzir um cordão, a produção do cordão incluindo vazar aço derretido em um molde para uma fundição contínua e retirar uma casca solidificada do molde, a casca solidificada sendo uma porção solidificada do aço derretido, o molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde com um espaço interior retangular sendo definido dentro do molde, o método incluindo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, criando desse modo, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente do par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético CA voltados entre si, com as laterais longas de molde estando posicionadas entre eles, em que um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga para vazar aço derretido no espaço interior, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético CA possui uma frequência de 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor, uma distância de uma superfície do aço derretido no molde para uma localização de um pico do campo magnético CA é de 200 mm ou maior e menor que 300 mm,
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6/36 uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa (uma distância da superfície do aço derretido no molde para uma extremidade superior das portas de descarga da válvula de entrada submersa) é de 100 mm ou maior e menor que 200 mm, e uma densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.040 T ou maior e menor que 0.060 T.
[018] [2] Um método de fundição de aço contínua, o método incluindo produzir um cordão, a produção do cordão incluindo vazar aço derretido em um molde para uma fundição contínua e retirar uma casca solidificada do molde, a casca solidificada sendo uma porção solidificada do aço derretido, o molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde com um espaço interior retangular sendo definido dentro do molde, o método incluindo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, criando desse modo, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente do par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético CA voltados entre si, com as laterais longas de molde estando posicionadas entre eles, em que um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga para vazar aço derretido no espaço interior, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético CA possui uma frequência de 0.5 Hz ou maior e 3.0
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Hz ou menor, uma distância de uma superfície do aço derretido no molde para uma localização de um pico do campo magnético CA é de 300 mm ou maior e menor que 400 mm, uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa (uma distância da superfície do aço derretido no molde para uma extremidade superior das portas de descarga da válvula de entrada submersa) é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e uma densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.060 T ou maior e menor que 0.080 T.
[019] [3] Um método de fundição de aço contínua, o método incluindo produzir um cordão, a produção do cordão incluindo vazar aço derretido em um molde para uma fundição contínua e retirar uma casca solidificada do molde, a casca solidificada sendo uma porção solidificada do aço derretido, o molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde com um espaço interior retangular sendo definido dentro do molde, o método incluindo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, criando desse modo, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente do par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético CA voltados entre si, com as laterais longas de molde estando posicionadas entre eles, em que um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga para
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8/36 vazar aço derretido no espaço interior, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético CA possui uma frequência de 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor, uma distância de uma superfície do aço derretido no molde para uma localização de um pico do campo magnético CA é de 400 mm ou maior e menor que 500 mm, uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa (uma distância da superfície do aço derretido no molde para uma extremidade superior das portas de descarga da válvula de entrada submersa) é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e uma densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.080 T ou maior e menor que 0.100 T.
[020] [4] Um método de fundição de aço contínua, o método incluindo produzir um cordão, a produção do cordão incluindo vazar aço derretido em um molde para uma fundição contínua e retirar uma casca solidificada do molde, a casca solidificada sendo uma porção solidificada do aço derretido, o molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde com um espaço interior retangular sendo definido dentro do molde, o método incluindo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, criando desse modo, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente do par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético CA voltados entre si, com as laterais longas de molde estando posicionadas
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9/36 entre eles, em que um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga para vazar aço derretido no espaço interior, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético CA possui uma frequência de 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor, e de acordo com uma localização de um pico do campo magnético CA, uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa (uma distância da superfície do aço derretido no molde para uma extremidade superior das portas de descarga da válvula de entrada submersa) e uma densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA gerada pelos dispositivos de geração de campo magnético CA são determinadas para satisfazer um dos três tipos de condições descritas abaixo, nomeadamente as condições (A), condições (B), e as condições (C), condições (A): quando a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 200 mm ou maior e menor que 300 mm, a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa é de 100 mm ou maior e menor que 200 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.040 T ou maior e menor que 0.060 T, condições (B): quando a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 300 mm ou maior e menor que 400 mm, a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.060 T ou maior e menor que 0.080 T, e
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10/36 condições (C): quando a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 400 mm ou maior e menor que 500 mm, a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.080 T ou maior e menor que 0.100 T.
Efeitos Vantajosos da Invenção
[021] Com a presente invenção, um cordão de alta qualidade pode ser produzido facilmente porque um fluxo de turbilhonamento e agitação é conferido ao aço derretido no molde aplicando um campo magnético CA com uma densidade de fluxo magnético apropriada de acordo com a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA e com a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa, de modo que os produtos de desoxidação, bolhas de gás argônio, e pó de moldagem são impedidos de ser retidos na casca solidificada.
Breve Descrição dos Desenhos
[022] [Fig. 1] Fig. 1 é um diagrama ilustrando um exemplo de uma concretização da presente invenção, ilustrando esquematicamente uma porção de molde de uma máquina de lingotamento contínuo.
[023] [Fig. 2] Fig. 2 é uma vista aumentada de uma válvula de entrada submersa ilustrado na Fig. 1.
Descrição de Concretizações
[024] Uma concretização da presente invenção será descrita agora.
[025] No que diz respeito a um método de fundição de aço contínua incluindo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido presente em um molde e criar, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido presente no molde, os presentes inventores conduziram um teste e uma pesquisa referente ao status de fluxo de aço derretido presente no molde usando um
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11/36 equipamento para liga com baixo ponto de fusão. No teste, um molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde, que definem um espaço interior retangular, foi usado; uma válvula de entrada submersa com duas portas de descarga (doravante também referida como uma “válvula de entrada submersa de duas portas) foi colocada em uma porção média do espaço interior; uma situação foi simulada, na qual um fluxo de descarga do aço derretido é descarregado de cada uma das portas de descarga em direção a uma lateral correspondente das laterais curtas de molde; e, o status de fluxo de aço derretido presente no molde foi testado, particularmente nos casos em que a localização do pico do campo magnético CA e a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa foram alteradas.
[026] Aqui, a localização do pico de um campo magnético CA é conforme a seguir. Quando o valor máximo entre a raiz dos valores quadráticos médios do componente ortogonal da densidade de fluxo magnético do campo magnético CAé determinado para localizações posicionadas ao longo das superfícies de parede interna do molde circundando o espaço interior de um molde, a localização onde o valor máximo é o maior é a localização do pico do campo magnético CA, a raiz dos valores quadráticos médios sendo obtida periodicamente, o componente ortogonal sendo ortogonal a uma superfície correspondente das superfícies de parede interna. Ademais, a profundidade de submergência de uma válvula de entrada submersa é definida como a distância da superfície (também referida como o menisco) do aço derretido no molde até a extremidade superior de uma porta de descarga da válvula de entrada submersa.
[027] No teste, as localizações de colocação dos dispositivos de geração de campo magnético CA, que foram posicionados voltados entre si nas superfícies traseiras das laterais longas de molde, foram alteradas, e a localização de colocação da válvula de entrada submersa, ou seja, a profundidade de submergência, foi alterada, e, nesses casos, o status de fluxo de uma liga com baixo ponto de fusão no molde, a
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12/36 distribuição de velocidade de fluxo da mesma no molde, etc., foram investigados utilizando simulação numérica e um equipamento para liga com baixo ponto de fusão, que possui % do tamanho de uma máquina real. A liga de baixo ponto de fusão foi uma liga Bi-Pb-Sn-Cd (ponto de fusão: 70°C).
[028] As pesquisas revelaram que as faixas de aplicação apropriadas para a densidade de fluxo magnético de um campo magnético CA existem em associação com a localização do pico do campo magnético CAe a profundidade de submergência de uma válvula de entrada submersa. Ou seja, descobriu-se que as condições para a aplicação de campo magnético CA podem ser classificadas em geral em três tipos, nomeadamente, as condições (A) a (C), dependendo da localização do pico do campo magnético CA e da profundidade de submergência da válvula de entrada submersa. Os resultados das pesquisas estão mostrados na Tabela 1. Note que a localização do pico do campo magnético CA é expressa como a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA.
______Tabelai] _____________________________________________
Menisco para a localização de pico de campo magnético CA Frequência de campo magnético CA Ângulo de descarga da válvula de entrada submersa Profundidade de submergência da válvula de entrada submersa Densidade de Fluxo Magnético em localização de pico de campo magnético CA
Condições (A) 200 mm ou maior e menor que 300 mm 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor Variação de 5o na direção descendente a 50° na direção descendente 100 mm ou maior e menor que 200 mm 0.040 T ou maior e menor que 0.060 T
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Condições (B) 300 mm ou maior e menor que 400 mm 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor Variação de 5o na direção descendente a 50° na direção descendente 100 mm ou maior e menor que 300 mm 0.060 T ou maior e menor que 0.080 T
Condições (C) 400 mm ou maior e menor que 500 mm 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor Variação de 5o na direção descendente a 50° na direção descendente 100 mm ou maior e menor que 300 mm 0.080 T ou maior e menor que 0.100 T
1. Condições (A)
[029] Nos casos em que a localização do pico do campo magnético CA é de 200 mm ou maior e menor que 300 mm a partir da superfície do aço derretido no molde, a profundidade de submergência de uma válvula de entrada submersa de duas portas é de 100 mm ou maior e menor que 200 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.040 T ou maior e menor que 0.060 T.
[030] Note que a densidade de fluxo magnético é determinada conforme a seguir. As densidades de fluxo magnético em localizações a 15 mm de distância de uma superfície plana de uma placa de cobre do molde em uma direção normal à superfície plana e para o espaço interior são consideradas. A placa de cobre do molde é uma das placas de cobre do molde e é uma placa atrás da qual é fornecido um dispositivo de geração de campo magnético CA. A superfície plana é uma superfície que forma o espaço interior. Entre as densidades de fluxo magnético na direção normal, é determinada a densidade de fluxo magnético na localização do pico da densidade de fluxo magnético na direção de retirada do cordão. E a densidade de fluxo magnético é determinada como o valor efetivo (valor de quadrado médio de raiz) da média aritmética de valores medidos em um passo desejado na direção de largura de molde. Pode
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14/36 assumir-se que o passo de medição na direção de largura de molde é suficiente se o passo de medição for um que represente suficientemente o perfil espacial da densidade de fluxo magnético.
[031] Se a densidade de fluxo magnético for menor que 0.040 T, a força de turbilhonamento e agitação é baixa, e como resultado, é difícil produzir o efeito de limpar as bolhas de gás argônio e produtos de desoxidação da casca solidificada. Por outro lado, se a densidade de fluxo magnético for maior que ou igual a 0.060 T, a força de turbilhonamento e agitação é muito alta, o que contribui para a retenção de pó de moldagem.
[032] Se a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa for menor que 100 mm, a distância entre a superfície do aço derretido no molde e o fluxo de descarga é muito pequena, o que provavelmente contribui com a flutuação de nível do aço derretido no molde. Se a profundidade de submergência for maior que ou igual a 200 mm, o comprimento longo da porção de corpo principal da válvula de entrada submersa aumenta o custo do material refratário, e também, do ponto de vista de resistência ao calor e resistência ao carregamento, aumenta a probabilidade de dano à válvula de entrada submersa, e, por conseguinte, pelo contrário, existe uma preocupação que os custos operacionais aumentem.
2. Condições (B)
[033] Nos casos em que a localização do pico do campo magnético CA é de 300 mm ou maior e menor que 400 mm a partir da superfície do aço derretido no molde, a profundidade de submergência de uma válvula de entrada submersa de duas portas é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.060 T ou maior e menor que 0.080 T.
[034] A localização do pico do campo magnético CA é uma localização mais
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15/36 profunda que aquela das condições (A) no que diz respeito à superfície do aço derretido no molde, e, por conseguinte, é necessária uma densidade de fluxo magnético maior que aquela das condições (A). Ou seja, se a densidade de fluxo magnético for menor que 0.060 T, a força de turbilhonamento e agitação é baixa, e como resultado, é difícil produzir o efeito de limpeza das bolhas de gás argônio e produtos de desoxidação da casca solidificada. Ao contrário, se a densidade de fluxo magnético for maior que ou igual a 0.080 T, a força de turbilhonamento e agitação é muito alta, o que contribui para a retenção de pó de moldagem.
[035] Se a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa for menor que 100 mm, a distância entre a superfície do aço derretido no molde e o fluxo de descarga é muito pequena, o que provavelmente contribui com a flutuação de nível do aço derretido no molde. Se a profundidade de submergência for maior que ou igual a 300 mm, o comprimento longo da porção de corpo principal da válvula de entrada submersa aumenta o custo do material refratário, e também, do ponto de vista de resistência ao calor e resistência ao carregamento, aumenta a probabilidade de dano à válvula de entrada submersa, e, por conseguinte, ao contrário, existe uma preocupação que os custos operacionais aumentem.
3. Condições (C)
[036] Nos casos em que a localização do pico do campo magnético CA é de 400 mm ou maior e menor que 500 mm a partir da superfície do aço derretido no molde, a profundidade de submergência de uma válvula de entrada submersa de duas portas é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.080 T ou maior e menor que 0.100 T.
[037] A localização do pico do campo magnético CA é uma localização ainda mais profunda que aquela das condições (A) e as condições (B) no que diz respeito à superfície do aço derretido no molde, e, por conseguinte, é necessária uma densidade
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16/36 de fluxo magnético ainda maior. Ou seja, se a densidade de fluxo magnético for menor que 0.080 T, a força de turbilhonamento e agitação é baixa, e como resultado, é difícil produzir o efeito de limpeza das bolhas de gás argônio e produtos de desoxidação da casca solidificada. Ao contrário, se a densidade de fluxo magnético for maior que ou igual a 0.100 T, a força de turbilhonamento e agitação é muito alta, o que contribui para a retenção de pó de moldagem.
[038] Se a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa for menor que 100 mm, a distância entre a superfície do aço derretido no molde e o fluxo de descarga é muito pequena, o que provavelmente contribui com a flutuação de nível do aço derretido no molde. Se a profundidade de submergência for maior que ou igual a 300 mm, o comprimento longo da porção de corpo principal da válvula de entrada submersa aumenta o custo do material refratário, e também, do ponto de vista de resistência ao calor e resistência ao carregamento, aumenta a probabilidade de dano à válvula de entrada submersa, e, por conseguinte, ao contrário, existe uma preocupação que os custos operacionais aumentem.
[039] Nas condições (A) a (C), o ângulo de descarga da válvula de entrada submersa a ser usada está dentro da variação de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente. Se o ângulo de descarga for menor que 5o em uma direção descendente, o campo magnético CA não pode atuar de modo suficiente sobre o fluxo de descarga. Ao contrário, se o ângulo de descarga é maior que 50° em uma direção descendente, o fluxo descendente do fluxo de descarga é muito forte, e como resultado, existe uma preocupação de que os produtos de desoxidação e as bolhas de gás possam afundar nas localizações profundas no que diz respeito à direção de fundição e formarem defeitos internos, o que pode atuar como locais de iniciação de craquelamento quando a folha de aço é submetida à formação.
[040] Na presente invenção, a localização do pico do campo magnético CA é de 200 mm ou maior e menor que 500 mm a partir da superfície aço derretido no
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17/36 molde. Se a localização do pico do campo magnético CA for menor que 200 mm a partir da superfície do aço derretido no molde, a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa precisa corresponder a uma localização mais sombreada que a localização do pico do campo magnético CA a fim de que o campo magnético CA atue sobre o fluxo de descarga descarregado a partir da válvula de entrada submersa, e, por conseguinte, surgem limitações operacionais e a aplicação eficiente do campo magnético CA não pode ser realizada. Ademais, se a localização do pico do campo magnético CA for uma localização maior que ou igual a 500 mm de distância a partir da superfície do aço derretido no molde, o fluxo de turbilhonamento e agitação conferido em uma região onde a casca solidificada possui tamanho aumentado e, por conseguinte, o efeito de limpeza dos produtos de desoxidação e das bolhas de gás argônio da casca solidificada não é obtido de modo eficiente.
[041] A frequência do campo magnético CA é de 0.5 a 3.0 Hz e preferencialmente de 1.0 a 2.0 Hz. Se a frequência for menor que 0.5 Hz, o partilhamento de uma força eletromagnética através do campo magnético CA é intermitente demais, e, por conseguinte, o efeito de limpeza dos produtos de desoxidação e das bolhas de gás argônio da casca solidificada é instável. Ao contrário, se a frequência é maior que 3.0 Hz, a redução na densidade de fluxo magnético devido ao molde e à casca solidificada aumenta e, por conseguinte, é impossível aplicar de modo eficiente um campo magnético CA ao aço derretido no molde.
[042] Um método específico para implementar a presente invenção será descrito agora fazendo-se referência aos desenhos. A Fig. 1 é um diagrama ilustrando um exemplo de uma concretização da presente invenção, esquematicamente mostrado uma porção de molde de uma máquina de lingotamento contínuo. A Fig. 2 é uma vista aumentada de uma válvula de entrada submersa ilustrado na Fig. 1.
[043] Na Fig. 1 e Fig. 2, o carácter de referência 1 designa aço derretido; 2, uma casca solidificada; 3, uma superfície de aço derretido no molde; 4, um fluxo de
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18/36 descarga; 5, um cordão; 6, um molde; 7, uma lateral longa de molde resfriada a água; 8, uma lateral curta de molde resfriada a água; 9, uma válvula de entrada submersa; 10, uma porta de descarga; 11, um dispositivo de geração de campo magnético CA; 12, pó de moldagem; e Θ, um ângulo de descarga da válvula de entrada submersa.
[044] O molde 6 inclui um par de laterais longas de molde 7, que estão voltadas entre si, e um par de laterais curtas de molde 8, que estão voltadas entre si e são retidas entre as laterais longas de molde 7. O par de laterais longas de molde 7 e o par de laterais curtas de molde 8 definem um espaço interior retangular. Um par de dispositivos de geração de campo magnético CA 11 são posicionados nas superfícies traseiras das laterais longas de molde respectivas 7. Os dispositivos de geração de campo magnético CA 11 estão voltados entre si, com as laterais longas de molde 7 posicionadas entre eles. Aqui, o espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, a válvula de entrada submersa 9 possui duas portas de descarga 10, e o ângulo de descarga (Θ) de cada uma das portas de descarga 10 está dentro da variação de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente.
[045] A válvula de entrada submersa 9 está posicionada em uma porção média do espaço interior retangular do molde 6. Os fluxos de descarga 4 do aço derretido 1 são descarregados a partir das duas portas de descarga 10 de modo que cada um dos fluxos de descarga 4 escoa para uma das laterais curtas de molde 8 que está voltada para uma das portas de descarga 10. Assim, o aço derretido 1 é vazado no espaço interior do molde 6. Após ser vazado no espaço interior do molde 6, o aço derretido 1 é resfriado pelas laterais longas de molde 7 e as laterais curtas de molde 8 para formar a casca solidificada 2. Subsequentemente, após uma quantidade predeterminada de aço derretido 1 ser vazada no espaço interior do molde 6, roletes de punção (não ilustrados) são acionados em um estado em que as portas de descarga 10 são imersas no aço derretido 1 no molde, para iniciar a retirada do cordão 5, que
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19/36 inclui uma porção não solidificada do aço derretido 1 no interior, com a casca solidificada 2 sendo a casca externa. Após a retirada começar, é aumentada a velocidade de retirada de cordão para uma velocidade de retirada de cordão predeterminada enquanto se controla a localização da superfície 3 do aço derretido no molde para ser uma localização substancialmente fixa. Na Fig. 1, a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa 9 é designada por Li, e a distância a partir da superfície 3 do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é designada por l_2.
[046] O pó de moldagem 12 é adicionado na superfície 3 do aço derretido no molde. O pó de moldagem 12 derrete e impede que o aço derretido 1 seja oxidado e também escoa para um espaço entre a casca solidificada 2 e o molde 6 a fim de fornecer um efeito lubrificante. Ademais, o gás argônio, gás nitrogênio ou um gás misturado de gás argônio e gás nitrogênio é injetado no aço derretido 1 que escoa através da válvula de entrada submersa 9, para impedir que os produtos de desoxidação suspensos no aço derretido adiram nas paredes internas da válvula de entrada submersa.
[047] Quando o aço derretido 1 é fundido continuamente como descrito acima, é aplicado um campo magnético CA dos dispositivos de geração de campo magnético CA 11 para o aço derretido 1 presente no molde, criando desse modo um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido 1 presente no molde. A frequência do campo magnético CA é de 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor.
[048] Quando é aplicado um campo magnético CA, no caso em que a distância (l_2) da superfície 3 do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 200 mm ou maior e menor que 300 mm (condições (A)), a profundidade de submergência (Li) da válvula de entrada submersa 9 é de 100 mm ou maior e menor que 200 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.040 T ou maior e menor que 0.060 T.
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[049] Ademais, no caso em que a distância (L2) da superfície 3 do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 300 mm ou maior e menor que 400 mm (condições (B)), a profundidade de submergência (L1) da válvula de entrada submersa 9 é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.060 T ou maior e menor que 0.080 T.
[050] Ainda além disso, no caso em que a distância (L2) da superfície 3 do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 400 mm ou maior e menor que 500 mm (condições (C)), a profundidade de submergência (L1) da válvula de entrada submersa 9 é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.080 T ou maior e menor que 0.100 T.
[051] O ajuste da densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é realizado da seguinte maneira. Especificamente, a relação entre a energia elétrica alimentada nos dispositivos de geração de campo magnético CA 11 e a densidade de fluxo magnético em uma localização no espaço interior do molde 6, que é uma localização a 15 mm de distância da superfície de uma placa de cobre do molde, na localização do pico do campo magnético CA é medida com antecedência, e a energia elétrica a ser alimentada nos dispositivos de geração de campo magnético CA 11 é ajustada de uma maneira tal que a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA se torna uma densidade de fluxo magnético desejada.
[052] Como descrito acima, com a presente invenção, um cordão de chapa de alta qualidade pode ser produzido facilmente porque um fluxo de turbilhonamento e agitação é conferido ao aço derretido no molde aplicando um campo magnético CA com uma densidade de fluxo magnético apropriada de acordo com a distância (L2) da superfície 3 do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético
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CA e com a profundidade de submergência (Li) da válvula de entrada submersa, de modo que os produtos de desoxidação, bolhas de gás argônio, e pó de moldagem 12 são impedidos de ser retidos na casca solidificada 2.
EXEMPLOS
[053] Foi conduzido um teste em que aproximadamente 300 toneladas de aço acalmado com alumínio derretido foi fundido continuamente usando uma máquina de fundição em chapa contínua tendo um molde, tal como aquele ilustrado na Fig. 1. No teste, a profundidade de submergência (Li) da válvula de entrada submersa e a distância (L2) da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA foram alteradas. A espessura do cordão de chapa foi de 250 mm, e a largura do mesmo foi de 1000 a 2200 mm. A vazão de aço derretido vazado em um período de fundição constante foi de 2.0 a 6.5 tons/min (velocidade de retirada cordão de 1.0 a 3.0 m/min). Ademais, a frequência do campo magnético CA foi de 1.0 Hz.
[054] A válvula de entrada submersa usado foi uma válvula de entrada submersa de duas portas apresentando um ângulo de descarga (Θ) de 25° em uma direção descendente. Foi injetado gás argônio através de um bocal superior no aço derretido escoando descendentemente através da válvula de entrada submersa. O cordão de chapa fundido foi submetido a laminagem a quente, laminagem a frio, e galvanização sucessivamente. Os defeitos de superfície na folha de aço galvanizado foram medidos continuamente usando um medidor de defeito de superfície on-line. Foram realizados um panorama geral, análise SEM, e análise ICP dos defeitos medidos. Os defeitos medidos, defeitos causados pela fabricação do aço (defeitos causados por produto de desoxidação, defeitos causados por bolha de gás argônio, e defeitos causados por pó de moldagem) foram identificados, e foram feitas avaliações com base no número de defeitos causados pela fabricação de aço por 100 mm de comprimento da folha de aço galvanizado (índice de defeito do produto).
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[055] Os resultados de teste dos exemplos da invenção estão mostrados na
Tabela 2, e os resultados de teste dos exemplos comparativos estão mostrados na Tabela 3.
[Tabela 2]
Espessura de chapa (mm) Largura de chapa (mm) Profundidade de submergência Li da válvula de entrada submersa (mm) Ângulo de descarga (descendente) (deg.) Frequência de campo magnético CA (Hz) Distância L2 de menisco para a localização de pico de campo magnético CA (mm) Densidade de fluxo magnético em localização de pico de campo magnético CA(T) índice de defeito do produto (número/100 m)
Exemplo de invenção 1 250 1000 120 25 1.0 200 0.054 0.24
Exemplo de invenção 2 250 1000 150 25 1.0 250 0.040 0.21
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Exemplo de invenção 3 250 1000 100 25 1.0 290 0.042 0.28
Exemplo de invenção 4 250 1400 180 25 1.0 200 0.052 0.26
Exemplo de invenção 5 250 1400 190 25 1.0 250 0.040 0.29
Exemplo de invenção 6 250 1400 110 25 1.0 290 0.058 0.34
Exemplo de invenção 7 250 1800 130 25 1.0 200 0.040 0.31
Exemplo de invenção 8 250 1800 140 25 1.0 250 0.046 0.26
Exem- plo de 250 1800 160 25 1.0 290 0.052 0.20
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inven- ção 9
Exemplo de invenção 10 250 2200 110 25 1.0 200 0.058 0.25
Exemplo de invenção 11 250 2200 150 25 1.0 290 0.040 0.30
Exemplo de invenção 12 250 2200 190 25 1.0 250 0.048 0.33
Exemplo de invenção 13 250 1000 200 25 1.0 300 0.060 0.28
Exemplo de invenção 14 250 1000 100 25 1.0 350 0.068 0.26
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Exemplo de invenção 15 250 1000 220 25 1.0 390 0.072 0.29
Exemplo de invenção 16 250 1400 120 25 1.0 300 0.076 0.22
Exemplo de invenção 17 250 1400 140 25 1.0 350 0.064 0.33
Exemplo de invenção 18 250 1400 250 25 1.0 390 0.078 0.20
Exemplo de invenção 19 250 1800 290 25 1.0 300 0.070 0.28
Exem- plo de 250 1800 160 25 1.0 350 0.062 0.34
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invenção 20
Exemplo de invenção 21 250 1800 210 25 1.0 390 0.066 0.31
Exemplo de invenção 22 250 2200 290 25 1.0 300 0.074 0.30
Exemplo de invenção 23 250 2200 100 25 1.0 350 0.060 0.30
Exemplo de invenção 24 250 2200 230 25 1.0 390 0.078 0.27
Exemplo de invenção 250 1000 220 25 1.0 400 0.084 0.21
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25
Exemplo de invenção 26 250 1000 140 25 1.0 450 0.080 0.30
Exemplo de invenção 27 250 1000 290 25 1.0 490 0.090 0.27
Exemplo de invenção 28 250 1400 230 25 1.0 400 0.098 0.33
Exemplo de invenção 29 250 1400 100 25 1.0 450 0.082 0.28
Exemplo de invenção 30 250 1400 120 25 1.0 490 0.086 0.25
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Exemplo de invenção 31 250 1800 270 25 1.0 400 0.094 0.21
Exemplo de invenção 32 250 1800 150 25 1.0 450 0.090 0.23
Exemplo de invenção 33 250 1800 160 25 1.0 490 0.084 0.29
Exemplo de invenção 34 250 2200 180 25 1.0 400 0.080 0.32
Exemplo de invenção 35 250 2200 220 25 1.0 450 0.088 0.34
Exem- plo de 250 2200 260 25 1.0 490 0.096 0.26
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invenção 36
[Tabela 3]
Espessura de chapa (mm) Largu ra de chap a (mm) Profundidade de submergência Li de válvula de entrada submersa (mm) Ângul o de desc arga (descen dente ) (deg.) Frequência de campo magnético CA (Hz) Distân- cia l_2 de me- nisco para a locali- zação de pico de campo magné- tico CA (mm) Densidade de fluxo magnético em localização de pico de campo magnético CA(T) índice de defeito do pro- duto (nú- mero/10 0 m)
Exemplo comparativo 1 250 1000 120 25 1.0 200 0.038 0.51
Exemplo comparativo 2 250 1400 190 25 1.0 250 0.034 0.48
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Exemplo comparativo 3 250 1800 140 25 1.0 250 0.036 0.53
Exemplo comparativo 4 250 2200 150 25 1.0 290 0.038 0.46
Exemplo comparativo 5 250 1000 120 25 1.0 200 0.060 0.55
Exemplo comparativo 6 250 1400 190 25 1.0 250 0.062 0.51
Exemplo comparativo 7 250 1800 140 25 1.0 250 0.064 0.50
Exemplo comparativo 8 250 2200 150 25 1.0 290 0.062 0.47
Exemplo comparativo 250 1000 140 25 1.0 300 0.058 0.49
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9
Exemplo comparativo 10 250 1400 270 25 1.0 390 0.056 0.53
Exemplo comparativo 11 250 1800 180 25 1.0 350 0.058 0.52
Exemplo comparativo 12 250 2200 220 25 1.0 390 0.052 0.50
Exemplo comparativo 13 250 1000 160 25 1.0 300 0.084 0.48
Exemplo comparativo 14 250 1400 230 25 1.0 350 0.080 0.46
Exemplo comparativo 15 250 1800 270 25 1.0 350 0.082 0.48
Exem- 250 2200 140 25 1.0 390 0.086 0.53
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plo comparativo 16
Exemplo comparativo 17 250 1000 260 25 1.0 450 0.074 0.55
Exemplo comparativo 18 250 1400 290 25 1.0 400 0.078 0.54
Exemplo comparativo 19 250 1800 100 25 1.0 490 0.072 0.49
Exemplo comparativo 20 250 2200 180 25 1.0 400 0.076 0.50
Exemplo comparativo 21 250 1000 240 25 1.0 400 0.102 0.51
Exemplo comparativo 22 250 1400 160 25 1.0 450 0.100 0.48
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33/36
Exemplo comparativo 23 250 1800 280 25 1.0 490 0.104 0.51
Exemplo comparativo 24 250 2200 120 25 1.0 450 0.102 0.52
Exemplo comparativo 25 250 1000 90 25 1.0 200 0.046 0.49
Exemplo comparativo 26 250 1400 80 25 1.0 250 0.040 0.47
Exemplo comparativo 27 250 1800 80 25 1.0 250 0.048 0.48
Exemplo comparativo 28 250 2200 90 25 1.0 290 0.052 0.49
Exemplo comparativo 250 1000 200 25 1.0 250 0.044 0.53
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34/36
29
Exemplo comparativo 30 250 1400 220 25 1.0 200 0.056 0.48
Exemplo comparativo 31 250 1800 200 25 1.0 250 0.048 0.55
Exemplo comparativo 32 250 2200 220 25 1.0 290 0.050 0.51
[056] Os exemplos da invenção 1 a 12 correspondem às condições (A) da Tabela 1, Os exemplos da invenção 13 a 24 correspondem às condições (B) da Tabela 1, e os exemplos da invenção 25 a 36 correspondem às condições (C) da Tabela 1. Todos os exemplos da invenção 1 a 36 possuem um índice de defeito do produto dentro de uma faixa de 0.21 a 0.34 (número/100 m) e, por conseguinte, obtiveram um bom resultado.
[057] Ao contrário, cada um dos exemplos comparativos 1 a 24, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético AC depositada no teste estavam fora da variação da presente invenção, e o índice de defeito do produto foi de 0.46 a 0.55 (número/100 m) e, por conseguinte, inferior.
[058] Ademais, em cada um dos exemplos comparativos 25 a 32, a profundidade de submergência (Li) da válvula de entrada submersa no teste estava fora da variação da presente invenção, e o índice de defeito do produto foi de 0.47 a 0.55
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35/36 (número/100 m) e foi, por conseguinte, também inferior. Os exemplos comparativos 25 a 32 são casos em que cada um dos quais a distância (L2) da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA corresponde àquelas das condições (A) da Tabela 1. No entanto, confirmou-se que, sob as condições (B) ou as condições (C), também, 0 índice de defeito do produto degradou-se no caso em que a profundidade de submergência (L1) da válvula de entrada submersa estava fora da variação da presente invenção.
[059] Embora nenhuma descrição tenha sido feita neste exemplo, ficou confirmado que quando a espessura de um cordão estiver dentro de uma faixa de 200 a 300 mm, os efeitos comparáveis àqueles descritos neste exemplo foram produzidos. Ademais, 0 formato da válvula de entrada submersa também não está limitado às condições descritas neste exemplo, e ficou confirmado que quando 0 ângulo de descarga (Θ) estava dentro da variação de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, efeitos comparáveis foram produzidos.
[060] Como descrito acima, ficou confirmado que empregar 0 método de fundição continua de acordo com a presente invenção possibilita a fundição de um cordão de chapa de boa qualidade.
Lista de sinais de referência
Aço derretido
Casca solidificada
Superfície de aço derretido no molde
Fluxo de descarga
Cordão
Molde
Lateral longa de molde
Lateral curta de molde
Válvula de entrada submersa
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36/36
Porta de descarga
Dispositivo de geração de campo magnético CA
Pó de moldagem

Claims (6)

  1. REIVINDAÇÕES
    1. Um método de fundição de aço contínua, o método CARACTERIZADO pelo fato de que inclui produzir um cordão, a produção do cordão incluindo vazar aço derretido em um molde para uma fundição contínua e retirar uma casca solidificada do molde, a casca solidificada sendo uma porção solidificada do aço derretido, o molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde com um espaço interior retangular sendo definido dentro do molde, o método compreendendo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, criando desse modo, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente do par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético CA voltados entre si, com as laterais longas de molde estando posicionadas entre eles, em que um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga para vazar aço derretido no espaço interior, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético CA possui uma frequência de 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor, e de acordo com uma localização de um pico do campo magnético CA, uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa (uma distância da superfície do aço derretido no molde para uma extremidade superior das portas de descarga da válvula de entrada submersa) e uma densidade de fluxo magnético na
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  2. 2/6 localização do pico do campo magnético CA gerada pelos dispositivos de geração de campo magnético CA são determinadas para satisfazer um dos três tipos de condições descritas abaixo, nomeadamente as condições (A), condições (B), e as condições (C), condições (A): quando a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 200 mm ou maior e menor que 300 mm, a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa é de 100 mm ou maior e menor que 200 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CAé de 0.040 T ou maior e menor que 0.060 T, condições (B): quando a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 300 mm ou maior e menor que 400 mm, a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CAé de 0.060 T ou maior e menor que 0.080 T, e condições (C): quando a distância da superfície do aço derretido no molde para a localização do pico do campo magnético CA é de 400 mm ou maior e menor que 500 mm, a profundidade de submergência da válvula de entrada submersa é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e a densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.080 T ou maior e menor que 0.100 T.
    2. Um método de fundição de aço contínua, o método CARACTERIZADO pelo fato de que inclui produzir um cordão, a produção do cordão incluindo vazar aço derretido em um molde para uma fundição contínua e retirar uma casca solidificada do molde, a casca solidificada sendo uma porção solidificada do aço derretido, o
    Petição 870190107698, de 24/10/2019, pág. 56/60
  3. 3/6 molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde com um espaço interior retangular sendo definido dentro do molde, o método compreendendo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, criando desse modo, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente do par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético CA voltados entre si, com as laterais longas de molde estando posicionadas entre eles, em que um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga para vazar aço derretido no espaço interior, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético CA possui uma frequência de 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor, uma distância de uma superfície do aço derretido no molde para uma localização de um pico do campo magnético CA é de 200 mm ou maior e menor que 300 mm, uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa (uma distância da superfície do aço derretido no molde para uma extremidade superior das portas de descarga da válvula de entrada submersa) é de 100 mm ou maior e menor que 200 mm, e uma densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.040 T ou maior e menor que 0.060 T.
    Petição 870190107698, de 24/10/2019, pág. 57/60
  4. 4/6
    3. Um método de fundição de aço contínua, o método CARACTERIZADO pelo fato de que inclui produzir um cordão, a produção do cordão incluindo vazar aço derretido em um molde para uma fundição contínua e retirar uma casca solidificada do molde, a casca solidificada sendo uma porção solidificada do aço derretido, o molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde com um espaço interior retangular sendo definido dentro do molde, o método compreendendo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, criando desse modo, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente do par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético CA voltados entre si, com as laterais longas de molde estando posicionadas entre eles, em que um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga para vazar aço derretido no espaço interior, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético CA possui uma frequência de 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor, uma distância de uma superfície do aço derretido no molde para uma localização de um pico do campo magnético CA é de 300 mm ou maior e menor que 400 mm, uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa (uma distância da superfície do aço derretido no molde para uma extremidade superior das
    Petição 870190107698, de 24/10/2019, pág. 58/60
  5. 5/6 portas de descarga da válvula de entrada submersa) é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e uma densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CA é de 0.060 T ou maior e menor que 0.080 T.
    4. Um método de fundição de aço contínua, o método CARACTERIZADO pelo fato de que inclui produzir um cordão, a produção do cordão incluindo vazar aço derretido em um molde para uma fundição contínua e retirar uma casca solidificada do molde, a casca solidificada sendo uma porção solidificada do aço derretido, o molde com um par de laterais longas de molde e um par de laterais curtas de molde com um espaço interior retangular sendo definido dentro do molde, o método compreendendo aplicar um campo magnético CA ao aço derretido no molde através de dispositivos de geração de campo magnético CA, criando desse modo, através do campo magnético CA, um fluxo horizontal de turbilhonamento e agitação no aço derretido no molde, cada um dos dispositivos de geração de campo magnético CA sendo colocado em uma superfície traseira de uma lateral correspondente do par de laterais longas de molde, os dispositivos de geração de campo magnético CA voltados entre si, com as laterais longas de molde estando posicionadas entre eles, em que um espaçamento entre as laterais longas de molde que estão voltadas entre si é de 200 a 300 mm, uma válvula de entrada submersa possui duas portas de descarga para vazar aço derretido no espaço interior, cada uma das portas de descarga apresentando um ângulo de descarga dentro de uma faixa de 5o em uma direção descendente a 50° em uma direção descendente, o campo magnético CA possui uma frequência de 0.5 Hz ou maior e 3.0 Hz ou menor,
    Petição 870190107698, de 24/10/2019, pág. 59/60
  6. 6/6 uma distância de uma superfície do aço derretido no molde para uma localização de um pico do campo magnético CA é de 400 mm ou maior e menor que 500 mm, uma profundidade de submergência da válvula de entrada submersa (uma distância da superfície do aço derretido no molde para uma extremidade superior das portas de descarga da válvula de entrada submersa) é de 100 mm ou maior e menor que 300 mm, e uma densidade de fluxo magnético na localização do pico do campo magnético CAé de 0.080 T ou maior e menor que 0.100T.
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