BG62942B1 - Вана за горещо поцинковане - Google Patents
Вана за горещо поцинковане Download PDFInfo
- Publication number
- BG62942B1 BG62942B1 BG102653A BG10265398A BG62942B1 BG 62942 B1 BG62942 B1 BG 62942B1 BG 102653 A BG102653 A BG 102653A BG 10265398 A BG10265398 A BG 10265398A BG 62942 B1 BG62942 B1 BG 62942B1
- Authority
- BG
- Bulgaria
- Prior art keywords
- weight
- zinc
- bath
- tin
- steel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
- Y10T428/12792—Zn-base component
- Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Област на техниката
Изобретението се отнася до вана за горещо поцинковане, включваща стопен сплавен цинк, който е особено подходящ за поцинковане на стоманени изделия на партиди, в които съдържанието на силиций, е променливо или съставът му е неизвестен.
Предшестващо състояние на техниката
Известно е горещо поцинковане на стомана с традиционен несплавен цинк, което има следния недостатък. Когато стоманата съдържа повече от 0.02% тегл. силиций, полученото цинково покритие е едновременно твърде дебело и крехко, а освен това е сивкаво на цвят. Това се дължи на факта, че когато стоманата съдържа повече от 0.02 %, тегл. слоят желязно-цинкова сплав, който се образува на повърхността й при използване на традиционна цинкова вана, се увеличава пропорционално с времето за цялата продължителност на потапянето. Обаче, при стоманите, съдържащи по-малко силиций, степента на увеличаване на дебелината на слоя е пропорционална на корен квадратен от времето на потапяне. Влиянието на съдържанието на силиций в стоманата върху дебелината на покритието е илюстрирано на диаграмата в приложената фигура 1, където максималната дебелина на слоя е върху стомана със съдържание на Si 0.03 - 0.15% тегл. и е наречена “Пик на Sandelin”.
Вече са осъществени опити за отстраняване на този недостатък. Известен е метод за горещо поцинковане Technigalva®, при който се използва цинкова вана, съдържаща 0.05 - 0.06% т. никел. Както е показано на фигурата 1, пикът на Sandelin изчезва при ваната Technigalva®, но дебелината на покритието продължава да нараства със съдържанието на силиций в стоманата.
Известен е и друг метод за горещо поцинковане Polygalva® , при който се използва цинкова вана, съдържаща 0,035-0.045% тегл. алуминий и 0.003 - 0.005% тегл магнезий. Както е показано на фигура 1, ваната Polygalva® дава добри резултати, но тя има недостатъкът, че съдържанието на алуминий трябва да се контролира много точно, тъй като реакцията между стоманата и стопилката от ваната се прекратява почти напълно, когато съдържанието на алуминия във ваната надвиши 0.05 % тегл.
Известна е от LU-A-81 061 вана за горещо поцинковане, която съдържа поне 70% тегл. цинк, при което е добавен един или повече от следните 5 елементи: хром, никел, бром, титан, ванадий, цирконий, манган, мед, ниобий, церий, молибден, кобалт, антимон, калций, литий, натрий, калий в такова количество, че ваната съдържа по-малко от 2% тегл. от всеки компонент.
В GB-22 89 691 е описано нанасяне на покритие върху най-различни метални подложки на слой на сплав на основата на цинково-калаена сплав с ниска отразяваща способност и висока корозионна устойчивост. Концентрацията на цинка във ваната е в границите от 30 до 85% тегл., а на калая - от 15 до 70% тегл. Сплавта може да съдържа и никел, бисмут, антимон, мед, желязо и олово. Покритието може да се нанесе върху подложка на горещо чрез преминаване на металната основа през вана, съдържаща метална стопилка.
Общият недостатък на всички споменати вани за горещо поцинковане е зависимостта на дебелината на слоя от съдържанието на силиций 25 в стоманата и от състава на ваната.
Техническа същност на изобретението
Създадена е вана за горещо поцинковане, включваща стопен сплавен цинк, с намалена зависимост на дебелината на слоя от съдържанието на силиций, в стоманата и от състава на стопилката. Съгласно изобретението ваната съдържа или 15 % тегл. калай, или 5% тегл. калай в комбинация с 0.01 - 0.1% тегл. никел, олово с концентрация до насищане и поне един от елементите алуминий, калций и магнезий при концентрация до 0.06% тегл. като останалото е цинк и примеси, които не могат да се избегнат.
Когато ваната не съдържа никел, предпочитаното съдържание на калай в нея е от 3.5 до 14% тегл., като най-добре е то да бъде от 5 до 10% тегл. Когато ваната съдържа никел, предпочитаните съдържания на калай и никел са съот45 ветно от 2.5 до 5% тегл. и 0.03 - 0.06% тегл.
Съдържанието на никел във вана с 1 до 5% калай трябва да бъде поне 0.01% тегл. В противен случай дебелината на покритието може съществено да се промени в зависимост от сь50 държанието на силиций в стоманата. Но съдържанието на никел не трябва да надвишава 0.1 % тегл., тъй като съществува риск от образуване на плаващи остатъчни замърсявания.
Добавянето на олово с концентрация, при която може да се достигне насищане, например 0.1 -1.2% тегл., се извършва за намаляване повърхностното напрежение на ваната. 5
Добавянето на поне един от елементите алуминий, калций, и магнезий, за предпочитане при концентрация от 0.03% тегл. и още подобре от 0.005 до 0.0015% тегл., служи за предпазване на цинка от окисляване, в противен случай на повърхността на ваната се образува жълтеникава ципа, която поврежда поцинкованите изделия.
За предпочитане е, обаче съдържанието на алуминий да не надвишава 0.03% тегл., тъй като съществува риск от получаване на непокрити участъци.
Съдържанието на магнезий и/или калций не трябва да надвишава 0.03% тегл., тъй като магнезиевият и калциев окиси, плуващи на повърхността на стопилката, могат да влошават качествата на покритието, и освен това се понижава течливостта на ваната, което може да до10 веде до влошаване качествата на покритието.
Цинкът може да бъде с различен произход и качества - от претопени цинкови отпадъци до цинк със специално високо качество - SHG. Препоръчва се, обаче, използването поне на Ζη 98.5 (ISO стандарт 752 - 1981), за предпочитане поне Ζη 99.5 и още по-добре Ζη 99.95.
Примери за изпълнение на изобретението
По-подробно изобретението е пояснено със следните примери, които илюстрират приложението на ваната за горещо поцинковане:
Пример 1. Шест вида стомана обозначени с Χ,Μ,Ε, D, R и Υ с различно съдържание на силиций и фосфор, се поцинковат във вани, съдържащи цинк тип SHG с различно съдържание на калай при температура на ваната 450°С и време на потапяне 5 min
Измерена е дебелината на покритието. Резултатите от тези тестове са обобщени в таблица 1.
Таблица 1.
Вани, съдържащи Zn - Sn.
Вид стомана % тегл.Si % тегл.Р | X 0.010 | М 0.092 | Е 0.177 | D 0.450 | R 0.018 0.069 | Y 0.075 0.017 | |
Съдържание на | Дебелина на покритието в | pm | |||||
Sn във ваната | |||||||
0.0% тегл. | 63 | 244 | 136 | 236 | 398 | 271 | |
1.0% тегл. | 77 | 228 | 189 | ||||
2.5% тегл. | 82 | 136 | 82 | 168 | 138 | 222 | |
5.0% тегл. | 78 | 100 | 100 | ||||
10.0% тегл. | 91 | 86 | 67 | 84 | 98 | 81 | |
20.0% тегл. | 76 | 65 | 64 | 64 | 78 | 57 | |
30.0% тегл. | 59 | 58 | 54 | 61 | 67 | 52 |
Тези резултати са представени графично на диаграмата на фиг. 2 и показват, че при съдържание на калай около 3% тегл. за пет от шестте изпитани видове стомани дебелината на покритието е по-малка от 150 pm, а при съдържанието на калай 5% тегл. върху всичко тествани стомани дебелината на слоя е от около 75 pm до около 110 pm.
При това най-желаната дебелина на слоя е 70 pm - 90 pm.
Стоманата тип Y, съдържаща 0.075% тегл. Si и 0.017% тегл.Р, е особено активна химически, като влиянието на Р върху химическата активност на стоманената е много по-ясно изразено, отколкото това на Si.
От изложените данни става ясно, че резултатите не са по-добри, когато съдържанието на калай надвиши 15% тегл., поради което се препоръчва да се използват не повече от 10% тегл. калай.
Пример 2. Същите видове стомана от пример 1 са поцинковани във вани, съдържащи цинк тип SHG и 0.055% тегл. никел и различно съдържание на калай при същите условия, както в пример 1. Резултатите са обобщени в таблица 2.
Таблица 2 - вани, съдържащи Zn - 0.055 Ni-Sn
Вид стомана | X | М | Е | D | R | Υ | |
Съдържание на | Дебелина на покритието | в цт | |||||
Sn във ваната | |||||||
0.0% тегл. | 59 | 116 | 134 | 212 | 413 | 242 | |
1.0% тегл. | 67 | 97 | 92 | 195 | |||
2.5% тегл. | 69 | 80 | 70 | 115 | |||
5.0% тегл. | 72 | 80 | 72 | 95 | 88 | 88 |
Графичното представяне на тези резултати в диаграмата на фиг.З показва, че съдържание на 1 % тегл. калай, дава значително подобрение. То показва също, че е за препоръчване да се 20 използва съдържание на калай в границите от
2,5 до 5% тегл.
Пример 3. Същите видове стомана от пример 1 са поцинковани във вани, съдържащи SHG-цинк, 1.2% тегл. олово и различно съдържание на калай при същите условия, както в пример 1. Резултатите са обобщени в таблица 3.
Таблица 3 - вани, съдържащи Zn - 1.2 Pb - Sn)
Вид стомана | X | М | Е | D | R | Y | |
Съдържание на | Дебелина на покритието цт | ||||||
Sn във ваната | |||||||
1.0% тегл. | 79 | 219 | 199 | ||||
1.5% тегл. | 192 | ||||||
2.0% тегл. | 174 | ||||||
2.5% тегл. | 155 | ||||||
3.0% тегл. | 82 | 109 | 88 | 138 | 123 | 128 |
Графично представяне на тези резултати в диаграмата на фиг.4 показва отново полезното влияние на калая върху дебелината на покритието.
Резултатите, постигнати с 3% тегл. калай, очевидно са по-добри, отколкото в пример 1 (виж фиг.2). Поради това е полезно към ваната да се добавя олово.
От изложеното е ясно, че приложението на ваната съгласно изобретението води и до поприятно оцветяване и по-висок блясък, отколкото ваните от нивото на техниката.
При продължително използване на ваните съгласно настоящото изобретение не се наблюдава образуване на дънна или плаваща шлака.
Важно е също, че използването на калай е ограничено, тъй като съдържанието му в покри40 тието е много по-ниско, отколкото във ваната.
Поради това ваната съгласно изобретението се използва за икономично поцинковане, за обработка на всякакви видове стоманени изделия с неизвестно съдържание на силиций и фосфор.
Claims (9)
1. Вана за горещо поцинковане със стопен сплавен цинк, характеризираща се с това, че съдържа от 3 до 15% тегл. калай, олово с концентрация до насищане и от 0.0 до 0.06% тегл. от поне един от елементите алуминий, калций и магнезий, като останалото е цинк от всякакво качество от претопени цинкови отпадъци до цинк със специално високо качество - SHG цинк.
2. Вана за горещо поцинковане съгласно претенция 1, характеризираща се с това, че съдържа от 1 до 5% тег. калай в комбинация с от 0.01 до 0.1 % тегл. никел, олово с концентрация 5 до насищане и от 0.0 до 0.06% тегл. от поне един от елементите алуминий, калций, и магнезий, като останалото е цинк от всякакво качествоот претопени цинкови отпадъци до цинк със специално високо качество - SHG-цинк. 10
3. Вана съгласно претенции 1 и 2, характеризираща се с тежа, че съдържа от 0.0 до 0.03 % тегл. от поне един от елементите алуминий, калций и магнезий.
4. Вана съгласно претенция 1 или 3, харак- 15 теризирашд се с това, че съдържа от 3.5 до 14% тегл. калай.
5. Вана съгласно претенция 4, характе- ризираща се с това, че съдържа от 5 до 10% тегл. калай.
6. Вана съгласно претенции 2 или 3, характеризирашд се с това, че съдържа поне 2.5% тегл. калай.
7. Вана съгласно претенции 2, 3 или 6, характеризираща се с това ,че съдържа поне 0.03% тегл. никел.
8. Вана съгласно претенция 7, характеризираща се с това ,че съдържа от 0.03% тегл. до 0.06% тегл. никел.
9. Вана съгласно коя да е от претенции от 1 до 8, характеризираща се с това, че съдържа от 0.005 до 0.015% тегл. от поне един от елементите алуминий, калций и магнезий.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP96200465 | 1996-02-23 | ||
PCT/EP1997/000864 WO1997031137A1 (en) | 1996-02-23 | 1997-02-20 | Hot-dip galvanizing bath and process |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BG102653A BG102653A (bg) | 1999-02-26 |
BG62942B1 true BG62942B1 (bg) | 2000-11-30 |
Family
ID=8223706
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BG102653A BG62942B1 (bg) | 1996-02-23 | 1998-07-28 | Вана за горещо поцинковане |
Country Status (25)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6153314A (bg) |
EP (1) | EP0956380B1 (bg) |
JP (1) | JP2000505506A (bg) |
KR (1) | KR100466950B1 (bg) |
CN (1) | CN1117885C (bg) |
AR (1) | AR005918A1 (bg) |
AT (1) | ATE207143T1 (bg) |
AU (1) | AU1794497A (bg) |
BG (1) | BG62942B1 (bg) |
BR (1) | BR9707671A (bg) |
CA (1) | CA2244976A1 (bg) |
CZ (1) | CZ291314B6 (bg) |
DE (1) | DE69707506T2 (bg) |
ES (1) | ES2166971T3 (bg) |
HU (1) | HU220559B1 (bg) |
ID (1) | ID16026A (bg) |
IN (1) | IN192596B (bg) |
NO (1) | NO318234B1 (bg) |
PE (1) | PE13798A1 (bg) |
PL (1) | PL186172B1 (bg) |
PT (1) | PT956380E (bg) |
SK (1) | SK282891B6 (bg) |
UA (1) | UA48215C2 (bg) |
WO (1) | WO1997031137A1 (bg) |
ZA (1) | ZA971076B (bg) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001525890A (ja) * | 1997-05-23 | 2001-12-11 | エヌ.ヴェー.ユニオン ミニエル エス.アー. | 鋼を亜鉛めっきするための合金および方法 |
DE19859122C2 (de) * | 1998-12-21 | 2002-09-26 | Metaleurop Weser Gmbh | Verwendung einer Legierung zur Feuerverzinkung von Stählen |
US6569268B1 (en) | 2000-10-16 | 2003-05-27 | Teck Cominco Metals Ltd. | Process and alloy for decorative galvanizing of steel |
GB2460618B (en) * | 2007-04-27 | 2012-07-04 | Shine Metal Hot Galvanization Entpr | Lead-free hot-dip galvanising method and product thereof |
EP2055799A1 (de) * | 2007-11-05 | 2009-05-06 | ThyssenKrupp Steel AG | Stahlflachprodukt mit einem vor Korrosion schützenden metallischen Überzug und Verfahren zum Erzeugen eines vor Korrosion schützenden metallischen Zn-Mg Überzugs auf einem Stahlflachprodukt |
US20110183072A1 (en) * | 2010-01-28 | 2011-07-28 | Western Tube & Conduit Corporation | Hot-dip galvanization systems and methods |
RU2470088C2 (ru) * | 2010-10-29 | 2012-12-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Расплав на основе цинка для нанесения защитных покрытий на стальную полосу горячим погружением |
JP2013227594A (ja) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 溶融亜鉛めっき鋼管及び溶融亜鉛めっき鋼管の製造方法 |
CN109894769B (zh) * | 2019-03-28 | 2021-09-24 | 福建工程学院 | 一种高抗蠕变性的锌锡基无铅钎料及其制备方法 |
CN110616392B (zh) * | 2019-10-24 | 2022-08-02 | 常州大学 | 一种提高可锻铸铁热浸锌镀层质量的表面预处理方法 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4928334A (bg) * | 1972-07-05 | 1974-03-13 | ||
JPS5219531B2 (bg) * | 1972-12-15 | 1977-05-28 | ||
US3962501A (en) * | 1972-12-15 | 1976-06-08 | Nippon Steel Corporation | Method for coating of corrosion-resistant molten alloy |
FR2366376A1 (fr) * | 1976-10-01 | 1978-04-28 | Dreulle Noel | Alliage destine a la galvanisation au trempe d'aciers, y compris aciers contenant du silicium, et procede de galvanisation adapte a cet alliage |
LU81061A1 (fr) * | 1979-03-19 | 1980-10-08 | Centre Rech Metallurgique | Procede de galvanisation |
JPS55128396A (en) * | 1979-03-26 | 1980-10-04 | Packer Eng Ass | Zn alloy wax and its use |
FR2502641B1 (fr) * | 1981-03-25 | 1986-05-23 | Dreulle Noel | Procede pour ajuster la composition d'un alliage de zinc pour galvanisation au trempe, par ajout de compositions metalliques concentrees en additif d'alliage, et compositions d'addition |
JPH0811820B2 (ja) * | 1986-12-15 | 1996-02-07 | ダイセル化学工業株式会社 | 鉄系二次加工品用メツキ剤 |
US5049453A (en) * | 1990-02-22 | 1991-09-17 | Nippon Steel Corporation | Galvannealed steel sheet with distinguished anti-powdering and anti-flaking properties and process for producing the same |
JPH04214848A (ja) * | 1990-12-14 | 1992-08-05 | Kowa Kogyosho:Kk | 溶融亜鉛メッキ被覆物及び溶融亜鉛メッキ方法 |
JP2825671B2 (ja) * | 1991-01-23 | 1998-11-18 | 新日本製鐵株式会社 | 溶融Zn−Mg−Al−Snめっき鋼板 |
US5455122A (en) * | 1993-04-05 | 1995-10-03 | The Louis Berkman Company | Environmental gasoline tank |
US5429882A (en) * | 1993-04-05 | 1995-07-04 | The Louis Berkman Company | Building material coating |
GB2289691B (en) * | 1994-03-14 | 1999-09-29 | Berkman Louis Co | Coated metal |
-
1997
- 1997-02-10 ZA ZA9701076A patent/ZA971076B/xx unknown
- 1997-02-13 IN IN256CA1997 patent/IN192596B/en unknown
- 1997-02-14 PE PE1997000109A patent/PE13798A1/es not_active Application Discontinuation
- 1997-02-20 HU HU9900671A patent/HU220559B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1997-02-20 PT PT97903361T patent/PT956380E/pt unknown
- 1997-02-20 CA CA002244976A patent/CA2244976A1/en not_active Abandoned
- 1997-02-20 AT AT97903361T patent/ATE207143T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-02-20 US US09/125,682 patent/US6153314A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-20 KR KR10-1998-0706658A patent/KR100466950B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-02-20 AU AU17944/97A patent/AU1794497A/en not_active Abandoned
- 1997-02-20 UA UA98084542A patent/UA48215C2/uk unknown
- 1997-02-20 SK SK1074-98A patent/SK282891B6/sk unknown
- 1997-02-20 PL PL97328376A patent/PL186172B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1997-02-20 CN CN97192478A patent/CN1117885C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-20 JP JP9529814A patent/JP2000505506A/ja not_active Ceased
- 1997-02-20 DE DE69707506T patent/DE69707506T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-20 AR ARP970100669A patent/AR005918A1/es unknown
- 1997-02-20 CZ CZ19982664A patent/CZ291314B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-02-20 EP EP97903361A patent/EP0956380B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-02-20 BR BR9707671-6A patent/BR9707671A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-02-20 ES ES97903361T patent/ES2166971T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-02-20 WO PCT/EP1997/000864 patent/WO1997031137A1/en active IP Right Grant
- 1997-02-21 ID IDP970523A patent/ID16026A/id unknown
-
1998
- 1998-07-28 BG BG102653A patent/BG62942B1/bg unknown
- 1998-08-19 NO NO19983811A patent/NO318234B1/no unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2140948C (en) | Building material coating | |
JPS5956570A (ja) | Al−Zn−Mg−Si合金の合金被覆を有する鉄製品並びにその製造方法 | |
BG62942B1 (bg) | Вана за горещо поцинковане | |
AU731443B2 (en) | Alloy and process for galvanizing steel | |
NZ575788A (en) | Steel strip coated with aluminium, zinc, silicon alloy | |
DE3901659C1 (bg) | ||
JP2002146502A (ja) | 外観の良好な溶融Znめっき高強度鋼材 | |
JPS5817252B2 (ja) | 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 | |
JP3009269B2 (ja) | 溶融亜鉛合金めっき被覆物 | |
MXPA98006679A (en) | Bath and galvanized process for immersion in calie | |
JPH0394050A (ja) | 溶融Zn―Al合金めっき用フラックス | |
DE3911060A1 (de) | Verfahren zur verringerung des eisengehaltes von zinkschmelzen | |
JPS59166666A (ja) | 耐熱亜鉛合金めつき製品 | |
JPS62112766A (ja) | 溶融亜鉛メツキ用亜鉛合金及びその使用方法 | |
JPS6362835A (ja) | 溶融亜鉛メツキ用亜鉛合金及びその使用方法 | |
JPS6330376B2 (bg) | ||
JPS59166665A (ja) | 耐熱亜鉛合金めつき製品 | |
Hostetler et al. | GalfanB For After-Fab Galvanizing | |
JPS59170249A (ja) | 耐腐食剥離性にすぐれた溶融亜鉛めつき鋼板およびその製造法 | |
JPS6119793A (ja) | ハンダ付け性にすぐれた表面処理鋼板 | |
JPH0368748A (ja) | 合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法 | |
JPH03100156A (ja) | 溶融亜鉛めっき被覆物 | |
JPS62174361A (ja) | 合金化処理溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
JPH07145466A (ja) | 溶融Zn−Al合金めっき鋼線の製造方法 | |
KR20050048621A (ko) | 아연 합금 및 강의 용융 갈버니일링 처리 방법 |