CZ291314B6 - Lázeň a způsob pro zinkování ponorem do roztaveného kovu - Google Patents

Lázeň a způsob pro zinkování ponorem do roztaveného kovu Download PDF

Info

Publication number
CZ291314B6
CZ291314B6 CZ19982664A CZ266498A CZ291314B6 CZ 291314 B6 CZ291314 B6 CZ 291314B6 CZ 19982664 A CZ19982664 A CZ 19982664A CZ 266498 A CZ266498 A CZ 266498A CZ 291314 B6 CZ291314 B6 CZ 291314B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
bath
zinc
tin
content
bath according
Prior art date
Application number
CZ19982664A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ266498A3 (cs
Inventor
Michael Gilles
Richard Sokolowski
Original Assignee
Umicore
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Umicore filed Critical Umicore
Publication of CZ266498A3 publication Critical patent/CZ266498A3/cs
Publication of CZ291314B6 publication Critical patent/CZ291314B6/cs

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C23COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23CCOATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771Transition metal-base component
    • Y10T428/12785Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792Zn-base component
    • Y10T428/12799Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771Transition metal-base component
    • Y10T428/12861Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951Fe-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

L ze se slitinov²m zinkem, pro povl k n ocelov²ch v²robk ponorem do taveniny, p°i em l ze obsahuje 3 a 15 % hmotn. c nu, olovo v koncentraci a k nasycen l zn , 0 a 0,06 % hmotn. alespo jednoho z t chto prvk : hlin k, v pn k a ho° k, kde zbytek tvo° zinek jak koliv jakosti od p°etaven ho zinkov ho odpadu a po zvl vysokou jakost /SHG/.\

Description

Lázeň a způsob pro zinkování ponorem do roztaveného kovu
Oblast techniky
Vynález se týká lázně pro zinkování ponorem do roztaveného kovu (hot-dip). sestávající ze slitinového zinku, která je obzvláště vhodná k dávkovému zinkování ocelových výrobků, s proměnlivým obsahem křemíku nebo s neznámým složením.
Dosavadní stav techniky
Při zinkování oceli v běžných neslitinových zinkových lázních nastávají vážné problémy, když ocel obsahuje více než 0,02 % hmotn. křemíku. Výsledný zinkový povlak je jednak příliš silný a příliš křehký, a jednak má dále šedavý vzhled. Je to způsobeno skutečností, že vrstva slitiny železa a zinku, která se vytváří na povrchu oceli, která je ve styku s běžnou zinkovou lázní, vzrůstá lineárně v závislosti na čase během celé doby ponoření v lázni, když ocel obsahuje více než 0,02 % hmotn. křemíku. To nezastává u ocelí s menším obsahem křemíku, protože rychlost narůstání vrstvy je zde úměrná druhé odmocnině doby ponoření v lázni. Vliv obsahu křemíku v oceli na tloušťku povlaku je znázorněn formou diagramu na obr. 1. Nejvyšší bod formou diagramu znázorňující tloušťku povlaku u ocelí s obsahem křemíku 0,03 až 0,15 % hmotn., se nazývá Sandelinův bod.
V minulosti bylo věnováno velké úsilí ke zvládnutí tohoto problému. U způsobu nazvaného Technigalva(R) se lázeň tvořená slitinou zinku s 0,05 až 0,06 % hmotn. niklu. Jak ze znázorněno na obr. 1, Sandelinův bod v lázni Technigalva(R) zmizí, ale tloušťka povlaku stále vzrůstá s obsahem křemíku v oceli. U způsobu zvaného Polygalva(R) se používá zinková lázeň s 0,035 až 0,045 % hmotn. hliníku a 0,003 až 0,005 % hořčíku. Jak je znázorněno na obr. 1, dává lázeň podle způsobu Polygalva(R) dosti dobré výsledky. Přináší však nevýhodu v tom, že její obsah hliníku se musí velice přesně řídit, protože reakce mezi ocelí a lázní se téměř úplně přeruší, když obsah hliníku v lázni překročí 0,05 % hmotn.
Podstata vynálezu
Cílem vynálezu je vytvoření lázně pro zinkování ponorem do roztaveného kovu, sestávajícího ze slitinového zinku, u níž je tloušťka povlaku méně závislá na obsahu křemíku v oceli, než u lázně Technigalva(R), a mnohem méně závislá na malých odchylkách ve složení lázně, než u lázně Polygalva(R).
Tohoto cíle se dosáhne lázní podle vynálezu, která obsahuje buď 3 až 15 % hmotn. niklu, a která může obsahovat olovo v koncentraci od 0 % hmotn. až k nasycení lázně, a alespoň jeden z těchto prvků: hliníku, vápník a hořčík, v koncentraci do 0,06 % hmotn., přičemž zbytek tvoří zinek a neodstranitelné nečistoty.
Když lázeň neobsahuje nikl, má doporučený obsah cínu 3,5 až 14 % hmotn., zejména 5 až 10 % hmotn. Když lázeň obsahuje nikl, má doporučený obsah cínu, resp. niklu 2,5 až 5 % hmotn., resp. 0,03 až 0,06 % hmotn.
Obsah niklu v lázni, která má 1 až 5 % hmotn. cínu, musí být alespoň 0,01 % hmotn., jinak může tloušťka povlaku značně kolísat, podle obsahu křemíku v oceli. Obsah niklu však musí být vyšší než 0,1 % hmotn., jinak nastává nebezpečí tvoření plovoucí pěny.
Přidání olova, v koncentraci od 0 % hmotn. až do nasycení lázně, například 0,1 až 1,2 % hmotn., může být výhodné ke snížení povrchového napětí lázně. Přidáním alespoň jednoho z prvků
-1 f hliník, vápník a hořčík, s výhodou v koncentraci 0 až 0,03 % hmotn., a zejména 0,005 až 0,015 % hmotn., může být také výhodné k ochraně zinku před oxidací, jinak se na povrchu lázně tvoří žlutavý povlak, který znečišťuje galvanizované výrobky.
Obsah hliníku by však neměl zejména přesáhnout 0,03 % hmotn., jinak vzniká nebezpečí vzniku nepokrytých míst. Obsah hořčíku a/nebo vápníku by neměl zejména přesáhnout 0,03 % hmotn., jinak by mohly oxidy MgO nebo CaO plovoucí na povrchu lázně znečistit povlak, a navíc by se lázeň mohla stát méně tekutou, což by mohlo mít za následek zhoršení povrchové úpravy při vytváření povlaku.
Zinek může mít jakoukoliv jakost od přetaveného zinkového odpadu až po zvlášť vysokou jakost / (SHG). Avšak doporučuje se používání alespoň Zn 98,5 (ISO Standard 752- 1981), zejména alespoň Zn 99,5 a v nej lepším případě alespoň 99,95.
*
Mělo by zde být uvedeno, že LU-A-81 061 popisuje způsob spočívající v použití galvanizační lázně, obsahující alespoň 70% hmotn. zinku, vyznačující se tím, že do galvanizační lázně se přidá jeden nebo několik z následujících prvků: chrom, nikl, bor, titan, vanad, zirkon, mangan, měď, niob, molybden, kobalt, antimon, vápník, lithium, sodík, draslík, v takovém množství, že lázeň obsahuje méně než 2 % hmotn. každého prvku, počítáno samostatně.
Také ve spisu GB-2 289 691 je popsán povlak širokého rozsahu kovových substrátů s vrstvou slitiny na základě zinku a cínu, která má nízkou odrazivost a je vysoce odolná proti korozi. Je zde uveden povlak ze slitiny zinku, s koncentrací zinku 30 až 85 % hmotn. a koncentrací cínu 15 až 70 % hmotn.
Tato slitina může také obsahovat nikl, vizmut, antimon, měď, železo a olovo. Povlak se může nanášet na substrát způsobem zinkování ponorem do roztaveného kovu (hot-dip), tj. průchodem kovového substrátu pokovovací nádrží s obsahem roztavené slitiny.
Přehled obrázků na výkrese
Vynález bude blíže znázorněn pomocí následujících příkladů, s odvoláním na výkres, kde na obr. 1 je pro srovnání podle dosavadního stavu techniky znázorněn formou diagramu vliv obsahu 35 křemíku v oceli na tloušťku povlaku a na dalších obr. 2 až 4 je podle vynálezu formou diagramu znázorněn vliv obsahu cínu na tloušťku povlaku, přičemž na obr. 2 je znázorněn tento vliv obsahu cínu v zinkové lázni, na obr. 3 je znázorněn tento vliv obsahu cínu v zinkové lázni s obsahem 0,055 % hmotn. niklu a na obr. 4 je znázorněn tento vliv obsahu cínu v zinkové lázni s obsahem 1,2 % hmotn. olova.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Šest typů ocelových vzorků označené X, Μ, E, D, R a Y s různými obsahy křemíku a fosforu bylo galvanizováno v zinkových lázních, zvlášť vysoké jakosti (SHG) zinku Zn s různými obsahy cínu Sn, s použitím teploty lázně 450 °C a ponořením do lázně po dobu 5 minut. Bylo 50 prováděno měření tloušťky povlaku. Výsledky testů jsou sumarizovány v následující tabulce 1.
-2CZ 291314 B6
Tabulka 1 (lázně Zn-Sn)
Typ oceli X M E D R Y
% hmotn. Si 0.010 0,092 0,177 0.450 0,018 0,075
% hmotn. P 0,069 0,017
Obsah Sn v lázni Tloušťka povlaku v pm
0,0 % hmotn. 63 244 136 236 398 271
1,0 % hmotn. 77 228 189
2,5 % hmotn. 82 136 82 168 138 222
5,0 % hmotn. 78 100 100
10,0% hmotn. 91 86 67 84 98 81
20,0 % hmotn. 76 65 64 64 78 57
30,0 % hmotn. 59 58 54 61 67 52
Grafické zobrazení těchto výsledků formou diagramu na obr. 2 znázorňuje, že při obsahu cínu Sn asi 3 % hmotn. se na pěti ze šesti ocelových vzorků již vytvoří povlak o tloušťce menší než 150 pm, a že při obsahu cínu Sn 5 % hmotn. mají všechny testované ocelové vzorky povlaky v rozsahu 75 pm až 110 pm. V této souvislosti by mělo být uvedeno, že nejvhodnější tloušťka je 70 až 90 pm. Mělo by být také uvedeno, že ocelový vzorek typu s 0,075 % hmotn. Si a 0,017 % hmotn. P je obzvláště reaktivní, kde účinek fosforu P na reaktivitu oceli je mnohem výraznější než účinek křemíku Si. Z těchto údajů je zřejmé, že se výsledky nezlepší, když obsah cínu Sn přesáhne 15 % hmotn., a že se doporučuje nepoužívat vyšší obsah než 10 % hmotn.
Příklad 2
Stenné typy ocelových vzorků jev příkladu 1 byly galvanizovány v zinkových lázních, zvlášť vysoké jakosti (SHG) zinku Zn s 0,05 % hmotn. niklu Ni a různými obsahy cínu Sn, za stejných podmínek jako v příkladu 1. Výsledky testů jsou sumarizovány v následující tabulce 2.
Tabulka 2 (lázně Zn - 0,055 Ni - Sn)
Typ oceli X M E D R Y
Obsah Sn v lázni Tloušťka povlaku v pm
0,0 % hmotn. 59 116 134 212 413 242
1,0 % hmotn. 67 97 92 195
2,5 % hmotn. 69 80 70 115
5,0 % hmotn. 72 80 72 95 88 88
Grafické zobrazení těchto výsledků formou diagramů na obr. 3 znázorňuje, že obsah cínu Sn 1 % hmotn. přináší již výrazné zlepšení. Také znázorňuje, že doporučuje používat obsah v rozsahu 2,5 až 5 % hmotn.
Příklad 3
Stejné typy ocelových vzorků jako v příkladu 1 byly galvanizovány v zinkových lázních, zvlášť vysoké jakosti (SHG) zinku Zn s 1,2 % hmotn. olova Pb a s různými obsahy cínu Sn, za stejných podmínek jako v příkladu 1. Výsledky testů jsou sumarizovány v následující tabulce 3:
-3f
Tabulka 3 (lázně Zn - 1,2 Pb - Sn)
Typ oceli X M E D R Y
Obsah Sn v lázni Tloušťka povlaku v pm
1,0 % hmotn. 79 219 199
1,5 % hmotn. 192
2,0 % hmotn. 174
2,5 % hmotn. 155
3,0 % hmotn. 82 109 88 138 123 128
Grafické zobrazené těchto výsledků formou diagramu na obr. 4 opět znázorňuje příznivý účinek 5 cínu Sn na tloušťku povlaku.
Výsledky dosažené se 3 % hmotn. cínu jsou zde zřejmě poněkud lepší než v příkladu 1 (viz obr. 2). Proto může být výhodné přidání olova do lázně.
Předcházející údaje jasně vysvětlují, že lázeň podle vynálezu umožňuje překonat jako nevýhody lázně „Technigalva( , tak lázně Polygalva(R). Další výhody lázně podle vynálezu spočívají ve skutečnosti, že poskytuje hezčí květinový vzor a vyšší lesk, než lázně podle dosavadního stavu techniky. Je také pozoruhodné, že v průběhu dlouhodobých testů lázní podle vynálezu nebylo pozorováno tvoření strusky nebo pěny usazené na dně nebo plovoucí na hladině lázně. Také je důležité, že je omezená spotřeba cínu, kde obsah cínu v povlaku je mnohem nižší než obsah cínu v lázni. Proto je lázeň podle vynálezu obzvláště výhodná pro způsoby zinkování, kde galvanizér musí povrchově zpracovávat všechny druhy ocelových výrobků, přičemž obvykle nezná jejich obsah křemíku a fosforu.

Claims (11)

1. Lázeň pro zinkování ponorem do roztaveného kovu se slitinovým zinkem, vyznačujícím se tím, že obsahuje 3 až 15 % hmotn. cínu, olovo v koncentraci od 0 % hmotn. až k nasycení lázně, a 0 až 0,06 % hmotn. alespoň jednoho z těchto prvků: hliník, vápník a hořčík, přičemž zbytek tvoří zinek jakékoliv jakosti od přetaveného zinkového odpadu
30 až po zvlášť vysokou jakost.
2. Lázeň pro zinkování ponorem do roztaveného kovu se slitinovým zinkem, vyznačujícím se tím, že obsahuje 1 až 5 % hmotn. cínu, 0,01 až 0,1 % hmotn. niklu, olovo v koncentraci od 0 % hmotn. až k nasycení lázně a 0 až 0,06 % hmotn. alespoň jednoho
35 z těchto prvků: hliník, vápník a hořčík, přičemž zbytek tvoří zinek jakékoliv jakosti od přetaveného zinkového odpadu až po zvlášť vysokou jakost.
3. Lázeň podle nároku 1, vyznačujícím se tím, že obsahuje 0 až 0,03 % hmotn. alespoň jednoho z těchto prvků: hliník, vápník a hořčík.
4. Lázeň podle nároku 2, vyznačujícím se tím, že obsahuje 0 až 0,03 % hmotn. alespoň jednoho z těchto prvků: hliník, vápník a hořčík.
5. Lázeň podle nároku 1 nebo 3, vyznačujícím se tím, že obsahuje 3,5 až
45 14 % hmotn. cínu.
6. Lázeň podle nároku 5, vyznačujícím se tím, že obsahuje 5 až 10 % hmotn. cínu.
-4CZ 291314 B6
7. Lázeň podle nároku 2 nebo 4, vyznačujícím se tím, že obsahuje alespoň 2,5 % hmotn. cínu.
8. Lázeň podle nároků 2, 4 nebo 7, vyznačujícím se tím, že obsahuje alespoň
0,03 % hmotn. niklu.
9. Lázeň podle nároku 8, vyznačujícím se tím, že obsahuje 0,03 až 0,06 % hmotn. niklu.
10. Lázeň podle nároků 1 až 9, vyznačujícím se tím, že obsahuje 0,005 až 0,015 % hmotn. alespoň jednoho z těchto prvků: hliník, vápník a hořčík. I
11. Způsob dávkového zinkování ocelových výrobků ponorem do roztaveného kovu, vyznačujícím se tím, že se při něm používá lázeň podle nároků 1 až 10.
CZ19982664A 1996-02-23 1997-02-20 Lázeň a způsob pro zinkování ponorem do roztaveného kovu CZ291314B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP96200465 1996-02-23

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ266498A3 CZ266498A3 (cs) 1998-12-16
CZ291314B6 true CZ291314B6 (cs) 2003-01-15

Family

ID=8223706

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19982664A CZ291314B6 (cs) 1996-02-23 1997-02-20 Lázeň a způsob pro zinkování ponorem do roztaveného kovu

Country Status (25)

Country Link
US (1) US6153314A (cs)
EP (1) EP0956380B1 (cs)
JP (1) JP2000505506A (cs)
KR (1) KR100466950B1 (cs)
CN (1) CN1117885C (cs)
AR (1) AR005918A1 (cs)
AT (1) ATE207143T1 (cs)
AU (1) AU1794497A (cs)
BG (1) BG62942B1 (cs)
BR (1) BR9707671A (cs)
CA (1) CA2244976A1 (cs)
CZ (1) CZ291314B6 (cs)
DE (1) DE69707506T2 (cs)
ES (1) ES2166971T3 (cs)
HU (1) HU220559B1 (cs)
ID (1) ID16026A (cs)
IN (1) IN192596B (cs)
NO (1) NO318234B1 (cs)
PE (1) PE13798A1 (cs)
PL (1) PL186172B1 (cs)
PT (1) PT956380E (cs)
SK (1) SK282891B6 (cs)
UA (1) UA48215C2 (cs)
WO (1) WO1997031137A1 (cs)
ZA (1) ZA971076B (cs)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CZ297569B6 (cs) * 1997-05-23 2007-02-07 Umicore Slitina a zpusob zinkování oceli ponorem
DE19859122C2 (de) * 1998-12-21 2002-09-26 Metaleurop Weser Gmbh Verwendung einer Legierung zur Feuerverzinkung von Stählen
US6569268B1 (en) 2000-10-16 2003-05-27 Teck Cominco Metals Ltd. Process and alloy for decorative galvanizing of steel
DE112007003465T5 (de) * 2007-04-27 2010-05-06 Shine Metal Hot - Galvanization Enterprise Verfahren zum bleifreien Feuerverzinken und bleifrei feuerverzinktes Produkt
EP2055799A1 (de) * 2007-11-05 2009-05-06 ThyssenKrupp Steel AG Stahlflachprodukt mit einem vor Korrosion schützenden metallischen Überzug und Verfahren zum Erzeugen eines vor Korrosion schützenden metallischen Zn-Mg Überzugs auf einem Stahlflachprodukt
US20110183072A1 (en) * 2010-01-28 2011-07-28 Western Tube & Conduit Corporation Hot-dip galvanization systems and methods
RU2470088C2 (ru) * 2010-10-29 2012-12-20 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Расплав на основе цинка для нанесения защитных покрытий на стальную полосу горячим погружением
JP2013227594A (ja) * 2012-04-24 2013-11-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp 溶融亜鉛めっき鋼管及び溶融亜鉛めっき鋼管の製造方法
CN109894769B (zh) * 2019-03-28 2021-09-24 福建工程学院 一种高抗蠕变性的锌锡基无铅钎料及其制备方法
CN110616392B (zh) * 2019-10-24 2022-08-02 常州大学 一种提高可锻铸铁热浸锌镀层质量的表面预处理方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4928334A (cs) * 1972-07-05 1974-03-13
US3962501A (en) * 1972-12-15 1976-06-08 Nippon Steel Corporation Method for coating of corrosion-resistant molten alloy
JPS5219531B2 (cs) * 1972-12-15 1977-05-28
FR2366376A1 (fr) * 1976-10-01 1978-04-28 Dreulle Noel Alliage destine a la galvanisation au trempe d'aciers, y compris aciers contenant du silicium, et procede de galvanisation adapte a cet alliage
LU81061A1 (fr) * 1979-03-19 1980-10-08 Centre Rech Metallurgique Procede de galvanisation
JPS55128396A (en) * 1979-03-26 1980-10-04 Packer Eng Ass Zn alloy wax and its use
FR2502641B1 (fr) * 1981-03-25 1986-05-23 Dreulle Noel Procede pour ajuster la composition d'un alliage de zinc pour galvanisation au trempe, par ajout de compositions metalliques concentrees en additif d'alliage, et compositions d'addition
JPH0811820B2 (ja) * 1986-12-15 1996-02-07 ダイセル化学工業株式会社 鉄系二次加工品用メツキ剤
US5049453A (en) * 1990-02-22 1991-09-17 Nippon Steel Corporation Galvannealed steel sheet with distinguished anti-powdering and anti-flaking properties and process for producing the same
JPH04214848A (ja) * 1990-12-14 1992-08-05 Kowa Kogyosho:Kk 溶融亜鉛メッキ被覆物及び溶融亜鉛メッキ方法
JP2825671B2 (ja) * 1991-01-23 1998-11-18 新日本製鐵株式会社 溶融Zn−Mg−Al−Snめっき鋼板
US5429882A (en) * 1993-04-05 1995-07-04 The Louis Berkman Company Building material coating
US5455122A (en) * 1993-04-05 1995-10-03 The Louis Berkman Company Environmental gasoline tank
GB2289691B (en) * 1994-03-14 1999-09-29 Berkman Louis Co Coated metal

Also Published As

Publication number Publication date
NO318234B1 (no) 2005-02-21
NO983811D0 (no) 1998-08-19
EP0956380A1 (en) 1999-11-17
AR005918A1 (es) 1999-07-21
PE13798A1 (es) 1998-03-14
KR19990087257A (ko) 1999-12-15
UA48215C2 (uk) 2002-08-15
JP2000505506A (ja) 2000-05-09
IN192596B (cs) 2004-05-08
PL186172B1 (pl) 2003-11-28
SK107498A3 (en) 2000-02-14
KR100466950B1 (ko) 2005-08-04
US6153314A (en) 2000-11-28
SK282891B6 (sk) 2003-01-09
BG102653A (en) 1999-02-26
NO983811L (no) 1998-10-23
CZ266498A3 (cs) 1998-12-16
ZA971076B (en) 1997-08-25
ES2166971T3 (es) 2002-05-01
PT956380E (pt) 2002-04-29
WO1997031137A1 (en) 1997-08-28
ID16026A (id) 1997-08-28
BR9707671A (pt) 2000-01-04
PL328376A1 (en) 1999-01-18
DE69707506T2 (de) 2002-06-13
BG62942B1 (bg) 2000-11-30
CN1117885C (zh) 2003-08-13
HUP9900671A3 (en) 2000-01-28
HU220559B1 (hu) 2002-03-28
HUP9900671A2 (hu) 1999-06-28
CN1215438A (zh) 1999-04-28
DE69707506D1 (de) 2001-11-22
CA2244976A1 (en) 1997-08-28
AU1794497A (en) 1997-09-10
ATE207143T1 (de) 2001-11-15
EP0956380B1 (en) 2001-10-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR0176301B1 (ko) 우수한 내식성과 내열성을 가지는 용융 알루미늄 코팅 강판과 그의 제조 방법
US5827618A (en) Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof
AU3195300A (en) Surface treated steel product prepared by tin-based plating or aluminum-based plating
CZ291314B6 (cs) Lázeň a způsob pro zinkování ponorem do roztaveného kovu
CZ297569B6 (cs) Slitina a zpusob zinkování oceli ponorem
DE3901659C1 (cs)
JP3729233B2 (ja) 黒変抵抗をもつ溶融亜鉛基めっき鋼板
JPH0159347B2 (cs)
CN114686727A (zh) 一种高性能热镀锌合金材料及其制备方法
JPS5817252B2 (ja) 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品
JP3135818B2 (ja) 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法
EP0048270A1 (en) ZINC ALUMINUM COATINGS.
CA1181905A (en) Hot dipping zinc base coating material having high corrosion resistivity
MXPA98006679A (en) Bath and galvanized process for immersion in calie
CN115896667A (zh) 一种低合金高强度结构钢热浸镀锌的方法
JPS621860A (ja) Al−Zn合金めつき鋼板
JPS6152337A (ja) 溶融亜鉛めつき用亜鉛合金
JPH08325693A (ja) 耐食性、耐熱性に優れた溶融アルミめっき鋼板及びその製造法
JPH024949A (ja) 耐剥離性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2002022907A1 (en) Hot-dip galvanising alloy and process
JPH0368748A (ja) 合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法
Hostetler et al. GalfanB For After-Fab Galvanizing
JPS6176653A (ja) 溶融亜鉛合金めつき方法
JPH0835050A (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼材およびその製造方法
MXPA99011270A (en) Galvanizing of reactive steels

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20090220