BG60330B2 - Метод за елиминиране на триенето в лагери - Google Patents

Метод за елиминиране на триенето в лагери Download PDF

Info

Publication number
BG60330B2
BG60330B2 BG096416A BG9641692A BG60330B2 BG 60330 B2 BG60330 B2 BG 60330B2 BG 096416 A BG096416 A BG 096416A BG 9641692 A BG9641692 A BG 9641692A BG 60330 B2 BG60330 B2 BG 60330B2
Authority
BG
Bulgaria
Prior art keywords
contact
bearing
bearing ring
diameter
diameters
Prior art date
Application number
BG096416A
Other languages
English (en)
Inventor
Felix Sanches
Original Assignee
Felix Sanches
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Felix Sanches filed Critical Felix Sanches
Publication of BG60330B2 publication Critical patent/BG60330B2/bg

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
    • F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
    • F16C19/16—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
    • F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
    • F16C19/16—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls
    • F16C19/163—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with a single row of balls with angular contact
    • F16C19/166—Four-point-contact ball bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
    • F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
    • F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
    • F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
    • F16C19/38—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C23/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for aligning or positioning
    • F16C23/06—Ball or roller bearings
    • F16C23/08—Ball or roller bearings self-adjusting
    • F16C23/082—Ball or roller bearings self-adjusting by means of at least one substantially spherical surface
    • F16C23/086—Ball or roller bearings self-adjusting by means of at least one substantially spherical surface forming a track for rolling elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/34—Rollers; Needles
    • F16C33/36—Rollers; Needles with bearing-surfaces other than cylindrical, e.g. tapered; with grooves in the bearing surfaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
    • F16C19/24—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly
    • F16C19/26—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly with a single row of rollers

Landscapes

  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
  • Turning (AREA)
  • Tires In General (AREA)
  • Apparatus For Radiation Diagnosis (AREA)
  • Friction Gearing (AREA)
  • Moving Of Heads (AREA)
  • Ultra Sonic Daignosis Equipment (AREA)
  • Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
  • Support Of The Bearing (AREA)

Abstract

Методът намира приложение при моделиране геометрията на лагери, по-специално на търкалящите се лагери. Изработените по метода лагери са с минимално триене, чувствително увеличена балансираност и товароносимост, значително намалени условия за загряване, вследствие на което лагерите са със значително увеличен експлоатационен срок. Методът включва преобразуване в контактни линии на контактните точки между търкалящите се елементи и съответните им работни направляващи участъци по външната и вътрешната повърхност, съответно на вътрешния и външния лагерен пръстен. В зависимост от вида на лагера се предвижда поне една контактна линия с вътрешната работна повърхност на външния лагерен пръстен и поне една двойка контактни линии с външната повърхност на вътрешния лагерен пръстен. Контактните линии се оформят така, че съотношението на диаметъра по направляващия работен участък от вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен към съответния диаметър по периферията на търкалящия се елемент в мястото му на контакт с този работен участък има стойност, еднаква с тази на съотношението на всеки един от диаметрите по направляващите работни участъци от външната повърхност на вътрешния лагерен пръстен към съответните им диаметри от търкалящия се елемент по периферията му в мястото на контакт с работните участъци. 4 претенции, 10 фигури

Description

(54) МЕТОД ЗА ЕЛИМИНИРАНЕ НА ТРИЕНЕТО В ЛАГЕРИ.
Изобретението се отнася до метод за елиминиране на триенето в лагерите, поспециално в търкалящите лагери, с който чувствително ще се подобрят експлоатационните им възможности и значително ще се увеличи техният експлоатационен срок.
Известно е от нивото на техниката, че търкалящите лагери не осъществяват пълно търкаляне, а обратното, създават триене от 30 до 50%, защото търкалящите им константи не са еднакви. Значителните стойности на триенето при тях се дължат на разликата, съществуваща между външните и вътрешните диаметри на ниво техните работни повърхнини в лагерните пръстени.
При някои типове лагери това триене може да достигне стойности над 50%, което предизвиква висока температура, консумация на значително количество енергия и непрекъснато износване на лагерите, при което прогресивно се скъсява техният експлоатационен срок.
Задачата на изобретението е да се увеличи коефициент на полезно действие на лагерите, като съгласно изобретеието се замесят контактните точки между търкалящите се елементи и техните работни участници по вътрешната и външната повърхнина на външния и вътрешния лагерен пръстен с контактни линии. Броят на тези контактни линии е поне един по вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен и две - по външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен.
Когато се предвижда контактните линии по вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен да бъдат две, тогава, за да се регулира лагерът, външният лагерен пръстен се прави от две части, така че всяка една от честите му да притежава по едната контактна линия.
Отличителна особеност на метода съгласно изобретението за изработване на лагери, при който се елиминира триенето, се състои в това, че с него се осигурява една и съща търкаляща се константа за лагери от всеки тип, по всичките им контактни линии, което означава, че отношението на диаметъра или диаметрите по направляващия работен участък или направляващите работни участъци от вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен към съответния диаметър или диаметри по периферията на търкалящия се елемент в мястото му на контакт с този или тези работни участъци има същата стойност, каквато е стойността на отношението на всеки един от диаметрите по направляващите работни участъци от външната повърхност на вътрешния лагерен пръстен към съответните диаметри по периферията на търкалящия се елемент в мястото му на контакт с тях.
На базата тази търкаляща се константа се извършва геометричното профилиране на работните участъци в съответните повърхнини на лагерните пръстени, което е съобразено с вида и размера на търкалящия се елемент /сачма, ролка и т.н./.
Следователно конструкцията на предложения тук определен тип лагер, която по същество е базирана върху същите принципи, както при конвенционалните лагери, търпи изменение само във формата, която пък е съобразена с изискването за еднаквост на търкалящата се константа по всички точки на контакт между лагерните пръстени и търкалящия се елемент. Тъкмо затова е предвидено премахването на точката на контакт във външния работен участък на вътрешния лагерен пръстен и вместо нея са оформени две нови контактни точки в същата тази външна работна повърхност, които остават непрекъснати и оформят контактни линии. Както беше описано по-горе, в зависимост от изискванията в конструкцията на лагера могат да бъдат вкарани две контактни линии и по вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен. В този случай обаче този пръстен трябва да бъде от две части.
С оразмерените и конструирани по този метод лагери се постигат значителни предимства спрямо известните конструкции на лагери, например намалява се триенето в лагерите и дори се достига до нулево триене, намалява се шумът и загряването и значително се увеличава - до два или три пъти неговият експлоатационен срок, тъй като е възможно да се намали триенето до един желан минимум. Тъй като търкалящият се елемент е поставен между две контактни точки вместо върху една, се подобрява уравновесяването и разпределението на товара, усъвършенства се търкалянето и съответно се увеличава кпд на лагера.
За по-голяма яснота и за да се подпомогне възприемането на метода съгласно изобретението за оразмеряване и съответно конструиране на лагери така, че при тях да бъде елиминирано триенето, са приложени десет фигури, поясняващи практическото приложение съгласно патентните претенции, като тези примери не ограничават изобретението.
Изобретението се пояснява с приложените фигури, от които:
фигура 1 представлява сачмен лагер с диаметър в контактната точка по вътрешната направляваща работна повърхност на външния лагерен пръстен при височина 1А, равна на
82,80 мм, диаметър на сачмата по нейната периферия в контактната й точка, при височина 1А, равна на 12,70 мм, отношението между тези диаметри е равно на 6,520.
Диаметър в две контактни точки по външните направляващи повърхности на вътрешния лагерен пръстен при височина 2 и 2' = 60,80 мм, диаметри на сачмата по нейната периферия в контактните й точки с външната лагерна повърхност /в направляващите/ от вътрешния лагерен пръстен при височини 2 и 2 = 9,520 мм, отношението между тези диаметри е равно на 6,520.
фигура 2 - сачмен лагер с две точки на контакт във вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен, с диаметър при точките на контакт по вътрешната работна повърхност на външния лагерен пръстен при височини 2 и 2' = 82,50 мм, диаметър на сачмата по нейната периферия в контактните й точки с вътрешните работни направляващи повърхности от външния лагерен пръстен при височини 2 и 2' = 12,30 мм, отношението между тези диаметри е 6,708.
Диаметърът при контактната точка по външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височини 1 и Г = 60,80 мм, диаметър на сачмата по нейната периферия в точката на контакт с тази външна работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височини 1 и Г = 9,064 мм, отношението между тези диаметри е 6,708.
фигура 3 - радиално-аксиален лагер с диаметър в контактната точка във вътрешната работна лагерна повърхност от външния лагерен пръстен при височина 1 = 79,80, диаметър на сачмата по периферията на контактната й точка с вътрешната лагерна повърхност на външния лагерен пръстен при височина 1=12,70 мм, отношението между тези диаметри е 6,284.
Диаметър при контактната точка във външната работна направляваща повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина 2=57,4 см, диаметър на сачмата по периферията на контактната й точка с външната работна лагерна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височина 2=9,135 мм, отношението между тези диаметри е 6,284.
Диаметър при контактната точка във външната направляваща лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина 2-66,42 мм, диаметърът на сачмата по периферията на контактната й точка с външната направляваща повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височина 2' = 10,57 мм, отношението между тези диаметри е 6,284.
фигура 4-радиално-аксиален лагер с диаметър при точката на контакт във вътрешната лагерна направляваща повърхност от външния лагерен пръстен при височина 2- 76,30 мм, диаметър на сачмата при тази контактна точка с вътрешната лагерна повърхност при височина 2' = 11,555 мм, диаметър при контактната точка във вътрешната лагера направляваща повърхност от външния лагерен пръстен при височина 2 = 81,20 мм, диаметър на сачмата при тази контактна точка с вътрешната лагерна повърхност от външния лагерен пръстен, при височина 2 = 12,30 мм, отношението между първата група диаметри е 6,603. Отношението между втората група диаметри е 6,602.
Диаметър при контактната точка във външната лагерна направляваща работна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина Г-67,00 мм, диаметър на сачмата при тази контактна точка с външната работна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина Г-10,15 мм, отношението между тези диаметри е 6,601.
Диаметър при контактната точка във външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина 1-57,50 мм, диаметър на сачмата при тази контактна точка с външната работна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина 1-8,71 мм, отношението между тези диаметри е 6,602.
фигура 5 - представя регулируем ролков лагер с диаметър при контактната точка във вътрешната лагерна работна повърхност от външния лагерен пръстен при височини 2 и 2'84,00 мм, диаметър на ролката при тази контактна точка с вътрешната работна лагерна повърхност от външния лагерен пръстен при височини 2 и 2'- 14 мм, диаметър при контактната точка във външната лагерна работна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височини 1 и Г - 60,00 мм, диаметър на ролката при тази контактна точка с вътрешната работна повърхност на външния лагерен пръстен при височини 1 и Г- 10,00 мм. Отношението между първата група диаметри е 6; Отношението между втората група диаметри е 6.
фигура 6 - вариант на радиално-аксиален лагер с диаметър при контактната точка във вътрешната работна лагерна повърхност от външния лагерен пръстен при височина 1А 82,00 мм,диаметър на ролката при тази контактна точка с вътрешната работна лагерна повърхност от външния лагерен пръстен при височина 1А - 12,00 мм. Отношението между диаметрите е 6,750.
Диаметър при контактната точка във външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина 2А 66,15 мм, диаметър на ролката при тази контактна точка с външна работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен, при височина 2А - 9,80 мм. Отношението между двата диаметъра е 6,750;
Диаметър при контактната точка във външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстени при височина 2'58,30 мм, диаметър на ролката при тази контактна точка с външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина 2'- 8,638 мм. Отношението между тези диаметри е 6,750.
фигура 7 - осцилиращ ролков лагер с диаметър при контактната точка в една сдвоена вътрешна работна лагерна повърхност от сдвоен лагерен външен пръстен при височина 2 - 80,667 мм, диаметър на ролките при тези контактни точки със сдвоената вътрешна лагерна работна повърхност, при височина по вътрешния лагерен пръстен 2 - 12,00 мм, диаметър при контактните точки във външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен, при височини Г- 56,667мм, диаметър на ролките в тези контактни точки с външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височина Г- 8,43 мм, диаметър при контактните точки във външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина 1 - 63,417 мм, диаметър на ролката по тези контактни точки с външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височина 1 9,434. Отношението между първата група диаметри е 6,723. Отношението между втората група диаметри е 6,723. Отношението между третата група диаметри е 6,723.
фигура 8 - регулируем биконичен лагер с диаметър при контактните точки във сдвоената вътрешна работна повърхност на външния лагерен пръстен /сдвоен/ при височини 2 и 2'- 81,25 мм, диаметър на ролката по контактните точки със сдвоената вътрешна работна повърхност на сдвоения външен лагерен пръстен при височина 2 и 2'- 11,50 мм, Отношението между диаметрите е 7,066;
Диаметър при контактните точки по външната повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височини 1 и Г- 61,25 мм, диаметър на ролката по тези контактни точки с външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен, при височини 1 и Г- 8,669 мм, отношението между тези диаметри е 7,066.
фигура 9 - вариант на регулируем биконичен лагер с диаметър при контактните точки по вътрешната лагерна работна повърхност при външния сдвоен лагерен пръстен при височини 2 и 2'- 87,334 мм, диаметър на ролката по контактните точки с вътрешната работна повърхност на сдвоения външен лагерен пръстен при височини 2 и 2'14,667 мм, отношението между диаметрите е 5,955;
Диаметър при контактните точки по външната работна лагерна повърхност от вътрешния лагерен пръстен при височини 1 и Г- 62,167 мм, диаметър на ролката по контактните точки с външната работна лагерна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височини 1 и Г - 10,44 мм, отношението между тези диаметри е 5,955;
фигура 10 - един двоен биконичен лагер с диаметри при удвоените контактни точки във вътрешната работна повърхност на външния лагерен пръстен при височини 2 и
2'-79,40 мм, диаметър на ролката по контактните точки с вътрешната работна повърхност на външния лагерен пръстен при височина 2 и 2'-12,40 мм, отношението между диаметрите е 6,604; диаметър при удвоените контактни точки с външната работна лагерна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височини 1 и 1' - 58,00 мм, диамътър на ролката по контактните точки с външната работна лагерна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при височини 1 и Г 9,06 мм, отношението между диаметрите е 6,402. На представените фигури от 1 до 10 са посочени контактните точки и тяхното съчетаване като опорни лагерни точки, при което може да се получи чисто търкаляне и съответно нулево триене.
За да се отдалечават или приближават контактните точки по посочените височини в лагерите съгласно фигурите 5,6 и 7, радиусите на контактните дъги при височините 1 и Г от фиг. 5 и контактните височини 2 и 2' от фиг.6 трябва да бъдат намалявани или увеличавани и същото се отнася до удвоените контактни височини 1 и Г от фиг. 7.
За да се отдалечават или приближават контактните точки по височините на коничните ролкови лагери, ъглите на накланяне по работните лагерни повърхности при височини 1 и Г във фигура 8 трябва съответно да бъдат увеличавани или намалявани и съответно при височините 1 и Г от фигура 9.
В удвоената биконична лагерна работна повърхност на коничните лагери от фиг. 10 ъглите по контактното трасе по височините 1 и Г трябва да бъдат дублирани и съответно увеличени или намалени.
Ако се започне с 5%-но триене по всяка страна на контактните точки, се оформя една контактна линия, като по този начин се получават напълно удоволетворителни резултати.
При по-несъвършени конструкции на лагери, ако се започне с намаляване на триенето под 50%, могат да бъдат получени по-малки ъгли на опора или въздействие, даващи по-голяма износоустойчивост на лагерите.
Описаните контактни точки, които обикновено се срещат в конвенционалните лагерни конструкции на търкалящи лагери, постоянно създават проблеми и в същото време предизвикват нарушаване на нормалната работа на лагера, тъй като са включени две контактни точки. Чрез преобразуването на тези контактни точки в контактни линии и поради наличието на три или четири линии вместо две съгласно изобретението се постигат търсените резултати.
Ако се сравни работата на един сачмен лагер с две контактни точки с такъв е три или четири контактни линии, всяко от които с приблизителна дължина 1,5 мм, която, умножена по 3 или 4, дава обща контактна дължина
4,5 до 6 мм, при сравнение на тази дължина с двете контактни линии се вижда, че с тази трансформация се повишава кпд.
По този начин сачмите в лагерите действат като търкалящи се елементи, което означава, че работата на лагерите е безударна и е намален и нежеланият шум.
На фигура 1 е показан сачмен лагер от типа аксиално неподвижни лагери от международната серия 6200 е оразмерявания или характеристики, подобни на лагерна серия № 6210.
В горната част на фигурата е показана една височина, очертана с дебели линии, отбелязана е 1 и с буквите А и В, като височината на участъка А е контактният участък, а тези от участъците В са заглъхващи /демпфиращи/.
Диаметърът при контактната точка на сачмата по вътрешния лагерен участък, т.е. по вътрешния тракт от повърхността на външния лагерен пръстен при височина 1 е
82,80 мм, а диаметърът на сачмата по периферията на същата контактна точка е 12,70; като отношението между двата диаметъра е 6,520.
В долната част на чертежа са показани два участъка с височини 2 и 2’, обозначени съответно с буквите А и В.
Диаметърът при контактната точка със сачмата по външния лагерен тракт от повърхността на вътрешния лагерен пръстен с височини 2 и 2' е 60,80 мм, а диаметърът на сачмата по нейната периферия при точката на контакта е 9,326 мм, като отношението между двата диаметъра е равно на 6,520.
Следователно, когато се поставят контактните участъци в местата, които отговарят на размерите на измерените диаметри, ще се получи нулево триене.
За да се онагледят още по-добре предимствата съгласно изобретението, сс посочва пример за триенето, причинено при същия сачмен лагер от известната серия 6210.
Приблизителният диаметър на вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен при контактната точка със съчмата е 82,80 мм. Диаметърът на сачмата при контактната точка по нейната периферия е 12,70 мм. Съотношението между тези диаметри е 6,520.
Приблизителният диаметър по външната повърхност на вътрешния лагерен пръстен при контактната точка със съчмата е 57,40 мм. Диаметърът на сачмата при контактната точка по нейната периферия е 12,70 мм. Съотношението между тези диаметри е 4,520.Разликата между двете съотношения 2,00.
Посочената разлика между двете съотношения, равна на 2,000, означава 44% триене.
Следователно, като се взема под внимание, че стойността на триенето при нормалните лагери е 44%, то напълно задоволяват постигнатите резултати от 5%-но триене от всяка страна на контакта, когато се получават контактни линии, вместо точки.
Характерните особености на вариантното решение, пояснено на фигура 2, са различни от посоченото на фигура 1. Това е регулируем лагер, полезен за големи и средни размери, с възможност за коригиране на износването така, че да се удължи експлоатацонният срок.
Така наречените контактни точки са преобразувани в линии, което подобрява в значителна степен работните характеристики на лагера, многократно удължава неговия живот и осигурява възможност за нарастване на работния товар, т.е. товароносимостта на лагера. Трябва да се отбележи също, че чрез отстраняване /намаляване/ на триенето износването се намалява много и резултатите са много добри.
По отношение на формите и размерите на контактните линии на сачмите съществуват много варианти, например изпъкнали, вдлъбнати, повече или по-малко пресечена пирамида и т.н., като във всеки конкретен случай се подбира най-подходящата форма. За по-голяма яснота на чертежа от фигура 2 са посочени четири контактни линии в долната част. При всички случаи задължително се използват сачми /дробинки/ и други подобни с много високо качество на изработката на геометричните форми.
На фигура 2 диаметърът при контактната точка със сачмата във вътрешния лагерен участък на външния лагерен пръстен със височини 2 и 2' е 82,50 мм, а диаметърът на сачмата при същата контактна точка с вътрешния лагерен участък е 12,30 мм, като отношението между двата диаметъра е 6,708.
Диаметърът при контактната точка на сачмата във външния лагерен работен участък на вътрешния лагерен пръстен с височини 1 и Г е 60,80 мм, а диаметърът на сачмата при същата вътрешна точка на контакт е 9,064 мм. Отношението между двата диаметъра е 6,704, като по този начин се получава нулево триене.
Фигура 3 представлява един радиалноаксиален лагер. При този вид лагери се работи, както при случаите от фиг.1 и фиг.2 по-горе, тъй като се елиминира триенето и в същото време се повишава кпд. Той се различава с това, че има нееднакви контактни ъгли, тъй като е радиално-аксиален.
Централният вътрешен диаметър при контактната точка във вътрешната работна лагерна повърхност на външния лагерен пръстен при участъка с височина единица е
79,80 мм, а диаметърът на сачмата при същата контактна точка е 12,70 мм с отношение между двата диаметъра, равно на 6,284.
Диаметърът при контактната точка със сачмата във външната работна лагерна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при участъка с височина 2, позиция А /обхват А/, е 57,40 мм, при същата контактна точка диаметърът на сачмата е равен на 9,135 мм, и отношението, което съществува между двата диаметъра, е също 6,284, като по този начин се постига нулево триене при позициите в тези контактни точки.
Диаметърът при контактната точка на сачмата във външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен в участъка с височина 2' е 66,42 мм, и в тази точка на контакт сачмата има диаметър, равен на 10,57 мм, като по този начин отношението между двата диаметъра е точно 6,284, т.е. същото отношение, със същите предимства и цели, както по-горе.
Контактните точки на лагерите, независимо дали става дума за сачмени, ролкови, конични или тунелни лагери, могат да бъдат разпростряни в двете посоки, като по този начин се оформят контактни линии с широчина, съответна за всеки отделен случай.
На фиг. 4 е показан радиално-аксиален лагер, подобен на този на фиг. 3. Той има две контактни точки или линии върху вътрешната работна повърхност на външния лагерен пръстен в участъците на зоните 2 и 2' и неговите контактни ъгли са различни от тези при лагера от фиг.З, което е без значение за получаване на нулево триене.
Тъй като контактните точки са общо четири, получава се по-голяма стабилност, безударност на лагера, подобрява се неговата работа и се намалява триенето, повишавайки по този начин общия кпд на лагера.
Вътрешният диаметър при контактната точка със сачмата по вътрешния участък с височина 2 на външния лагерен пръстен е
81,20 мм, а диаметърът на сачмата в нейната контактна точка е 12,3 мм като съотношението между двата диаметъра е равно на 6,602.
В противоположно направление е установена контактната точка или линия на сачмата с външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен, в участъка с височина Г, където диаметърът е 67 мм, а диаметърът по периферията на сачмата, както при всички описани случаи, е 10,15 мм при точката на контакт с външния работен участък, а съотношението между двата диаметъра е 6,601, като това съотношение е еднакво със същото от срещуположната страна.
Диаметърът при контактната точка на сачмата във вътрешната работна повърхност на външния лагерен пръстен при работния участък с височина 2’ е 76,30 мм, а диаметърът на сачмата при този контакт в същата точка на зоната 2' е 11,555 мм, като осигурява съотношение между двата диаметъра, равно на 6,603.
Диаметърът при контактната точка на сачмата с външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при участъка с височина 1 е равен на 57,5 мм, а диаметърът на сачмата по същата контактна точка във външния участък при височина 1 е равен на
8,71 мм, при което съотношението между двата диаметъра е равно на 6,602.
При тези контактни позиции се постига нулево триене в четирите точки.
Па фигура 5 е показан един регулируем сферичен лагер за средни и големи размери, който лесно се настройва към първоначалното си състояние.
Както при предишните случаи, контактните точки са разположени по такъв начин, че се постига нулево триене.
От основно значение е контактните точки да бъдат трансформирани в контактни линии, за да се получават значителни резултати, като намаляване на триенето и др.
В лагера от фиг. 5 са показани само две контактни точки, тъй като четирите са еквидистантни или другите две са съответно равноотстоящи.
Диаметърът при контактната точка на ролката по вътрешната работна повърхност на външния лагерен пръстен при участъци с височини 2 и 2' е равен на 84 мм.
Външният диаметър на ролката в неговата сферична част при вътрешния работен участък с контактни точки на височини 2 и 2' е 14 мм и следователно съотношението между двата диаметъра е 6.
Диаметърът при контактните точки на ролката по външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при работен участък с височини 1 и Г е 60 мм, а диаметърът на ролката в същите участъци при същата контактна точка при височини 1 и Г е 10,00 мм. Следователно съотношението между тях е също 6, при което се постига нулево триене.
На фигура 6 е показан радиалноаксиален тунелен лагер. Този тип лагери е също регулируем и въпреки че има нееднакви контактни ъгли, има много широки контактни линии с малко триене, създаващи голяма стабилност.
Макар че основен принцип при всички лагери е да се търси нулево триене, също така е от голямо значение да се поддържа отличен баланс в контактните точки, особено когато контактните точки са уширени.
Диаметърът при контактната точка на ролката във външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при неговия външен работен участък с височина 2' и широчина А е равен на 58,30 мм, с диаметър на ролката при същата контактна точка, равен на 8,638 мм. Съотношението между тези диаметри е равно на 6,750.
Диаметърът при контактната точка на ролката по външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен при неговия външен работен участък с височина 2 е равен на 66,15 мм. Диаметърът на ролката при външната контактна точка с външния работен участък при височина 2 е 9,8 мм и съотношението е също 6,750, като триенето е превъзмогнато.
фигура 7 представя един осцилиращ сферичен /ролков лагер/ с удвоена линия от регулируеми ролки, много полезен при големи размери.
Контактните точки или контактните линии са разположени по такъв начин, че да имат еднакво съотношение между съответните диаметри, въпреки че имат нееднакви контактни ъгли, като по този начин се достигне свършено уравновесяване, както е описано понататък.
Диаметърът при контактната точка във вътрешната работна повърхност с ролката при вътрешния ролков участък на външния лагерен пръстен и при височина 2 и 2' е равен на 80,667 мм, а диаметърът на ролката при същата тази контактна точка на височина 2, по участък, означен с буква А, е равен на 12 мм. Съотношението между двата диаметъра е 6,722.
Диаметърът при контактната точка на ролката във външната работна повърхност от вътрешния лагерен пръстен в работния участък при височина Г, буква А, е 56,667 мм, с диаметър на полусферичната ролка при същата точка на контакт, равен на 8,43 мм, а съотношението между тези диаметри е 6,722.
Накрая диаметърът при контактната точка на ролката във външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен в работния участък при височина 1 е 63,417 мм. Диаметърът на ролката при същите контактни точки с външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен и в същите работни участъци при височина 1 е 9,434 мм, като съотношението между диаметрите във всички тези шест контактни точки е 6,723, поради което не съществува триене.
На фиг. 8 е представен един биконичен регулируем лагер, който е извън общите изисквания и стандарти за коничните лагери, известни досега. При него няма челно или аксиално триене, каквото съществува в известните конвенционални конични лагери, при което добавено към триенето в ролките, е съпроводено с отделяне на значително количество топлина, ограничава въртенето и в същото време павишава изразходването на енергия, което не се среща при конструкцията на регулируем биконичен лагер /фиг.8/, при който нулевото триене се дължи на разположението на контактните точки между ролките и лагерните работни участъци в лагерните пръстени.
От всичко описано по-горе следва, че трябва да бъдат увеличавани контактните точки между ролките и работните участъци в пръстените на лагера, за да не се влошат основните характеристики, като повишената товароносимост и устойчивост на лагера, дори при известно пренебрегване на изискването за свеждане на триенето до нулева стойност.
За да се осигури нормалната работа на лагери от този тип, те би трябвало да бъдат монтирани по двойки. За да се постигне нулево триене, диаметрите при ролките в контактните им точки по техните работни участъци в лагерните пръстени трябва да имат стойности, посочени по-нататък.
Диаметрите на контактните точки на ролката по нейната вътрешна работна повърхност от външния лагерен пръстен в работния участък с височини 2 и 2' са 81,25 мм. Диаметрите на коничната ролка при същите контактни точки на височини 2 и 2' са равни на 11,5 мм, а съотношението между тях е 7,066.
Диаметрите при контактните точки на ролката в нейната външна работна повърхност по вътрешния лагерен пръстен, в работния участък с височини 1 и 1, са 61,25 мм.
Диаметрите на коничната ролка при същите контактни точки по външната работна повърхност и при височини 1 и Г са 8,669 мм, като съотношението между тях е 7,006, при което се осигурява нулево триене.
На фигура 9 е показан регулируем биконичен лагер, подобен на този от фиг. 8, различаващ се само по това, че коничните ролки са поставени във външната работна повърхност на вътрешния лагерен пръстен, по работния участък във вътрешната част на лагера.
На фиг. 9 в най-общ вид е показано изображение на различни форми на контакт, като са начертани най-използваните от тях, въпреки че съществуват много повече. Найполезните от тях ще бъдат използвани при всеки отделен случай.
Диаметрите при контактните точки на ролката с нейната вътрешна работна повърхност от външния лагерен пръстен, по работния участък с височини 2 и 2’, са 87,334 мм. Външният диаметър на коничната ролка в контактната точка с работния участък при височини 2 и 2’ е 14,67 мм, а съотношението между двата диаметъра е 5,955.
Диаметрите при контактната точка на ролката по нейната външна работна повърхност от вътрешния лагерен пръстен, в работните височини 1 и Г, са 62,167 мм. Външните диаметри на коничните ролки в контактните точки с работните участъци със височини 1 и Г са 10,44 мм, а съотношението между диаметрите е 5,955.
Контактните точки на ролките с техните съответни работни участъци при височини 1 и Г и 2 и 21, са еквиваленти една на друга, и именно затова само две оразмерявания на техните съответстващи диаметри са детайлно представени.
На фигура 10 е посочен един биконичен лагер, почти еднакъв с тези от фиг.8 и 9. Неговият отличителен белег е този, че двата конични лагера са свързани в една част, осигуряваща им по-голяма стабилност и устойчивост, и при това, оформящи единичен лагер.
Този тип лагери е използван с предпочитане в места с висока скорост на въртене.
Както при всички описани конструкции, контактните точки са така разположени, че да се осигурява нулево триене.
Тъй като всички контактни точки са еквивалентни една на друга, ще бъдат разгледани само две срещуположни контактни точки.
Диаметърът на една от четирите контактни точки по вътрешния работен участък на външния лагерен пръстен при височини 2 и 2' е 79,40 мм.
Диаметърът на биконичната ролка в контактната точка с работната повърхност в участъка с дублираната височина 2 и 2' е 12,40 мм, а съотношението между диаметрите е 6,404.
Диаметърът по една от четирите контактни точки във външния работен участък при височини 1 и Г на вътрешния лагерен пръстен, на двете места, е 56 мм.
Диаметърът на биконичната ролка в контактната точка с работната повърхност в участъците с дублирана височина 1 е Г на вътрешния лагерен пръстен е 9,05 мм и осигурява съотношение между тези диаметри, равно на 6,402.
При всички тези резултати сумарното триене ще бъде нулево.

Claims (4)

  1. Патентни претенции
    1. Метод за елиминиране на триенето в лагери, по-специално в търкалящи лагери, чрез преобразуване на контактните точки между търкалящите се елементи и съответните им работни направляващи участъци по външната и вътрешна повърхност, съответно на вътрешния и външен лагерен пръстен, характеризиращ се с това, че посоченото преобразуване се изразява в замяна на контактните точки с контактни линии, при което всеки един търкалящ се елемент оформя поне една контактна линия с вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен и поне една двойка контактни линии с външната повърхност на вътрешния лагерен пръстен по такъв начин, че съотоншението на диаметъра/диаметрите/ по направляващия работен участък/направляващите работни участъци/ от вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен към съответния диаметър/или диаметри/ по периферията на търкалящия се елемент в мястото му на контакт с този работен участък /тези работни участъци/ има същата стойност, каквато е стойността на съотношението на всеки един от диаметрите по направляващите работни участъци от външната повърхност на вътрешния лагерен пръстен към съответните им диаметри от търкалящия се елемент по периферията му, в мястото на контакт с тях.
  2. 2. Метод съгласно претениця 1, характеризиращ се с това, че при удвояване броя на контактните линии между търкалящия се елемент и вътрешната повърхност на външния лагерен пръстен всяка една от тези контактни линии се разполага в отделна част във външния лагерен пръстен, който се изработва от две части.
  3. 3. Метод съгласно претенциите 1 и 2, характеризиращ се с това, че контактните линии по височините на ролковите сферични и полусферични лагери съответно се отдалечават или приближават спрямо централната си ос в лагера чрез съответно увеличаване или намаляване на радиусите на контактните дъги.
  4. 4. Метод съгласно претенциите 1 и 2, характеризиращ се с това, че контактните линии по височините на коничните ролкови лагери съответно се отдалечават или прибли жават спрямо централната си ос в лагера чрез съответно увеличаване или намаляване степените на накланяне на лагерните работни участъци.
BG096416A 1991-06-05 1992-06-01 Метод за елиминиране на триенето в лагери BG60330B2 (bg)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ES09101346A ES2040617B1 (es) 1991-06-05 1991-06-05 Sistema para eliminar la friccion en rodamientos.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BG60330B2 true BG60330B2 (bg) 1994-07-25

Family

ID=8272591

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BG096416A BG60330B2 (bg) 1991-06-05 1992-06-01 Метод за елиминиране на триенето в лагери

Country Status (18)

Country Link
US (1) US5427458A (bg)
EP (1) EP0517642B1 (bg)
JP (1) JPH0754841A (bg)
KR (1) KR930000852A (bg)
CN (1) CN1031423C (bg)
AT (1) ATE138727T1 (bg)
AU (1) AU1528792A (bg)
BG (1) BG60330B2 (bg)
BR (1) BR9201518A (bg)
CA (1) CA2066346A1 (bg)
DE (1) DE69211056T2 (bg)
ES (1) ES2040617B1 (bg)
IL (1) IL101713A0 (bg)
MX (1) MX9202626A (bg)
PL (1) PL294804A1 (bg)
TR (1) TR26671A (bg)
TW (1) TW228562B (bg)
ZA (1) ZA923209B (bg)

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2699238B1 (fr) * 1992-12-15 1996-06-28 Mauxion Robert Roues ou roulements parfaits par contacts circulaires, sans aucun frottement.
EP0631061A1 (en) * 1993-06-23 1994-12-28 Felix Sanchez Sanchez Minimum friction cylindrical and/or tapered roller bearings
JPH07127643A (ja) * 1993-10-29 1995-05-16 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US5768060A (en) * 1996-10-02 1998-06-16 International Business Machines Corporation Low pofile radially and axially preloaded ball bearing for actuator pivot
DE19802454A1 (de) * 1998-01-23 1999-08-05 Erwin Kunz Ag Axial Kugellager Kugellager
JPH11344035A (ja) * 1998-03-31 1999-12-14 Nippon Seiko Kk 円筒ころ軸受
JP2000297860A (ja) 1999-02-12 2000-10-24 Nsk Ltd オルタネータ用ローラクラッチ内蔵型プーリ装置
EP1101961B1 (en) * 1999-06-04 2006-01-04 Vladislav Vladimirovich Smolyaninov Ultrahigh-speed universal roller bearing
US6354745B1 (en) 1999-09-16 2002-03-12 The Timken Company Fully self-aligning roller bearing
US6474872B2 (en) * 1999-10-16 2002-11-05 Nsk Ltd. Ball bearing
DE19955517A1 (de) * 1999-11-18 2001-05-23 Leybold Vakuum Gmbh Schnelllaufende Turbopumpe
KR20080025122A (ko) * 2005-07-13 2008-03-19 엔티엔 가부시키가이샤 앵귤러 콘택트 볼 베어링 및 로봇 암의 관절 장치
DE102006059186A1 (de) * 2006-12-15 2008-06-19 Schaeffler Kg Einstelllager
DE102007010355A1 (de) * 2007-03-03 2008-09-04 Schaeffler Kg Wälzkörperlager mit Mehrpunktlagerung der Wälzkörper
JP5320547B2 (ja) * 2007-05-15 2013-10-23 株式会社 空スペース 転がり装置
US20130336796A1 (en) * 2012-06-15 2013-12-19 Hamilton Sundstrand Corporation Modified taper roller edge
JP6268711B2 (ja) * 2013-01-30 2018-01-31 日本精工株式会社 多点接触玉軸受及びその製造方法
US9816551B2 (en) * 2013-11-05 2017-11-14 Turbonetics Holdings, Inc. Turbocharger dual ball bearing system
CN106567888A (zh) * 2015-10-12 2017-04-19 陈国玉 异径滚子暨四点接触球同步滚动轴承
CN109944873A (zh) * 2019-04-26 2019-06-28 西北工业大学 一种可双向承载的滚柱轴承
CN111911528A (zh) * 2020-07-28 2020-11-10 山东华工轴承有限公司 一种振动筛调心滚子轴承
IT202100008999A1 (it) * 2021-04-12 2022-10-12 Skf Ab Gruppo mozzo ruota con piste di rotolamento ottimizzate
FR3126961B1 (fr) * 2021-09-13 2023-08-04 Safran Aircraft Engines Helice pour une turbomachine d’aeronef

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US96720A (en) * 1869-11-09 Improved anti-frictiom- box
US1510920A (en) * 1924-10-07 bronander
DE276688C (bg) *
DD6033A (bg) *
US1310423A (en) * 1919-07-22 Annular ball-bearing
GB190601849A (en) * 1905-01-24 1900-01-01 Ney Jean Improvements in Ball Bearings
FR429657A (fr) * 1910-11-21 1911-09-28 Max Charissi Frein à billes
US1459974A (en) * 1921-11-04 1923-06-26 Jr Frank Archelaus Critz Roller bearing
US1930118A (en) * 1929-09-16 1933-10-10 James Legge Bearing construction
US2142477A (en) * 1930-04-14 1939-01-03 Gen Motors Corp Bearing
US1862641A (en) * 1930-08-01 1932-06-14 Timken Roller Bearing Co Roller bearing
US2232159A (en) * 1938-05-09 1941-02-18 Heald Machine Co Spindle mounting and bearing therefor
US2316449A (en) * 1941-05-31 1943-04-13 John W Parker Bearing
DE935039C (de) * 1952-09-12 1955-11-10 Franke & Heydrich G M B H Drahtkugellager
DE1065674B (bg) * 1955-06-08 1959-09-17
DE1955045A1 (de) * 1969-11-03 1971-05-27 Robert Weiss Waelzlager
FR2076601A5 (bg) * 1970-01-21 1971-10-15 Marchant Andre Charles
US3734584A (en) * 1971-05-17 1973-05-22 Secr Defence Brit Roller bearing
CA1241048A (fr) * 1984-11-20 1988-08-23 Richard R. Provost Roulement perfectionne
SU1401179A1 (ru) * 1986-12-27 1988-06-07 Всесоюзный Научно-Исследовательский Конструкторско-Технологический Институт Подшипниковой Промышленности Подшипник качени
SU1625336A3 (ru) * 1988-05-20 1991-01-30 Влад.В.Смол нинов и Вик.В. Смол нин ов Подшипник качени
DE3904456A1 (de) * 1989-02-15 1990-08-16 Werner Jacob Gelenklager
JPH03255216A (ja) * 1990-03-01 1991-11-14 Tsuyoshi Ito 転がり軸受

Also Published As

Publication number Publication date
EP0517642A1 (en) 1992-12-09
EP0517642B1 (en) 1996-05-29
DE69211056T2 (de) 1996-11-28
DE69211056D1 (de) 1996-07-04
TW228562B (bg) 1994-08-21
ATE138727T1 (de) 1996-06-15
CA2066346A1 (en) 1992-12-06
JPH0754841A (ja) 1995-02-28
CN1031423C (zh) 1996-03-27
ES2040617B1 (es) 1994-05-16
IL101713A0 (en) 1992-12-30
TR26671A (tr) 1995-03-15
CN1067488A (zh) 1992-12-30
KR930000852A (ko) 1993-01-15
US5427458A (en) 1995-06-27
PL294804A1 (bg) 1993-02-08
MX9202626A (es) 1992-12-01
ZA923209B (en) 1993-02-24
AU1528792A (en) 1992-12-10
BR9201518A (pt) 1993-01-12
ES2040617A1 (es) 1993-10-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BG60330B2 (bg) Метод за елиминиране на триенето в лагери
US4565457A (en) Radial, radial angular-contact, and axial angular-contact ball bearing
CN101365889B (zh) 具有改进的凸边几何形状的滚动轴承
CN101371056B (zh) 滚动轴承
US4126361A (en) Large antifriction bearing composed of segments
JP3757308B2 (ja) 円錐ころ軸受およびその製造方法
US4398778A (en) Ball bearing
JP2900527B2 (ja) 自動調心ころ軸受
US5310269A (en) Roller bearings
CN1077663C (zh) 滚柱轴承
JPH0781582B2 (ja) ころがり軸受の支持体
JP4011677B2 (ja) ころ軸受
CN205315487U (zh) 组合式回转支承
CN110502765B (zh) 一种圆锥滚子轴承的修形方法及滚子轴承
JP2000130446A (ja) 転がり軸受
CN111188838A (zh) 一种类对数轮廓滚子及制造方法
JPH0739442Y2 (ja) 圧延ロール
KR930002864B1 (ko) 가변 직경의 작업로울을 구비한 고부하용 대단압연기
GB2276213A (en) Roller bearings
JP3430333B2 (ja) 転がり軸受
SU1732032A1 (ru) Роликовый подшипник
CN217977067U (zh) 一种抛物线型沟道的轴承
CN111664184B (zh) 一种可轴向承重的滚珠轴承
US20050207688A1 (en) Radial roller bearing
CN201224792Y (zh) 紧密纺用钢丝圈