WO2025004501A1

WO2025004501A1 - 逆流防止装置とこれを備えた射出装置

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Publication number: WO2025004501A1
Application number: PCT/JP2024/014910
Authority: WO
Inventors: 主税川邊; 毅山口
Original assignee: Japan Steel Works Ltd
Current assignee: Japan Steel Works Ltd
Priority date: 2023-06-30
Filing date: 2024-04-15
Publication date: 2025-01-02
Anticipated expiration: 2025-12-30
Also published as: JP2025007373A; CN121398918A; TW202504747A; EP4737027A1

Abstract

ピストンリングが逆流防止リングとシリンダとの間の隙間に侵入しにくい逆流防止装置を提供する。射出装置３の逆流防止装置４は、射出装置３のシリンダ３２の内面と対向する環状溝４２を有する逆流防止リング４１と、環状溝４２に嵌められたピストンリング５１と、を有している。ピストンリング５１は、環状溝４２に収容された収容部５６と、環状溝４２よりも径方向外側に位置する外周面５３と、を有し、外周面５３の射出方向における後端部５３Ａは、収容部５６の射出方向における最後端部５５に対し射出方向における前方にある。

Description

逆流防止装置とこれを備えた射出装置

　本出願は、２０２３年６月３０日出願の日本出願である特願２０２３－１０８７２９に基づき、かつ同出願に基づく優先権を主張する。
　この出願は、その全体が参照によって本出願に取り込まれる。
本発明は逆流防止装置とこれを備えた射出装置に関する。

　射出成形機の射出装置は、射出時に射出される材料の逆流を防止する逆流防止装置を備えている。特開平７－３１４５１０号公報には、シリンダに収容されたスクリュと、スクリュに取り付けられた押し金と、スクリュのスクリュヘッドと押し金との間に設けられた逆流防止装置と、を有する射出装置が記載されている。射出時にスクリュが前進すると逆流防止装置は押し金に押し付けられ、射出される材料が押し金の後方に回り込むことが防止される。逆流防止装置は逆流防止リングと、逆流防止リングに嵌めこまれたピストンリングと、を有している。

　ピストンリングは逆流防止装置とシリンダとのシール性を高める目的で設けられている。しかし、射出時にはスクリュが高速で動くため、ピストンリングが変形し逆流防止リングとシリンダとの間の隙間に侵入する可能性がある。この場合、ピストンリングの摩耗が進むだけでなく、逆流防止リングとシリンダとの間の隙間に侵入したピストンリングがシリンダを損傷させる可能性がある。

　本発明はピストンリングが逆流防止リングとシリンダとの間の隙間に侵入しにくい逆流防止装置を提供することを目的とする。

　本発明の逆流防止装置は、環状溝を有する逆流防止リングと、環状溝に嵌められたピストンリングと、を有している。ピストンリングは、環状溝に収容された収容部と、環状溝よりも径方向外側に位置する外周面と、を有し、外周面の射出方向における後端部は、収容部の射出方向における後端部に対し射出方向における前方にある。

　本発明によれば、ピストンリングが逆流防止リングとシリンダとの間の隙間に侵入しにくい逆流防止装置を提供することができる。上述した、およびその他の、本出願の目的、特徴、および利点は、本出願を例示した添付の図面を参照する以下に述べる詳細な説明によって明らかとなろう。

第１の実施形態に係る射出成形機の概略正面図である。図１のＡ部拡大図である。図２のＢ部拡大図である。図３の４－４線に沿った断面図である。第２の実施形態における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。第３の実施形態における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。第４の実施形態における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。第５の実施形態における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。第６の実施形態における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。第７の実施形態における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。第８の実施形態における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。第９の実施形態における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。比較例における図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。比較例の課題を示す図である。

　以下、図面を参照して本発明のいくつかの実施形態について説明する。本発明は金属射出成形機に好適に適用することができ、特に溶融時の粘度の低い金属を射出する金属射出成形機に好適に適用することができる。しかし、本発明は樹脂を射出する射出成形機にも適用することが可能である。以下の説明でＸ方向はシリンダ３２の軸方向をいい、射出方向を＋Ｘ方向、射出方向と反対方向を－Ｘ方向という。「前方」「後方」「前部」「後部」等の用語は射出方向を基準に定義される。また、「径方向」はシリンダ３２の中心軸ＣＬを基準に定義される。

　（第1の実施形態）
　＜射出成形機の全体構成＞
　図１は、第１の実施形態に係る射出成形機１の概略正面図を示している。射出成形機１はマグネシウム合金、アルミニウム合金などの溶融金属を射出する横型の金属射出成形機である。射出成形機１は、金型を型締めする型締装置２と、射出される金属材料を加熱溶融して射出する射出装置３と、から概略構成されている。

　＜型締装置２＞
　型締装置２は、ベッド（図示せず）上に固定され固定金型Ｍ１が取り付けられる固定盤２１と、ベッド上をスライド可能で可動金型Ｍ２が取り付けられる可動盤２２と、を備えている。可動盤２２に関し固定盤２１の反対側には、ベッド上をスライド可能な型締ハウジング（図示せず）が設けられ、固定盤２１と型締ハウジングは複数本のタイバー２３によって連結されている。可動盤２２と型締ハウジングとの間には、金型を開閉するためのリンク機構（図示せず）が設けられている。リンク機構は電動式のボールねじで駆動される。リンク機構の代わりに、油圧式の型締シリンダを設けてもよい。固定金型Ｍ１と可動金型Ｍ２との間には、溶融金属が充填されるキャビティＭ３が形成される。

　＜射出装置３＞
　射出装置３は基台（図示せず）上に設けられている。射出装置３は、射出される金属材料を加熱溶融するための中空円筒のシリンダ３２と、シリンダ３２に収容されたスクリュ３３と、スクリュ３３を駆動する駆動機構３４と、を備えている。スクリュ３３はシリンダ３２と同軸である。スクリュ３３は駆動機構３４によって回転駆動されるとともに＋Ｘ及び－Ｘ方向に駆動される。シリンダ３２の外周には金属材料を加熱溶融するヒータ３８が設けられている。

　シリンダ３２は、後方から前方に向けて供給部Ｐ１、圧縮部Ｐ２、計量部Ｐ３に概ね区分される。供給部Ｐ１にはホッパ３６が設けられ、ペレット状の金属材料が供給される。金属材料はヒータ３８からの加熱を受けながら圧縮部Ｐ２に送られる。金属材料は圧縮部Ｐ２で圧縮・加熱・混錬されることで溶融状態となり、計量部Ｐ３に搬送される。計量部Ｐ３は１回の射出サイクル（ショット）で射出される溶融金属を計量する。スクリュ３３はＸ方向の先端にスクリュヘッド３５を備えている。シリンダ３２の先端には、キャビティＭ３に溶融金属を供給する射出ノズル３７が取り付けられている。

　＜逆流防止装置４＞
　図２は、シリンダ３２の前方部分の部分詳細図（図１のＡ部拡大図）を示している。図２では便宜上、シリンダ３２の中心軸ＣＬより上側が逆流防止装置４の射出時の状態を示し、下側が逆流防止装置４の計量時の状態を示している。図３は図２のＢ部拡大図であり、環状溝４２とピストンリング５１の位置関係を示している。すなわち、図３は射出時の状態（図２の上側に示す逆流防止リング４１の状態）を示している。図４は図３の４－４線に沿った断面図である。

　図２に示すように、射出装置３のシリンダ３２の計量部Ｐ３には、射出される金属材料の逆流を防止する逆流防止装置４が設けられている。逆流防止装置４は、金属製の中空円筒部材からなる逆流防止リング４１を有し、逆流防止リング４１は射出装置３のシリンダ３２の内面と対向する環状溝４２を有している。逆流防止装置４は、逆流防止リング４１の環状溝４２に嵌められたピストンリング５１を有している。逆流防止リング４１と環状溝４２とピストンリング５１はシリンダ３２と同軸である。環状溝４２は逆流防止リング４１の外周に沿って周回し、シリンダ３２の中心軸ＣＬの周りの各角度位置で同じ断面を有している。

　本実施形態では、逆流防止リング４１は２つの環状溝４２を有し、各環状溝４２に一つのピストンリング５１が嵌められているが、環状溝４２とピストンリング５１はそれぞれ少なくとも一つあればよい。

　ピストンリング５１は逆流防止リング４１の環状溝４２に嵌められた円環状のシール部品で、逆流防止リング４１の前方と後方とを仕切る。ピストンリング５１は金属で作成されている。図４に示すように、ピストンリング５１は段付きの両端部６３を有し、両端部６３の段差が周方向に重なり合うように環状溝４２に装着されている。従って、ピストンリング５１の内周面５２と外周面５３に掛かる圧力に応じて両端部６３の段差が周方向にずれることで、ピストンリング５１の径が変化する。ピストンリング５１は、両端部６３の近傍を除き、シリンダ３２の中心軸ＣＬの周りの各角度位置で同じ断面を有している。

　図２に示すように、スクリュ３３にはスクリュヘッド３５を通すための中央穴が設けられた円板からなる押し金３９が固定されている。逆流防止リング４１は、射出方向前方のスクリュヘッド３５と射出方向後方の押し金３９との間でスクリュ３３に挿入されている。スクリュヘッド３５と押し金３９の外径は逆流防止リング４１の内径より大きく、逆流防止リング４１のＸ方向長さは、スクリュヘッド３５と押し金３９のＸ方向の離間距離より小さい。従って、逆流防止リング４１は、スクリュヘッド３５と押し金３９とに規制されながらＸ方向に移動可能である。

　図２のＢ部及び図３に示すように、溶融金属が射出される際はスクリュ３３が＋Ｘ方向に前進し、逆流防止リング４１はスクリュ３３に対して－Ｘ方向に相対的に後退する。逆流防止リング４１は押し金３９に突き当たり、スクリュ３３前方の計量された溶融金属が射出時（スクリュ３３前進時）に、後方に漏れることを防止する。図２のＣ部に示すように、溶融金属を計量する際はスクリュ３３が－Ｘ方向に後退し、逆流防止リング４１はスクリュ３３に対して＋Ｘ方向に相対的に前進する。逆流防止リング４１はスクリュヘッド３５に突き当たるが、押し金３９の後方の溶融金属はスクリュヘッド３５の内部の流路３５Ａを通って、スクリュヘッド３５の前方空間に供給される。このように、逆流防止リング４１は機能的には弁の一種である。

　射出方向に関して前方の環状溝４２には逆流防止リング４１を径方向に貫通する貫通孔４６が接続されている。貫通孔４６には高圧の溶融金属が流入しピストンリング５１に径方向外側の圧力を掛ける。この圧力によってピストンリング５１がシリンダ３２の内壁に押し付けられ、ピストンリング５１のシール性が高められる。後方の環状溝４２には貫通孔４６が接続されていない。しかし、溶融金属の一部は前方のピストンリング５１とシリンダ３２との間の隙間、逆流防止リング４１とシリンダ３２との間の隙間、及び後方の環状溝４２を通って後方のピストンリング５１の内周面５２に圧力を及ぼす。従って、前方と後方のピストンリング５１は共にシール性の向上に寄与する。

　貫通孔４６を設けることでシール性が高められるが、ピストンリング５１に大きな圧力が掛かるため、ピストンリング５１の摩耗が進行しやすくなる。貫通孔４６を設置するか否かはシール性とピストンリング５１の摩耗の抑制を考慮して適宜決定される。両方の環状溝４２に貫通孔４６を設けてもよいし、後方の環状溝４２のみに貫通孔４６を設けてもよし、いずれの環状溝４２にも貫通孔４６を設けないようにしてもよい。ただし、前方の環状溝４２のみに貫通孔４６を設けることで、前方のピストンリング５１と後方のピストンリング５１の摩耗量を均等化することが容易になる。

　前方の環状溝４２と後方の環状溝４２は貫通孔４６が接続されているか否かを除き同じ構成を有している。２つのピストンリング５１は同じ構成を有している。従って、以下の説明では主に前方の環状溝４２と前方の環状溝４２に嵌められたピストンリング５１について説明する。

　＜比較例の逆流防止装置１０４＞
　ここで、比較例の逆流防止装置１０４について説明する。図１３Ａは、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。環状溝１４２とピストンリング１５１は矩形断面を有している。前述のようにピストンリング１５１には径方向外側の圧力が掛かるため、ピストンリング１５１はシリンダ３２の内壁に押し付けられる。また、射出時には溶融金属が逆流防止リング１４１とシリンダ３２との間の隙間を－Ｘ方向に流れ環状溝１４２に流入するため、ピストンリング１５１は環状溝１４２の後部側面１４４に押し付けられる。計量時には、ピストンリング１５１は環状溝１４２の前部側面１４３に押し付けられるが（図示略）、射出時の方がスクリュ３３の速度が高いため、ピストンリング１５１が環状溝１４２の側面に押し付けられる圧力は射出時の方が大きい。

　図１３Ｂはピストンリング１５１が変形した様子を示している。ピストンリング１５１は比較的柔らかい金属でできている。このため、ピストンリング１５１が径方向外側及び－Ｘ方向に押し付けられると、ピストンリング１５１が変形しその一部が逆流防止リング１４１とシリンダ３２との間の－Ｘ方向の隙間Ｇに侵入することがある。この様な状態が発生すると、ピストンリング１５１の摩耗が進むだけでなく、逆流防止リング１４１とシリンダ３２との間の隙間Ｇに侵入したピストンリング１５１の一部がシリンダ３２を損傷させる可能性がある。

　＜環状溝４２とピストンリング５１の形状＞
　主に図３を参照して、本実施形態の環状溝４２とピストンリング５１の形状についてより詳細に説明する。環状溝４２は、前部側面４３と後部側面４４と底面４５とを有している。底部４５は環状溝４２の最も深い部位にあり、前部側面４３と後部側面４４とを仕切っている。前部側面４３はシリンダ３２の中心軸ＣＬと直交する平面である。底面４５には貫通孔４６が接続されている。

　ピストンリング５１は、内周面５２と外周面５３と前部側面５４と後部側面５５とを有している。内周面５２は前部側面５４と後部側面５５とを仕切っている。内周面５２は環状溝４２の底面４５と対向している。前部側面５４はシリンダ３２の中心軸ＣＬと直交する平面であり、環状溝４２の前部側面４３と対向している。後部側面５５はシリンダ３２の中心軸ＣＬと直交する平面であり、環状溝４２の後部側面４４と対向している。

　ピストンリング５１は、環状溝４２に収容された収容部５６と、環状溝４２の外側にある突出し部５７と、を有している。ピストンリング５１の外周面５３は、環状溝４２の径方向外側に位置している。外周面５３の射出方向の後端部５３Ａは、収容部５６の射出方向の後端部（後部側面５５）に対し射出方向における前方にある。ピストンリング５１の外径は射出方向における後部が射出方向における前部より小さい。収容部５６の後端部の径方向における最外部５８は、径方向において環状溝４２の開口５９と略同じ位置にある。上述のように、ピストンリング５１は逆流防止リング４１とシリンダ３２との間の－Ｘ方向側の隙間Ｇに侵入しやすい。しかし、本実施形態では突出し部５７が隙間Ｇの近傍に無いため、ピストンリング５１が隙間Ｇに侵入しにくい。

　外周面５３の後端部５３Ａと収容部５６の後端部の径方向における最外部５８とを結ぶ面は、シリンダ３２の中心軸ＣＬとを中心軸とする筒状面６０と、筒状面６０と外周面５３の後端部５３Ａとを接続し、シリンダ３２の中心軸ＣＬに対し傾斜している傾斜面６１と、を有している。このため、ピストンリング５１を隙間Ｇから離すのが容易であり、ピストンリング５１が隙間Ｇに侵入しにくくなっている。筒状面６０の直径はＸ方向に一定であるが、＋Ｘ方向に増加していてもよい。

　以下、本発明の他の実施形態について説明する。以下に示す実施形態において、説明を省略した構成や効果は第１の実施形態と同様である。

　（第２の実施形態）
　図５は第２の実施形態を示す、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。本実施形態は収容部５６の後端部の径方向における最外部５８は、環状溝４２の内部にあり、その他の点は第１の実施形態と同じである。ピストンリング５１は使用によって摩耗するため、突出し部５７の厚さが徐々に減少し、最終的に筒状面６０がシリンダ３２に接触する可能性がある。しかし、筒状面６０が環状溝４２の内部にあるため、摩耗してピストンリング５１が減肉していっても筒状面６０がシリンダ３２に接触するまでより長時間を要する。本実施形態ではピストンリング５１の寿命を伸ばすことができ、ピストンリング５１の交換頻度を減らすことができる。

　（第３の実施形態）
　図６は第３の実施形態を示す、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。外周面５３の後端部５３Ａと収容部５６の後端部の径方向における最外部５８とを結ぶ面６２がシリンダ３２の中心軸ＣＬに対し全体的に傾斜している。その他の点は第１の実施形態と同じである。収容部５６の後端部の径方向における最外部５８は、径方向において環状溝４２の開口５９と略同じ位置にある。本実施形態は第１の実施形態とほぼ同様の効果を奏するが、外周面５３の後端部５３Ａと収容部５６の後端部の径方向における最外部５８とを結ぶ面６２の形状が単純であるため、ピストンリング５１の加工が容易である。

　（第４の実施形態）
　図７は第４の実施形態を示す、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。収容部５６の後端部の径方向における最外部５８は、環状溝４２の内部にあり、その他の点は第３の実施形態と同じである。本実施形態は第２の実施形態と同様の効果を奏する。すなわち、最外部５８が環状溝４２の内部にあるため、摩耗してピストンリング５１が減肉していっても最外部５８がシリンダ３２に接触するまでより長時間を要する。本実施形態ではピストンリング５１の寿命を伸ばすことができ、ピストンリング５１の交換頻度を減らすことができる。

　（第５の実施形態）
　図８は第５の実施形態を示す、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。ピストンリング５１は、環状溝４２に収容された収容部５６と、環状溝４２の外側にある突出し部５７と、を有している。ピストンリング５１の外周面５３は、環状溝４２の径方向外側に位置している。外周面５３の射出方向の後端部５３Ａは、収容部５６の射出方向の最後端部（後部側面５５の径方向内側部５５Ｂ）に対し射出方向における前方にある。ピストンリング５１の外径は射出方向における後部が射出方向における前部より小さい。上述のように、ピストンリング５１は逆流防止リング４１とシリンダ３２との間の－Ｘ方向側の隙間Ｇに侵入しやすい。しかし、本実施形態では突出し部５７が隙間Ｇの近傍に無いため、ピストンリング５１が隙間Ｇに侵入しにくい。

　ピストンリング５１の後部側面５５は段差部５５Ｃを有している。ピストンリング５１の後部側面５５は、段差部５５Ｃで仕切られた径方向外側部５５Ａと径方向内側部５５Ｂとを有している。径方向外側部５５Ａと径方向内側部５５Ｂは、環状溝４２の後部側面４４と対向している。前部側面５４はシリンダ３２の中心軸ＣＬと直交する平面であり、環状溝４２の前部側面４３と対向している。

　段差部５５Ｃはピストンリング５１のみに設けられており、環状溝４２の後部側面４４はシリンダ３２の中心軸ＣＬと直交する平面である。ピストンリング５１の後部側面５５の径方向外側部５５Ａは径方向内側部５５Ｂに対し射出方向における前方にある。射出時にピストンリング５１が環状溝４２に対して－Ｘ方向に相対移動し、ピストンリング５１の後部側面５５の径方向内側部５５Ｂが環状溝４２の後部側面４４と接触する。この際、ピストンリング５１の後部側面５５の径方向外側部５５Ａは環状溝４２の後部側面４４と接触することができない。このため、ピストンリング５１の一部が逆流防止リング４１とシリンダ３２との－Ｘ側の隙間Ｇに侵入しにくくなっている。

　前述の通りピストンリング５１には径方向外側の圧力が掛かるが、本実施形態ではこの圧力の調整が容易である。ピストンリング５１がシリンダ３２の内面を押し付ける圧力はピストンリング５１の内周面５２に掛かる圧力によって生じる。ピストンリング５１の内周面５２に掛かる圧力をＰ１、ピストンリング５１がシリンダ３２を押し付ける圧力をＰ２、ピストンリング５１の内周面５２の幅をＷ１、ピストンリング５１の外周面５３の幅をＷ２とすると、Ｐ２＝（Ｗ１／Ｗ２）×Ｐ１である。ピストンリング５１がシリンダ３２を押し付ける圧力はピストンリング５１の内周面５２の幅Ｗ１と外周面５３の幅Ｗ２の比率によって容易に調整することができる。

　（第６の実施形態）
　図９は第６の実施形態を示す、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。環状溝４２の後部側面４４は、径方向外側部４４Ａと径方向内側部４４Ｂと段差部４４Ｃとを有し、径方向外側部４４Ａと径方向内側部４４Ｂは段差部４４Ｃで仕切られている。ピストンリング５１の内径は射出方向における後部が射出方向における前部より大きい。射出時にピストンリング５１が環状溝４２に対して－Ｘ方向に相対移動したとき、ピストンリング５１の後部側面５５の径方向内側部５５Ｂは環状溝４２の後部側面４４の径方向内側部４４Ｂと接触可能である、一方、ピストンリング５１の後部側面５５の径方向外側部５５Ａは環状溝４２の後部側面４４の径方向外側部４４Ａと接触することができない。

　また、外周面５３の射出方向の後端部５３Ａは、収容部５６の射出方向の最後端部（後部側面５５の径方向外側部５５Ａ）に対し射出方向における前方にある。ピストンリング５１の外径は射出方向における後部が射出方向における前部より小さい。ピストンリング５１が隙間Ｇから離れているため、ピストンリング５１は一層隙間Ｇに侵入しにくい。

　（第７の実施形態）
　図１０は第７の実施形態を示す、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。本実施形態は収容部５６の後端部の径方向における最外部５８は、環状溝４２の内部にあり、その他の点は第６の実施形態と同じである。ピストンリング５１は使用によって摩耗するため、突出し部５７の厚さが徐々に減少し、最終的に筒状面６０がシリンダ３２に接触する可能性がある。しかし、筒状面６０が環状溝４２の内部にあるため、摩耗してピストンリング５１が減肉していっても筒状面６０がシリンダ３２に接触するまでより長時間を要する。本実施形態ではピストンリング５１の寿命を伸ばすことができ、ピストンリング５１の交換頻度を減らすことができる。また、ピストンリング５１が隙間Ｇから離れているため、ピストンリング５１は一層隙間Ｇに侵入しにくい。

　（第８の実施形態）
　図１１は第８の実施形態を示す、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。外周面５３の後端部５３Ａと収容部５６の後端部の径方向における最外部５８とを結ぶ面６２がシリンダ３２の中心軸ＣＬに対し全体的に傾斜している。その他の点は第６の実施形態と同じである。収容部５６の後端部の径方向における最外部５８は、径方向において環状溝４２の開口５９と略同じ位置にある。本実施形態は第６の実施形態とほぼ同様の効果を奏するが、外周面５３の後端部５３Ａと収容部５６の後端部の径方向における最外部５８とを結ぶ面６２の形状が単純であるため、ピストンリング５１の加工が容易である。

　（第９の実施形態）
　図１２は第９の実施形態を示す、図２のＢ部に相当する部位の拡大図である。本実施形態は第４の実施形態と第８の実施形態を組み合わせたものである。このため、本実施形態は第４の実施形態と第８の実施形態の効果を奏する。また、本実施形態は第４の実施形態と比べて、ピストンリング５１が隙間Ｇからさらに離れているため、ピストンリング５１は一層隙間Ｇに侵入しにくい。

　本発明のいくつかの好ましい実施形態を詳細に示し、説明したが、添付された請求項の趣旨または範囲から逸脱せずに様々な変更および修正が可能であることを理解されたい。

　３　射出装置
　４　逆流防止装置
　３２　シリンダ
　３３　スクリュ
　４１　逆流防止リング
　４２　環状溝
　４４　環状溝の後部側面
　４４Ａ　環状溝の後部側面の径方向外側部
　４４Ｂ　環状溝の後部側面の径方向内側部
　４６　貫通孔
　５１　ピストンリング
　５３　外周面
　５３Ａ　外周面の後端部
　５５　ピストンリングの後部側面
　５５Ａ　ピストンリングの後部側面の径方向外側部
　５５Ｂ　ピストンリングの後部側面の径方向内側部
　５６　収容部

Claims

　射出装置のシリンダの内面と対向する少なくとも一つの環状溝を有する逆流防止リングと、
　前記少なくとも一つの環状溝に嵌められた少なくとも一つのピストンリングと、を有し、
　前記少なくとも一つのピストンリングは、前記少なくとも一つの環状溝に収容された収容部と、前記少なくとも一つの環状溝よりも径方向外側に位置する外周面と、を有し、前記外周面の前記射出方向における後端部は、前記収容部の前記射出方向における最後端部に対し前記射出方向における前方にある、射出装置の逆流防止装置。
　前記外周面の前記後端部と前記収容部の前記後端部とを結ぶ面が、
　前記シリンダの中心軸を中心軸とする筒状面と、
　前記筒状面の前記射出方向における前端部と前記外周面の前記後端部とを接続し、前記シリンダの中心軸に対し傾斜している傾斜面と、
　を有する、請求項１に記載の射出装置の逆流防止装置。
　前記外周面の前記後端部と前記収容部の前記後端部とを結ぶ面が前記シリンダの中心軸に対し全体的に傾斜している、請求項１に記載の射出装置の逆流防止装置。
　前記収容部の前記後端部の径方向における最外部は、前記径方向において前記環状溝の開口と略同じ位置にある、請求項２または３に記載の射出装置の逆流防止装置。
　前記収容部の前記後端部の径方向における最外部は前記環状溝の内部にある、請求項２または３に記載の射出装置の逆流防止装置。
　前記少なくとも一つの環状溝と前記少なくとも一つのピストンリングはそれぞれ、前記射出方向における後部側面を有し、
　前記少なくとも一つの環状溝の前記後部側面と前記少なくとも一つのピストンリングの前記後部側面は、それぞれの径方向内側部のみで互いに接触可能である、請求項１から５のいずれか１項に記載の射出装置の逆流防止装置。
　前記少なくとも一つのピストンリングの前記後部側面の前記径方向内側部が前記少なくとも一つの環状溝の前記後部側面の前記径方向内側部と接触したときに、前記少なくとも一つのピストンリングの前記後部側面の径方向外側部と前記少なくとも一つの環状溝の前記後部側面の径方向外側部との間にギャップが形成される、請求項６に記載の逆流防止装置。
　前記少なくとも一つの環状溝の前記後部側面の前記径方向内側部と、前記少なくとも一つのピストンリングの前記後部側面の前記径方向内側部は前記シリンダの中心軸と直交する平面である、請求項７に記載の逆流防止装置。
　前記少なくとも一つのピストンリングの前記後部側面の径方向外側部は、前記少なくとも一つのピストンリングの前記後部側面の前記径方向内側部に対し前記射出方向における前方にある、請求項６に記載の逆流防止装置。
　前記少なくとも一つの環状溝の前記後部側面は前記シリンダの中心軸と直交する平面である、請求項９に記載の逆流防止装置。
　前記ピストンリングの外径は前記射出方向における後部が前記射出方向における前部より小さい、請求項１から１０のいずれか１項に記載の逆流防止装置。
　請求項１から１１のいずれか１項に記載の逆流防止装置と、
　前記シリンダと、
　前記シリンダに収容されたスクリュと、
　前記シリンダの先端に取り付けられた射出ノズルと、を有する射出装置。