WO2023167261A1 - 油圧回路 - Google Patents

Abstract

【課題】ロックアップ装置の制御性を向上させる。 【解決手段】トルクコンバータ制御弁と、ロックアップ制御弁と、を備える油圧回路であって、前記ロックアップ制御弁は、軸方向に変位可能な弁体と、前記弁体を前記軸方向における一方側の第１弁位置に向けて変位させるアクチュエータと、前記弁体を前記軸方向における他方側の第２弁位置に向けて変位させる付勢部材と、ライン圧を元圧とするオイルが供給される第１ポートと、前記ピストン油室に接続された第１油路に連絡する第２ポートと、前記第１油路に連絡する第３ポートと、ドレンポートと、を有し、前記弁体は、前記第１ポートと前記第２ポートとを連通させる第１弁位置と、前記第２ポートと前記ドレンポートとを連通させる第２弁位置との間で変位可能であり、前記第３ポートから流入するオイルが、前記弁体を前記第２弁位置側に付勢する、油圧回路。

Description

油圧回路

　本発明は、油圧回路に関する。

　特許文献１には、ロックアップ装置付きのトルクコンバータが開示されている。このトルクコンバータは、油圧経路が３系統である油圧回路を開示している。

特開２００７－１６８３３号公報

　油圧経路が３系統であるトルクコンバータを有する変速機において、ロックアップ装置の制御性の向上が求められている。

　本発明のある態様は、
　トルクコンバータに供給するオイルを制御するトルクコンバータ制御弁と、
　前記トルクコンバータのピストン油室に供給するオイルを制御するロックアップ制御弁と、を備える油圧回路であって、
　前記ロックアップ制御弁は、
　軸方向に変位可能な弁体と、
　前記弁体を前記軸方向における一方側の第１弁位置に向けて変位させるアクチュエータと、
　前記弁体を前記軸方向における他方側の第２弁位置に向けて変位させる付勢部材と、
　ライン圧を元圧とするオイルが供給される第１ポートと、
　前記ピストン油室に接続された第１油路に連絡する第２ポートと、
　前記第１油路に連絡する第３ポートと、
　ドレンポートと、を有し、
　前記弁体は、前記第１ポートと前記第２ポートとを連通させる第１弁位置と、前記第２ポートと前記ドレンポートとを連通させる第２弁位置との間で変位可能であり、前記第３ポートから流入するオイルが、前記弁体を前記第２弁位置側に付勢する、油圧回路である。

　本発明のある態様によれば、ロックアップ装置の制御性を向上できる。

図１は、トルクコンバータの概略構成を説明する図である。 図２は、油圧回路の一例を説明する図である。 図３は、ロックアップ制御弁と、トルクコンバータ制御弁の構成を説明する概略図である。 図４は、ロックアップ制御弁が、第１弁位置に配置されたときの油圧回路におけるオイルの流れを説明する図である。 図５は、ロックアップ制御弁が、第２弁位置に配置されたときの油圧回路におけるオイルの流れを説明する図である。 図６は、ロックアップ制御弁の制御を二方弁で行う場合の油圧回路を説明する図である。

　以下、本発明の実施形態を説明する。
　図１は、本件発明にかかる油圧回路から、作動用の油圧（オイル）が供給されるトルクコンバータＴ／Ｃの概略構成を説明する図である。このトルクコンバータＴ／Ｃへの油圧の供給経路は３系統である。

　図１に示すように、トルクコンバータＴ／Ｃのカバーコンバータ１０の内部では、ポンプインペラ１３と、タービンランナ１４とが、共通の回転軸Ｘ上で相対回転可能に設けられている。ポンプインペラ１３とタービンランナ１４は、ステータ１５を間に挟んで、回転軸Ｘ方向で対向している。
　カバーコンバータ１０は、駆動源の回転駆動力が入力されるフロントカバー１１と、リアカバー１２とを、回転軸Ｘ方向で組み付けて形成される。リアカバー１２の内周には、ポンプインペラ１３が一体に形成されている。

　駆動源の回転駆動力がフロントカバー１１に入力されると、ポンプインペラ１３が、回転軸Ｘ周りに回転する。カバーコンバータ１０の内部は、オイルＯＬが供給される油室Ｒ１となっており、ポンプインペラ１３の回転は、油室Ｒ１内のオイルＯＬを介してタービンランナ１４に伝達される。

　タービンランナ１４の内径側は、タービンハブ１６１に連結されている。タービンハブ１６１は、図示しない変速機構の入力軸１６にスプライン嵌合している。
　そのため、タービンランナ１４に伝達された回転駆動力は、入力軸１６を介して、図示しない変速機構側に入力される。

　フロントカバー１１は、回転軸Ｘ方向から見て略円形を成す壁部１１１と、壁部１１１の外周縁を全周に亘って囲む周壁部１１２と、を有する。
　カバーコンバータ１０の内部では、タービンランナ１４と壁部１１１との間に、ロックアップ装置２が位置している。ロックアップ装置２は、ダンパ機構３と、クラッチ機構４とを有する。

　ダンパ機構３は、ドライブプレート３１と、ドリブンプレート３２を、を有する。
　ドライブプレート３１とドリブンプレート３２は、共通の回転軸Ｘ上で相対回転可能に設けられている。ドライブプレート３１とドリブンプレート３２は、回転軸Ｘ周りの周方向に沿って設けられたスプリングＳｐを介して、回転伝達可能に連結されている。

　ドリブンプレート３２は、ドライブプレート３１から見てタービンランナ１４側（図中、左側）に位置している。ドリブンプレート３２の内径側は、タービンハブ１６１に相対回転不能に連結されている。
　ドライブプレート３１における壁部１１１側の面には、接続プレート３３を介して、クラッチ機構４のクラッチドラム４１が連結されている。

　クラッチ機構４は、ドライブプレート３１と一体に回転するクラッチドラム４１と、フロントカバー１１と一体に回転するクラッチハブ４２を有する。
　クラッチドラム４１とクラッチハブ４２は、有底筒状に形成されている。回転軸Ｘ方向から見てクラッチドラム４１とクラッチハブ４２は、互いの筒状の周壁部４１０、４２０を、回転軸Ｘの径方向に間隔を空けて設けられている。

　クラッチドラム４１の周壁部４１０内周には、外径側摩擦板４１１がスプライン嵌合している。クラッチハブ４２の周壁部４２０の外周には、内径側摩擦板４２１がスプライン嵌合している。
　外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１は、回転軸Ｘ方向に移動可能であり、外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１は、回転軸Ｘ方向で交互に設けられている。

　これら外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１が設けられた領域のドライブプレート３１側（図中、左側）には、ピストン４３と、プランジャ４４が位置している。
　回転軸Ｘ方向から見てピストン４３は、リング状を成している。ピストン４３は、支持部材１７の円筒状の支持部１７１に外挿されている。支持部材１７は壁部１１１に固定されており、ピストン４３は、支持部１７１との回転軸Ｘ回りの相対回転が許容された状態で、回転軸Ｘ方向に変位可能である。

　ピストン４３では、前記した外径側摩擦板４１１および内径側摩擦板４２１に対向する領域に押圧部４３１が設けられている。押圧部４３１は、クラッチ機構４側（図中、右側）に膨出している。
　ピストン４３では、押圧部４３１の外径側に周壁部４３２を有している。周壁部４３２は、ピストン４３における押圧部４３１よりも先の領域を、ダンパ機構３側に屈曲させて形成されている。回転軸Ｘ方向から見て周壁部４３２は、回転軸Ｘを間隔を空けて囲むリング状を成している。

　プランジャ４４は、ピストン４３から見てダンパ機構３側（図中、左側）に位置している。プランジャ４４の内周は、支持部１７１の外周に溶接されている。プランジャ４４の外周は、ピストン４３の周壁部４３２の内周に、径方向の隙間を空けて対向している。
　プランジャ４４の外周には、シール材Ｓが外嵌して取り付けられている。周壁部４３２の内周と、プランジャ４４の外周との隙間は、シール材Ｓで封止されている。
　プランジャ４４は、ピストン４３の背面（ロックアップ装置２）側に油室Ｒ２（ピストン油室）を形成する。

　油室Ｒ２の内径側では、支持部１７１の外周に油孔１７１ａが開口している。支持部１７１において油孔１７１ａは、プランジャ４４とピストン４３との間の領域に位置している。油孔１７１ａは、油室Ｒ２と、入力軸１６内に形成した油路１９１とを連通させている。
　本実施形態では、ピストン４３の駆動用の油圧が、後記する油圧回路から油路１９１に供給される。

　支持部１７１の外周では、ピストン４３と壁部１１１との間の領域に、油孔１７１ｂが開口している。油孔１７１ｂは、カバーコンバータ１０内の油室Ｒ１と、油路１９２とを連通させている。油路１９２は、入力軸１６の外周とステータシャフト１８との間の隙間を利用して設けられている。
　油路１９２は、ステータシャフト１８に設けた油孔１８２を介して、ダミーカバー５内の油路に連絡している。
　本実施形態では、油路１９２には、後記する油圧回路からトルクコンバータＴ／Ｃの作動用の油圧が供給される。

　ステータシャフト１８の内周には、筒状部材１９が挿入されており、ステータシャフト１８の内周と筒状部材１９との間に、油路１９３が形成されている。
　油路１９３は、ステータシャフト１８に設けた油孔１８１を介して、油室Ｒ１に連絡している。さらに、油路１９３は、ステータシャフト１８に設けた油孔１８３を介して、ダミーカバー５内の油路に連絡している。
　本実施形態では、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内に供給されたオイルＯＬが、油路１９３を介して、後記する油圧回路側に戻されるようになっている。

　トルクコンバータＴ／Ｃでは、油室Ｒ１と油室Ｒ２との差圧を利用して、ピストン４３を回転軸Ｘ方向に変位させる。
　油室Ｒ２に油圧が供給されると、ピストン４３が壁部１１１側（図中、右側）に変位する。そうすると、外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１が、ピストン４３と壁部１１１の被押圧部１１１ａとの間で把持されて、外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１との相対回転が、ピストン４３の押圧力に応じて規制される。

　外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１との相対回転が完全に規制されると、ロックアップ装置２は、締結状態になる。
　ロックアップ装置２が締結状態になると、トルクコンバータＴ／Ｃは、フロントカバー１１とドライブプレート３１とが相対回転不能に締結されたロックアップ状態になる。ロックアップ状態では、フロントカバー１１に入力された駆動源の回転駆動力が、クラッチ機構４とダンパ機構３を介して、入力軸１６に直接伝達される。

　油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給が遮断されて、油室Ｒ２内の圧力が、油室Ｒ１内の圧力よりも低くなると、ピストン４３がダンパ機構３側（図中、左側）に変位して、外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１との相対回転が許容される。
　外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１との相対回転が許容されると、ロックアップ装置２は、解放状態となる。
　ロックアップ装置２が解放状態になると、トルクコンバータＴ／Ｃは、フロントカバー１１とドライブプレート３１とが相対回転するコンバータ状態になる。コンバータ状態では、フロントカバー１１に入力された駆動源の回転駆動力が、油室Ｒ１内のオイルを介して、ポンプインペラ１３からタービンランナ１４に伝達されたのち、入力軸１６に伝達される。

　図２は、油圧回路６の一例を説明する図であり、油圧回路６におけるトルクコンバータＴ／Ｃに供給される油圧の調圧に関わる部分を模式的に示した図である。

　油圧回路６は、オイルポンプＯＰで発生させた油圧（元圧）から、トルクコンバータＴ／Ｃの作動油圧を調圧する。
　油圧回路６は、バルブボディの間にセパレートプレートを挟み込んだ基本構成を有する。
　バルブボディでは、セパレートプレートとの対向面に、油溝や、弁体の収容溝が設けられている。バルブボディを重ね合わせることで、弁体を収容する円筒状の空間であるスリーブが形成される。

　第１調圧弁６１（レギュレータ弁）は、当該第１調圧弁６１でのオイルＯＬのドレン量を調整することで、オイルポンプＯＰで発生させた油圧からライン圧ＰＬを調整する。
　第１調圧弁６１により調整されたライン圧ＰＬは、第２調圧弁６２で調圧されたのち、油路６５を介して、ロックアップ制御弁７に供給される。
　ロックアップ制御弁７は、図示しない制御装置からの指令に従って、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給と遮断を切り替える。これにより、ロックアップ装置２の状態が、締結状態と解放状態との間で切り替えられる。

　さらに、第１調圧弁６１により調整されたオイルＯＬは、油路６６を介してトルクコンバータ制御弁８に供給される。なお、油路６６の途中には、リリーフ弁６３が設けられている。
　トルクコンバータ制御弁８は、第１調圧弁６１から供給されたオイルＯＬの供給経路を切り替える切替弁である。
　トルクコンバータ制御弁８は、ロックアップ装置２が解放状態であるときには、第１調圧弁６１側から供給されたオイルＯＬを、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１の入力ポートＩＮに供給する。そして、油室Ｒ１の出力ポートＯＵＴから戻されたオイルＯＬを、オイルクーラ（図示せず）に供給する。
　トルクコンバータ制御弁８は、ロックアップ装置２が締結状態であるときには、第１調圧弁６１側から供給されたオイルＯＬの多くを、オイルクーラ（図示せず）に供給する。

　図３は、ロックアップ制御弁７と、トルクコンバータ制御弁８の構成を説明する図である。
　図４は、ロックアップ制御弁７の弁体７９が、第１弁位置に配置されたときの油圧回路６におけるオイルの流れを説明する図である。なお、図４では、トルクコンバータ制御弁８の弁体８９は、第３弁位置に配置されている。
　図５は、ロックアップ制御弁７の弁体７９が、第２弁位置に配置されたときの油圧回路６におけるオイルの流れを説明する図である。なお、図５では、トルクコンバータ制御弁８の弁体８９は、第４弁位置に配置されている。

　図３に示すように、ロックアップ制御弁７では、円筒状のスリーブ７０内に、弁体７９が収容されている。弁体７９は、スリーブ７０の長手方向に沿う中心線方向（軸線Ｘ７方向）に移動可能に設けられている。
　スリーブ７０は、長手方向の一端が壁部７０１で封止されていると共に、他端が、スリーブ７０に内嵌したアクチュエータＡＣＴで封止されている。
　スリーブ７０の内周では、アクチュエータＡＣＴ側から順番に、第４ポートＰ７４、第５ポートＰ７５、ドレンポートＤ７１、第２ポートＰ７２、第１ポートＰ７１、ドレンポートＤ７２、ドレンポートＤ７３、第３ポートＰ７３、が開口している。

　第１ポートＰ７１には、油路６５が接続されている。第１ポートＰ７１には、前記した第２調圧弁６２で調圧されたオイルＯＬが、油路６５を介して供給される。
　第２ポートＰ７２には、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ２（図４参照）に連絡する第１油路９１が接続されている。第１油路９１の途中には、分岐路９１１が接続されている。

　分岐路９１１は、第３ポートＰ７３に接続されている。分岐路９１１には、分岐路９１２が接続していると共に、流量調整用の狭窄部Ｃ（流量調整部）が設けられている。分岐路９１１において狭窄部Ｃは、分岐路９１１の油路の断面積よりも小さい断面積を有する部分である。狭窄部Ｃは、第３ポートＰ７３と、分岐路９１２との接続部との間に設けられている。この狭窄部Ｃは、第３ポートＰ７３を介したスリーブ７０内のオイルＯＬの排出速度と、第３ポートＰ７３を介したスリーブ７０内へのオイルＯＬの供給速度を調整するために設けられている。

　分岐路９１２は、トルクコンバータ制御弁８の第８ポートＰ８８に連絡している。分岐路９１２では、第８ポートＰ８８の近傍に、流量調整用の狭窄部Ｃ（流量調整部）が設けられている。この狭窄部Ｃは、第８ポートＰ８８を介したスリーブ８０内のオイルＯＬの排出速度と、第８ポートＰ８８を介したスリーブ８０内へのオイルＯＬの供給速度を調整するために設けられている。

　ここで、用語「オイルＯＬの排出速度の調整」と、用語「オイルＯＬの供給速度の調整」は、スリーブ７０、８０内のオイルＯＬの急激な排出と、スリーブ７０、８０内へのオイルＯＬの急激な供給とが生じないように、オイルＯＬの流量を調整することを意味する。

　ロックアップ制御弁７の第４ポートＰ７４には、分岐路９２１が接続されている。分岐路９２１は、第２油路９２から分岐した油路である。第２油路９２は、トルクコンバータ制御弁８とトルクコンバータＴ／Ｃの入力ポートＩＮとを接続する油路である（図４参照）。
　よって、トルクコンバータ制御弁８からトルクコンバータＴ／Ｃに供給されるオイルＯＬの一部が、第４ポートＰ７４からスリーブ７０内に流入する。分岐路９２１では、第４ポートＰ７４の近傍に、流量調整用の狭窄部Ｃが設けられている。この狭窄部Ｃは、第４ポートＰ７４を介したスリーブ７０内のオイルＯＬの排出速度と、第４ポートＰ７４を介したスリーブ７０内へのオイルＯＬの供給速度を調整するために設けられている。

　第５ポートＰ７５には、分岐路９３１が接続されている。分岐路９３１は、第３油路９３から分岐した油路である。第３油路９３は、トルクコンバータ制御弁８とトルクコンバータＴ／Ｃの出力ポートＯＵＴとを接続する油路である（図４参照）。
　よって、トルクコンバータＴ／Ｃからトルクコンバータ制御弁８に戻されるオイルＯＬの一部が、第５ポートＰ７５からスリーブ７０内に流入する。分岐路９３１では、第５ポートＰ７５の近傍に、流量調整用の狭窄部Ｃが設けられている。この狭窄部Ｃは、第５ポートＰ７５を介したスリーブ７０内のオイルＯＬの排出速度と、第５ポートＰ７５を介したスリーブ７０内へのオイルＯＬの供給速度を調整するために設けられている。

　このように、スリーブ７０には、第２油路９２を通流するオイルＯＬの一部と、第３油路９３を通流するオイルＯＬの一部が、第４ポートＰ７４と第５ポートＰ７５を介してそれぞれ流入する。
　第４ポートＰ７４と第５ポートＰ７５を介してスリーブ７０内に流入したオイルは、弁体７９を第１弁位置側（図中、右側）に移動させる付勢力（操作力）を、弁体７９に作用させる。

　スリーブ７０内には、スプリングＳｐ１の支持部材７８が挿入されている。支持部材７８は、長手方向の一端７８ａを壁部７０１に当接させた位置で位置決めされている。
　支持部材７８の内部には、円筒状の挿入孔７８１が設けられている。挿入孔７８１は、支持部材７８の他端７８ｂに開口している。
　挿入孔７８１には、弁体７９の一端７９ａ側の軸部７９０が挿入されている。弁体７９の軸部７９０は、挿入孔７８１内で軸線Ｘ７方向に移動可能に設けられている。
　支持部材７８では、一端７８ａ側の外周に連通孔７８２が開口している。連通孔７８２は、挿入孔７８１と第３ポートＰ７３とを連通させている。

　そのため、挿入孔７８１には、第１油路９１を通流するオイルＯＬの一部が、第３ポートＰ７３から流入する。挿入孔７８１に流入したオイルＯＬは、弁体７９をアクチュエータＡＣＴ側（図中、左側）に移動させる付勢力（操作力）を、弁体７９に作用させる。

　支持部材７８の他端７８ｂ側の小径部７８３には、スプリングＳｐ１の一端側が外挿されて位置決めされている。スプリングＳｐ１の他端は、弁体７９の大径部７９１に軸線Ｘ７方向から当接している。弁体７９は、スプリングＳｐ１から作用する付勢力で、アクチュエータＡＣＴ側（図中、左側）に付勢されている。

　弁体７９では、大径部７９１から見た他端７９ｂ側で、ランド７９２とランド７９３の間に小径部７９４が設けられている。さらに、ランド７９３のアクチュエータＡＣＴ側に、ランド７９３よりも小径の第２ランド７９５と、第２ランド７９５よりも小径の第３ランド７９６が、軸線Ｘ７方向に間隔を開けて設けられている。

　弁体７９の他端７９ｂには、アクチュエータＡＣＴの操作子ＮＢが軸線Ｘ７方向から当接している。アクチュエータＡＣＴの操作子ＮＢは、図示しないソレノイドにより軸線Ｘ７方向に出没可能とされている。操作子ＮＢがアクチュエータＡＣＴから突出すると、弁体７９を軸線Ｘ７方向の一方側（図中、右側）に押圧する操作力が、弁体７９に作用する。
　弁体７９に作用する操作力が、スプリングＳｐ１の付勢力よりも大きくなると、弁体７９がスプリングＳｐ１を軸線Ｘ７方向に圧縮しながら、弁体７９の一端７９ａを、支持部材７８の底壁７８１ａに当接させた第１弁位置（ロックアップ位置）まで変位する。

　弁体７９が第１弁位置に配置されると、小径部７９４が、第１ポートＰ７１と第２ポートＰ７２とを連通させる位置に配置される。
　そうすると、図４に示すように、第１ポートＰ７１に供給されるオイルＯＬが、第２ポートＰ７２に接続する第１油路９１を介して、油室Ｒ２に供給される。

　アクチュエータＡＣＴから弁体７９への操作力の入力が終了すると、弁体７９は、スプリングＳｐ１から作用する付勢力でアクチュエータＡＣＴ側（図中、左側）に変位する。そうすると、弁体７９が、操作子ＮＢをアクチュエータＡＣＴ内に収容させた第２弁位置（非ロックアップ位置：図５参照）まで変位する。

　弁体７９が第２弁位置に配置されると、弁体７９の小径部７９４が、第２ポートＰ７２とドレンポートＤ７１を連通させる位置に配置される。
　そうすると、図５に示すように、第１油路９１内のオイルが、第２ポートＰ７２とドレンポートＤ７１とを通って排出される。これにより、油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給が遮断される。
　このように、ロックアップ制御弁７では、弁体７９が第１弁位置と第２弁位置との間で変位することで、油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給／遮断が切り替えられる。

　前記したようにトルクコンバータＴ／Ｃでは、油室Ｒ１と油室Ｒ２との間での差圧を利用してピストン４３（図１参照）を変位させることで、ロックアップ装置２（図１参照）の状態が、締結状態と解放状態との間で切り替えられる。
　ここで、油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給／遮断に連動して、油室Ｒ１に供給するオイルＯＬの量を調整する必要がある。油室Ｒ１に供給するオイルＯＬの量は、トルクコンバータ制御弁８が制御する。
　本実施形態では、ロックアップ制御弁７から油室Ｒ２に供給する油圧を、トルクコンバータ制御弁８の制御圧として利用している。

　図３に示すように、トルクコンバータ制御弁８では、円筒状のスリーブ８０内に、弁体８９が収容されている。弁体８９は、スリーブ８０の長手方向に沿う中心線方向（軸線Ｘ８方向）に移動可能に設けられている。
　スリーブ８０は、長手方向の一端が壁部８０１で封止されている。スリーブ８０の他端は、当該スリーブ８０に内嵌したプラグＰで封止されている。
　スリーブ８０の内周では、プラグＰ側から順番に、第８ポートＰ８８、第２ポートＰ８２、第１ポートＰ８１、第３ポートＰ８３、第４ポートＰ８４、排出ポートＥ８１、第５ポートＰ８５、排出ポートＥ８２、第６ポートＰ８６、第７ポートＰ８７、が開口している。

　第１ポートＰ８１には、油路６６が接続されている。第１ポートＰ８１には、前記した第１調圧弁６１からのオイルＯＬが、油路６６を介して供給される。
　第２ポートＰ８２には、トルクコンバータＴ／Ｃの入力ポートＩＮに連絡する第２油路９２が接続されている。第２油路９２の途中には、前記したロックアップ制御弁７の第４ポートＰ７４に連絡する分岐路９２１が接続されている。
　分岐路９２１では、狭窄部Ｃと第２油路９２との間に、分岐路９２２が接続されている。分岐路９２２は、トルクコンバータ制御弁８の第６ポートＰ８６に接続されている。

　第２油路９２では、第２ポートＰ８２と分岐路９２１との間に、接続路９２３が設けられている。接続路９２３は、第２油路９２と第３ポートＰ８３とを接続している。
　接続路９２３には、流量調整用の狭窄部Ｃが設けられている。第３ポートＰ８３と狭窄部Ｃとの間に、分岐路９２４が接続されている。分岐路９２４は、第４ポートＰ８４に接続されている。
　排出ポートＥ８１には、オイルクーラに連絡する第４油路９４が接続されている。
　排出ポートＥ８２には、潤滑用のオイルＯＬが通流する第５油路９５が接続されている。

　第５ポートＰ８５には、トルクコンバータＴ／Ｃの出力ポートに連絡する第３油路９３が接続されている。第３油路９３の途中には、分岐路９３１と分岐路９３２が接続されている。分岐路９３１は、前記したロックアップ制御弁７の第５ポートＰ７５に接続されている。分岐路９３２は、トルクコンバータ制御弁８の第７ポートＰ８７に接続されている。分岐路９３２には、流量調整用の狭窄部Ｃが設けられている。この狭窄部Ｃは、スリーブ８０内のオイルＯＬの第７ポートＰ８７からの排出速度と、分岐路９３２に供給されたオイルＯＬの第７ポートＰ８７からのスリーブ８０内への供給速度を調整するために設けられている。

　なお、第７ポートＰ８７に隣接する第６ポートＰ８６から延びる分岐路９２２にも、流量調整用の狭窄部Ｃが設けられている。この狭窄部Ｃは、第６ポートＰ８６を介したスリーブ８０内のオイルＯＬの排出速度と、第６ポートＰ８６を介したスリーブ８０内へのオイルＯＬの供給速度を調整するために設けられている。

　このように、スリーブ８０には、第２油路９２を通流するオイルＯＬの一部と、第３油路９３を通流するオイルＯＬの一部が、第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７を介してそれぞれ流入する。
　第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７を介してスリーブ８０内に流入したオイルＯＬは、弁体８９をプラグＰ側（図中、左側）に移動させる付勢力（操作力）を、弁体７９に作用させる。

　なお、オイルポンプＯＰが停止している間は、オイルポンプＯＰからトルクコンバータ制御弁８にオイルＯＬが供給されない。そのため、オイルポンプＯＰが停止している間は、第２油路９２と第３油路９３の内部をオイルＯＬが通流しないので、弁体８９をプラグＰ側（図中、左側）に移動させる付勢力（操作力）は、弁体７９に作用しない。

　前記したようにトルクコンバータ制御弁８は、油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給／遮断に連動して弁体８９を変位させるために、ロックアップ制御弁７が出力するオイルＯＬ（油圧）を、弁体８９の変位に利用する。
　スリーブ８０内でプラグＰ側に位置する第８ポートＰ８８には、ロックアップ制御弁７の第１油路９１から分岐した分岐路９１２が接続されている。

　スリーブ８０内には、分岐路９１２を介してロックアップ制御弁７側から供給されるオイルＯＬ（ロックアップ制御圧）が第８ポートＰ８８を介して流入する。スリーブ８０内に流入したオイルＯＬは、弁体８９を壁部８０１側（図中、右側）に移動させる付勢力（操作力）を、弁体８９に作用させる。

　弁体８９は、長手方向の一端８９ａ側と他端８９ｂ側に、大径部８９１、８９２を有している。大径部８９１、８９２は、スリーブ８０の内径と整合する外径で形成されている。
　軸線Ｘ８方向における大径部８９１と大径部８９２の間には、壁部８９３、８９４が位置している。大径部８９１と壁部８９３との間、壁部８９３と壁部８９４との間、壁部８９４と大径部８９２との間は、それぞれ、オイルＯＬが流入可能な小径部８９５、８９６、８９７となっている。

　弁体８９は、長手方向の一端８９ａを壁部８０１に当接させた位置（第３弁位置：図４参照）と、長手方向の他端８９ｂをプラグＰに当接させた位置（第４弁位置：図５参照）との間で範囲可能である。
　弁体８９の大径部８９２には、スプリングＳｐ２の一端が軸線Ｘ８方向から当接しており、スプリングＳｐ２の他端は、プラグＰに当接している。スプリングＳｐ２は、弁体８９を壁部８０１側に移動させる方向の付勢力を弁体８９に作用させている。

　以下、停止していたオイルポンプＯＰが稼動された際のトルクコンバータ制御弁８における弁体８９の変位を説明する。
　オイルポンプＯＰが停止している間は、油路６６を介した第１ポートＰ８１へのオイルＯＬの供給は遮断されている。そのため、第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７を介したスリーブ８０内へのオイルＯＬの供給はない。さらに、分岐路９１２を介した第８ポートＰ８８へのオイルＯＬの供給もない。
　そのため、弁体８９は、スプリングＳｐ２の付勢力のみで、一端８９ａを壁部８０１に当接させた第３弁位置に保持されている。
　すなわち、オイルポンプＯＰが停止している間は、弁体８９は、スプリングＳｐ２の付勢力のみで、第３弁位置に保持される。

　オイルポンプＯＰが稼動すると、油路６６を介した第１ポートＰ８１へのオイルＯＬの供給が開始されることになる。ここで、第３弁位置に配置された弁体８９は、第１ポートＰ８１と第３ポートＰ８３とを連通させている。そのため、第１ポートＰ８１に供給されたオイルＯＬは、第３ポートＰ８３を通って接続路９２３に流入する。

　ここで、接続路９２３では、第２油路９２との接続部と分岐路９２４との接続部との間に狭窄部Ｃがある。そのため、第３ポートＰ８３から接続路９２３に流入したオイルＯＬの多くは、分岐路９２４側に流入し、一部のオイルＯＬが、狭窄部Ｃを通って第２油路９２内に流入する。
　第２油路９２に流入したオイルＯＬの一部は、第２油路９２から分岐した分岐路９２２を通って、第６ポートＰ８６に供給される。さらに、残りのオイルＯＬは、第２油路９２が接続するトルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１を経由して第３油路９３に流入する。そして、第３油路９３に流入したオイルＯＬの一部は、第３油路９３から分岐した分岐路９３２を通って、第７ポートＰ８７に供給される。

　第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７に供給されたオイルＯＬは、スリーブ８０内に流入して、弁体８９の大径部８９１に作用する。大径部８９１には、弁体８９を第４弁位置側（図中、左側）に移動させる方向の付勢力が、流入したオイルＯＬから作用する。
　オイルポンプＯＰが出力するオイルＯＬの圧力は、オイルポンプＯＰの駆動直後は低いものの、短時間で上昇する。そのため、第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７から流入したオイルＯＬから作用する付勢力は、オイルポンプＯＰの稼働開始から短時間で増加する。その結果、弁体８９は、スプリングＳｐ２の付勢力に抗して、第４弁位置側（図中、左側）に変位することになる。

　これにより、最終的に弁体８９は、他端８９ｂをプラグＰに当接させた第４弁位置に保持される。弁体８９が第４弁位置に保持されている間は、第１ポートＰ８１と第２油路９２とが連通すると共に、第３油路９３と排出ポートＥ８１とが連通する（図５参照）。
　これにより、油路６６から、第２油路９２と、油室Ｒ１と、第３油路９３と、を通って第４油路９４（排出路）に排出されるオイルＯＬの流れが形成される。この状態においてトルクコンバータＴ／Ｃは、コンバータ状態であり、トルクコンバータＴ／Ｃでは、駆動源から入力される回転駆動力が、油室Ｒ１内のオイルＯＬを介して入力軸１６に伝達される。
　すなわち、オイルポンプＯＰが停止状態から駆動されると、トルクコンバータ制御弁８の弁体８９は、第３弁位置から第４弁位置に変位して、トルクコンバータＴ／Ｃは、コンバータ状態となる。

　以下、トルクコンバータＴ／Ｃを、コンバータ状態からロックアップ状態に切り替える際のロックアップ制御弁７とトルクコンバータ制御弁８の動作を説明する。
　ロックアップ装置２をロックアップ状態にする際には、ロックアップ制御弁７のアクチュエータＡＣＴが、弁体７９を第１弁位置に配置する（図４参照）。
　これにより、第１ポートＰ７１に供給されるオイルＯＬが、第２ポートＰ７２に接続する第１油路９１を介して、油室Ｒ２に供給される結果、油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力が上昇する。

　この際に、ロックアップ制御弁７の第３ポートＰ７３に、第１油路９１を通流するオイルＯＬの一部が流入する。第３ポートＰ７３を介して流入したオイルＯＬは、弁体７９を第２弁位置側（図中、左側）に変位させる付勢力を、弁体７９に作用させる。
　このオイルＯＬから作用する付勢力の方向は、アクチュエータＡＣＴから作用する操作力とは反対方向であり、第１ポートＰ７１の開口面積を狭くする方向である。

　ここで、第１油路９１内のオイルの圧力は、第１ポートＰ７１の開口面積に応じて変化する。第３ポートＰ７３に流入したオイルＯＬの圧力は、第１油路９１内のオイルの圧力に応じて変化する。
　第１ポートＰ７１の開口面積は、弁体７９が第１弁位置に向けて変位する過程で大きくなる。弁体７９が第１弁位置に向けて変位を開始した直後では、第３ポートＰ７３内のオイルＯＬの圧力もまた小さいので、第１ポートＰ７１の開口面積を広くする方向への弁体７９の移動が優先される。
　これにより、第１油路９１へのオイルＯＬの供給が優先されて、油室Ｒ２内の圧力が速やかに上昇することになる。

　油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力が高くなると、第３ポート７３から流入したオイルＯＬの圧力も高くなって、第３ポート７３から流入したオイルＯＬから弁体７９に作用する付勢力もまた高くなる。
　ここで、ロックアップ装置２のピストン４３は、油室Ｒ２と油室Ｒ１との差圧を利用して駆動する。そのため、第３ポート７３から流入したオイルＯＬから弁体７９に作用する操作力は、油室Ｒ２と油室Ｒ１との差圧を反映したものとなる。

　油室Ｒ２内の圧力が確保された後は、油室Ｒ２内のオイルの圧力に応じた付勢力が、弁体７９を第１ポートＰ７１の開口を狭める方向に変位させる。
　これにより、弁体７９では、弁体７９を一方側に変位させるアクチュエータＡＣＴから作用する操作力と、他方側に変位させるオイルＯＬから作用する付勢力（操作力）とが釣り合って、油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力が安定する。
　さらに、スプリングＳｐ１から作用する付勢力のみが弁体７９に作用する場合に比べて、油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力の微調整が可能になる。これにより、油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力を精度良く制御できるので、ロックアップ装置２の制御性が向上する。

　ここで、ロックアップ制御弁７では、分岐路９１１における第３ポートＰ７３の近傍と、分岐路９２１における第４ポートＰ７４の近傍と、分岐路９３１における第５ポートＰ７５の近傍に、それぞれ狭窄部Ｃが設けられている。これら狭窄部Ｃは、スリーブ７０内へのオイルＯＬの流入速度と、スリーブ７０からのオイルＯＬの排出速度を制御するために設けられている。
　スリーブ７０に対するオイルＯＬの給排速度が速すぎると、弁体７９の急激な変位が起こる場合がある。かかる場合、ロックアップ制御弁７が出力する油圧（ロックアップ制御圧）の急変動により、ロックアップ装置の制御性が低下する可能性がある。
　上記のように、狭窄部Ｃを設けて、スリーブ７０に対するオイルＯＬの給排速度を、弁体７９の急激な変位を避けることができる速度にコントロールすることで、ロックアップ制御圧の急変動を避けることで、ロックアップ装置の制御性を向上させていている。

　本実施形態では、第１油路９１に供給されるオイルＯＬを利用して、トルクコンバータ制御弁８の弁体８９を変位させている。
　ロックアップ制御弁７の弁体７９が第１弁位置に配置されて、第１油路９１にオイルＯＬが供給されると、トルクコンバータ制御弁８のスリーブ８０には、第１油路９１を通流するオイルＯＬ（ロックアップ制御圧）の一部が、第８ポートＰ８８から流入する。

　第８ポートＰ８８からから流入したオイルＯＬは、弁体８９の大径部８９２に、プラグＰ側から作用する。そうすると、図４に示すように、弁体８９は、プラグＰから離れる方向に移動して、一端８９ａを壁部８０１に当接させた位置（第３弁位置）に配置される。

　弁体８９が第３弁位置に配置されると、第１ポートＰ８１と第３ポートＰ８３とが、弁体８９の小径部８９７を介して連通すると共に、第４ポートＰ８４と排出ポートＥ８１とが、弁体８９の小径部８９６を介して連通する。

　これにより、図４に示すように、第１ポートＰ８１に供給されたオイルＯＬが、小径部８９７を通って第３ポートＰ８３から接続路９２３に流入する。接続路９２３には、狭窄部Ｃが設けられているため、接続路９２３に流入したオイルＯＬの多くは、第２油路９２よりも分岐路９２４に流入する。これにより、分岐路９２４に流入したオイルＯＬは、第４ポートＰ８４と小径部８９６と排出ポートＥ８１を通って、第４油路９４に排出される。
　これにより、第１ポートＰ８１に供給されたオイルＯＬの多くが、図示しないオイルクーラに供給される。

　なお、接続路９２３に流入したオイルＯＬの一部は、狭窄部Ｃを通って第２油路９２に流入する。そのため、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１には、クラッチ機構４をロックアップ状態にしている間も、必要量のオイルＯＬが流入する。
　そして、油室Ｒ１から排出されたオイルＯＬは、第３油路９３を介して、第５ポートＰ８５に供給される。
　ここで、弁体８９が第３弁位置に配置されると、第５ポートＰ８５と排出ポートＥ８２とが、小径部８９５を介して連通する。よって、第５ポートＰ８５に流入したオイルＯＬは、排出ポートＥ８２から第５油路９５に排出される。第５油路９５は、ベアリングなどの回転体の潤滑に用いられるオイルの通流路であるので、第５油路９５に排出されたオイルＯＬは、最終的にベアリングなどの潤滑に用いられる。

　ロックアップ装置２を解放状態にする際には、ロックアップ制御弁７において、アクチュエータＡＣＴから弁体７９への操作力の入力を終了する。そうすると、弁体７９は、スプリングＳｐ１の付勢力で第２弁位置に配置される（図５参照）。
　弁体７９が第２弁位置に配置されると、弁体７９の小径部７９４が、第２ポートＰ７２とドレンポートＤ７１を連通させる位置に配置される。
　そうすると、図５に示すように、第１油路９１内のオイルが、第２ポートＰ７２とドレンポートＤ７１とを通って排出される。これにより、油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給が遮断されて、油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力が低下する。

　油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給が遮断されると、トルクコンバータ制御弁８の第８ポートＰ８８へのオイルＯＬの供給が停止する。
　ここで、トルクコンバータ制御弁８では、トルクコンバータＴ／Ｃがロックアップ状態（ロックアップ装置２が締結状態）である間、弁体８９は、第８ポートＰ８８からスリーブ８０内に流入するオイルＯＬとスプリングＳｐ２付勢力で第３弁位置に保持されている。
　前記したように、弁体８９が第３弁位置に配置されている間でも、第３ポートＰ８３から接続路９２３に流入したオイルＯＬの一部が、第２油路９２内に流入している。そのため、第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７を介して、スリーブ８０内にオイルＯＬが供給されており、弁体８９には、弁体８９を第４弁位置側（図中、左側）に移動させる方向の付勢力が、流入したオイルＯＬから作用している。

　本実施形態では、第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７を介して、スリーブ８０内に流入したオイルＯＬの付勢力が、スプリングＳｐ２の付勢力よりも大きくなるように設定されている。そのため、第８ポートＰ８８を介したスリーブ８０内へのオイルＯＬの供給が停止すると、弁体８９は、スプリングＳｐ２の付勢力のみで第３弁位置側に付勢された状態となる。
　そうすると、弁体８９は、第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７を介してスリーブ８０内に流入したオイルＯＬの付勢力で、プラグＰ側に変位する。そして、最終的に弁体８９は、他端８９ｂをプラグＰに当接させた位置（第４弁位置）に配置される（図５参照）

　弁体８９が第４弁位置に配置されると、弁体８９の小径部８９７が、第１ポートＰ８１と第２ポートＰ８２とを連通させると共に、弁体８９の小径部８９５が、第５ポートＰ８５と排出ポートＥ８１とを連通させる位置に配置される。
　そうすると、油路６６が、第１ポートＰ８１と小径部８９７と第２ポートＰ８２とを介して、第２油路９２に接続される。これにより、油路６６を介して供給されるオイルＯＬの総てが、油室Ｒ１に供給される。

　さらに、第３油路９３が、第５ポートＰ８５と排出ポートＥ８１とを介して、第４油路９４に接続される。これにより、トルクコンバータＴ／Ｃから戻されたオイルＯＬが、第４油路９４が連絡するオイルクーラに供給される。

　このように、実施の形態にかかる油圧回路６では、ロックアップ制御弁７から油室Ｒ２に供給されるオイルＯＬ（油圧）を利用して、トルクコンバータ制御弁８の弁体８９を駆動する。
　すなわち、アクチュエータＡＣＴで駆動されるロックアップ制御弁７の弁体７９の変位に連動して、トルクコンバータ制御弁８の弁体８９が変位する。
　よって、ロックアップ制御弁７から油室Ｒ２へのオイルＯＬ（ロックアップ制御圧）の供給／遮断の切り替えに連動して、トルクコンバータ制御弁８が、油路６６を介して供給されるオイルＯＬの供給経路を、次の二つの経路の間で切り替えている。
（ａ）油路６６を介して供給されるオイルＯＬの多くを、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１を経由させずにオイルクーラ側に供給する経路（図４参照）。
（ｂ）油路６６を介して供給されるオイルＯＬを、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１経由させたのちにオイルクーラ側に供給する経路（図５参照）。

　図６は、比較例としてロックアップ制御弁７とトルクコンバータ制御弁８の制御を二方弁で行う場合の油圧回路を説明する図である。
　図６に示す油圧回路では、二方弁６７で調圧した制御圧を、ロックアップ制御弁７の弁体や、トルクコンバータ制御弁８の弁体の駆動に利用している。
　この二方弁６７で調圧した制御圧を利用して弁体を変位させる仕様の場合には、次のような課題がある。
（ａ）二方弁６７は、ドレン量を調整することでライン圧ＰＬから供給圧を生成するため、二方弁に供給するオイルの量を確保する必要がある。
　本願の場合、二方弁で調圧した供給圧で弁体を駆動するのではなく、アクチュエータＡＣＴで、ロックアップ制御弁７の弁体７９を駆動する。さらに、弁体７９の駆動により出力されるオイルＯＬ（ロックアップ制御圧）を、トルクコンバータ制御弁８の弁体８９の駆動に利用している。

　これにより、実質的に、ひとつのアクチュエータＡＣＴにより、ロックアップ制御弁７とトルクコンバータ制御弁８の両方を制御している。
　そのため、ロックアップ制御弁７とトルクコンバータ制御弁８のために、二方弁を利用する場合のようにオイルＯＬの量を確保する必要が無い。
　すなわち、二方弁を用いる場合に比べて、ロックアップ制御弁７やトルクコンバータ制御弁８の駆動に必要なオイルＯＬの量を低減できるので、オイルポンプＯＰの負荷を低減できる。
　よって、油圧回路６が車両用の変速機の油圧回路であり、オイルポンプＯＰが、駆動源の回転駆動力で駆動される場合には、変速機を搭載した車両の駆動源への負荷を低減できる。これにより、車両の燃費改善が期待できる。また、オイルポンプが、電動オイルポンプである場合には、変速機を搭載した車両における電力消費（電費）の改善が期待できる。

　以上の通り、本発明のある態様にかかる油圧回路６は、以下の構成を有している。
（１）油圧回路６は、
　オイルポンプＯＰ（油圧源）から供給される油圧からライン圧ＰＬを調整する第１調圧弁６１（レギュレータ弁）と、
　トルクコンバータＴ／Ｃに供給するオイルＯＬを制御するトルクコンバータ制御弁８と、
　トルクコンバータの油室Ｒ２（ピストン油室）に供給するオイルＯＬを制御するロックアップ制御弁７と、を備える。
　ロックアップ制御弁７は、
　スリーブ７０内で軸線Ｘ７方向（軸方向）に変位可能な弁体７９と、
　弁体７９を軸線Ｘ７方向における一方側の第１弁位置に向けて変位させる操作力を、軸線Ｘ７方向における他方側から弁体７９に作用させるアクチュエータＡＣＴと、
　弁体７９を軸線Ｘ７方向における他方側の第２弁位置に変位させる付勢力を、軸線Ｘ７方向における一方側から弁体７９に作用させるスプリングＳｐ１（付勢部材）と、
　ライン圧ＰＬを元圧とするオイルＯＬが供給される第１ポートＰ７１と、
　油室Ｒ２に接続された第１油路９１に連絡する第２ポートＰ７２と、
　第１油路９１に連絡する第３ポートＰ７３と、
　ドレンポートＤ７１と、を有する。
　弁体７９は、第１ポートＰ７１と第２ポートＰ７２とを連通させる第１弁位置と、第２ポートＰ７２とドレンポートＤ７１とを連通させる第２弁位置との間で変位可能であり、
　第３ポートＰ７３から流入するオイルが、弁体７９を第２弁位置側に付勢する。

　すなわち、弁体７９が、小径部７９４を挟んだ軸線Ｘ７方向の両側に、ランド７９２、７９３を有すると共に、軸線Ｘ７方向の一端７９ａに軸部７９０を有している。
　弁体７９が第１弁位置に配置されると、小径部７９４が、第１ポートＰ７１と第２ポートＰ７２とを連通させる位置に配置されると共に、第３ポートＰ７３から流入したオイルＯＬから、弁体７９を第２弁位置側に変位させる方向の付勢力が軸部７９０に作用する。
　さらに、弁体７９が第２弁位置に配置されると、小径部７９４が、第２ポートＰ７２とドレンポートＤ７１とを連通させる位置に配置される。

　このように構成すると、アクチュエータＡＣＴから弁体７９に作用する操作力が、スプリングＳｐ１（付勢部材）から弁体７９に作用する付勢力よりも大きくなると、弁体７９が軸方向における一方側の第１弁位置に向けて変位する。弁体７９が第１弁位置に近づくと、第１ポートＰ７１と第２ポートＰ７２とが連絡する。そして、弁体７９が第１弁位置に到達した時点で、第１ポートＰ７１の開口面積が最大となる。
　この弁体７９の第１弁位置に向けた変位により、ロックアップ装置２を締結状態にする油圧（ロックアップ制御圧）が、第１油路９１を介して油室Ｒ２（ピストン油室）に供給される。

　この際に、第３ポートＰ７３を介して流入する油圧が、弁体７９を第２弁位置側に変位させる付勢力を弁体７９に作用させる。ここで、弁体７９の第２弁位置側への変位は、第１ポートＰ７１の開口面積を狭める方向への変位である。
　スプリングＳｐ１から作用する付勢力のみが、弁体７９を第２弁位置側に付勢している場合には、第１ポートＰ７１の開口面積は、アクチュエータＡＣＴの操作力と、スプリングＳｐ１の付勢力との大小関係で一律に決まる。
　第３ポートＰ７３を介して流入する油圧は、油室Ｒ２内の圧力を反映した付勢力を弁体７９に作用させるので、油室Ｒ２内の圧力が大きい場合には、大きい付勢力を弁体７９に作用させ、油室Ｒ２内の圧力が小さい場合には、小さい付勢力を弁体７９に作用させる。

　よって、スプリングＳｐ１から作用する付勢力のみが弁体７９に作用する場合に比べて、油圧（ロックアップ制御圧）の微調整が可能になる。これにより、ロックアップ制御圧を精度良く制御できるので、ロックアップクラッチの制御性が向上する。

　また、アクチュエータＡＣＴではなく、二方弁で調圧した供給圧を弁体に作用させて、弁体を軸方向における一方側に変位させる仕様の場合には、次のような課題がある。
　二方弁は、ドレン量を調整することでライン圧から供給圧を生成するため、二方弁に供給するオイルの量を確保する必要がある。
　本願の場合、二方弁で調圧した供給圧で弁体を駆動するのではなく、アクチュエータＡＣＴで弁体７９を駆動する。これにより、二方弁を利用する場合のようにオイルＯＬの量を確保する必要が無い。すなわち、ロックアップ制御弁７の駆動に必要なオイルの量を低減できるので、オイルポンプＯＰの負荷を低減できる。よって、油圧回路が車両用の変速機の油圧回路であり、オイルポンプＯＰが、駆動源の回転駆動力で駆動される場合には、変速機を搭載した車両の駆動源への負荷を低減できる。これにより、車両の燃費改善が期待できる。また、オイルポンプが、電動オイルポンプである場合には、変速機を搭載した車両における電力消費（電費）の改善が期待できる。

（２）油圧回路６は、
　トルクコンバータ制御弁８からトルクコンバータＴ／Ｃに供給するオイルＯＬが通流する第２油路９２と、
　トルクコンバータＴ／Ｃから排出されるオイルＯＬが通流する第３油路９３と、を有する。
　ロックアップ制御弁７は、
　第２油路９２と連通する第４ポートＰ７４と、
　第３油路９３と連通する第５ポートＰ７５と、を有する。
　第４ポートＰ７４から流入するオイルＯＬと、第５ポートＰ７５から流入するオイルＯＬが、弁体７９を第１弁位置側に変位させる付勢力を弁体７９に作用させる。

　すなわち、弁体７９が、ランド７９３よりも他端７９ｂ側に、第２ランド７９５を有している。第４ポートＰ７４から流入したオイルＯＬが、弁体７９を第１弁位置側に変位させる方向の付勢力を第２ランド７９５に作用させる。第５ポートＰ７５から流入したオイルＯＬが、弁体７９を第１弁位置側に変位させる方向の付勢力をランド７９３に作用させる。

　ロックアップ装置２は、油室Ｒ２（ピストン油室）に供給される油圧と、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力との差圧を利用して、締結状態と解放状態との間で切り替えられる。
　上記のように構成すると、トルクコンバータＴ／Ｃに供給するオイルＯＬの圧力と、トルクコンバータＴ／Ｃから排出されるオイルＯＬの圧力が、弁体７９を第１弁位置側に変位させる付勢力を弁体７９に作用させる。
　よって、例えばトルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力が高いときには、弁体７９の第１弁位置側への変位量が増える結果、第１ポートＰ７１の開口面積が大きくなる。そうすると、第１油路９１に供給されるオイルＯＬの量が増える結果、油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力が高くなる。これにより、トルクコンバータＴ／Ｃ内の圧力が高いときであっても、ロックアップ装置２を締結状態にできる。
　すなわち、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内のオイルＯＬの圧力に応じて、油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力が調整される。これにより、ロックアップ装置２の締結タイミングを、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内のオイルＯＬの圧力に応じてコントロールできる。
　トルクコンバータＴ／Ｃに供給される油圧やトルクコンバータＴ／Ｃから排出される油圧が大きくなると、第１ポートＰ７１の開口面積が大きくなり、油室Ｒ２（ロックアップ油室）に供給される油量が増える。トルクコンバータＴ／Ｃ内のオイルＯＬの圧力に応じて油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力を調整しない場合には、少ない油量で、ロックアップ装置２を制御することになる。上記のように構成することで、トルクコンバータＴ／Ｃ内のオイルＯＬの圧力に応じて油室Ｒ２内のオイルＯＬの圧力を調整しない場合に比べ、ロックアップクラッチの制御性を向上することができる。

（３）ロックアップ制御弁７では、
　第１油路９１と第３ポートＰ７３とを接続する分岐路９１１（接続路）と、第２油路９２と第４ポートＰ７４とを接続する分岐路９２１（接続路）と、第３油路９３と第５ポートＰ７５とを接続する分岐路９３１（接続路）に、狭窄部Ｃ（オイルの流量調節部）が、それぞれ設けられている。

　狭窄部Ｃは、スリーブ７０内のオイルＯＬの急激な排出と、スリーブ７０内へのオイルＯＬの急激な供給とが生じないように、オイルＯＬの流量を調整する。
　スリーブ７０に対するオイルＯＬの給排速度が速すぎると、弁体７９の急激な変位が起こる場合がある。かかる場合、ロックアップ制御弁７が出力する油圧（ロックアップ制御圧）の急変動により、ロックアップ装置の制御性が低下する可能性がある。
　上記のように、狭窄部Ｃを設けることで、スリーブ７０に対するオイルＯＬの給排速度を、弁体７９の急激な変位を避けることができる速度にコントロールできる。これにより、ロックアップ制御圧の急変動を避けて、ロックアップ装置の制御性を向上できる。

（４）トルクコンバータ制御弁８は、油室Ｒ２（ピストン油室）に供給するオイルＯＬに応じて、ライン圧を元圧とするオイルＯＬの供給経路を切り替える切替弁である。

　アクチュエータＡＣＴではなく、二方弁で調圧した供給圧を入力とするロックアップ制御弁７やトルクコンバータ制御弁８の場合（図６参照）、油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給のタイミングと、トルクコンバータＴ／Ｃに供給するオイルＯＬの供給経路の切り替えを、同期することは容易である。
　二方弁を廃止して、アクチュエータＡＣＴで駆動するロックアップ制御弁７を採用するに当たり、トルクコンバータ制御弁８によるオイルＯＬの供給経路の切替を、油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給タイミングに合わせる必要がある。
　上記のとおり、ロックアップ制御弁７から油室Ｒ２に供給されるオイルＯＬを入力として、トルクコンバータ制御弁８がオイルＯＬの供給経路を切り替えるようにしたことで、油室Ｒ２へのオイルＯＬの供給のタイミングと、トルクコンバータＴ／Ｃに供給するオイルＯＬの供給経路の切り替えを、同期させることが容易となる。

　これにより、二方弁を利用する場合のようにオイルＯＬの量を確保する必要が無い。すなわち、ロックアップ制御弁７の駆動に必要なオイルの量を低減できるので、オイルポンプＯＰの負荷を低減できる。

（５）トルクコンバータ制御弁８は、
　軸線Ｘ８方向に変位可能な弁体８９と、
　弁体８９を軸線Ｘ８方向における一方側の第３弁位置に向けて変位させる操作力を、弁体８９に作用させるスプリングＳｐ２（付勢部材）と、
　ライン圧ＰＬを元圧とするオイルＯＬが供給される第１ポートＰ８１（第６ポート）と、
　第１油路９１に連絡する第８ポートＰ８８（第７ポート）と、
　第２油路９２に連絡する第２ポートＰ８２（第８ポート）と、
　第３油路９３に連絡する第５ポートＰ８５（第９ポート）と、
　オイルクーラに接続された第４油路９４に連絡する排出ポートＥ８１（第１０ポート）と、
　第２油路９２と連通する第６ポートＰ８６（第１１ポート）と、
　第３油路９３と連通する第７ポートＰ８７（第１２ポート）と、を有する。
　トルクコンバータ制御弁８の弁体８９は、第１ポートＰ８１と排出ポートＥ８１とを連通させる第３弁位置と、第１ポートＰ８１と第２ポートＰ８２とを連通させると共に、第５ポートＰ８５と排出ポートＥ８１とを連通させる第４弁位置との間で変位可能である。
　第８ポートＰ８８から流入するオイルＯＬが、トルクコンバータ制御弁８の弁体８９を第３弁位置側に変位させる付勢力をトルクコンバータ制御弁８の弁体８９に作用させる。
　第６ポートＰ８６から流入するオイルＯＬと、第７ポートＰ８７から流入するオイルＯＬが、弁体８９を第４弁位置側に変位させる付勢力を弁体８９に作用させる。

　すなわち、弁体８９は、軸線Ｘ８方向における大径部８９１と大径部８９２の間に、壁部８９３、８９４を有している。大径部８９１と壁部８９３との間、壁部８９３と壁部８９４との間、壁部８９４と大径部８９２との間は、それぞれ、オイルＯＬが流入可能な小径部８９５、８９６、８９７となっている。
　弁体８９が第３弁位置に配置されると、小径部８９６、８９７が、第１ポートＰ８１と排出ポートＥ８１とを連通させる位置に配置される。
　弁体８９が第４弁位置に配置されると、小径部８９７が、第１ポートＰ８１と第２ポートＰ８２とを連通させる位置に配置されると共に、小径部８９５が、第５ポートＰ８５と排出ポートＥ８１とを連通させる位置に配置される。

　このように構成すると、第８ポートＰ８８にロックアップ装置２を締結状態にする油圧（ロックアップ制御圧）が供給されると、弁体８９が第３弁位置に向けて変位して、第３弁位置に配置される（図４参照）。
　そうすると、第１ポートＰ８１と排出ポートＥ８１とが連通して、ライン圧を元圧とするオイルがオイルクーラ側に供給される。
　第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７を介して、スリーブ８０内に流入したオイルＯＬの付勢力が、スプリングＳｐ２の付勢力よりも大きくなるように設定されている。
　そのため、第８ポートＰ８８への油圧（ロックアップ制御圧）の供給が遮断されると、弁体８９は、スプリングＳｐ２の付勢力のみで第３弁位置側に付勢された状態となる。
　そうすると、弁体８９は、第６ポートＰ８６と第７ポートＰ８７を介してスリーブ８０内に流入したオイルＯＬの付勢力で、プラグＰ側に変位する。そして、最終的に弁体８９は、他端８９ｂをプラグＰに当接させた位置（第４弁位置）に配置される（図５参照）。

　弁体が第４弁位置に配置されると、第１ポートＰ８１と第２ポートＰ８２とが連通する一方で、第１ポートＰ８１と排出ポートＥ８１の連通が遮断されるので、ライン圧を元圧とするオイルＯＬの総てがトルクコンバータＴ／Ｃ内に供給される。
　そして、第３油路９３に連絡する第５ポートＰ８５が排出ポートＥ８１に連通して、トルクコンバータＴ／Ｃを通過したオイルが、オイルクーラに供給される。これにより、トルクコンバータでの撹拌によって加熱されたオイルが、オイルクーラで冷却されるので、オイルの温度上昇を抑制することができる。

　さらに、トルクコンバータＴ／Ｃに供給するオイルＯＬの圧力と、トルクコンバータＴ／Ｃから排出されるオイルＯＬの圧力が、弁体８９を軸線Ｘ８方向における他方側（第４弁位置側）に変位させる付勢力を弁体８９に作用させる。
　よって、ロックアップ装置２が締結状態から解放状態に切り替えられたタイミングで、トルクコンバータＴ／Ｃ内に供給されるオイルＯＬが、弁体８９を他方側（第４弁位置側）に変位させる操作力を弁体８９に作用させる。これにより、弁体８９の第３弁位置から第４弁位置への移動がスムーズに行われる。
　弁体８９が第４弁位置にスムーズに移動すると、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力が速やかに上昇する。ロックアップ装置２が締結状態から解放状態に切り替えられた直後は、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力が低く油室Ｒ２内の圧力が高い。そのため、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力上昇が遅れると、油室Ｒ２とトルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力差により、ピストン４３が外径側摩擦板４１１と内径側摩擦板４２１を締結する方向に変位する可能性がある。
　上記のように構成して、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力が速やかに上昇するようにしたことで、予定していないピストン４３の変位を好適に抑制できる。

　また、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内から戻されたオイルＯＬの一部は、第７ポートＰ８７（第１５ポート）から流入して弁体８９に作用する。トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力が高くなると、弁体８９を第３弁位置に向けて変位させる操作力が増大して、第２ポートＰ８２（第８ポート）の開口面積が狭められる。またトルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力が低くなると、弁体８９を第３弁位置に向けて変位させる操作力が減少して第２ポートＰ８２（第８ポート）の開口面積が広げられる。
　すなわち、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力に応じて、トルクコンバータＴ／Ｃに供給されるオイルＯＬの量を調整する第２ポートＰ８２（第８ポート）の開口面積が調整されるので、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力を適切に調整できる。
　これにより、トルクコンバータＴ／Ｃの油室Ｒ１内の圧力をコントロールすることで、元圧であるライン圧の上昇を抑制できる。
　これにより、油圧回路６が車両用の変速機の油圧回路であり、オイルポンプＯＰが、駆動源の回転駆動力で駆動される場合には、変速機を搭載した車両の駆動源への負荷を低減できる。これにより、車両の燃費改善が期待できる。また、オイルポンプが、電動オイルポンプである場合には、変速機を搭載した車両における電力消費（電費）の改善が期待できる。

（６）トルクコンバータ制御弁８は、
　接続路９２３に連絡する第３ポートＰ８３（第１３ポート）と、
　接続路９２３から分岐した分岐路９２４に連絡する第４ポートＰ８４（第１４ポート）と、
　第５油路９５に連絡する排出ポートＥ８２（第１５ポート）と、を有する。
　接続路９２３は、狭窄部Ｃを介して第２油路９２に接続されており、接続路９２３から分岐した分岐路９２４は、接続路９２３における狭窄部Ｃと第３ポートＰ８３との間の領域から分岐している。
　トルクコンバータ制御弁８の弁体８９が第３弁位置（図４参照）に配置されると、弁体８９は、第１ポートＰ８１（第６ポート）と第３ポートＰ８３（第１３ポート）とを連通させると共に、第４ポートＰ８４（第１４ポート）と排出ポートＥ８１（第１０ポート）とを連通させ、さらに第５ポートＰ８５（第９ポート）と排出ポートＥ８２（第１５ポート）とを連通させる。

　このように構成すると、弁体８９が第３弁位置に配置されると、ライン圧を元圧とするオイルＯＬの多くが、オイルクーラ側に供給されると共に、オイルＯＬの一部が狭窄部Ｃを通って第２油路９２に供給される。よって、トルクコンバータＴ／Ｃ内に供給されるオイルＯＬの量が抑えられて、油室Ｒ１内のオイルＯＬの圧力を低減できる。これにより、油室Ｒ２内の圧力、すなわちロックアップ状態を維持するためのオイルＯＬの圧力（ロックアップ制御圧）を、低減できるので、元圧であるライン圧の上昇を抑制し、燃費の悪化を低減できる。

　ロックアップ装置２を解放状態にする際には、第８ポートＰ８８のオイルＯＬの圧力を低下させる。そうすると、弁体８９に作用する力の釣り合いが変化する。
　具体的には、弁体８９では、第８ポートＰ８８のオイルＯＬの圧力とスプリングＳｐの付勢力が、弁体８９を第３弁位置側（図中、右側）移動させる方向に作用する。さらに、第６ポートＰ８６のオイルの圧力と第７ポートＰ８７のオイルＯＬの圧力が、弁体８９を第４弁位置側（図中、左側）に移動させる方向に作用する。
　そのため、第８ポートＰ８８のオイルＯＬの圧力が低下すると、第８ポートＰ８８のオイルＯＬの圧力とスプリングＳｐの付勢力に応じて決まる操作力が、第６ポートＰ８６のオイルの圧力と第７ポートＰ８７の圧力に応じて決まる操作力よりも小さくなった時点で、弁体８９が、第４弁位置に向けて移動する。そして、第８ポートＰ８８のオイルＯＬの圧力の低下に伴って、弁体８９が最終的に第４弁位置に到達する。

　弁体８９が第４弁位置に配置されると、第１ポートＰ８１（第６ポート）と第２ポートＰ８２（第８ポート）とが連通する一方で、第１ポートＰ８１（第６ポート）と排出ポートＥ８１（第１０ポート）との連通が遮断されて、ライン圧を元圧とするオイルの総てがトルクコンバータＴ／Ｃ内に供給される。
　そして、第３油路９３に連絡する第５ポートＰ８５（第９ポート）が、オイルクーラに連絡する排出ポートＥ８２（第１５ポート）に連通して、トルクコンバータＴ／Ｃを通過したオイルＯＬが、オイルクーラに供給される。これにより、トルクコンバータＴ／Ｃでの撹拌によって加熱されたオイルＯＬが、オイルクーラに供給されて冷却されるので、オイルＯＬの温度上昇を抑制することができる。

（７）トルクコンバータ制御弁８は、
　第１油路９１と第８ポートＰ８８（第７ポート）とを接続する分岐路９１２（接続路）と、第２油路９２と第６ポートＰ８６（第１１ポート）とを接続する分岐路９２２（接続路）と、第３油路９３と第７ポートＰ８７（第１２ポート）とを接続する分岐路９３２（
接続路）に、狭窄部Ｃ（オイルの流量調節部）が、それぞれ設けられている。

　このように構成すると、狭窄部Ｃは、スリーブ８０内のオイルＯＬの急激な排出と、スリーブ８０内へのオイルＯＬの急激な供給とが生じないように、オイルＯＬの流量を調整する。スリーブ８０に対するオイルＯＬの給排速度が速すぎると、弁体８９の小刻みな変位（振動）が起こる可能性があるが、狭窄部Ｃを設けることによって、振動の発生を抑制できる。

　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一つを示したものに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。

　６　　　油圧回路
　７　　　ロックアップ制御弁
　７９　　弁体
　８　　　トルクコンバータ制御弁
　７９　　弁体
　６１　　第１調圧弁（レギュレータ弁）
　９１　　第１油路
　９２　　第２油路
　９３　　第３油路
　９４　　第４油路
　９５　　第５油路
　９２３　　接続路
　９２４　　分岐路
　ＡＣＴ　　アクチュエータ
　ＯＬ　　オイル
　ＯＰ　　オイルポンプ（油圧源）
　Ｄ７１　　ドレンポート
　Ｐ７１　　第１ポート
　Ｐ７２　　第２ポート
　Ｐ７３　　第３ポート
　Ｐ７４　　第４ポート
　Ｐ７５　　第５ポート
　Ｐ８１　　第１ポート（第６ポート）
　Ｐ８８　　第８ポート（第７ポート）
　Ｐ８２　　第２ポート（第８ポート）
　Ｐ８５　　第５ポート（第９ポート）
　Ｅ８１　　排出ポート（第１０ポート）
　Ｐ８６　　第６ポート（第１１ポート）
　Ｐ８７　　第７ポート（第１２ポート）
　Ｐ８３　　第３ポート（第１３ポート）
　Ｐ８４　　第４ポート（第１４ポート）
　Ｅ８２　　排出ポート（第１５ポート）　
　Ｃ　　狭窄部（流量調整部）
　ＰＬ　　ライン圧
　Ｒ２　　油室（ピストン油室）
　Ｓｐ１　　スプリング（付勢部材）
　Ｓｐ２　　スプリング（弾性部材）
　Ｔ／Ｃ　　トルクコンバータ

Claims (7)

1. 　トルクコンバータに供給するオイルを制御するトルクコンバータ制御弁と、
   　前記トルクコンバータのピストン油室に供給するオイルを制御するロックアップ制御弁と、を備える油圧回路であって、
   　前記ロックアップ制御弁は、
   　軸方向に変位可能な弁体と、
   　前記弁体を前記軸方向における一方側の第１弁位置に向けて変位させるアクチュエータと、
   　前記弁体を前記軸方向における他方側の第２弁位置に向けて変位させる付勢部材と、
   　ライン圧を元圧とするオイルが供給される第１ポートと、
   　前記ピストン油室に接続された第１油路に連絡する第２ポートと、
   　前記第１油路に連絡する第３ポートと、
   　ドレンポートと、を有し、
   　前記弁体は、前記第１ポートと前記第２ポートとを連通させる前記第１弁位置と、前記第２ポートと前記ドレンポートとを連通させる前記第２弁位置との間で変位可能であり、
   　前記第３ポートから流入するオイルが、前記弁体を前記第２弁位置側に付勢する、油圧回路。
2. 　請求項１において、
   　前記トルクコンバータ制御弁から前記トルクコンバータに供給するオイルが通流する第２油路と、
   　前記トルクコンバータから排出されるオイルが通流する第３油路と、を有し、
   　前記ロックアップ制御弁は、
   　　前記第２油路と連通する第４ポートと、
   　　前記第３油路と連通する第５ポートと、を有し、
   　前記第４ポートから流入するオイルと、前記第５ポートから流入するオイルが、前記弁体を前記第１弁位置側に付勢する、油圧回路。
3. 　請求項２において、
   　前記第１油路と前記第３ポートとを接続する接続路と、前記第２油路と前記第４ポートとを接続する接続路と、前記第３油路と前記第５ポートとを接続する接続路に、オイルの流量調節部が、それぞれ設けられている、油圧回路。
4. 　請求項２または請求項３において、
   　前記トルクコンバータ制御弁は、
   　前記ピストン油室に供給するオイルに応じて、前記ライン圧を元圧とするオイルの供給経路を切り替える切替弁である、油圧回路。
5. 　請求項２から請求項４の何れか一項において、
   　前記トルクコンバータ制御弁は、
   　軸方向に変位可能な弁体と、
   　前記弁体を前記軸方向における一方側の第３弁位置に向けて変位させる弾性部材と、を有し、
   　前記ライン圧を元圧とするオイルが供給される第６ポートと、
   　前記第１油路に連絡する第７ポートと。
   　前記第２油路に連絡する第８ポートと、
   　前記第３油路に連絡する第９ポートと、
   　オイルクーラに接続された第４油路に連絡する第１０ポートと、
   　前記第２油路と連通する第１１ポートと、
   　前記第３油路と連通する第１２ポートと、を有し、
   　前記トルクコンバータ制御弁の弁体は、前記第６ポートと前記第１０ポートとを連通させる第３弁位置と、前記第６ポートと前記第８ポートとを連通させると共に、前記第９ポートと前記第１０ポートとを連通させる第４弁位置との間で変位可能であり、
   　前記第７ポートから流入するオイルが、前記トルクコンバータ制御弁の弁体を前記第３弁位置側に付勢し、
   　前記第１１ポートから流入するオイルと、前記第１２ポートから流入するオイルが、前記弁体を前記軸方向における前記第４弁位置側に付勢する、油圧回路。
6. 　請求項５において
   　前記トルクコンバータ制御弁は、
   　接続路に連絡する第１３ポートと、
   　前記接続路から分岐した分岐路に連絡する第１４ポートと、
   　第５油路に連絡する第１５ポートと、を有し、
   　前記接続路は、狭窄部を介して前記第２油路に接続されており、
   　前記接続路から分岐した分岐路は、前記接続路における前記狭窄部と前記第１３ポートとの間の領域から分岐しており、
   　前記トルクコンバータ制御弁の弁体が前記第３弁位置に配置されると、
   　前記弁体は、前記第６ポートと前記第１３ポートとを連通させると共に、前記第１４ポートと前記第１０ポートとを連通させ、さらに前記第９ポートと、前記第１５ポートとを連通させる、油圧回路。
7. 　請求項５または請求項６において
   　前記第１油路と前記第７ポートとを接続する接続路と、前記第２油路と前記第１１ポートとを接続する接続路と、前記第３油路と前記第１２ポートとを接続する接続路に、オイルの流量調節部が、それぞれ設けられている、油圧回路。

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