WO2022264752A1 - 熱交換器及び空気調和機 - Google Patents

熱交換器及び空気調和機 Download PDF

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WO2022264752A1
WO2022264752A1 PCT/JP2022/021053 JP2022021053W WO2022264752A1 WO 2022264752 A1 WO2022264752 A1 WO 2022264752A1 JP 2022021053 W JP2022021053 W JP 2022021053W WO 2022264752 A1 WO2022264752 A1 WO 2022264752A1
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WO
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cut
downstream
raised
heat exchanger
raised slit
Prior art date
Application number
PCT/JP2022/021053
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English (en)
French (fr)
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賢宣 和田
崇裕 大城
剛史 永田
勝 米澤
Original Assignee
パナソニックＩｐマネジメント株式会社
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
    • F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
    • F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
    • F28F1/325—Fins with openings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/0007—Indoor units, e.g. fan coil units
    • F24F1/0059—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by heat exchangers
    • F24F1/0063—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by heat exchangers by the mounting or arrangement of the heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
    • F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2215/00—Fins
    • F28F2215/08—Fins with openings, e.g. louvers

Definitions

  • the present disclosure relates to heat exchangers used in air conditioners and the like.
  • FIG. 5 is a diagram showing the configuration of the heat exchanger 1 according to Patent Document 1.
  • a collar portion 3 and a heat transfer device are provided adjacent to each other in a direction orthogonal to the direction of air flow through the heat exchanger 1 .
  • a cut-and-raised piece portion 5a is provided on the center line connecting the center points of the heat pipes 4 to each other.
  • cut-and-raised piece portions 5b in the intermediate row and cut-and-raised piece portions 5c close to the fin edge are provided.
  • the cut-and-raised piece portion 5a on the center line, the cut-and-raised piece portion 5b in the intermediate row, and the cut-and-raised piece portion 5c near the edge of the fin are cut and raised, respectively. It is also called a raising piece 5c.
  • the cut-and-raised piece portions 5a, 5b, and 5c are cut-and-raised slit end portions 5d on the center line, cut-and-raised slit-end portions 5e in the middle row, and cut-and-raised slit-end portions 5f close to the fin edges, respectively. It is connected to two flat surfaces.
  • the cut-and-raised slit end 5d on the center line, the cut-and-raised slit end 5e in the intermediate row, and the cut-and-raised slit end 5f near the fin edge are referred to as the end 5d, the end 5e, and the end 5f, respectively.
  • the angle of the end portion 5d and the end portion The angle X1 of 5e and the angle X2 of the end portion 5f are made larger.
  • the heat exchanger 1 facilitates guiding the heat exchange air to the downstream side of the heat transfer tubes 4 by means of the ends 5f of the cut-and-raised pieces 5c near the fin edges.
  • the present disclosure reduces pressure loss, guides the circulating heat exchange air to the downstream side of the heat transfer tube, reduces the dead water area downstream of the heat transfer tube, improves heat exchange efficiency, and makes the wind speed distribution substantially uniform.
  • a heat exchanger and an air conditioner capable of suppressing noise are provided.
  • a heat exchanger includes fins and heat transfer tubes passing through the fins.
  • the fins have at least two cut-and-raised slits substantially orthogonal to the edges of the fins between the heat transfer tubes in the stage direction.
  • the upstream cut-and-raised slit end angle A1 and the downstream cut-and-raised slit end angle A2 are set to A1 ⁇ A2.
  • the upstream cut-and-raised slit end angle A1 is the angle between the upstream slit end of the upstream cut-and-raised slit that is the most upstream of the cut-and-raised slits when viewed from the airflow direction and the orthogonal straight line perpendicular to the edge of the fin. It is the angle of the angle to form.
  • the downstream cut-and-raised slit end angle A2 is defined by the angle between the downstream-side cut-and-raised slit end of the downstream cut-and-raised slit that is the most downstream cut-and-raised slit viewed from the airflow direction and the orthogonal straight line orthogonal to the edge of the fin. It is the angle of the angle to form.
  • the air conditioner according to the present disclosure includes the heat exchanger according to the present disclosure, the cross-flow fan is disposed downstream of the fins in the airflow direction, and the downstream end of the fins and the outer peripheral side of the blades of the cross-flow fan The distance from the edge shall be 12 mm or less.
  • the heat exchanger and air conditioner according to the present disclosure guide the circulating heat exchange air to the downstream side of the heat transfer tubes while reducing pressure loss, and reduce the dead water area downstream of the heat transfer tubes to improve the heat exchange efficiency. , the wind speed distribution can be substantially uniformed to suppress noise.
  • FIG. 1 is a diagram showing an indoor unit of an air conditioner according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 2 is a diagram showing a configuration of part of the heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 3A is a diagram showing a wind speed distribution of heat exchange air flowing through the heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 3B is a diagram showing the wind speed distribution of heat exchange air flowing through the heat exchanger according to Comparative Example 1.
  • FIG. 4A is a diagram showing a wind speed distribution of heat exchange air flowing through the heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 4B is a diagram showing a wind speed distribution of heat exchange air flowing through a heat exchanger according to Comparative Example 2.
  • FIG. FIG. 5 is a diagram showing the configuration of a heat exchanger according to Patent Document 1. As shown in FIG.
  • the angle of the end portion 5f of the cut-and-raised piece portion 5c near the fin edge on the upstream side and the cut-and-raised portion near the fin edge on the downstream side An end portion 5f of the dowel piece portion 5c is provided symmetrically.
  • the angle of the end portion 5f of the cut-and-raised piece portion 5c near the fin edge on the upstream side becomes large, so that the air flowing through the end portion 5f collides with the end portion 5f, resulting in an increase in ventilation resistance.
  • part of the airflow flowing upstream of the heat transfer tube 4 is guided by the end portion 5f to the cut and raised piece portions 5a, 5b, 5c, so that the amount of heat exchanged in the heat transfer tube 4 is reduced. Furthermore, the flow velocity difference between the flow velocity of the heat exchange air flowing through the cut and raised pieces 5a, 5b, and 5c and the flow velocity of the heat exchange air downstream of the heat transfer tube 4 increases, There was a risk of noise due to the deterioration of the wind speed distribution of the inflowing air in the cross-flow fan.
  • the present disclosure provides the following heat exchangers. That is, the heat exchanger according to the present disclosure suppresses the collision of the heat exchange air at the upstream cut-and-raised slit end, and guides the heat-exchange air to the downstream side of the heat transfer tube by the downstream cut-and-raise slit end. Reduce pressure loss.
  • the heat exchanger in the present disclosure guides the circulating heat exchange air to the downstream side of the heat transfer tubes, reduces the dead water area in the downstream part of the heat transfer tubes, improves the heat exchange efficiency, and substantially uniforms the wind speed distribution to reduce noise.
  • the present disclosure provides an air conditioner that suppresses noise generated by a cross-flow fan.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing an indoor unit of an air conditioner 100 according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 2 is a diagram showing a configuration of part of heat exchanger 107 according to the first embodiment. The configuration of the air conditioner 100 according to Embodiment 1 will be described below with reference to FIGS.
  • the indoor unit of the air conditioner 100 includes a suction port 101, a body casing 103 having an air outlet 102, a stabilizer 104, a rear guider 105, a cross-flow fan 106, and a heat exchanger 107. , is equipped with
  • the heat exchanger 107 has a plurality of fins 108 shown in FIG. 2, and the plurality of fins 108 are provided in two rows in the airflow direction.
  • the fins 108 have three cut-and-raised slits 111 which are penetrated by the heat transfer tubes 109 and substantially orthogonal to the edges of the fins 108 between the heat transfer tubes 109 in the step direction.
  • the cut-and-raised slits 111 are three, the upstream cut-and-raised slit 111a, the central cut-and-raised slit 111b, and the downstream cut-and-raised slit 111c. Just do it.
  • substantially perpendicular in the present disclosure means that although it is intended to be perpendicular, it also includes slightly deviated from perpendicular, and within the allowable error range for manufacturing the fins in the present disclosure , including orthogonal cases.
  • other expressions using "substantially” such as substantially uniform and substantially equivalent are used, but these also mean completely uniform and completely equivalent. It means that there is an error that can be regarded as uniform as a whole and equivalent as a whole.
  • the upstream cut-and-raised slit end angle A1 and the downstream cut-and-raised slit end angle A2 have the following relationship.
  • the upstream cut-and-raised slit end portion angle A1 is the upstream cut-and-raised slit end portion 111d of the most upstream cut-and-raised slit 111a among the cut-and-raised slits 111 viewed from the airflow direction and the edge of the fin 108.
  • the downstream side cut-and-raised slit end angle A2 is defined by the downstream side cut-and-raised slit end portion 111f of the most downstream cut-and-raised slit 111c viewed from the airflow direction and an orthogonal straight line orthogonal to the edge of the fin 108. is the angle of the corner.
  • A2 is greater than or equal to 35° and A1 ⁇ A2.
  • the distance H1 between the center line 110 connecting the center of the heat transfer tube 109 and the upstream edge of the upstream cut-and-raised slit 111a, and the distance H1 between the center line 110 connecting the center of the heat transfer tube 109 and the downstream cut-and-raise slit is H1>H2.
  • Each distance from the heat transfer tube 109 to the upstream cut-and-raised slit end 111d, the center-side cut-and-raised slit end 111e, and the downstream cut-and-raised slit end 111f is preferably 1/2 or more of the tube diameter D.
  • the heat exchanger 107 has two rows of fins 108 in the airflow direction, but the heat exchanger in the present disclosure is not limited to having two rows of fins, and may have one row or three or more rows of fins. I don't mind.
  • the cross-flow fan 106 is arranged on the downstream side of the fins 108 when viewed from the airflow direction.
  • the distance between heat exchanger 107 (downstream end 108a of fin 108) and blade outer peripheral end 106a of cross flow fan 106 is 12 mm or less, and air conditioner 100 according to Embodiment 1 has a distance of 10 mm.
  • the heat exchanger 207 has the same configuration as the heat exchanger 107 according to Embodiment 1 except for the upstream cut-and-raised slit end angle A11 and the downstream cut-and-raised slit end angle A21. That is, the heat exchanger 207 has a plurality of fins 208 in two rows in the airflow direction. It has three cut-and-raise slits.
  • the three cut-and-raise slits include an upstream cut-and-raise slit 211a and a downstream cut-and-raise slit 211c.
  • the upstream cut-and-raised slit end angle A11 is the angle between the upstream-side cut-and-raised slit end 211d of the upstream side cut-and-raised slit 211a and an orthogonal straight line perpendicular to the edge of the fin 208 .
  • the downstream side cut-and-raised slit end angle A21 is the angle formed by the downstream side cut-and-raised slit end 211f of the downstream side cut-and-raised slit 211c and an orthogonal straight line perpendicular to the edge of the fin 208 .
  • the heat exchanger 107 has the downstream side cut-and-raised slit end angle A2 of 45°, so that the heat exchanger 207 according to Comparative Example 1 has the following effects.
  • the heat exchanger 107 guides the heat exchange air to the downstream side of the heat transfer tube 109 by the downstream cut-and-raised slit end portion 111f, and reduces the dead water area in the downstream portion of the heat transfer tube 109, thereby improving the heat exchange efficiency. can do.
  • the heat exchanger 107 suppresses excessive air guidance to the cut-and-raised slit 111 by the upstream cut-and-raised slit end portion 111 d, and the flow rate of the heat exchange air flowing through the cut-and-raised slit 111 It is possible to reduce the difference in flow velocity from the flow velocity of
  • the heat exchanger 307 has the same configuration as the heat exchanger 207 according to Comparative Example 1 described above, except for the upstream cut-and-raised slit end angle A12 and the downstream cut-and-raised slit end angle A22. . That is, the heat exchanger 307 has a plurality of fins 308, the fins 308 are penetrated by the heat transfer tubes 309, and have three cut-and-raised slits.
  • the three cut-and-raise slits include an upstream cut-and-raise slit 311a and a downstream cut-and-raise slit 311c.
  • the upstream cut-and-raised slit end angle A12 is the angle between the upstream-side cut-and-raised slit end 311d of the upstream cut-and-raised slit 311a and an orthogonal straight line orthogonal to the edge of the fin 308.
  • FIG. The downstream side cut-and-raised slit end angle A22 is the angle formed by the downstream side cut-and-raised slit end 311f of the downstream side cut-and-raised slit 311c and an orthogonal straight line perpendicular to the edge of the fin 308 .
  • the heat exchanger 107 according to Embodiment 1 has the following effects compared to the heat exchanger 307 according to Comparative Example 2. That is, the heat exchanger 107 has the upstream cut-and-raised slit end angle A1 of 30°, thereby suppressing the collision of the flowing heat exchange air at the upstream cut-and-raised slit end 111d. Airflow inflow to the side can be secured.
  • the downstream side cut-and-raised slit end angle A2 is set to 45°, so that the heat exchange air is guided downstream of the heat transfer tube 109 by the downstream side cut-and-raised slit end portion 111f.
  • the dead water area in the lower reaches of the river can be reduced.
  • the heat exchanger 107 suppresses excessive air guidance to the cut-and-raised slit 111 by the upstream cut-and-raised slit end portion 111 d, and the flow rate of the heat exchange air flowing through the cut-and-raised slit 111
  • It is possible to reduce the difference in flow velocity from the flow velocity of Heat exchanger 107 according to Embodiment 1 reduces the flow velocity difference between the flow velocity of the heat exchange air flowing through cut-and-raised slit 111 and the flow velocity of the downstream portion of heat transfer tube 109, so that after passing through heat exchanger 107
  • the wind speed distribution of the heat exchange air can be made substantially uniform.
  • the cross-flow fan 106 which is arranged downstream of the heat exchanger 107 with a distance of 10 mm between the downstream end 108a of the fin 108 and the outer peripheral end 106a of the blade of the cross-flow fan 106, has the following effects. have That is, the heat exchange air flows into the cross-flow fan 106 with substantially the same relative speed difference in any direction in the circumferential direction of the cross-flow fan 106, and noise generated in the cross-flow fan 106 can be suppressed. .
  • the distance H1 between the center line 110 connecting the centers of the heat transfer tubes 109 and the upstream edge of the upstream cut-and-raised slit 111a is 4.0 mm.
  • the distance H2 between the center line 110 connecting the centers of the heat transfer tubes 109 and the downstream edge of the downstream cut-and-raised slit 111c is 2.5 mm. That is, since H1>H2, the heat exchanger 107 eliminates the swirling flow of heat exchange air generated when passing through the downstream cut-and-raised slit 111c before it reaches the downstream end 108a of the fin 108. .
  • the heat exchanger 107 can suppress turbulence of the airflow after passing through the heat exchanger 107, turbulence of the airflow flowing into the cross-flow fan 106 disposed downstream of the heat exchanger 107 can be suppressed. Noise generated by the flow fan 106 can be suppressed.
  • heat exchanger 107 includes fins 108 and heat transfer tubes 109 penetrating fins 108 .
  • the fins 108 have at least two cut-and-raised slits 111 substantially orthogonal to the edges of the fins 108 between the heat transfer tubes 109 in the stepwise direction.
  • the upstream side cut-and-raised slit end angle A1 and the downstream side cut-and-raised slit end angle A2 are set to satisfy A1 ⁇ A2.
  • the upstream cut-and-raised slit end angle A1 is orthogonal to the upstream cut-and-raised slit end portion 111d of the most upstream cut-and-raised slit 111a of the cut-and-raised slits 111 and the edge of the fin 108 when viewed from the airflow direction. It is the angle formed by an orthogonal straight line.
  • the downstream cut-and-raised slit end angle A2 is defined by the downstream cut-and-raised slit end 111f of the most downstream cut-and-raised slit 111c among the cut-and-raised slits 111 and the edge of the fin 108 when viewed from the airflow direction. It is the angle formed by an orthogonal straight line.
  • the heat exchanger 107 can reduce the pressure loss by suppressing the collision of the circulating heat exchange air at the upstream cut-and-raised slit end portion 111d.
  • the heat exchanger 107 guides the circulating heat exchange air to the downstream side of the heat transfer tube 109 by the downstream cut-and-raised slit end portion 111f, and reduces the dead water area of the downstream portion of the heat transfer tube 109 to improve the heat exchange efficiency. be able to.
  • the heat exchanger 107 suppresses excessive air induction to the cut-and-raised slit 111 by the upstream cut-and-raised slit end portion 111d, and the flow rate of the heat exchange air flowing through the cut-and-raised slit 111 and the heat transfer tube 109 downstream portion It is possible to reduce the difference in flow velocity. By reducing this flow velocity difference, the heat exchanger 107 can substantially uniform the wind velocity distribution of the heat-exchanged air after passing through the heat exchanger 107 . That is, the heat exchanger 107 guides the circulating heat exchange air to the downstream side of the heat transfer tube 109 while reducing the pressure loss, and reduces the dead water area downstream of the heat transfer tube 109 to improve the heat exchange efficiency. The noise can be suppressed by substantially uniforming the distribution.
  • the heat exchanger 107 may have a downstream cut-and-raise slit end angle A2 of A2>35°.
  • the heat exchanger 107 effectively guides the airflow to the downstream side of the heat transfer tube 109 along the downstream side cut-and-raised slit end portion 111f.
  • the dead water area can be further reduced to improve heat exchange efficiency.
  • the heat exchanger 107 can further reduce the flow velocity difference between the flow velocity of the heat exchange air flowing through the cut-and-raised slit 111 and the flow velocity of the heat transfer tube 109 downstream.
  • the wind speed distribution of the heat exchange air can be made substantially uniform.
  • the heat exchanger 107 may have a tube diameter D of the heat transfer tube 109 and a slit width L of the downstream cut-and-raised slit 111c satisfying L/D ⁇ 0.2.
  • the airflow can be guided downstream of the heat transfer tube 109 . That is, such a heat exchanger 107 can further reduce the dead water area downstream of the heat transfer tubes 109 to improve the heat exchange efficiency, and further improve the uniformity of the airflow distribution after passing through the heat exchanger 107. can.
  • the heat exchanger 107 may have the following relationship between the distance H1 and the distance H2. That is, the heat exchanger 107 has a distance H1 between the center line 110 connecting the center of the heat transfer tube 109 and the upstream edge of the upstream cut-and-raised slit 111a, and the center line 110 connecting the center of the heat transfer tube 109 and the downstream cut.
  • the distance H2 between the raising slit 111c and the downstream edge may be H1>H2.
  • the heat exchanger 107 effectively guides the circulating heat exchange air to the downstream side of the heat transfer tube 109 in the vicinity of the heat transfer tube 109 by the downstream side cut-and-raised slit end portion 111f.
  • the downstream dead water area can be reduced to improve heat exchange efficiency.
  • the heat exchanger 107 brings the downstream edge of the downstream cut-and-raised slit 111 c closer to the center line 110 connecting the center of the heat transfer tube 109 , and the downstream edge of the downstream cut-and-raised slit 111 c and the downstream side of the fin 108 .
  • the distance to the edge 108a can be increased.
  • heat exchanger 107 eliminates the swirling flow of heat exchange air that is generated when passing through downstream side cut-and-raised slit 111c before reaching downstream end 108a of fin 108, and after passing through heat exchanger 107 airflow turbulence can be suppressed.
  • the air conditioner 100 includes a heat exchanger 107, and a cross-flow fan 106 is arranged downstream of the fins 108 in the airflow direction. Also, in the air conditioner 100, the distance between the downstream end 108a of the fin 108 and the outer peripheral blade end 106a of the crossflow fan 106 is set to 12 mm or less.
  • the air conditioner 100 guides the airflow to the downstream side of the heat transfer tube 109 along the downstream cut-and-raised slit end 111f, and can reduce the dead water area downstream of the heat transfer tube 109.
  • the air conditioner 100 can reduce the flow velocity difference between the flow velocity passing through the cut-and-raised slit 111 and the flow velocity at the downstream portion of the heat transfer tube 109 .
  • the air conditioner 100 can substantially homogenize the distribution of the airflow flowing into the cross-flow fan 106 which is narrowly arranged with a distance of 12 mm or less from the heat exchanger 107 downstream of the heat exchanger 107 .
  • the blade outer peripheral side end 106a collides with the incoming airflow with a substantially equal relative speed difference in any direction in the circumferential direction of the crossflow fan 106, thereby suppressing the noise generated by the crossflow fan 106. can do.
  • the heat exchanger 107 In the heat exchanger 107 according to Embodiment 1, the case where the tube diameter D of the heat transfer tube 109 is 5 mm and the slit width L of the downstream side cut-and-raised slit 111c is 1 mm has been described as an example, but this is just an example. be. That is, the heat exchanger in the present disclosure may satisfy L/D ⁇ 0.2.
  • the distance H1 between center line 110 and the upstream edge of upstream cut-and-raised slit 111a is 4.0 mm
  • the distance H1 between center line 110 and downstream cut-and-raised slit 111c The case where the distance H2 to the side edge is 2.5 mm has been described as an example. This is an example, and the heat exchanger in the present disclosure may satisfy H1>H2. It should be noted that H2 is preferably 1/4 or more of the pipe diameter D as described above.
  • the distance between the downstream end 108a of the fin 108 and the blade outer peripheral end 106a of the crossflow fan 106 is 10 mm has been described as an example, but this is an example. is. That is, in the air conditioner according to the present disclosure, the distance between the downstream end of the fin and the outer peripheral end of the blade of the crossflow fan may be 12 mm or less, for example, 11 mm or 9 mm.
  • the heat exchanger according to the present disclosure is suitable for use in, for example, domestic air conditioning and commercial air conditioning.

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  • Air Filters, Heat-Exchange Apparatuses, And Housings Of Air-Conditioning Units (AREA)

Abstract

本開示における熱交換器は、フィンと、フィンを貫通する伝熱管とを備える。フィンは、伝熱管の段方向間にフィンの端縁に対して略直交する少なくとも２枚以上の切り起こしスリットを有する。本開示における熱交換器は、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１と、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２とを、Ａ１＜Ａ２とする。上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１は、切り起こしスリットのうち、気流方向から見て最上流の上流側切り起こしスリットの上流側切り起こしスリット端部とフィンの端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２は、切り起こしスリットのうち、気流方向から見て最下流の下流側切り起こしスリットの下流側切り起こしスリット端部とフィンの端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。

Description

熱交換器及び空気調和機
　本開示は、空気調和機等に用いられる熱交換器に関する。
　従来の熱交換（例えば、特許文献１）について説明する。図５は、特許文献１に係る熱交換器１の構成を示す図である。図５に示すように、特許文献１に係る熱交換器１では、伝熱フィン２上に、熱交換器１を流通する空気の流通方向と直交する方向に隣設されるカラー部３と伝熱管４相互の中心点を結ぶ中心線上の切起し片部５ａが設けられている。また、熱交換器１では、伝熱フィン２上に、中間列の切起し片部５ｂ、フィン端縁に近い切起し片部５ｃが設けられている。以下、中心線上の切起し片部５ａ、中間列の切起し片部５ｂ、フィン端縁に近い切起し片部５ｃをそれぞれ切起し片部５ａ、切起し片部５ｂ、切起し片部５ｃともいう。切起し片部５ａ、５ｂ及び５ｃはそれぞれ中心線上の切起しスリット端部５ｄ、中間列の切起しスリット端部５ｅ、フィン端縁に近い切起しスリット端部５ｆで伝熱フィン２の平坦面と連接している。以下、中心線上の切起しスリット端部５ｄ、中間列の切起しスリット端部５ｅ、フィン端縁に近い切起しスリット端部５ｆをそれぞれ端部５ｄ、端部５ｅ、端部５ｆともいう。熱交換器１では、中心線上の切起し片部５ａ、中間列の切起し片部５ｂ、フィン端縁に近い切起し片部５ｃになるにしたがって、端部５ｄの角度、端部５ｅの角度Ｘ１、端部５ｆの角度Ｘ２がより大きくなるようにしている。
　熱交換器１は、上記構成において、フィン端縁に近い切起し片部５ｃの端部５ｆによって熱交換空気を伝熱管４の下流側へ導き易くしている。
特開２００３－２４７７９５号公報
　本開示は、圧力損失を軽減しつつ、流通する熱交換空気を伝熱管の下流側へ導き、伝熱管下流部の死水域を縮小して熱交換効率を改善でき、風速分布を略均一化して騒音を抑制できる熱交換器及び空気調和機を提供する。
　本開示における熱交換器は、フィンと、フィンを貫通する伝熱管とを備える。フィンは、伝熱管の段方向間にフィンの端縁に対して略直交する少なくとも２枚以上の切り起こしスリットを有する。本開示における熱交換器は、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１と、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２とを、Ａ１＜Ａ２とする。上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１は、切り起こしスリットのうち、気流方向から見て最上流の上流側切り起こしスリットの上流側切り起こしスリット端部とフィンの端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２は、切り起こしスリットのうち、気流方向から見て最下流の下流側切り起こしスリットの下流側切り起こしスリット端部とフィンの端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。
　また、本開示における空気調和機は、本開示における熱交換器を備え、フィンの気流方向から見て下流側にクロスフローファンが配設され、フィンの下流側端とクロスフローファンのブレード外周側端との距離を１２ｍｍ以下とする。
　本開示における熱交換器及び空気調和機は、圧力損失を軽減しつつ、流通する熱交換空気を伝熱管の下流側へ導き、伝熱管下流部の死水域を縮小して熱交換効率を改善でき、風速分布を略均一化して騒音を抑制できる。
図１は、実施の形態１に係る空気調和機の室内機を示す図である。 図２は、実施の形態１に係る熱交換器の一部の構成を示す図である。 図３Ａは、実施の形態１に係る熱交換器を流通する熱交換空気の風速分布を示す図である。 図３Ｂは、比較例１に係る熱交換器を流通する熱交換空気の風速分布を示す図である。 図４Ａは、実施の形態１に係る熱交換器を流通する熱交換空気の風速分布を示す図である。 図４Ｂは、比較例２に係る熱交換器を流通する熱交換空気の風速分布を示す図である。 図５は、特許文献１に係る熱交換器の構成を示す図である。
　（本開示の基礎となった知見等）
　発明者らが本開示に想到するに至った当時、空気調和機では、近年、搭載されるフィンチューブ熱交換器において、フィンに設けるスリットの形状により、熱交換性能向上が図られていた。
　しかしながら、従来技術では、例えば特許文献１に係る熱交換器１のように上流側のフィン端縁に近い切起し片部５ｃの端部５ｆの角度と下流側のフィン端縁に近い切起し片部５ｃの端部５ｆが対称的に設けられている。その場合上流側のフィン端縁に近い切起し片部５ｃの端部５ｆの角度が大きくなるため、端部５ｆに流通する空気が衝突して通風抵抗の増大が生じる。また、伝熱管４の上流側へ流れる気流の一部が端部５ｆにより切起し片部５ａ、５ｂ、５ｃへ誘導されることによって、伝熱管４における熱交換量の低下が生じる。さらに切起し片部５ａ、５ｂ、５ｃを流通する熱交換空気の流速と、伝熱管４の下流の熱交換空気の流速との流速差が拡大し、熱交換器１の下流に配設されるクロスフローファンにおいて流入する空気の風速分布悪化による騒音が生じる恐れがあった。
　そうした状況下において、発明者らは、熱交換器を流通する熱交換空気の風速分布をヒントにして、本開示の主題を構成するに至った。
　本開示は、以下の熱交換器を提供する。即ち、本開示における熱交換器は、熱交換空気の上流側切り起こしスリット端部における衝突を抑制し、かつ、熱交換空気を下流側切り起こしスリット端部によって伝熱管の下流側へ導くことにより圧力損失を軽減する。また、本開示における熱交換器は、流通する熱交換空気を伝熱管の下流側へ導き、伝熱管下流部の死水域を縮小して熱交換効率を改善し、風速分布を略均一化して騒音を抑制する。また、本開示は、クロスフローファンで生じる騒音を抑制する空気調和機を提供する。
　以下、図面を参照しながら、本開示の実施の形態を詳細に説明する。但し、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明、又は、実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。これは、以下の説明が必要以上に冗長になるのを避け、当業者の理解を容易にするためである。
　なお、添付図面及び以下の説明は、当業者が本開示を十分に理解するために提供されるのであって、これらにより請求の範囲に記載の主題を限定することを意図していない。
　（実施の形態１）
　図１は、実施の形態１に係る空気調和機１００の室内機を示す断面図である。また、図２は、実施の形態１に係る熱交換器１０７の一部の構成を示す図である。以下、図１、２を用いて、実施の形態１に係る空気調和機１００の構成を説明する。
　［１－１．構成］
　空気調和機１００の室内機は、図１に示すように、吸込口１０１と、吹出口１０２を有する本体ケーシング１０３と、スタビライザ１０４と、リアガイダ１０５と、クロスフローファン１０６と、熱交換器１０７と、を備えている。
　熱交換器１０７は、図２に示すフィン１０８を複数有し、複数のフィン１０８は気流方向に２列備えられている。フィン１０８は、伝熱管１０９に貫通され、伝熱管１０９の段方向間にフィン１０８の端縁に対して略直交する３枚の切り起こしスリット１１１を有する。なお、切り起こしスリット１１１は、上流側切り起こしスリット１１１ａ、中央切り起こしスリット１１１ｂ及び下流側切り起こしスリット１１１ｃの３枚であるが、本開示における切り起こしスリットは、少なくとも２枚以上有していればよい。また、本開示における略直交とは、直交となるように意図したが、直交からわずかにずれているものも含むことを意味し、本開示におけるフィンを製造する上で許容可能な誤差の範囲で、直交となる場合を含む。なお、本明細書では、他にも略均一や略同等といった「略」を用いた表現が使用されているが、これらも同様に、完全に均一、完全に同等であることを意味するだけでなく、全体として均一、全体として同等とみなせる程度の誤差を有するものも含むことを意味する。
　熱交換器１０７では、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１と、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２とが、以下の関係を有する。ここで、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１は、切り起こしスリット１１１のうち、気流方向から見て最上流の上流側切り起こしスリット１１１ａの上流側切り起こしスリット端部１１１ｄとフィン１０８の端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。また、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２は、気流方向から見て最下流の下流側切り起こしスリット１１１ｃの下流側切り起こしスリット端部１１１ｆとフィン１０８の端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。熱交換器１０７では、Ａ２は３５°以上であり、Ａ１＜Ａ２となる。実施の形態１に係る熱交換器１０７は、Ａ１＝３０°、Ａ２＝４５°である。
　熱交換器１０７では、伝熱管１０９の管径Ｄと、下流側切り起こしスリット１１１ｃのスリット幅Ｌとが、Ｌ／Ｄ≧０．２となり、実施の形態１に係る熱交換器１０７は、Ｌ＝１ｍｍ、Ｄ＝５ｍｍである。
　熱交換器１０７では、伝熱管１０９の中心を結ぶ中心線１１０と上流側切り起こしスリット１１１ａの上流側端縁との距離Ｈ１と、伝熱管１０９の中心を結ぶ中心線１１０と下流側切り起こしスリット１１１ｃの下流側端縁との距離Ｈ２とが、Ｈ１＞Ｈ２となる。実施の形態１に係る熱交換器１０７は、Ｈ１＝４．０ｍｍ、Ｈ２＝２．５ｍｍである。なお、Ｈ２は管径Ｄの１／４以上であるのが好ましい。
　伝熱管１０９から上流側切り起こしスリット端部１１１ｄ、中央側切り起こしスリット端部１１１ｅ、下流側切り起こしスリット端部１１１ｆの各距離は管径Ｄの１／２以上であるのが好ましい。
　実施の形態１において、熱交換器１０７は、フィン１０８を気流方向に２列備えているが、本開示における熱交換器は、フィンを２列に限らず、１列あるいは３列以上備えていても構わない。
　クロスフローファン１０６は、フィン１０８の気流方向から見て下流側に配設されている。また、熱交換器１０７（フィン１０８の下流側端１０８ａ）とクロスフローファン１０６のブレード外周側端１０６ａとの距離は、１２ｍｍ以下であり、実施の形態１に係る空気調和機１００は、１０ｍｍとしている。
　［１－２．動作］
　以上のように構成された熱交換器１０７について、以下その動作、作用を、図３を用いて説明する。
　図３ＡはＡ１＝３０°、Ａ２＝４５°である実施の形態１に係る熱交換器１０７を流通する熱交換空気の風速分布を示す図である。図３Ｂは比較例１に係る熱交換器２０７を流通する熱交換空気の風速分布を示す図である。ここで、比較例１に係る熱交換器２０７は、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１１＝３０°、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２１＝３０°である。なお、熱交換器２０７は、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１１及び下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２１以外は、実施の形態１に係る熱交換器１０７と同様の構成を有している。即ち、熱交換器２０７は、複数のフィン２０８を気流方向に２列備え、フィン２０８は、伝熱管２０９に貫通され、伝熱管２０９の段方向間にフィン２０８の端縁に対して略直交する３枚の切り起こしスリットを有する。３枚の切り起こしスリットは、上流側切り起こしスリット２１１ａ及び下流側切り起こしスリット２１１ｃを含む。上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１１は、上流側切り起こしスリット２１１ａの上流側切り起こしスリット端部２１１ｄとフィン２０８の端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。また、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２１は、下流側切り起こしスリット２１１ｃの下流側切り起こしスリット端部２１１ｆとフィン２０８の端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。
　図３Ａ、図３Ｂに示すように、熱交換器１０７は、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２を４５°とすることで、比較例１に係る熱交換器２０７と比較して、以下の効果を有する。即ち、熱交換器１０７は、熱交換空気を下流側切り起こしスリット端部１１１ｆによって伝熱管１０９の下流側へ導き、伝熱管１０９の下流部の死水域を縮小することにより、熱交換効率を改善することができる。また、熱交換器１０７は、上流側切り起こしスリット端部１１１ｄによる切り起こしスリット１１１への過剰な空気誘導を抑制し、切り起こしスリット１１１を流通する熱交換空気の流速と伝熱管１０９の下流部の流速との流速差を緩和することができる。
　図４ＡはＡ１＝３０°、Ａ２＝４５°である実施の形態１に係る熱交換器１０７を流通する熱交換空気の風速分布を示す図である。図４Ｂは比較例２に係る熱交換器３０７を流通する熱交換空気の風速分布を示す図である。ここで、比較例２に係る熱交換器３０７は、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１２＝４５°、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２２＝４５°である。なお、熱交換器３０７は、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１２及び下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２２以外は、上述の比較例１に係る熱交換器２０７と同様の構成を有している。即ち、熱交換器３０７は、複数のフィン３０８を備え、フィン３０８は伝熱管３０９に貫通され、３枚の切り起こしスリットを有する。３枚の切り起こしスリットは、上流側切り起こしスリット３１１ａ及び下流側切り起こしスリット３１１ｃを含む。上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１２は、上流側切り起こしスリット３１１ａの上流側切り起こしスリット端部３１１ｄとフィン３０８の端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。また、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２２は、下流側切り起こしスリット３１１ｃの下流側切り起こしスリット端部３１１ｆとフィン３０８の端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。
　図４Ａ、図４Ｂに示すように、実施の形態１に係る熱交換器１０７は、比較例２に係る熱交換器３０７と比較して、以下の効果を有する。即ち、熱交換器１０７は、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１を３０°とすることで、流通する熱交換空気の上流側切り起こしスリット端部１１１ｄにおける衝突を抑制し、伝熱管１０９の上流側への気流流入を確保することができる。また、熱交換器１０７は、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２を４５°とすることで、熱交換空気を下流側切り起こしスリット端部１１１ｆによって伝熱管１０９の下流側へ導き、伝熱管１０９の下流部の死水域を縮小することができる。このことにより、熱交換器１０７は、熱交換効率を改善することができる。また、熱交換器１０７は、上流側切り起こしスリット端部１１１ｄによる切り起こしスリット１１１への過剰な空気誘導を抑制し、切り起こしスリット１１１を流通する熱交換空気の流速と伝熱管１０９の下流部の流速との流速差を緩和することができる。実施の形態１に係る熱交換器１０７は、切り起こしスリット１１１を流通する熱交換空気の流速と伝熱管１０９の下流部の流速との流速差を緩和することで、熱交換器１０７を通過後の熱交換空気の風速分布を略均一化できる。このことにより、熱交換器１０７の下流にフィン１０８の下流側端１０８ａとクロスフローファン１０６のブレード外周側端１０６ａとの距離が１０ｍｍで配設されるクロスフローファン１０６に関して、以下のような効果を有する。即ち、クロスフローファン１０６に対して、熱交換空気がクロスフローファン１０６の周方向のいずれの方向においても略同等な相対速度差で流入し、クロスフローファン１０６で生じる騒音を抑制することができる。
　また、熱交換器１０７は、伝熱管１０９の中心を結ぶ中心線１１０と上流側切り起こしスリット１１１ａの上流側端縁との距離Ｈ１＝４．０ｍｍである。熱交換器１０７は、伝熱管１０９の中心を結ぶ中心線１１０と下流側切り起こしスリット１１１ｃの下流側端縁との距離Ｈ２＝２．５ｍｍである。即ち、Ｈ１＞Ｈ２となることから、熱交換器１０７は、下流側切り起こしスリット１１１ｃの通過時に発生する流通する熱交換空気の渦流がフィン１０８の下流側端１０８ａに到達するまでに解消される。つまり、熱交換器１０７は、熱交換器１０７を通過後の気流の乱れを抑制できるため、熱交換器１０７の下流に配設されるクロスフローファン１０６に流入する気流の乱れが抑制され、クロスフローファン１０６で生じる騒音を抑制することができる。
　［１－３．効果等］
　以上のように、本実施の形態において、熱交換器１０７は、フィン１０８と、フィン１０８を貫通する伝熱管１０９とを備える。フィン１０８は、伝熱管１０９の段方向間にフィン１０８の端縁に対して略直交する少なくとも２枚以上の切り起こしスリット１１１を有する。熱交換器１０７は、上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１と、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２とを、Ａ１＜Ａ２とする。上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１は、切り起こしスリット１１１のうち、気流方向から見て最上流の上流側切り起こしスリット１１１ａの上流側切り起こしスリット端部１１１ｄとフィン１０８の端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。また、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２は、切り起こしスリット１１１のうち、気流方向から見て最下流の下流側切り起こしスリット１１１ｃの下流側切り起こしスリット端部１１１ｆとフィン１０８の端縁に直交する直交直線とが成す角の角度である。
　これにより、熱交換器１０７は、流通する熱交換空気の上流側切り起こしスリット端部１１１ｄにおける衝突を抑制して圧力損失を軽減することができる。また、熱交換器１０７は、流通する熱交換空気を下流側切り起こしスリット端部１１１ｆによって伝熱管１０９の下流側へ導き、伝熱管１０９下流部の死水域を縮小して熱交換効率を改善することができる。また、熱交換器１０７は、上流側切り起こしスリット端部１１１ｄによる切り起こしスリット１１１への過剰な空気誘導を抑制し、切り起こしスリット１１１を流通する熱交換空気の流速と伝熱管１０９下流部の流速との流速差を緩和することができる。この流速差を緩和することで、熱交換器１０７は、熱交換器１０７を通過後の熱交換空気の風速分布を略均一化できる。つまり、熱交換器１０７は、圧力損失を軽減しつつ、流通する熱交換空気を伝熱管１０９の下流側へ導き、伝熱管１０９下流部の死水域を縮小して熱交換効率を改善でき、風速分布を略均一化して騒音を抑制できる。
　本実施の形態において、熱交換器１０７は、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２を、Ａ２＞３５°としてもよい。
　これにより、Ａ２が３５°より大きいことで、熱交換器１０７は、下流側切り起こしスリット端部１１１ｆに沿って、効果的に気流を伝熱管１０９の下流側へ導き、伝熱管１０９下流部の死水域をより縮小して熱交換効率を改善することができる。また、熱交換器１０７は、切り起こしスリット１１１を流通する熱交換空気の流速と伝熱管１０９下流部の流速との流速差をより緩和することができ、これにより、熱交換器１０７を通過後の熱交換空気の風速分布を略均一化できる。
　また、本実施の形態において、熱交換器１０７は、伝熱管１０９の管径Ｄと、下流側切り起こしスリット１１１ｃのスリット幅Ｌとを、Ｌ／Ｄ≧０．２としてもよい。
　これにより、熱交換器１０７が、下流側切り起こしスリット１１１ｃのスリット幅Ｌが１ｍｍ程度で、伝熱管１０９がＤ＝５ｍｍ以下のような細径管熱交換器である場合に、特に効果的に気流を伝熱管１０９の下流側へ導くことができる。即ち、このような熱交換器１０７は、伝熱管１０９下流部の死水域をより縮小して熱交換効率を改善し、熱交換器１０７を通過後の気流分布をさらに良好に均一化することができる。
　また、本実施の形態において、熱交換器１０７は、距離Ｈ１と距離Ｈ２との関係を以下のようにしてもよい。即ち、熱交換器１０７は、伝熱管１０９の中心を結ぶ中心線１１０と上流側切り起こしスリット１１１ａの上流側端縁との距離Ｈ１と、伝熱管１０９の中心を結ぶ中心線１１０と下流側切り起こしスリット１１１ｃの下流側端縁との距離Ｈ２とを、Ｈ１＞Ｈ２としてもよい。
　これにより、熱交換器１０７は、流通する熱交換空気を下流側切り起こしスリット端部１１１ｆによって、伝熱管１０９のより近傍において効果的に気流を伝熱管１０９の下流側へと導き、伝熱管１０９下流部の死水域を縮小して熱交換効率を改善することができる。また、熱交換器１０７は、下流側切り起こしスリット１１１ｃの下流側端縁を伝熱管１０９の中心を結ぶ中心線１１０に近づけ、下流側切り起こしスリット１１１ｃの下流側端縁とフィン１０８の下流側端１０８ａとの距離を広げることができる。これにより、熱交換器１０７は、下流側切り起こしスリット１１１ｃの通過時に発生する流通する熱交換空気の渦流がフィン１０８の下流側端１０８ａに到達するまでに解消され、熱交換器１０７の通過後の気流の乱れを抑制することができる。
　また、本実施の形態において、空気調和機１００は、熱交換器１０７を備え、フィン１０８の気流方向から見て下流側にクロスフローファン１０６が配設される。また、空気調和機１００は、フィン１０８の下流側端１０８ａとクロスフローファン１０６のブレード外周側端１０６ａとの距離を１２ｍｍ以下とする。
　これによれば、空気調和機１００は、下流側切り起こしスリット端部１１１ｆに沿って伝熱管１０９の下流側へ気流を導き、伝熱管１０９下流部の死水域を縮小できる。また、空気調和機１００は、切り起こしスリット１１１を通過する流速と伝熱管１０９下流部の流速との流速差を緩和できる。空気調和機１００は、熱交換器１０７の下流に、熱交換器１０７との距離が１２ｍｍ以下の狭小に配設されるクロスフローファン１０６に流入する気流分布を略均一化することができる。そのため、空気調和機１００は、クロスフローファン１０６の周方向のいずれの方向においても略同等な相対速度差でブレード外周側端１０６ａと流入気流とが衝突し、クロスフローファン１０６で生じる騒音を抑制することができる。
　なお、上述の実施の形態は、本開示における技術を例示するためのものであるから、請求の範囲又はその均等の範囲において種々の変更、置き換え、付加、省略などを行うことができる。
　実施の形態１に係る熱交換器１０７では、下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２が４５°である場合を例に説明したが、これは一例である。即ち、本開示における熱交換器では、Ａ２は３５°より大きければよく、例えば、３６°でもよいし、４０°でもよいし、５０°でもよい。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０７では、伝熱管１０９の管径Ｄが５ｍｍ、下流側切り起こしスリット１１１ｃのスリット幅Ｌが１ｍｍである場合を例に説明したが、これは一例である。即ち、本開示における熱交換器は、Ｌ／Ｄ≧０．２であればよい。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０７では、中心線１１０と上流側切り起こしスリット１１１ａの上流側端縁との距離Ｈ１が４．０ｍｍ、中心線１１０と下流側切り起こしスリット１１１ｃの下流側端縁との距離Ｈ２が２．５ｍｍである場合を例に説明した。これは一例であり、本開示における熱交換器は、Ｈ１＞Ｈ２であればよい。なお、上述のように、Ｈ２は管径Ｄの１／４以上であるのが好ましい。
　また、実施の形態１に係る空気調和機１００では、フィン１０８の下流側端１０８ａとクロスフローファン１０６のブレード外周側端１０６ａとの距離が１０ｍｍである場合を例に説明したが、これは一例である。即ち、本開示における空気調和機は、フィンの下流側端とクロスフローファンのブレード外周側端との距離が１２ｍｍ以下であればよく、例えば、１１ｍｍでもよいし、９ｍｍでもよい。
　本開示に係る熱交換器は、例えば、家庭用空調や業務用空調に用いるのに好適である。
　１　　　　熱交換器
　２　　　　伝熱フィン
　３　　　　カラー部
　４　　　　伝熱管
　５ａ　　　中心線上の切起し片部
　５ｂ　　　中間列の切起し片部
　５ｃ　　　フィン端縁に近い切起し片部
　５ｄ　　　中心線上の切起しスリット端部
　５ｅ　　　中間列の切起しスリット端部
　５ｆ　　　フィン端縁に近い切起しスリット端部
　１００　　空気調和機
　１０１　　吸込口
　１０２　　吹出口
　１０３　　本体ケーシング
　１０４　　スタビライザ
　１０５　　リアガイダ
　１０６　　クロスフローファン
　１０６ａ　ブレード外周側端
　１０７　　熱交換器
　１０８　　フィン
　１０８ａ　下流側端
　１０９　　伝熱管
　１１０　　中心線
　１１１　　切り起こしスリット
　１１１ａ　上流側切り起こしスリット
　１１１ｂ　中央切り起こしスリット
　１１１ｃ　下流側切り起こしスリット
　１１１ｄ　上流側切り起こしスリット端部
　１１１ｅ　中央側切り起こしスリット端部
　１１１ｆ　下流側切り起こしスリット端部
　２０７　　比較例１に係る熱交換器
　２０８　　フィン
　２０９　　伝熱管
　２１１ａ　上流側切り起こしスリット
　２１１ｃ　下流側切り起こしスリット
　２１１ｄ　上流側切り起こしスリット端部
　２１１ｆ　下流側切り起こしスリット端部
　３０７　　比較例２に係る熱交換器
　３０８　　フィン
　３０９　　伝熱管
　３１１ａ　上流側切り起こしスリット
　３１１ｃ　下流側切り起こしスリット
　３１１ｄ　上流側切り起こしスリット端部
　３１１ｆ　下流側切り起こしスリット端部
　Ａ１　　　上流側切り起こしスリット端部角度
　Ａ２　　　下流側切り起こしスリット端部角度
　Ａ１１　　上流側切り起こしスリット端部角度
　Ａ１２　　上流側切り起こしスリット端部角度
　Ａ２１　　下流側切り起こしスリット端部角度
　Ａ２２　　下流側切り起こしスリット端部角度
　Ｄ　　　　管径
　Ｈ１　　　伝熱管の中心を結ぶ中心線と上流側切り起こしスリットの上流側端縁との距離
　Ｈ２　　　伝熱管の中心を結ぶ中心線と下流側切り起こしスリットの下流側端縁との距離
　Ｌ　　　　下流側切り起こしスリットのスリット幅
　Ｘ１　　　中間列の切起し端部の角度
　Ｘ２　　　フィン端縁に近い切起し端部の角度

Claims (5)

  1. 　フィンと、前記フィンを貫通する伝熱管とを備え、
    　前記フィンは、前記伝熱管の段方向間に前記フィンの端縁に対して略直交する少なくとも２枚以上の切り起こしスリットを有し、
    　前記切り起こしスリットのうち、気流方向から見て最上流の上流側切り起こしスリットの上流側切り起こしスリット端部と前記フィンの前記端縁に直交する直交直線とが成す上流側切り起こしスリット端部角度Ａ１と、気流方向から見て最下流の下流側切り起こしスリットの下流側切り起こしスリット端部と前記直交直線とが成す下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２とを、Ａ１＜Ａ２とする
    　ことを特徴とする熱交換器。
  2. 　前記下流側切り起こしスリット端部角度Ａ２を、Ａ２＞３５°とする
    　ことを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
  3. 　前記伝熱管の管径Ｄと、前記下流側切り起こしスリットのスリット幅Ｌとを、Ｌ／Ｄ≧０．２とする
    　ことを特徴とする請求項１又は２のいずれかに記載の熱交換器。
  4. 　前記伝熱管の中心を結ぶ中心線と前記上流側切り起こしスリットの上流側端縁との距離Ｈ１と、前記伝熱管の中心を結ぶ前記中心線と前記下流側切り起こしスリットの下流側端縁との距離Ｈ２とを、Ｈ１＞Ｈ２とする
    　ことを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の熱交換器。
  5. 　請求項１～４のいずれか１項に記載の熱交換器を備える空気調和機であって、
    　前記フィンの気流方向から見て下流側にクロスフローファンが配設され、
    　前記フィンの下流側端と前記クロスフローファンのブレード外周側端との距離を１２ｍｍ以下とする
    　ことを特徴とする空気調和機。
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