WO2022158599A1

WO2022158599A1 - 樹脂組成物、樹脂成形体及びその製造方法

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Publication number: WO2022158599A1
Application number: PCT/JP2022/002549
Authority: WO
Inventors: 祐介末永; 龍志松村; 拓哉桝田; 奈未中島; 貴道篠原
Original assignee: 積水テクノ成型株式会社
Priority date: 2021-01-25
Filing date: 2022-01-25
Publication date: 2022-07-28
Also published as: EP4282609A1; US20240084098A1; JP2022164711A; KR20230134120A; WO2022158600A1; JPWO2022158599A1; US20240092979A1; KR20230134119A; JPWO2022158600A1; JP7127234B1; EP4282610A1

Abstract

電磁波シールド性に優れる、樹脂組成物を提供する。　熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、２種以上のカーボンブラック（Ｃ）とを含み、前記カーボンブラック（Ｃ）は、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ２／ｇ以上の第１のカーボンブラック（Ｃ－１）と、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ２／ｇ未満の第２のカーボンブラック（Ｃ－２）とを含有する、樹脂組成物。

Description

樹脂組成物、樹脂成形体及びその製造方法

　本発明は、樹脂組成物、並びに該樹脂組成物を用いた樹脂成形体及び該樹脂成形体の製造方法に関する。

　従来、屋内外で使用する通信機器や、防犯カメラ又はスマートメータなどの電子機器の筐体、カーナビ、スマートメータなどのマルチインフォメーションディスプレイ、車載カメラの放熱シャーシ、ＬＥＤ放熱ヒートシンク、ＳｏＣ、あるいはＧＤＣ等の放熱板には、金属板や、熱伝導性を有する樹脂成形体などが用いられている。なお、ＳｏＣとは「Ｓｙｓｔｅｍ－ｏｎ－ａ－ｃｈｉｐ」のことをいい、ＧＤＣとは「Ｇｒａｐｈｉｃｓ　Ｄｉｓｐｌａｙ　Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ」のことをいう。

　下記の特許文献１には、熱可塑性樹脂と、グラファイトと、カーボンブラックとを含有する樹脂コンパウンドを成型することにより得られた成型物が開示されている。特許文献１では、樹脂コンパウンド全体に対し、グラファイトを２０～８０重量％含有することが好ましいと記載されている。また、樹脂コンパウンド全体に対し、カーボンブラックを１～３０重量％含有することが好ましいと記載されている。

国際公開第２０１８／１４３２２４号

　近年、ＣＰＵの高速化に伴い、従来よりも高い電磁波シールド性を有する樹脂成形体が求められている。

　しかしながら、特許文献１のような樹脂成形体の製造に際して、導電性を高めるためにカーボンブラックなどの導電性フィラーの充填量を増やすと、一方で製造時の射出成形などによる成形工程における流動性が低下し、ひいては成形性が低下するという問題がある。

　本発明の目的は、電磁波シールド性に優れる、樹脂組成物、並びに該樹脂組成物を用いた樹脂成形体及び該樹脂成形体の製造方法を提供することにある。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、２種以上のカーボンブラック（Ｃ）とを含み、前記カーボンブラック（Ｃ）は、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ以上の第１のカーボンブラック（Ｃ－１）と、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ未満の第２のカーボンブラック（Ｃ－２）とを含有する。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物のある特定の局面では、前記熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に対し、前記第１のカーボンブラック（Ｃ－１）の含有量が、５重量部以上、５０重量部以下であり、前記第２のカーボンブラック（Ｃ－２）の含有量が、５重量部以上、５０重量部以下であり、前記カーボンブラック（Ｃ）全体の含有量が、１５重量部以上、９０重量部以下である。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物の他の特定の局面では、前記第１のカーボンブラック（Ｃ－１）のＤＢＰ吸油量が、２５０ｍｌ／１００ｇ以上であり、前記第２のカーボンブラック（Ｃ－２）のＤＢＰ吸油量が、２５０ｍｌ／１００ｇ未満である。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、前記カーボンブラック（Ｃ）の灰分が、１％以下である。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、前記黒鉛（Ｂ）が、板状黒鉛である。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、前記黒鉛（Ｂ）の体積平均粒子径が、５μｍ以上、５００μｍ以下である。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、前記熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に対し、前記黒鉛（Ｂ）の含有量が、５０重量部以上、３００重量部以下である。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、オレフィン系樹脂及びナイロン系樹脂のうち、少なくとも一方の樹脂である。

　本願の第１の発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、体積固有抵抗率が１．０×１０^５Ω・ｃｍ以下である。

　本願の第２の発明に係る樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、カーボンブラック（Ｄ）とを含む、樹脂組成物であって、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、パルスＮＭＲを用いて１２５℃でＨａｈｎ　Ｅｃｈｏ法により前記樹脂成形体を測定することによって得られる^１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を、最小二乗法により緩和時間の短い順にＳ成分、Ｍ成分、及びＬ成分の３成分にそれぞれ由来する３つの曲線に波形分離したときに、前記Ｌ成分の緩和時間が１．３ｍｓｅｃ以下である。

　本願の第２の発明に係る樹脂組成物のある特定の局面では、前記Ｓ成分、前記Ｍ成分、及び前記Ｌ成分の合計に対する前記Ｌ成分の比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））が１０％以下である。

　本願の第２の発明に係る樹脂組成物の他の特定の局面では、前記Ｓ成分、前記Ｍ成分、及び前記Ｌ成分の合計に対する前記Ｌ成分の比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））が、４％以上である。

　本願の第２の発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、前記黒鉛（Ｂ）が、板状黒鉛である。

　本願の第２の発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、オレフィン系樹脂を含む。

　以下、本願の第１の発明及び第２の発明を総称して本発明と称する場合があるものとする。

　本発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、３ＧＨｚ、２５ＧＨｚ、５０ＧＨｚ、及び７５ＧＨｚのうちいずれかの周波数における前記樹脂成形体の電磁波シールド効果が、２０ｄＢ以上である。

　本発明に係る樹脂組成物のさらに他の特定の局面では、金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、前記樹脂成形体の面内方向の熱伝導率が、１Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である。

　本発明に係る樹脂成形体は、本発明に従って構成される樹脂組成物の成形体である。

　本発明に係る樹脂成形体のある特定の局面では、前記樹脂成形体が繊維を含む。

　本発明に係る樹脂成形体の他の特定の局面では、体積固有抵抗率が１．０×１０^５Ω・ｃｍ以下である。

　本発明に係る樹脂成形体の製造方法は、本発明に従って構成される樹脂組成物と、熱可塑性樹脂及び繊維を含む複合体（Ｅ）とを混合して混合物を得る工程と、前記混合物を成形することにより、樹脂成形体を得る工程と、を備える。

　本発明によれば、電磁波シールド性に優れる、樹脂組成物、並びに該樹脂組成物を用いた樹脂成形体及び該樹脂成形体の製造方法を提供することができる。

図１は、放熱シャーシを示す模式的斜視図である。図２は、放熱筐体を示す模式的斜視図である。図３は、ヒートシンク形状を示す模式的斜視図である。

　以下、本発明の詳細を説明する。

　［第１の発明の樹脂組成物］
　本願の第１の発明の樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、２種以上のカーボンブラック（Ｃ）とを含む。上記カーボンブラック（Ｃ）は、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ以上の第１のカーボンブラック（Ｃ－１）と、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ未満の第２のカーボンブラック（Ｃ－２）とを含有する。

　ＢＥＴ比表面積は、ＢＥＴ法に準拠して、窒素の吸着等温線から測定することができる。測定装置としては、例えば、アントンパール社製、品番「ＮＯＶＡｔｏｕｃｈＬＸ２」を用いることができる。

　第１の発明の樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、２種以上の特定のカーボンブラック（Ｃ）とを含むので、電磁波シールド性及び成形性の双方に優れている。

　従来、樹脂成形体の製造に際し、導電性を高めるためにカーボンブラックなどの導電性フィラーの充填量を増やすと、一方で製造時の射出成形などによる成形工程における流動性が低下し、ひいては成形性が低下するという問題がある。

　本発明者らは、熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、２種以上のカーボンブラック（Ｃ）とを含む、樹脂組成物において、第１のカーボンブラック（Ｃ－１）及び第２のカーボンブラック（Ｃ－２）のＢＥＴ比表面積に着目した。特に、本発明者らは、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ以上の第１のカーボンブラック（Ｃ－１）と、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ未満の第２のカーボンブラック（Ｃ－２）とを含有する、カーボンブラック（Ｃ）を用いることで、樹脂組成物の電磁波シールド性及び成形性の双方を高め得ることを見出した。

　以下、樹脂組成物の各成分について、詳細に説明する。

　（熱可塑性樹脂（Ａ））
　熱可塑性樹脂としては、特に限定されず、公知の熱可塑性樹脂を用いることができる。熱可塑性樹脂の具体例としては、ポリオレフィン、ポリスチレン、ポリアクリレート、ポリメタクリレート、ポリアクリロニトリル、ポリエステル、ポリアミド、ポリウレタン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルケトン、ポリイミド、ポリジメチルシロキサン、ポリカーボネート、又はこれらのうち少なくとも２種を含む共重合体などが挙げられる。これらの熱可塑性樹脂は、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。なお、熱可塑性樹脂としては、弾性率の高い樹脂であることが好ましい。安価であり、加熱下での成形が容易であることから、ポリオレフィン（オレフィン系樹脂）及びポリアミド（ナイロン系樹脂）がより好ましい。

　ポリオレフィンとしては、特に限定されず、公知のポリオレフィンを用いることができる。ポリオレフィンの具体例としては、エチレン単独重合体であるポリエチレン、エチレン－α－オレフィン共重合体、エチレン－（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体などのポリエチレン系樹脂が挙げられる。また、ポリオレフィンは、プロピレン単独重合体であるポリプロピレン、プロピレン－α－オレフィン共重合体などのポリプロピレン系樹脂、ブテン単独重合体であるポリブテン、ブタジエン、イソプレンなどの共役ジエンの単独重合体又は共重合体などであってもよい。これらのポリオレフィンは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。耐熱性や弾性率をより一層高める観点から、ポリオレフィンとしては、ポリプロピレンであることが好ましい。

　また、ポリオレフィン（オレフィン系樹脂）は、エチレン成分を含有していることが好ましい。エチレン成分の含有量は、５質量％～４０質量％であることが好ましい。エチレン成分の含有量が、上記範囲内にある場合、樹脂成形体の耐衝撃性をより一層高めつつ、耐熱性をより一層高めることができる。

　熱可塑性樹脂のＪＩＳ　Ｋ７２１０に準拠して測定されたＭＦＲは、好ましくは１０ｇ／１０分以上、より好ましくは３０ｇ／１０分以上、好ましくは２００ｇ／１０分以下、より好ましくは１５０ｇ／１０分以下である。ＭＦＲが上記範囲内にある場合、熱可塑性樹脂の流動性をより一層高めることができる。

　樹脂組成物中における熱可塑性樹脂の含有量は、好ましくは２０重量％以上、より好ましくは２５重量％以上、好ましくは６５重量％以下、より好ましくは６０重量％以下である。熱可塑性樹脂の含有量が上記範囲内にある場合、樹脂組成物の成形性をより一層高めることができる。

　（黒鉛（Ｂ））
　黒鉛としては、特に限定されないが、板状黒鉛であることが好ましい。板状黒鉛としては、板状の黒鉛である限りにおいて特に限定されないが、例えば、黒鉛、薄片化黒鉛、又はグラフェンなどを用いることができる。熱伝導性及び難燃性をより一層高める観点から、好ましくは黒鉛又は薄片化黒鉛である。これらは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。なお、第１の発明において、板状黒鉛としては、例えば、鱗片状黒鉛を用いることができる。難燃性をより一層高める観点から、膨張黒鉛であってもよい。

　薄片化黒鉛とは、元の黒鉛を剥離処理して得られるものであり、元の黒鉛よりも薄いグラフェンシート積層体をいう。薄片化黒鉛にするための剥離処理としては、特に限定されず、超臨界流体などを用いた機械的剥離法、あるいは酸を用いた化学的剥離法のいずれを用いてもよい。薄片化黒鉛におけるグラフェンシートの積層数は、元の黒鉛より少なければよいが、１０００層以下であることが好ましく、５００層以下であることがより好ましく、２００層以下であることがさらに好ましい。

　第１の発明において、板状黒鉛の体積平均粒子径は、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは３０μｍ以上、さらに好ましくは６０μｍ以上、好ましくは５００μｍ以下、より好ましくは３５０μｍ以下、さらに好ましくは３００μｍ以下である。板状黒鉛の体積平均粒子径が、上記下限値以上である場合、電磁波シールド性及び放熱性をより一層高めることができる。他方、板状黒鉛の体積平均粒子径が、上記上限値以下である場合、樹脂成形体の耐衝撃性をより一層高めることができる。また、第１の発明の樹脂組成物に含まれる板状黒鉛の体積平均粒子径が上記の範囲内であれば、異なる粒径の黒鉛粒子を２種類以上組み合わせて使用してもよい。

　なお、第１の発明において、体積平均粒子径とは、ＪＩＳ　Ｚ　８８２５：２０１３に準拠し、レーザー回折／散乱式粒度分布測定装置を用いて、レーザー回折法により、体積基準分布で算出した値をいう。

　例えば、板状黒鉛をその濃度が２重量％となるように石鹸水溶液（中性洗剤：０．０１％含有）に投入し、超音波ホモジナイザーを用いて３００Ｗの出力で超音波を１分間照射し、懸濁液を得る。次に、懸濁液についてレーザー回折・散乱式の粒度分析測定装置（日機装社製、製品名「マイクロトラックＭＴ３３００」）により板状黒鉛の体積粒子径分布を測定する。この体積粒子径分布の累積５０％の値を板状黒鉛の体積平均粒子径として算出することができる。

　板状黒鉛の含有量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し、好ましくは５０重量部以上、より好ましくは７０重量部以上、さらに好ましくは１００重量部以上であり、好ましくは３００重量部以下、より好ましくは２５０重量部以下、さらに好ましくは２００重量部以下である。板状黒鉛の含有量が上記下限値以上である場合、電磁波シールド性及び放熱性をより一層高めることができる。また、板状黒鉛の含有量が多すぎると破壊の起点となる界面の面積が大きくなることから、板状黒鉛の含有量が上記上限値以下である場合、耐衝撃性をより一層高めることができる。

　板状黒鉛のアスペクト比は、好ましくは５以上、より好ましくは２１以上、好ましくは２０００未満、より好ましくは１０００未満、さらに好ましくは１００未満である。板状黒鉛のアスペクト比が、上記下限値以上である場合、面方向における放熱性をより一層高めることができる。また、板状黒鉛のアスペクト比が上記上限値未満である場合、例えば射出成形時に黒鉛粒子自身が熱可塑性樹脂中でより折れ曲がり難い。そのため、電磁波シールド性能をより一層高めることができる。なお、本明細書において、アスペクト比とは、板状黒鉛の厚みに対する板状黒鉛の積層面方向における最大寸法の比をいう。

　なお、板状黒鉛の厚みは、例えば、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて測定することができる。より一層観察し易くする観点から、樹脂組成物又は樹脂成形体から切り出した試験片を６００℃で加熱することで樹脂を飛ばして透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）又は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察することが望ましい。なお、試験片は、樹脂を飛ばして板状黒鉛の厚みを測定できる限り、樹脂成形体の主面に沿う方向に沿って切り出してもよく、樹脂成形体の主面に直交する方向に沿って切り出してもよい。

　（カーボンブラック（Ｃ））
　第１のカーボンブラック（Ｃ－１）；
　第１のカーボンブラックとしては、例えば、ケッチェンブラックなどのオイルファーネスブラック、アセチレンブラック、チャンネルブラック、サーマルブラックなどを用いることができる。なかでも、得られる樹脂成形体の導電性をより一層高める観点から、オイルファーネスブラックであることが好ましい。なお、カーボンブラックの灰分は、１％以下であることが好ましい。また、カーボンブラックは、Ｆｅ、Ｎｉなどの金属不純物を含有していてもよい。

　第１のカーボンブラックのＢＥＴ比表面積は、６００ｍ^２／ｇ以上、好ましくは７００ｍ^２／ｇ以上、より好ましくは８００ｍ^２／ｇ以上である。第１のカーボンブラックのＢＥＴ比表面積が上記下限値以上である場合、導電性をより一層高めることができる。なお、第１のカーボンブラックのＢＥＴ比表面積の上限値は、例えば、１８００ｍ^２／ｇとすることができ、好ましくは１６００ｍ^２／ｇ以下、より好ましくは１２００ｍ^２／ｇ以下である。

　第１のカーボンブラックのＤＢＰ吸油量は、特に限定されないが、好ましくは２５０ｍｌ／１００ｇ以上、より好ましくは２７０ｍｌ／１００ｇ以上、さらに好ましくは３００ｍｌ／１００ｇ以上である。第１のカーボンブラックのＤＢＰ吸油量が上記下限値以上である場合、導電性をより一層高めることができる。なお、第１のカーボンブラックのＤＢＰ吸油量の上限値は、例えば、６００ｍｌ／１００ｇとすることができる。

　本明細書において、カーボンブラックのＤＢＰ吸油量は、ＪＩＳ　Ｋ　６２１７－４に準拠して最大トルクの７０％でＤＢＰ滴下量を算出することにより得ることができる。ＤＢＰ吸油量は、例えば、吸収量測定器（あさひ総研社製、品番「Ｓ－５００」）を用いて測定することができる。

　第１のカーボンブラックの一次粒子径は、特に限定されないが、好ましくは１５ｎｍ以上、より好ましくは２０ｎｍ以上、好ましくは６０ｎｍ以下、より好ましくは５０ｎｍ以下である。第１のカーボンブラックの一次粒子径が上記範囲内にある場合、より一層低濃度の第１のカーボンブラック含有量でより一層高い導電性を得ることができる。

　なお、本明細書において、カーボンブラックの一次粒子径は、例えば、透過型電子顕微鏡により得られたカーボンブラックの画像データを用いて求めた平均一次粒子径である。透過型電子顕微鏡としては、例えば、日本電子社製、製品名「ＪＥＭ－２２００ＦＳ」を用いることができる。

　第１のカーボンブラックの含有量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し、好ましくは５重量部以上、より好ましくは１０重量部以上、好ましくは５０重量部以下、より好ましくは４０重量部以下である。第１のカーボンブラックの含有量が上記下限値以上である場合、導電性をより一層高めることができる。また、第１のカーボンブラックの含有量が上記上限値以下である場合、成形時における流動性をより一層向上させ、成形性をより一層高めることができる。

　第２のカーボンブラック（Ｃ－２）；
　第２のカーボンブラックとしては、例えば、ケッチェンブラックなどのオイルファーネスブラック、アセチレンブラック、チャンネルブラック、サーマルブラックなどを用いることができる。なかでも、得られる樹脂成形体の導電性をより一層高める観点から、オイルファーネスブラックであることが好ましい。特に、第１のカーボンブラック及び第２のカーボンブラックの双方が、オイルファーネスブラックであることがより好ましい。なお、カーボンブラックの灰分は、１％以下であることが好ましい。また、カーボンブラックは、Ｆｅ、Ｎｉなどの金属不純物を含有していてもよい。

　第２のカーボンブラックのＢＥＴ比表面積は、６００ｍ^２／ｇ未満、好ましくは４００ｍ^２／ｇ以下、より好ましくは３００ｍ^２／ｇ以下である。第２のカーボンブラックのＢＥＴ比表面積が上記上限値未満又は上限値以下である場合、成形時における流動性をより一層向上させ、成形性をより一層高めることができる。なお、第２のカーボンブラックのＢＥＴ比表面積の下限値は、例えば、３０ｍ^２／ｇとすることができ、好ましくは１００ｍ^２／ｇ以上、より好ましくは１５０ｍ^２／ｇ以上である。

　第２のカーボンブラックのＤＢＰ吸油量は、特に限定されないが、好ましくは２５０ｍｌ／１００ｇ未満、より好ましくは２００ｍｌ／１００ｇ以下である。第２のカーボンブラックのＤＢＰ吸油量が上記上限値未満又は上記上限値以下である場合、成形時における流動性をより一層向上させ、成形性をより一層高めることができる。なお、第２のカーボンブラックのＤＢＰ吸油量の下限値は、例えば、３０ｍｌ／１００ｇとすることができる。

　第２のカーボンブラックの一次粒子径は、好ましくは５ｎｍ以上、より好ましくは１０ｎｍ以上、さらに好ましくは１５ｎｍ以上、好ましくは８０ｎｍ以下、より好ましくは７０ｎｍ以下、さらに好ましくは６０ｎｍ以下、特に好ましくは５０ｎｍ以下である。第２のカーボンブラックの一次粒子径が上記範囲内にある場合、より一層低濃度の第２のカーボンブラック含有量でより一層高い導電性を得ることができる。

　第２のカーボンブラックの含有量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し、好ましくは５重量部以上、より好ましくは１０重量部以上、好ましくは５０重量部以下、より好ましくは４０重量部以下である。第２のカーボンブラックの含有量が上記下限値以上である場合、成形時における流動性をより一層向上させ、成形性をより一層高めることができる。また、第２のカーボンブラックの含有量が上記上限値以下である場合、導電性をより一層高めることができる。

　第１のカーボンブラックの第２のカーボンブラックに対する割合（Ｃ－１）／（Ｃ－２）は、重量比で、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．１以上であり、さらに好ましくは０．５以上、好ましくは１０以下、より好ましくは５以下、さらに好ましくは２以下である。（Ｃ－１）／（Ｃ－２）が上記下限値以上である場合、導電性をより一層高めることができる。また、（Ｃ－１）／（Ｃ－２）が上記上限値以下である場合、成形時における流動性をより一層向上させ、成形性をより一層高めることができる。

　なお、カーボンブラック全体の含有量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し、好ましくは１５重量部以上、より好ましくは２５重量部以上、好ましくは９０重量部以下、より好ましくは７０重量部以下である。カーボンブラック全体の含有量が上記下限値以上である場合、導電性をより一層高めることができる。また、カーボンブラック全体の含有量が上記上限値以下である場合、成形時における流動性をより一層向上させ、成形性をより一層高めることができる。

　なお、カーボンブラックは、第１のカーボンブラック及び第２のカーボンブラック以外の他のカーボンブラックをさらに含んでいてもよい。他のカーボンブラックとしては、第１のカーボンブラック及び第２のカーボンブラックの欄で説明したカーボンブラックを適宜用いることができる。

　（その他添加剤）
　第１の発明の樹脂組成物には、第１の発明の効果を阻害しない範囲において、任意成分として様々なその他添加剤が添加されていてもよい。添加剤としては、例えば、フェノール系、リン系、アミン系、イオウ系などの酸化防止剤；ベンゾトリアゾール系、ヒドロキシフェニルトリアジン系などの紫外線吸収剤；金属害防止剤；各種充填剤；帯電防止剤；安定剤；顔料などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。

　（樹脂組成物の製造方法）
　上述した樹脂組成物は、まず、熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ以上の第１のカーボンブラック（Ｃ－１）と、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ未満の第２のカーボンブラック（Ｃ－２）と、必要に応じてその他添加剤とを溶融混錬することにより得ることができる。

　溶融混練の方法については、特に限定されないが、例えば、プラストミルなどの二軸スクリュー混練機、単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ロール、加圧式ニーダーなどの混練装置を用いて、加熱下において混練する方法などが挙げられる。これらのなかでも、押出機を用いて溶融混練する方法が好ましい。なお、第１の発明の樹脂組成物の形態としては、特に限定されないが、例えば、ペレットとすることができる。

　ペレットとする場合、その形状は特に限定されないが、球形、円柱形、角柱形などが挙げられる。これらの中でもペレット形状の安定性の観点から円柱形が好ましい。また、ペレットのサイズは例えば円柱形の場合は、その直径は、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは１ｍｍ以上であり、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下である。その長さは、好ましくは１ｍｍ以上、より好ましくは３ｍｍ以上であり、好ましくは１０ｍｍ以下、より好ましくは７ｍｍ以下である。ペレットのサイズは、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて測定することができる。

　なお、円柱形以外の樹脂組成物のペレットの直径（ペレット径）は、１ｍｍ以上が好ましく、５ｍｍ以上がより好ましく、１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましい。ペレット径は、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて最長箇所での直径を測定することで求めることができる。

　第１の発明の樹脂組成物は、体積固有抵抗率が、好ましくは１．０×１０^５Ω・ｃｍ以下、より好ましくは１．０×１０^２Ω・ｃｍ以下である。なお、体積固有抵抗率の下限値は、特に限定されないが、例えば、１．０×１０^－４Ω・ｃｍである。また、体積固有抵抗率は、低抵抗の抵抗率計を用いて、抵抗値を測定し、抵抗率補正係数と樹脂組成物の厚みより算出することができる。例えば、四探針法抵抗率測定装置（ロレスタＡＸ　ＭＣＰ－Ｔ３７０、三菱ケミカルアナリテック社製）により室温、大気中にて測定することができる。

　［第２の発明］
　本願の第２の発明の樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、カーボンブラック（Ｄ）とを含む。また、第２の発明の樹脂組成物は、パルスＮＭＲを用いて以下の測定をしたときに、Ｌ成分の緩和時間が１．３ｍｓｅｃ以下である。

　なお、上述したパルスＮＭＲによる測定は、例えば、以下のようにして行うことができる。下記成形条件で得られた樹脂成形体のサンプルを直径１０ｍｍのガラス製のサンプル管（ＢＲＵＫＥＲ製、品番１８２４５１１、１０ｍｍ径、長さ１８０ｍｍ、フラットボトム）に７００ｍｇ導入する。次いで、サンプル管をパルスＮＭＲ装置（ＢＲＵＫＥＲ製「ｔｈｅ　ｍｉｎｉｓｐｅ　ｍｑ２０」）に設置し、１２５℃で１０分間保持する。しかる後、１２５℃でＨａｈｎ　Ｅｃｈｏ法を行い、得られた^１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を、最小二乗法により緩和時間の短い順にＳ成分、Ｍ成分、Ｌ成分の３成分にそれぞれ由来する３つの曲線に波形分離する。

　＜成形条件＞
　金型内に溶融状態の上記第２の発明の樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得る。得られた樹脂成形体の平板を５ｍｍ角にカットすることで樹脂成形体のサンプルを得る。

　波形分離は、エクスポーネンシャル型を用いて、フィッティングさせることで行う。なお、ＢＲＵＫＥＲ社製の解析ソフトウェア「ＴＤ－ＮＭＲＡ（Ｖｅｒｓｉｏｎ　４．３　Ｒｅｖ　０．８）」を用い製品マニュアルに従ってフィッティングを行う。

　フィッティングには以下の式を用いる。

　Ｙ＝Ａ１×ｅｘｐ（－１÷ｗ１×（ｔ÷Ｔ２Ａ）^ｗ１）＋Ｂ１×ｅｘｐ（－１÷ｗ２×（ｔ÷Ｔ２Ｂ）^ｗ２）＋Ｃ１×ｅｘｐ（－１÷ｗ３×（ｔ÷Ｔ２Ｃ）^ｗ３）

　ここで、ｗ１～ｗ３はワイブル係数であり、ｗ１、ｗ２及びｗ３は１の値を取る。Ａ１はＳ成分の、Ｂ１はＭ成分の、Ｃ１はＬ成分のそれぞれ成分比であり、Ｔ２ＡはＳ成分の、Ｔ２ＢはＭ成分の、Ｔ２ＣはＬ成分のそれぞれ緩和時間を示す。ｔは時間である。

　更に、Ｈａｈｎ　Ｅｃｈｏ法では下記の設定を行う。
　Ｓｃａｎｓ：１６ｔｉｍｅｓ
　Ｒｅｃｙｃｌｅ　Ｄｅｒａｙ：１ｓｅｃ
　Ｆｉｒｓｔ　９０－１８０　Ｐｌｕｓｅ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ：０．００８２ｍｓｅｃ
　Ｆｉｎａｌ　Ｐｌｕｓｅ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ：５ｍｓｅｃ
　Ｎｕｍｂｅｒ　ｏｆ　Ｐｏｉｎｔｓ　ｆｏｒ　Ｆｉｔｔｉｎｇ：１００

　上記測定条件は一例であり、Ｆｉｎａｌ　Ｐｌｕｓｅ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎは規格化した緩和曲線の強度が０．０２ｍｓｅｃ以下となるように設定することが望ましく、Ｒｅｃｙｃｌｅ　Ｄｅｒａｙは縦緩和時間Ｔ１の５倍の値となるように設定することが望ましい。

　一般的にパルスＮＭＲにより測定すると、^１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線が得られる。得られた自由誘導減衰曲線は、緩和時間の短い順にＳ成分、Ｍ成分、Ｌ成分の３成分に由来する３つの曲線に波形分離することができる。すなわち、実測された自由誘導減衰曲線は、Ｓ成分、Ｍ成分、Ｌ成分の３成分に由来する自由誘導減衰曲線を重畳したものである。このようなパルスＮＭＲを用いて３成分に分離して解析する手法は、公知であり、当該手法が記載された文献の例としては、特開２０１８－２９８３号公報等が挙げられる。

　Ｓ成分は、パルスＮＭＲ測定における緩和時間の短い成分であり、分子運動性が低く、硬い成分を意味する。一方、Ｌ成分は、パルスＮＭＲ測定における緩和時間の長い成分であり、分子運動性が高く、柔らかい成分を意味する。Ｍ成分は、Ｓ成分とＬ成分の間のパルスＮＭＲ測定における緩和時間を有し、そのため分子運動性もＳ成分及びＬ成分の間となる。

　第２の発明の樹脂組成物は、Ｌ成分の緩和時間が１．３ｍｓｅｃ以下であることにより、長期耐熱性を向上させることができる。上記Ｌ成分の緩和時間は、好ましくは１．２ｍｓｅｃ以下、より好ましくは１．０ｍｓｅｃ以下である。なお、Ｌ成分の緩和時間の下限値は、特に限定されないが、例えば、０．５ｍｓｅｃとすることができる。

　また、第２の発明の樹脂組成物では、Ｓ成分、Ｍ成分、及びＬ成分の合計に対するＬ成分の比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））が好ましくは４％以上、より好ましくは５％以上、好ましくは１０％以下、より好ましくは９％以下である。比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））が、上記範囲内にある場合、長期耐熱性をより一層向上させることができる。

　なお、第２の発明の樹脂組成物におけるＬ成分の緩和時間や成分比は、樹脂組成物を構成する各成分の種類及び含有割合を調整することにより上述した範囲とすることができる。分子運動性が高く、柔らかい成分であるＬ成分は、樹脂組成物とフィラーとの親和性や分子運動性を阻害するフィラー同士の分散性によって制御することができる。そのため、樹脂組成物にカーボンブラック（Ｄ）を２種以上含有させたり、あるいは後述のドライブレンドによる製造方法で製造したりすることにより、Ｌ成分の緩和時間をより短くすることができる。

　以下、樹脂組成物の各成分について、詳細に説明する。

　（熱可塑性樹脂（Ａ））
　熱可塑性樹脂としては、特に限定されず、公知の熱可塑性樹脂を用いることができる。熱可塑性樹脂の具体例としては、ポリオレフィン、ポリスチレン、ポリアクリレート、ポリメタクリレート、ポリアクリロニトリル、ポリエステル、ポリアミド、ポリウレタン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルケトン、ポリイミド、ポリジメチルシロキサン、ポリカーボネート、又はこれらのうち少なくとも２種を含む共重合体などが挙げられる。これらの熱可塑性樹脂は、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。なお、熱可塑性樹脂としては、弾性率の高い樹脂であることが好ましい。安価であり、加熱下での成形が容易であることから、ポリオレフィン（オレフィン系樹脂）及びポリアミド（ナイロン系樹脂）がより好ましく、ポリオレフィンがさらに好ましい。

　（黒鉛（Ｂ））
　黒鉛としては、特に限定されないが、板状黒鉛であることが好ましい。板状黒鉛としては、板状の黒鉛である限りにおいて特に限定されないが、例えば、黒鉛、薄片化黒鉛、又はグラフェンなどを用いることができる。熱伝導性及び難燃性をより一層高める観点から、好ましくは黒鉛又は薄片化黒鉛である。これらは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。なお、第２の発明において、板状黒鉛としては、例えば、鱗片状黒鉛を用いることができる。難燃性をより一層高める観点から、膨張黒鉛であってもよい。

　第２の発明において、板状黒鉛の体積平均粒子径は、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは３０μｍ以上、さらに好ましくは６０μｍ以上、好ましくは５００μｍ以下、より好ましくは３５０μｍ以下、さらに好ましくは３００μｍ以下である。板状黒鉛の体積平均粒子径が、上記下限値以上である場合、電磁波シールド性及び放熱性をより一層高めることができる。他方、板状黒鉛の体積平均粒子径が、上記上限値以下である場合、樹脂成形体の耐衝撃性をより一層高めることができる。また、第２の発明の樹脂組成物に含まれる板状黒鉛の体積平均粒子径が上記の範囲内であれば、異なる粒径の黒鉛粒子を２種類以上組み合わせて使用してもよい。

　なお、第２の発明において、体積平均粒子径とは、ＪＩＳ　Ｚ　８８２５：２０１３に準拠し、レーザー回折／散乱式粒度分布測定装置を用いて、レーザー回折法により、体積基準分布で算出した値をいう。

　（カーボンブラック（Ｄ））
　カーボンブラックとしては、例えば、ケッチェンブラックなどのオイルファーネスブラック、アセチレンブラック、チャンネルブラック、サーマルブラックなどを用いることができる。なかでも、得られる樹脂成形体の導電性をより一層高める観点から、オイルファーネスブラックであることが好ましい。なお、カーボンブラックの灰分は、１％以下であることが好ましい。また、カーボンブラックは、Ｆｅ、Ｎｉなどの金属不純物を含有していてもよい。

　カーボンブラックのＢＥＴ比表面積は、好ましくは３０ｍ^２／ｇ以上、より好ましくは５０ｍ^２／ｇ以上、好ましくは２０００ｍ^２／ｇ以下、より好ましくは１５００ｍ^２／ｇ以下である。カーボンブラックのＢＥＴ比表面積が上記範囲内である場合、導電性をより一層向上させることができる。

　カーボンブラックのＤＢＰ吸油量は、特に限定されないが、好ましくは５０ｍｌ／１００ｇ以上、より好ましくは１００ｍｌ／１００ｇ以上、好ましくは４５０ｍｌ／１００ｇ以下、より好ましくは４００ｍｌ／１００ｇ以下である。カーボンブラックのＤＢＰ吸油量が上記範囲内である場合、導電性をより一層向上させることができる。

　カーボンブラックの一次粒子径は、特に限定されないが、好ましくは３０ｎｍ以上、より好ましくは３５ｎｍ以上、好ましくは５０ｎｍ以下、より好ましくは４５ｎｍ以下である。カーボンブラックの一次粒子径が上記範囲内にある場合、より一層低濃度のカーボンブラック含有量でより一層高い導電性を得ることができる。

　カーボンブラックの含有量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し、好ましくは３重量部以上、より好ましくは５重量部以上、好ましくは２００重量部以下、より好ましくは１５０重量部以下である。カーボンブラックの含有量が上記範囲内である場合、導電性や長期耐熱性をより一層高めることができる。

　なお、カーボンブラックとして、２種以上のカーボンブラックを用いてもよい。例えば、カーボンブラックとして、第１の発明の第１のカーボンブラック（Ｃ－１）及び第２のカーボンブラック（Ｃ－２）を用いてもよい。その含有量、含有比の好ましい範囲は第１の発明の樹脂組成物と同様である。この場合、パルスＮＭＲ測定におけるＬ成分の緩和時間をより一層短くすることができる。

　（その他添加剤）
　第２の発明の樹脂組成物には、第２の発明の効果を阻害しない範囲において、任意成分として様々なその他添加剤が添加されていてもよい。添加剤としては、例えば、フェノール系、リン系、アミン系、イオウ系などの酸化防止剤；ベンゾトリアゾール系、ヒドロキシフェニルトリアジン系などの紫外線吸収剤；金属害防止剤；各種充填剤；帯電防止剤；安定剤；顔料などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。

　（樹脂組成物の製造方法）
　上述した樹脂組成物は、まず、熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、カーボンブラック（Ｄ）と、必要に応じてその他添加剤とを溶融混錬することにより得ることができる。

　溶融混練の方法については、特に限定されないが、例えば、プラストミルなどの二軸スクリュー混練機、単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ロール、加圧式ニーダーなどの混練装置を用いて、加熱下において混練する方法などが挙げられる。これらのなかでも、押出機を用いて溶融混練する方法が好ましい。なお、第２の発明の樹脂組成物の形態としては、特に限定されないが、例えば、ペレットとすることができる。

　第２の発明の樹脂組成物は、体積固有抵抗率が、好ましくは１．０×１０^５Ω・ｃｍ以下、より好ましくは１．０×１０^２Ω・ｃｍ以下である。なお、体積固有抵抗率の下限値は、特に限定されないが、例えば、１．０×１０^－４Ω・ｃｍである。また、体積固有抵抗率は、低抵抗の抵抗率計を用いて、抵抗値を測定し、抵抗率補正係数と樹脂組成物の厚みより算出することができる。例えば、四探針法抵抗率測定装置（ロレスタＡＸ　ＭＣＰ－Ｔ３７０、三菱ケミカルアナリテック社製）により室温、大気中にて測定することができる。

　以下、第１の発明及び第２の発明を総称して本発明と称する場合があるものとする。なお、第１の発明及び第２の発明それぞれを単独で実施してもよいし、第１の発明及び第２発明を組み合わせて実施してもよい。

　本発明の樹脂組成物は、以下の条件で樹脂成形体を得たときに、３ＧＨｚ、２５ＧＨｚ、５０ＧＨｚ、及び７５ＧＨｚのうちいずれかの周波数における該樹脂成形体の電磁波シールド効果が、好ましくは２０ｄＢ以上、より好ましくは２０ｄＢ以上、さらに好ましくは４１ｄＢ以上である。上記樹脂成形体の電磁波シールド効果の上限値は、特に限定されないが、例えば、８０ｄＢとすることができる。

　＜成形条件＞
　金型内に溶融状態の樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得る。

　本発明の樹脂組成物は、以下の条件で樹脂成形体を得たときに、該樹脂成形体の面内方向の熱伝導率が、好ましくは１Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、より好ましくは３Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、さらに好ましくは５Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である。なお、樹脂成形体の面内方向の熱伝導率の上限値は、例えば、５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）とすることができる。

　［樹脂成形体の製造方法］
　本発明に係る樹脂成形体は、上述した本発明に係る樹脂組成物の成形体である。従って、本発明の樹脂成形体は、上述した樹脂組成物を成形することにより得ることができる。

　成形方法としては、特に限定されないが、例えば、プレス加工、押出加工、押出ラミ加工、又は射出成形などの方法が挙げられる。なかでも、混合物を射出成形により成形することが好ましい。この場合、得られる樹脂成形体の機械的強度をより一層高めることができる。

　本発明においては、上述した本発明に係る樹脂組成物と、熱可塑性樹脂及び繊維を含む複合体（Ｅ）とを混合して混合物を得た後、該混合物を成形することにより、樹脂成形体を得てもよい。

　なお、第２の発明においては、上述した樹脂組成物と上記複合体（Ｅ）との混合物を第２の発明の樹脂組成物とすることが望ましい。従って、パルスＮＭＲにおける測定に際しても、上述した樹脂組成物と上記複合体の混合物を測定に供することが望ましい。このような混合物とすることにより、パルスＮＭＲ測定におけるＬ成分の緩和時間をより一層短くすることができる。

　混合物を得るに際しては、樹脂組成物と、複合体（Ｅ）とをドライブレンドにより混合することが好ましい。この場合、機械的強度により一層優れた樹脂成形体を得ることができる。

　なお、本明細書において、ドライブレンドとは、溶融や溶剤の添加をせずに、混合することをいう。このようなドライブレンドの方法としては、特に限定されず、例えば、単に樹脂組成物と複合体（Ｅ）とを手で混合することにより行なうことができる。また、小型タンブラーなどを用いて混合してもよい。

　複合体（Ｅ）に含まれる熱可塑性樹脂としては、上述した樹脂組成物の欄で説明した熱可塑性樹脂を用いることができる。なお、複合体（Ｅ）に含まれる熱可塑性樹脂は、樹脂組成物に含まれる熱可塑性樹脂と同じ樹脂であることが望ましいが異なる樹脂であってもよい。

　繊維としては、無機繊維であってもよいし、有機繊維であってもよい。また、無機繊維と有機繊維を併用してもよい。

　繊維としては、例えば、金属繊維、炭素繊維、セルロース繊維、アラミド繊維、又はガラス繊維等を用いることができる。これらは、単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。

　炭素繊維としては、特に限定されないが、ＰＡＮ系若しくはピッチ系の炭素繊維などを用いることができる。

　繊維は、熱可塑性樹脂中において、配向していることが好ましい。なかでも、一軸配向していることが好ましい。このような複合体（Ｅ）は、繊維を引き揃え、溶融した熱可塑性樹脂と接触させることにより製造することができる。特に、プルトリューション法により製造する場合、繊維に熱可塑性樹脂が含浸した複合体（Ｅ）を得ることができる。また、複合体（Ｅ）の形態としては、特に限定されないが、例えば、ペレットとすることができる。

　繊維の長さは、特に限定されないが、好ましくは３ｍｍ以上、より好ましくは５ｍｍ以上、好ましくは２０ｍｍ以下、より好ましくは１５ｍｍ以下である。繊維の長さが上記範囲内にある場合、得られる樹脂成形体の機械的強度をより一層高めることができる。

　また、繊維の繊維径は、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上、好ましくは５０μｍ以下、より好ましくは３０μｍ以下である。繊維の繊維径が上記範囲内にある場合、得られる樹脂成形体の機械的強度をより一層高めることができる。

　なお、繊維の長さ及び繊維径は、例えば、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて測定した１００個の平均値とすることができる。より一層観察し易くする観点から、複合体（Ｅ）又は樹脂成形体から切り出した試験片を６００℃で加熱することで樹脂を飛ばして透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）又は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察することが望ましい。

　繊維の含有量は、特に限定されないが、複合体（Ｅ）に含まれる熱可塑性樹脂１００重量部に対し、５０重量部以上、２００重量部以下であることが好ましい。繊維の含有量が上記範囲内にある場合、得られる樹脂成形体の機械的強度をより一層高めることができる。

　［樹脂成形体］
　本発明の樹脂成形体は、上述した樹脂成形体の製造方法により得ることができる。上述した樹脂成形体の製造方法では、本発明の樹脂組成物を用いているので、導電性に優れ、ひいては電磁波シールド性に優れている。

　本発明の樹脂成形体は、体積固有抵抗率が、好ましくは１．０×１０^５Ω・ｃｍ以下、より好ましくは１．０×１０^３Ω・ｃｍ以下である。この場合、樹脂成形体の電磁波シールド性をより一層高めることができる。なお、体積固有抵抗率の下限値としては、特に限定されないが、例えば、１．０×１０^－４Ω・ｃｍとすることができる。

　なお、体積固有抵抗率は、低抵抗の抵抗率計を用いて、抵抗値を測定し、抵抗率補正係数と樹脂成形体の厚みより算出することができる。例えば、四探針法抵抗率測定装置（ロレスタＡＸ　ＭＣＰ－Ｔ３７０、三菱ケミカルアナリテック社製）により室温、大気中にて測定することができる。

　本発明の樹脂成形体は、周波数３ＧＨｚにおける電磁波シールド効果が、好ましくは２０ｄＢ以上、より好ましくは２５ｄＢ以上、さらに好ましくは３０ｄＢ以上である。電磁波シールド効果の上限値は、特に限定されないが、例えば、８０ｄＢである。

　周波数３ＧＨｚにおける電磁波シールド効果（電磁波遮蔽性能）は、例えば、２焦点型扁平空洞（Ｄｕａｌ－Ｆｏｃｕｓ　Ｆｌａｔ　Ｃａｖｉｔｙ：ＤＦＦＣ）法を用いて測定することができる。

　本発明において、樹脂成形体の主面における面内方向の熱伝導率は、好ましくは２Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、より好ましくは５Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、さらに好ましくは１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である。この場合、樹脂成形体の放熱性をより一層高めることができる。また、面内方向の熱伝導率の上限値は、特に限定されないが、例えば、５０Ｗ／（ｍ・Ｋ）とすることができる。

　なお、上記主面は、平面であってもよく、曲面であってもよい。また、本発明において主面とは、樹脂成形体の外表面における複数の面のうち最も面積の大きい面であり、連なっている面をいうものとする。

　面内方向の熱伝導率は、下記式（１）を用いて計算することができる。

　熱伝導率（Ｗ／（ｍ・Ｋ））＝比重（ｇ／ｃｍ^３）×比熱（Ｊ／ｇ・Ｋ）×熱拡散率（ｍｍ^２／ｓ）…式（１）

　熱拡散率は、例えば、ネッチジャパン社製、品番「キセノンフラッシュレーザーアナライザ　ＬＦＡ４６７　ＨｙｐｅｒＦｌａｓｈ」を用いて測定することができる。

　本発明の樹脂成形体は、電磁波シールド性に優れているので、電磁波シールド性が要求される通信機器や、スマートメータあるいは車載ＥＣＵなどの電子機器の筐体に好適に用いることができる。

　本発明の樹脂成形体は、放熱シャーシ、放熱筐体、又はヒートシンク形状であってもよい。以下、図１～図３を参照して、放熱シャーシ、放熱筐体、及びヒートシンク形状の具体例について説明する。

　図１は、放熱シャーシの模式的斜視図である。樹脂成形体が放熱シャーシである場合、図１の矢印Ａで示す部分が主面である。

　図２は、放熱筐体の模式的斜視図である。樹脂成形体が放熱筐体である場合、図２の矢印Ｂで示す部分が主面である。なお、図１及び図２に示すように、主面は凹凸を有していてもよい。

　図３は、ヒートシンク形状の模式的斜視図である。樹脂成形体がヒートシンク形状である場合、図３の矢印Ｃで示す部分が主面である。具体的には、底板部の一方側の主面とフィン部の表面が主面である。このように、複数の主面が存在していてもよい。

　なお、このような樹脂成形体の表面には、回路形成されていてもよい。

　以下、本発明の具体的な実施例及び比較例を挙げることにより、本発明の効果を明らかにする。なお、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

　（実施例１）
　熱可塑性樹脂としてのポリプロピレン（ＰＰ）１００重量部と、板状の黒鉛粒子としての鱗片状黒鉛粒子１５０重量部と、第１のカーボンブラックとしてのオイルファーネスブラック２０重量部と、第２のカーボンブラックとしてのオイルファーネスブラック２０重量部とを、ラボプラストミル（東洋精機社製、品番「Ｒ１００」）を用いて、２００℃で溶融混練することにより樹脂組成物を得た。得られた樹脂組成物を、樹脂組成物の温度２３０℃、金型の温度４０℃にて射出成形することで、縦３００ｍｍ×横３００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得た。なお、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＢＣ０８Ｆ」（ＭＦＲ：７０ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃））を用いた。鱗片状黒鉛粒子としては、中越黒鉛工業所社製、商品名「ＣＰＢ－１００Ｂ」（体積平均粒子径：８０μｍ）を用いた。第１のカーボンブラックのオイルファーネスブラックとしては、ライオン社製、商品名「ＥＣ３００Ｊ」（ＢＥＴ比表面積：８００ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：３６５ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：４０ｎｍ）を用いた。第２のカーボンブラックのオイルファーネスブラックとしては、キャボット社製、商品名「ＶｕｌｃａｎＸＣ７２」（ＢＥＴ比表面積：２５４ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１７４ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：３０ｎｍ）を用いた。

　なお、実施例及び比較例における熱可塑性樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ　Ｋ７２１０に準拠して測定した。黒鉛の体積平均粒子径は、ＪＩＳ　Ｚ　８８２５：２０１３に準拠し、レーザー回折／散乱式粒度分布測定装置（日機装社製、製品名「マイクロトラックＭＴ３３００」）を用いて、レーザー回折法により、体積基準分布で算出した。第１及び第２のカーボンブラックのＢＥＴ比表面積は、ＢＥＴ法に準拠して、窒素の吸着等温線から測定した。測定装置としては、アントンパール社製、品番「ＮＯＶＡｔｏｕｃｈＬＸ２」を用いた。第１及び第２のカーボンブラックのＤＢＰ吸油量は、吸収量測定器（あさひ総研社製、品番「Ｓ－５００」）を用いて測定し、ＪＩＳ　Ｋ　６２１７－４に準拠して最大トルクの７０％でＤＢＰ滴下量を算出することにより得た。第１及び第２のカーボンブラックの一次粒子径は、透過型電子顕微鏡（日本電子社製、製品名「ＪＥＭ－２２００ＦＳ」）により得られた画像データにおける１０００個のカーボンブラックの平均値から求めた。

　（実施例２）
　第１のカーボンブラックとしてのオイルファーネスブラックを、ライオン社製、商品名「ライオナイトＣＢ」（ＢＥＴ比表面積：１０５２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：２８０ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：４１ｎｍ）に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（実施例３）
　第１のカーボンブラックとしてのオイルファーネスブラックを、キャボット社製、商品名「ＢｌａｃｋＰｅａｒｌｓ２０００」（ＢＥＴ比表面積：１４７５ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：３３０ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：１５ｎｍ）に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（実施例４）
　第２のカーボンブラックとしてのオイルファーネスブラックを、旭カーボン社製、商品名「Ｆ－２００ＧＳ」（ＢＥＴ比表面積：５５ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：５５ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：３８ｎｍ）に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（実施例５）
　板状の黒鉛粒子としての鱗片状黒鉛粒子を、中越黒鉛工業所社製、商品名「ＣＰＢ－３００」（体積平均粒子径：３００μｍ）に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（実施例６）
　板状の黒鉛粒子としての鱗片状黒鉛粒子を、日本黒鉛工業社製、商品名「Ｆ＃２」（体積平均粒子径：１４０μｍ）に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（実施例７）
　熱可塑性樹脂としてのポリプロピレン（ＰＰ）を、日本ポリプロ社製、商品名「ＳＡ０６ＧＡ」（ＭＦＲ：６０ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃））に変更したこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（実施例８）
　熱可塑性樹脂を、東レ社製、６ナイロン、商品名「ＣＭ１００７」（ＭＦＲ：６２ｇ／１０ｍｉｎ（２６０℃））に変更し、溶融混練温度を２３０℃、射出成形温度を２６０℃としたこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（実施例９）
　樹脂組成物（Ａ－１）の製造；
　熱可塑性樹脂としてのポリプロピレン（ＰＰ）１００重量部と、板状黒鉛としての鱗片状黒鉛１６０重量部と、第１のカーボンブラックとしてのオイルファーネスブラック２０重量部と、第２のカーボンブラックとしてのオイルファーネスブラック２０重量部とを用いた。これらをラボプラストミル（東洋精機社製、品番「Ｒ１００」）を用いて、２００℃で溶融混練することにより樹脂組成物（Ａ－１）を得た。

　なお、得られた樹脂組成物（Ａ－１）は、ペレット状であり、ペレット径は、３ｍｍであった。ペレット径は、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて最長箇所での直径を測定することで求めた。また、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＭＡ０４Ａ」（ＭＦＲ：４０ｇ/１０分（２３０℃））を用いた。鱗片状黒鉛としては、中越黒鉛工業所社製、商品名「ＣＰＢ－３００」（平均粒子径：３００μｍ、アスペクト比：１０）を用いた。第１のカーボンブラックのオイルファーネスブラックとしては、ライオン社製、商品名「ＥＣ３００Ｊ」（ＢＥＴ比表面積：８００ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：３６５ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：４０ｎｍ）を用いた。第２のカーボンブラックのオイルファーネスブラックとしては、キャボット社製、商品名「ＶｕｌｃａｎＸＣ７２」（ＢＥＴ比表面積：２５４ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１７４ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：３０ｎｍ）を用いた。

　樹脂組成物（Ｂ－１）の製造；
　熱可塑性樹脂としてのポリプロピレン（ＰＰ）６０重量部と、長さ７ｍｍのガラス繊維４０重量部とを用い、プルトルージョン法に従い樹脂組成物（Ｂ－１）を得た。なお、得られた樹脂組成物（Ｂ－１）は、ペレット状であり、ペレット径は、７ｍｍであった。また、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＭＡ０４Ａ」（ＭＦＲ：４０ｇ／１０分（２３０℃））を用いた。ロービング繊維（ガラス繊維）としては、日本電気硝子社製、商品名「ＴＵＦＲＯＶ４５２０」（繊維径：１６μｍ）を用いた。

　得られた樹脂組成物（Ａ－１）と樹脂組成物（Ｂ－１）とを、８５：１５の割合で小型タンブラーを用いて、回転数３０ｒｐｍで、５分間ドライブレンドすることにより、樹脂組成物を得た。その他の点は、実施例１と同様にして樹脂成形体を得た。

　（比較例１）
　板状の黒鉛粒子の含有量を２００重量部に変更し、第１及び第２のカーボンブラックを使用しなかったこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（比較例２）
　第１のカーボンブラックの含有量を４０重量部に変更し、第２のカーボンブラックを使用しなかったこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　（比較例３）
　第２のカーボンブラックの含有量を４０重量部に変更し、第１のカーボンブラックを使用しなかったこと以外は、実施例１と同様にして、樹脂組成物及び樹脂成形体を得た。

　［評価］
　＜体積抵抗率＞
　実施例１～９及び比較例１～３で得られた樹脂成形体の体積抵抗率は、四探針法抵抗率測定装置（三菱ケミカルアナリテック社製、品番「ロレスタＡＸ　ＭＣＰ－Ｔ３７０」）を用いて測定した。

　＜周波数３ＧＨｚにおける電磁波シールド効果（ｄＢ）＞
　実施例１～９及び比較例１～３で得られた樹脂成形体の周波数３ＧＨｚにおける電磁波シールド効果（電磁波遮蔽性能、単位：ｄＢ）は、シールド特性測定用冶具２焦点型扁平空洞（Ｄｕａｌ－Ｆｏｃｕｓ　Ｆｌａｔ　Ｃａｖｉｔｙ：ＤＦＦＣ）（サンケン社製）を用いて測定した。具体的には、送信側の焦点から電磁波を放射し、受信側の焦点に収束した電磁波の強度を受信電圧として測定した。サンプル未挿入時の受信電圧Ｖ_０及びサンプル挿入時の受信電圧Ｖを測定し、以下の式（２）に従って電磁波シールド効果を算出した。

　電磁波シールド効果＝２０×ｌｏｇ_１０（Ｖ_０／Ｖ）…式（２）

　測定周波数範囲は、１ＧＨｚ～１５ＧＨｚとし、計測機器としては、アジレントテクノロジー社製、品番「コンポーネントアナライザ　Ｎ４３７５Ｄ」を用いた。樹脂成形体のサンプル寸法は、３００ｍｍ×２０ｍｍ×２．０ｍｍとした。

　＜スパイラルフロー流動長＞
　実施例１～９及び比較例１～３で得られた樹脂組成物の流動性はスパイラルフロー流動長として評価した。具体的には、幅２０ｍｍ×厚さ２ｍｍのアルキメデス螺旋スパイラル状の流路を持つ樹脂流動長測定用金型を用いて、シリンダー温度２３０℃、金型温度４０℃、射出圧力１５０ＭＰａにて射出成形を行ったときの流動長を測定した。

　結果を下記の表１及び表２に示す。

　表１及び表２より、実施例１～９では、電磁波シールド性及び成形性の双方に優れていることがわかる。一方、比較例１，３では、電磁波シールド性が十分ではなく、比較例２では、成形性が十分ではなかった。

　（実施例１０）
　第１のカーボンブラック及び第２のカーボンブラックの代わりに、カーボンブラックとしてのオイルファーネスブラック（ライオン社製、商品名「ライオナイトＣＢ」、ＢＥＴ比表面積：１０５２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：２８０ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：４１ｎｍ）４０重量部を用いた。その他の点は、実施例９と同様にして樹脂組成物を得た。

　（実施例１１）
　熱可塑性樹脂としてのポリプロピレン（ＰＰ）１００重量部と、板状の黒鉛粒子としての鱗片状黒鉛１６０重量部と、カーボンブラックとしてのオイルファーネスブラック４０重量部とを、ラボプラストミル（東洋精機社製、品番「Ｒ１００」）を用いて、２００℃で溶融混練することにより樹脂組成物を得た。なお、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＭＡ０４Ａ」（ＭＦＲ：４０ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃））を用いた。鱗片状黒鉛としては、中越黒鉛工業所社製、商品名「ＣＰＢ－３００」（平均粒子径：３００μｍ、アスペクト比：１０）を用いた。オイルファーネスブラックとしては、ライオン社製、商品名「ライオナイトＣＢ」（ＢＥＴ比表面積：１０５２ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：２８０ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：４１ｎｍ）を用いた。

　（実施例１２）
　樹脂組成物（Ａ－２）の製造；
　熱可塑性樹脂としてのポリプロピレン（ＰＰ）１００重量部と、板状黒鉛としての鱗片状黒鉛７０重量部と、カーボンブラックとしてのオイルファーネスブラック３０重量部とを用いた。これらをラボプラストミル（東洋精機社製、品番「Ｒ１００」）を用いて、２００℃で溶融混練することにより樹脂組成物（Ａ－２）を得た。

　なお、得られた樹脂組成物（Ａ－２）は、ペレット状であり、ペレット径は、３ｍｍであった。ペレット径は、試料からペレット１００粒をランダムに採取し、ノギスを用いて最長箇所での直径を測定することで求めた。また、ポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社製、商品名「ＭＡ０４Ａ」（ＭＦＲ：４０ｇ/１０分（２３０℃））を用いた。鱗片状黒鉛としては、中越黒鉛工業所社製、商品名「ＣＰＢ－３００」（平均粒子径：３００μｍ、アスペクト比：１０）を用いた。オイルファーネスブラックとしては、旭カーボン社製、商品名「Ｆ－２００ＧＳ」（ＢＥＴ比表面積：５５ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：５５ｍｌ／１００ｇ、一次粒子径：３８ｎｍ）を用いた。

　得られた樹脂組成物（Ａ－２）と実施例９と同じ樹脂組成物（Ｂ－１）とを、７０：３０の割合で小型タンブラーを用いて、回転数３０ｒｐｍで、５分間ドライブレンドすることにより、樹脂組成物を得た。

　［評価］
　（パルスＮＭＲ）
　実施例４，９～１２及び比較例１で得られた樹脂組成物について、パルスＮＭＲを用いて１２５℃でＨａｈｎ　Ｅｃｈｏ法を行い、得られた^１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を、最小二乗法により緩和時間の短い順にＳ成分、Ｍ成分、Ｌ成分の３成分にそれぞれ由来する３つの曲線に波形分離した。そして、Ｌ成分の緩和時間、並びにＳ成分、Ｍ成分、及びＬ成分の合計に対するＬ成分の比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））を算出し、以下の評価基準で評価した。

　＜評価基準＞
　Ｌ成分の緩和時間；
　〇…１．３ｍｓｅｃ以下
　×…１．３ｍｓｅｃを超える

　比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））（１）；
　〇…１０％以下
　×…１０％を超える

　比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））（２）；
　〇…４％以上
　×…４％未満

　なお、上記パルスＮＭＲを用いたＨａｈｎ　Ｅｃｈｏ法による測定は、以下の方法により行った。

　実施例４，９～１２及び比較例１で得られた樹脂組成物を射出成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得た。また。得られた樹脂成形体の平板を５ｍｍ角にカットすることで樹脂成形体のサンプルを得た。なお、射出成形は、樹脂温度２３０℃、金型温度５０℃、射出速度３０ｍｍ/ｓの条件で行った。

　得られた樹脂成形体のサンプルを直径１０ｍｍのガラス製のサンプル管（ＢＲＵＫＥＲ製、品番１８２４５１１、１０ｍｍ径、長さ１８０ｍｍ、フラットボトム）に７００ｍｇ導入した。次いで、サンプル管をパルスＮＭＲ装置（ＢＲＵＫＥＲ製「ｔｈｅ　ｍｉｎｉｓｐｅ　ｍｑ２０」）に設置し、１２５℃で１０分間保持した。しかる後、１２５℃でＨａｈｎ　Ｅｃｈｏ法を行い、得られた^１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を、最小二乗法により緩和時間の短い順にＳ成分、Ｍ成分、Ｌ成分の３成分にそれぞれ由来する３つの曲線に波形分離した。

　波形分離は、エクスポーネンシャル型を用いて、フィッティングさせることで行った。なお、ＢＲＵＫＥＲ社製の解析ソフトウェア「ＴＤ－ＮＭＲＡ（Ｖｅｒｓｉｏｎ　４．３　Ｒｅｖ　０．８）」を用い製品マニュアルに従ってフィッティングを行った。

　フィッティングには以下の式を用いた。

　ここで、ｗ１～ｗ３はワイブル係数であり、ｗ１、ｗ２及びｗ３は１の値を取った。Ａ１はＳ成分の、Ｂ１はＭ成分の、Ｃ１はＬ成分のそれぞれ成分比であり、Ｔ２ＡはＳ成分の、Ｔ２ＢはＭ成分の、Ｔ２ＣはＬ成分のそれぞれ緩和時間である。ｔは時間である。

　さらに、Ｈａｈｎ　Ｅｃｈｏ法では下記の設定を行った。

　Ｓｃａｎｓ：１６ｔｉｍｅｓ
　Ｒｅｃｙｃｌｅ　Ｄｅｒａｙ：１ｓｅｃ
　Ｆｉｒｓｔ　９０－１８０　Ｐｌｕｓｅ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ：０．００８２ｍｓｅｃ
　Ｆｉｎａｌ　Ｐｌｕｓｅ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ：５ｍｓｅｃ
　Ｎｕｍｂｅｒ　ｏｆ　Ｐｏｉｎｔｓ　ｆｏｒ　Ｆｉｔｔｉｎｇ：１００

　電磁波シールド性；
　実施例４，９～１２及び比較例１で得られた樹脂組成物を射出成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得て、測定サンプルとした。なお、射出成形は、樹脂温度２３０℃、金型温度５０℃、射出速度３０ｍｍ/ｓの条件で行った。

　得られた樹脂成形体の周波数３ＧＨｚにおける電磁波シールド効果（電磁波遮蔽性能、単位：ｄＢ）は、シールド特性測定用冶具２焦点型扁平空洞（Ｄｕａｌ－Ｆｏｃｕｓ　Ｆｌａｔ　Ｃａｖｉｔｙ：ＤＦＦＣ）（サンケン社製）を用いて測定した。具体的には、送信側の焦点から電磁波を放射し、受信側の焦点に収束した電磁波の強度を受信電圧として測定した。サンプル未挿入時の受信電圧Ｖ_０及びサンプル挿入時の受信電圧Ｖを測定し、以下の式（２）に従って電磁波シールド効果を算出した。

　測定周波数範囲は、１ＧＨｚ～１５ＧＨｚとし、計測機器としては、アジレントテクノロジー社製、品番「コンポーネントアナライザ　Ｎ４３７５Ｄ」を用いた。樹脂成形体のサンプル寸法は、１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍとした。

　熱伝導率；
　実施例４，９～１２及び比較例１で得られた樹脂組成物を射出成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得て、測定サンプルとした。なお、射出成形は、樹脂温度２３０℃、金型温度５０℃、射出速度３０ｍｍ/ｓの条件で行った。

　得られた測定サンプルの熱伝導率（面内方向及び厚み方向熱伝導率）は、ネッチジャパン社製、品番「キセノンフラッシュレーザーアナライザ　ＬＦＡ４６７　ＨｙｐｅｒＦｌａｓｈ」を用いて測定した。具体的には、熱伝導率が測定できる向きで測定サンプルをホルダにはめ込み、３０℃における熱拡散率を測定し、以下の式（１）に従って熱伝導率を算出した。

　長期耐熱性；
　実施例４，９～１２及び比較例１で得られた樹脂組成物を射出成形し、ＩＳＯ　５２７に準拠したダンベル形状の試験片を得た。なお、射出成形は、樹脂温度２３０℃、金型温度５０℃、射出速度３０ｍｍ/ｓの条件で行った。

　得られた試験片を２３℃及び１２５℃の雰囲気下の恒温槽にそれぞれ３０００時間晒し、２３℃雰囲気下で放置した試験片を耐熱劣化前とし、１２５℃雰囲気下で放置した試験片を耐熱劣化後として測定サンプルとした。ＩＳＯ　５２７に準拠して引張試験を行い、引張強度を測定した。下記の式（２）に従って長期耐熱性を算出した。

　長期耐熱性（％）＝耐熱劣化後の引張強度（ＭＰa）/耐熱劣化前の引張強度（ＭＰa）…式（２）

　結果を下記の表３に示す。

Claims

　熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、２種以上のカーボンブラック（Ｃ）とを含み、
　前記カーボンブラック（Ｃ）は、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ以上の第１のカーボンブラック（Ｃ－１）と、ＢＥＴ比表面積が６００ｍ^２／ｇ未満の第２のカーボンブラック（Ｃ－２）とを含有する、樹脂組成物。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に対し、
　前記第１のカーボンブラック（Ｃ－１）の含有量が、５重量部以上、５０重量部以下であり、
　前記第２のカーボンブラック（Ｃ－２）の含有量が、５重量部以上、５０重量部以下であり、
　前記カーボンブラック（Ｃ）全体の含有量が、１５重量部以上、９０重量部以下である、請求項１に記載の樹脂組成物。
　前記第１のカーボンブラック（Ｃ－１）のＤＢＰ吸油量が、２５０ｍｌ／１００ｇ以上であり、
　前記第２のカーボンブラック（Ｃ－２）のＤＢＰ吸油量が、２５０ｍｌ／１００ｇ未満である、請求項１又は２に記載の樹脂組成物。
　前記カーボンブラック（Ｃ）の灰分が、１％以下である、請求項１～３のいずれか１項に１項に記載の樹脂組成物。
　前記黒鉛（Ｂ）が、板状黒鉛である、請求項１～４のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　前記黒鉛（Ｂ）の体積平均粒子径が、５μｍ以上、５００μｍ以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に対し、前記黒鉛（Ｂ）の含有量が、５０重量部以上、３００重量部以下である、請求項１～６のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、オレフィン系樹脂及びナイロン系樹脂のうち、少なくとも一方の樹脂である、請求項１～７のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　体積固有抵抗率が１．０×１０^５Ω・ｃｍ以下である、請求項１～８のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　熱可塑性樹脂（Ａ）と、黒鉛（Ｂ）と、カーボンブラック（Ｄ）とを含む、樹脂組成物であって、
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　パルスＮＭＲを用いて１２５℃でＨａｈｎ　Ｅｃｈｏ法により前記樹脂成形体を測定することによって得られる^１Ｈのスピン－スピン緩和の自由誘導減衰曲線を、最小二乗法により緩和時間の短い順にＳ成分、Ｍ成分、及びＬ成分の３成分にそれぞれ由来する３つの曲線に波形分離したときに、前記Ｌ成分の緩和時間が１．３ｍｓｅｃ以下である、樹脂組成物。
　前記Ｓ成分、前記Ｍ成分、及び前記Ｌ成分の合計に対する前記Ｌ成分の比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））が１０％以下である、請求項１０に記載の樹脂組成物。
　前記Ｓ成分、前記Ｍ成分、及び前記Ｌ成分の合計に対する前記Ｌ成分の比（Ｌ成分／（Ｓ成分＋Ｍ成分＋Ｌ成分））が、４％以上である、請求項１０又は１１に記載の樹脂組成物。
　前記黒鉛（Ｂ）が、板状黒鉛である、請求項１０～１２のいずれか1項に記載の樹脂組成物。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、オレフィン系樹脂を含む、請求項１０～１３のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　３ＧＨｚ、２５ＧＨｚ、５０ＧＨｚ、及び７５ＧＨｚのうちいずれかの周波数における前記樹脂成形体の電磁波シールド効果が、２０ｄＢ以上である、請求項１～１４のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　金型内に溶融状態の前記樹脂組成物を得られる樹脂成形体の厚み方向に直交する方向から充填させて成形し、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み２ｍｍの樹脂成形体を得たときに、
　前記樹脂成形体の面内方向の熱伝導率が、１Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である、請求項１～１５のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
　請求項１～１６のいずれか１項に記載の樹脂組成物の成形体である、樹脂成形体。
　繊維を含む、請求項１７に記載の樹脂成形体。
　体積固有抵抗率が１．０×１０^５Ω・ｃｍ以下である、請求項１７又は１８に記載の樹脂成形体。
　請求項１～１６のいずれか１項に記載の樹脂組成物と、熱可塑性樹脂及び繊維を含む複合体（Ｅ）とを混合して混合物を得る工程と、
　前記混合物を成形することにより、樹脂成形体を得る工程と、
を備える、樹脂成形体の製造方法。